JPH0717211A - 重荷重用ラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用ラジアルタイヤInfo
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- JPH0717211A JPH0717211A JP5166957A JP16695793A JPH0717211A JP H0717211 A JPH0717211 A JP H0717211A JP 5166957 A JP5166957 A JP 5166957A JP 16695793 A JP16695793 A JP 16695793A JP H0717211 A JPH0717211 A JP H0717211A
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- Y10T152/10—Tires, resilient
- Y10T152/10495—Pneumatic tire or inner tube
- Y10T152/10765—Characterized by belt or breaker structure
-
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 他性能を落とさずに重荷重用ラジアルタイヤ
の耐カット性を向上させる。 【構成】 ４層からなるベルト層１２の第３プライ１２
Ｃ及び第４プライ１２Ｄのコード径を第１プライ１２Ａ
及び第２プライ１２Ｂのコード径よりも太径化し、第３
プライ１２Ｃ及び第４プライ１２Ｄのスチールコードを
構成するフィラメントを太径として、第３プライ１２Ｃ
及び第４プライ１２Ｄのスチールコードにおいて断面２
次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０
-3mm2 以上とする。これによって、ベルト層１２は鋭利
な突起物を踏んだ際に局所的曲げ変形を受ける外層側の
曲げ剛性が向上するので、鋭利な突起物を踏んだ際のベ
ルト破断を効果的に防止することができる。
の耐カット性を向上させる。 【構成】 ４層からなるベルト層１２の第３プライ１２
Ｃ及び第４プライ１２Ｄのコード径を第１プライ１２Ａ
及び第２プライ１２Ｂのコード径よりも太径化し、第３
プライ１２Ｃ及び第４プライ１２Ｄのスチールコードを
構成するフィラメントを太径として、第３プライ１２Ｃ
及び第４プライ１２Ｄのスチールコードにおいて断面２
次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０
-3mm2 以上とする。これによって、ベルト層１２は鋭利
な突起物を踏んだ際に局所的曲げ変形を受ける外層側の
曲げ剛性が向上するので、鋭利な突起物を踏んだ際のベ
ルト破断を効果的に防止することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、重荷重用ラジアルタイ
ヤに係り、特にトレッドの耐カット損傷性を向上させた
大型ＯＲＲ用に好適な重荷重用ラジアルタイヤに関す
る。
ヤに係り、特にトレッドの耐カット損傷性を向上させた
大型ＯＲＲ用に好適な重荷重用ラジアルタイヤに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】走行中に生じるタイヤトレッドのベルト
を貫通するようなカット損傷は、タイヤの耐久性におけ
る大きな問題である。このため、従来よりベルトの耐カ
ット性を改善するためにベルト積層数のアップや、ベル
ト角度の適正化によるトレッドへの入力の緩和等が対策
として講じられてきた。
を貫通するようなカット損傷は、タイヤの耐久性におけ
る大きな問題である。このため、従来よりベルトの耐カ
ット性を改善するためにベルト積層数のアップや、ベル
ト角度の適正化によるトレッドへの入力の緩和等が対策
として講じられてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの技術
では耐カット性を大幅に向上するには至っておらず、ベ
ルト積層数の増加は、コストアップ、トレッド部のゲー
ジのアップによる発熱性の悪化を招き、スチールコード
の打ち込みアップはコード間隔を狭めベルト端セパレー
ション性の悪化を招く。また、トレッドへの入力を緩和
するため、ベルトの曲げ剛性を低下させようとしてベル
トコードの赤道面に対する交錯角度を上げると、引張剛
性の低下を招き、内圧充填時の径成長の増加に伴う耐摩
耗性の悪化を招くことになる。
では耐カット性を大幅に向上するには至っておらず、ベ
ルト積層数の増加は、コストアップ、トレッド部のゲー
ジのアップによる発熱性の悪化を招き、スチールコード
の打ち込みアップはコード間隔を狭めベルト端セパレー
ション性の悪化を招く。また、トレッドへの入力を緩和
するため、ベルトの曲げ剛性を低下させようとしてベル
トコードの赤道面に対する交錯角度を上げると、引張剛
性の低下を招き、内圧充填時の径成長の増加に伴う耐摩
耗性の悪化を招くことになる。
【０００４】走行中に生じるカット損傷は、鋭利な突起
物を踏んで、半径方向外側のベルトから順次コードが切
断されて全破断に至る故障（以後、Ａ故障と呼ぶ）と、
比較的鈍頭の大突起物を踏んでベルト全体が大きく曲げ
られることにより発生する張力でコードが破断して全破
断に至る故障（以後、Ｂ故障と呼ぶ）と、の２種に分け
ることができる。
物を踏んで、半径方向外側のベルトから順次コードが切
断されて全破断に至る故障（以後、Ａ故障と呼ぶ）と、
比較的鈍頭の大突起物を踏んでベルト全体が大きく曲げ
られることにより発生する張力でコードが破断して全破
断に至る故障（以後、Ｂ故障と呼ぶ）と、の２種に分け
ることができる。
【０００５】Ａ故障に関しては、半径方向外側のベルト
プライから切れて行く事実から、それを防止するため
に、半径方向外側のベルトプライの強力を打ち込み本数
を増やさずに上げようと、外側のベルトプライに断面積
の大きいコードを配置することが考えられた（特開平４
−１１５０３号）。コードの断面積を大きくする手段と
しては、フィラメント数を増やす方法と、フィラメント
径を大きくする方法とがあるが、通常はコードの曲げ剛
性を下げる方がカット入力に対するエンベロープ性が向
上して耐カット性に良いと考え、フィラメント径を細径
化してフィラメント本数を増やす方法がとられてきた。
プライから切れて行く事実から、それを防止するため
に、半径方向外側のベルトプライの強力を打ち込み本数
を増やさずに上げようと、外側のベルトプライに断面積
の大きいコードを配置することが考えられた（特開平４
−１１５０３号）。コードの断面積を大きくする手段と
しては、フィラメント数を増やす方法と、フィラメント
径を大きくする方法とがあるが、通常はコードの曲げ剛
性を下げる方がカット入力に対するエンベロープ性が向
上して耐カット性に良いと考え、フィラメント径を細径
化してフィラメント本数を増やす方法がとられてきた。
【０００６】しかしながら、ただ単にコードの断面積を
大きくするとセパレーションを起こし易くなるので、コ
ードの打ち込み本数を減少させる必要性があり、他性能
を犠牲にせずにコードの断面積を大きくすることが難し
く、カット損傷に関して満足できる結果が得られていな
いのが現状である。一方、Ｂ故障の場合、ベルト層が曲
げられることにより張力が発生し、その張力は曲げ変形
の外側となるベルトプライ、つまりはタイヤ半径方向内
側のベルトプライほど大となり、タイヤ半径方向内側の
ベルトプライが最初に破断する。即ち、この内側のベル
トプライの破断性がＢ故障の耐カット性を支配している
のである。この内側のベルトプライの曲げ変形時の張力
は、ベルト層の厚みが大きくなるほど大きくなるため
に、Ａ故障の耐カット性を向上しようとしてベルトプラ
イの太径化を一層進めていくことは、重量アップ、ゲー
ジアップを招くと共にＢ故障のカットに対する性能を損
なうことを意味することになってしまう。
大きくするとセパレーションを起こし易くなるので、コ
ードの打ち込み本数を減少させる必要性があり、他性能
を犠牲にせずにコードの断面積を大きくすることが難し
く、カット損傷に関して満足できる結果が得られていな
いのが現状である。一方、Ｂ故障の場合、ベルト層が曲
げられることにより張力が発生し、その張力は曲げ変形
の外側となるベルトプライ、つまりはタイヤ半径方向内
側のベルトプライほど大となり、タイヤ半径方向内側の
ベルトプライが最初に破断する。即ち、この内側のベル
トプライの破断性がＢ故障の耐カット性を支配している
のである。この内側のベルトプライの曲げ変形時の張力
は、ベルト層の厚みが大きくなるほど大きくなるため
に、Ａ故障の耐カット性を向上しようとしてベルトプラ
イの太径化を一層進めていくことは、重量アップ、ゲー
ジアップを招くと共にＢ故障のカットに対する性能を損
なうことを意味することになってしまう。
【０００７】本発明は上記事実を考慮し、他性能を落と
さずに耐カット性を向上させることのできる重荷重用ラ
ジアルタイヤを提供することが目的である。
さずに耐カット性を向上させることのできる重荷重用ラ
ジアルタイヤを提供することが目的である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】Ａ故障を発明者らの種々
の実験検討により、鋭利な突起物を踏むとタイヤ半径方
向外側のベルトプライのスチールコードほど局所的に曲
げられ、局所的に曲げられたスチールコードにおける外
側のフィラメントから引張破断して行くことが判明し
た。
の実験検討により、鋭利な突起物を踏むとタイヤ半径方
向外側のベルトプライのスチールコードほど局所的に曲
げられ、局所的に曲げられたスチールコードにおける外
側のフィラメントから引張破断して行くことが判明し
た。
【０００９】また、その局所曲げ時の曲げ外側フィラメ
ントに発生する最大応力は、スチールコードの曲げ剛
性、つまりはスチールコードの断面２次モーメントＩ
（スチールコードの断面２次モーメントＩとは、撚り合
わされた各フィラメントの断面２次モーメント（π／６
４ｄ4 ）の総和で表される。ｄ：フィラメント径。）に
対応することが判明した。ここで、スチールコードの曲
げ剛性を大きくするには、スチールコードの断面積を大
きくすることを必要とするが、発明者らの種々の実験検
討の結果、フィラメント径を太くせずにスチールコード
の断面積を増大しても耐カット性を向上させる効果は小
さく、フィラメント径を太くして断面２次モーメントを
増大させてこそ、耐カット性を大幅に向上できることが
判明した。
ントに発生する最大応力は、スチールコードの曲げ剛
性、つまりはスチールコードの断面２次モーメントＩ
（スチールコードの断面２次モーメントＩとは、撚り合
わされた各フィラメントの断面２次モーメント（π／６
４ｄ4 ）の総和で表される。ｄ：フィラメント径。）に
対応することが判明した。ここで、スチールコードの曲
げ剛性を大きくするには、スチールコードの断面積を大
きくすることを必要とするが、発明者らの種々の実験検
討の結果、フィラメント径を太くせずにスチールコード
の断面積を増大しても耐カット性を向上させる効果は小
さく、フィラメント径を太くして断面２次モーメントを
増大させてこそ、耐カット性を大幅に向上できることが
判明した。
【００１０】さらに、半径方向外側のベルトのスチール
コードの断面２次モーメントＩとスチールコードの断面
積Ａ（撚り合わされた各フィラメントの断面積（ｄ／
２）2の総和。ｄ：フィラメント径。）との比Ｉ／Ａを
４．５×１０-3（mm2 ）以上とすることにより、耐カッ
ト性を最も効果的に発揮できることも明らかとなった。
請求項１に記載の発明は、トロイド状に延びるカーカス
のクラウン部にベルト層を有し、前記ベルト層がスチー
ルコードからなるベルトプライの少なくとも４層からな
り、前記ベルト層を半径方向外側に位置する外層群と半
径方向内側に位置する内層群とに２分したときに、前記
外層群のベルトプライのスチールコードを内層群のベル
トプライのスチールコードに比して太径とした重荷重用
ラジアルタイヤであって、前記外層群の内の少なくとも
１枚のベルトプライのスチールコードを構成するフィラ
メントを太径とし、太径とされたフィラメントから構成
されるスチールコードの断面２次モーメントＩと断面積
Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたことを
特徴としている。ここで、Ｉ＝π／６４Σｄ4 、Ａ＝Σ
（ｄ／２）2 、ｄはスチールコードのフィラメント径
（mm）である。
コードの断面２次モーメントＩとスチールコードの断面
積Ａ（撚り合わされた各フィラメントの断面積（ｄ／
２）2の総和。ｄ：フィラメント径。）との比Ｉ／Ａを
４．５×１０-3（mm2 ）以上とすることにより、耐カッ
ト性を最も効果的に発揮できることも明らかとなった。
請求項１に記載の発明は、トロイド状に延びるカーカス
のクラウン部にベルト層を有し、前記ベルト層がスチー
ルコードからなるベルトプライの少なくとも４層からな
り、前記ベルト層を半径方向外側に位置する外層群と半
径方向内側に位置する内層群とに２分したときに、前記
外層群のベルトプライのスチールコードを内層群のベル
トプライのスチールコードに比して太径とした重荷重用
ラジアルタイヤであって、前記外層群の内の少なくとも
１枚のベルトプライのスチールコードを構成するフィラ
メントを太径とし、太径とされたフィラメントから構成
されるスチールコードの断面２次モーメントＩと断面積
Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたことを
特徴としている。ここで、Ｉ＝π／６４Σｄ4 、Ａ＝Σ
（ｄ／２）2 、ｄはスチールコードのフィラメント径
（mm）である。
【００１１】また、Ｂ故障の場合には、内側のベルトプ
ライの破断性が耐カット性を支配することが判明したわ
けであるが、さらに発明者によれば、スチールコードの
強力は、通常は１軸引張試験により得られた値で表され
るが、発明者らの種々実験検討の結果、カット損傷にお
けるスチールコードの破断は、単純な引張時の張力のみ
によらず、曲げられることによってスチールコード内に
発生する張力が大きく影響し、曲げと引張とが組み合わ
さった場合のスチールコードの強力は、１軸引張試験に
より得られた値と１対１で対応しないことが判明した。
ライの破断性が耐カット性を支配することが判明したわ
けであるが、さらに発明者によれば、スチールコードの
強力は、通常は１軸引張試験により得られた値で表され
るが、発明者らの種々実験検討の結果、カット損傷にお
けるスチールコードの破断は、単純な引張時の張力のみ
によらず、曲げられることによってスチールコード内に
発生する張力が大きく影響し、曲げと引張とが組み合わ
さった場合のスチールコードの強力は、１軸引張試験に
より得られた値と１対１で対応しないことが判明した。
【００１２】さらに、曲げが加わった際のコード強力
は、スチールコードの撚り構造に支配され、その撚り構
造が簡素であるほどコード強力が大であることが明らか
となった。これは、撚り構造が簡素であるとスチールコ
ードが曲げられた際のフィラメントの拘束が小さく、曲
げの外側になるフィラメントに応力が集中しなくなるた
めである。
は、スチールコードの撚り構造に支配され、その撚り構
造が簡素であるほどコード強力が大であることが明らか
となった。これは、撚り構造が簡素であるとスチールコ
ードが曲げられた際のフィラメントの拘束が小さく、曲
げの外側になるフィラメントに応力が集中しなくなるた
めである。
【００１３】撚り構造が簡素であるということは、撚り
合わされるフィラメントの本数を少なくするということ
で、それに応じてフィラメント径は太くなり、スチール
コードの曲げ剛性、つまりは断面２次モーメントが大と
なる。発明者らの種々実験検討の結果、スチールコード
の断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．
５×１０-3（mm2 ）以上とすることにより、曲げが加わ
った際の引張に対する強力を大幅に増大できることが判
明した。
合わされるフィラメントの本数を少なくするということ
で、それに応じてフィラメント径は太くなり、スチール
コードの曲げ剛性、つまりは断面２次モーメントが大と
なる。発明者らの種々実験検討の結果、スチールコード
の断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．
５×１０-3（mm2 ）以上とすることにより、曲げが加わ
った際の引張に対する強力を大幅に増大できることが判
明した。
【００１４】請求項２に記載の発明は、トロイド状に延
びるカーカスのクラウン部にベルト層を有し、前記ベル
ト層がスチールコードからなるベルトプライの少なくと
も４層からなり、前記ベルト層を半径方向外側に位置す
る外層群と半径方向内側に位置する内層群とに２分した
ときに、前記外層群のベルトプライのスチールコードを
内層群のベルトプライのスチールコードに比して太径と
した重荷重用ラジアルタイヤであって、前記内層群のベ
ルト層のスチールコードを構成するフィラメントを太径
とし、太径とされたフィラメントから構成されるスチー
ルコードの断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／
Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたことを特徴としてい
る。ここで、Ｉ＝π／６４Σｄ4 、Ａ＝Σ（ｄ／
２）2 、ｄはスチールコードのフィラメント径（mm）で
ある。
びるカーカスのクラウン部にベルト層を有し、前記ベル
ト層がスチールコードからなるベルトプライの少なくと
も４層からなり、前記ベルト層を半径方向外側に位置す
る外層群と半径方向内側に位置する内層群とに２分した
ときに、前記外層群のベルトプライのスチールコードを
内層群のベルトプライのスチールコードに比して太径と
した重荷重用ラジアルタイヤであって、前記内層群のベ
ルト層のスチールコードを構成するフィラメントを太径
とし、太径とされたフィラメントから構成されるスチー
ルコードの断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／
Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたことを特徴としてい
る。ここで、Ｉ＝π／６４Σｄ4 、Ａ＝Σ（ｄ／
２）2 、ｄはスチールコードのフィラメント径（mm）で
ある。
【００１５】
【作用】請求項１に記載の重荷重用ラジアルタイヤで
は、少なくとも４層からなるベルト層を半径方向外側に
位置する外層群と半径方向内側に位置する内層群とに２
分して、外層群のベルトプライのスチールコードを内層
群のベルトプライのスチールコードに比して太径とした
ときに、外層群の内の少なくとも１枚のベルトプライの
スチールコードを構成するフィラメントを太径とし、太
径とされたフィラメントから構成されるスチールコード
の断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．
５×１０-3mm2 以上としたので、鋭利な突起物を踏んだ
際に局所的曲げ変形を受ける外層群の曲げ剛性が向上
し、鋭利な突起物を踏んだ際のベルト破断を効果的に防
止することができる。
は、少なくとも４層からなるベルト層を半径方向外側に
位置する外層群と半径方向内側に位置する内層群とに２
分して、外層群のベルトプライのスチールコードを内層
群のベルトプライのスチールコードに比して太径とした
ときに、外層群の内の少なくとも１枚のベルトプライの
スチールコードを構成するフィラメントを太径とし、太
径とされたフィラメントから構成されるスチールコード
の断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．
５×１０-3mm2 以上としたので、鋭利な突起物を踏んだ
際に局所的曲げ変形を受ける外層群の曲げ剛性が向上
し、鋭利な突起物を踏んだ際のベルト破断を効果的に防
止することができる。
【００１６】なお、５層以上のベルト層の場合、フィラ
メントのＩ／Ａの比を４．５×１０ -3（mm2 ）以上とす
るのは、少なくとも最外側の２層のベルトプライ内のい
ずれか一方又は両方である。また、断面積の大きいスチ
ールコードは、断面積の小さいスチールコードに比べ、
その断面積の比を１．３倍以上とすることが好ましい。
メントのＩ／Ａの比を４．５×１０ -3（mm2 ）以上とす
るのは、少なくとも最外側の２層のベルトプライ内のい
ずれか一方又は両方である。また、断面積の大きいスチ
ールコードは、断面積の小さいスチールコードに比べ、
その断面積の比を１．３倍以上とすることが好ましい。
【００１７】また、更なる耐カット性向上のためにベル
ト層半径方向外側にハイエロンゲーションコードからな
る保護ベルト層を１乃至２層配設しても良い。また、破
断の方向はランダムであることから、ベルトプライのコ
ードは、隣接する同士で互いに交錯させることが望まし
い。請求項２に記載の重荷重用ラジアルタイヤは、少な
くとも４層からなるベルト層を半径方向外側に位置する
外層群と半径方向内側に位置する内層群とに２分して、
外層群のベルトプライのスチールコードを内層群のベル
トプライのスチールコードに比して太径としたときに、
内層群のベルトプライのスチールコードを構成するフィ
ラメントを太径として、太径とされたフィラメントから
構成されるスチールコードの断面２次モーメントＩと断
面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたの
で、比較的鈍頭な大突起物を踏んだ際に曲げ変形の外側
となるベルトプライ、即ち、内層群のベルトプライに作
用する張力に対抗することができ、比較的鈍頭な大突起
物を踏んだ際のベルト破断を効果的に防止することがで
きる。
ト層半径方向外側にハイエロンゲーションコードからな
る保護ベルト層を１乃至２層配設しても良い。また、破
断の方向はランダムであることから、ベルトプライのコ
ードは、隣接する同士で互いに交錯させることが望まし
い。請求項２に記載の重荷重用ラジアルタイヤは、少な
くとも４層からなるベルト層を半径方向外側に位置する
外層群と半径方向内側に位置する内層群とに２分して、
外層群のベルトプライのスチールコードを内層群のベル
トプライのスチールコードに比して太径としたときに、
内層群のベルトプライのスチールコードを構成するフィ
ラメントを太径として、太径とされたフィラメントから
構成されるスチールコードの断面２次モーメントＩと断
面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたの
で、比較的鈍頭な大突起物を踏んだ際に曲げ変形の外側
となるベルトプライ、即ち、内層群のベルトプライに作
用する張力に対抗することができ、比較的鈍頭な大突起
物を踏んだ際のベルト破断を効果的に防止することがで
きる。
【００１８】また、断面積の大きいスチールコードは、
断面積の小さいスチールコードに比べ、その断面積の比
を１．３倍以上とすることが好ましい。また、更なる耐
カット性向上のためにベルト層半径方向外側にハイエロ
ンゲーションコードからなる保護ベルト層を１乃至２層
配設しても良い。また、破断の方向はランダムであるこ
とから、ベルトプライのコードは、隣接する同士で互い
に交錯させることが望ましい。
断面積の小さいスチールコードに比べ、その断面積の比
を１．３倍以上とすることが好ましい。また、更なる耐
カット性向上のためにベルト層半径方向外側にハイエロ
ンゲーションコードからなる保護ベルト層を１乃至２層
配設しても良い。また、破断の方向はランダムであるこ
とから、ベルトプライのコードは、隣接する同士で互い
に交錯させることが望ましい。
【００１９】
【実施例】本発明の一実施例を図１にしたがって説明す
る。本発明の重荷重用ラジアルタイヤは、ビードコアを
有するビード部、ビード部からタイヤ半径方向外側へ延
びるサイドウォール部、サイドウォール部の上端を継ぐ
トレッド部とを有し、さらに、トレッド部からサイドウ
ォール部を通りビードコアの周りを折り返すカーカス
と、トレッド部においてカーカスのタイヤ半径方向外側
に配設されるベルト層とを備えるラジアル構造のタイヤ
である。
る。本発明の重荷重用ラジアルタイヤは、ビードコアを
有するビード部、ビード部からタイヤ半径方向外側へ延
びるサイドウォール部、サイドウォール部の上端を継ぐ
トレッド部とを有し、さらに、トレッド部からサイドウ
ォール部を通りビードコアの周りを折り返すカーカス
と、トレッド部においてカーカスのタイヤ半径方向外側
に配設されるベルト層とを備えるラジアル構造のタイヤ
である。
【００２０】図１に示すように、本発明の重荷重用ラジ
アルタイヤ１０のベルト層１２は、1 イヤ内側からタイ
ヤ外側へ向かって第１ベルト１２Ａ、第２ベルト１２
Ｂ、第３ベルト１２Ｃ、第４ベルト１２Ｄの順に配され
る４層のベルトプライからなる。本実施例では、第１ベ
ルト１２Ａ、第２ベルト１２Ｂ、第３ベルト１２Ｃ、第
４ベルト１２Ｄは、傾斜して配されるスチールコードを
備え、第１ベルト１２Ａはそのスチールコードをタイヤ
赤道面ＣＬに対して右上がりに２１°、第２ベルト１２
Ｂはそのスチールコードをタイヤ赤道面ＣＬに対して左
上がりに２１°、第３ベルト１２Ｃはそのスチールコー
ドをタイヤ赤道面ＣＬに対して右上がりに２１°、第４
ベルト１２Ｄはそのスチールコードをタイヤ赤道面ＣＬ
に対して左上がりに２１°に傾けて配列されている。
アルタイヤ１０のベルト層１２は、1 イヤ内側からタイ
ヤ外側へ向かって第１ベルト１２Ａ、第２ベルト１２
Ｂ、第３ベルト１２Ｃ、第４ベルト１２Ｄの順に配され
る４層のベルトプライからなる。本実施例では、第１ベ
ルト１２Ａ、第２ベルト１２Ｂ、第３ベルト１２Ｃ、第
４ベルト１２Ｄは、傾斜して配されるスチールコードを
備え、第１ベルト１２Ａはそのスチールコードをタイヤ
赤道面ＣＬに対して右上がりに２１°、第２ベルト１２
Ｂはそのスチールコードをタイヤ赤道面ＣＬに対して左
上がりに２１°、第３ベルト１２Ｃはそのスチールコー
ドをタイヤ赤道面ＣＬに対して右上がりに２１°、第４
ベルト１２Ｄはそのスチールコードをタイヤ赤道面ＣＬ
に対して左上がりに２１°に傾けて配列されている。
【００２１】また、ベルト層１２の半径方向外側にはハ
イエロンゲーションコードからなる保護ベルト層１４が
２層配置されている。ここで、ベルト層１２を半径方向
外側に位置する外層群と半径方向内側に位置する内層群
とに２分したときに、少なくとも外層群の内の１層のベ
ルトプライのスチールコードを内層群のベルトプライの
スチールコードに比して太径とし、その径比を１．３倍
以上とすることが好ましい。
イエロンゲーションコードからなる保護ベルト層１４が
２層配置されている。ここで、ベルト層１２を半径方向
外側に位置する外層群と半径方向内側に位置する内層群
とに２分したときに、少なくとも外層群の内の１層のベ
ルトプライのスチールコードを内層群のベルトプライの
スチールコードに比して太径とし、その径比を１．３倍
以上とすることが好ましい。
【００２２】さらに、内層群のベルトプライのスチール
コードに比して太径とされた外層群のベルトプライのス
チールコードにおいては、断面２次モーメントＩと断面
積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上とすること
が好ましい。これによって、鋭利な突起物を踏んだ際に
局所的に曲げが生じる外層群のベルトプライのスチール
コードの外側のフィラメントから生じ始める引張破断が
抑制され、鋭利な突起物を踏んだ際のベルト破断を効果
的に防止することができる。
コードに比して太径とされた外層群のベルトプライのス
チールコードにおいては、断面２次モーメントＩと断面
積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上とすること
が好ましい。これによって、鋭利な突起物を踏んだ際に
局所的に曲げが生じる外層群のベルトプライのスチール
コードの外側のフィラメントから生じ始める引張破断が
抑制され、鋭利な突起物を踏んだ際のベルト破断を効果
的に防止することができる。
【００２３】なお、本発明の場合、ベルト層１２の曲げ
剛性におけるスチールコードの曲げ剛性の寄与は僅かな
ものであるので、スチールコードの曲げ剛性が増大して
もベルト層１２の曲げ剛性が増大して耐カット性が損な
われることはない。次に、本発明の他の実施例を説明す
る。本実施例の重荷重用ラジアルタイヤ１０は、前述し
た例の重荷重用ラジアルタイヤ１０とはベルト層１２の
構成が異なっている。
剛性におけるスチールコードの曲げ剛性の寄与は僅かな
ものであるので、スチールコードの曲げ剛性が増大して
もベルト層１２の曲げ剛性が増大して耐カット性が損な
われることはない。次に、本発明の他の実施例を説明す
る。本実施例の重荷重用ラジアルタイヤ１０は、前述し
た例の重荷重用ラジアルタイヤ１０とはベルト層１２の
構成が異なっている。
【００２４】本実施例では、内層群、即ち第１ベルト１
２Ａ、第２ベルト１２Ｂのベルトプライのスチールコー
ドにおいて、断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ
／Ａが４．５×１０-3mm2 以上とされている。これによ
って、比較的鈍頭な大突起を踏んだ際に曲げ変形の外側
となるベルト層、即ち、タイヤ半径方向内側の第１ベル
ト１２Ａ、第２ベルト１２Ｂの強力が向上して半径方向
内側のベルトの破断を抑制することができ、比較的鈍頭
な大突起を踏んだ際のベルト破断を効果的に防止するこ
とができる。 （試験例）タイヤサイズORR 37.00R57のタイヤについ
て、図１の構成を有し、かつ表１及び表２に示す仕様で
タイヤを試作してカット試験を実施した。
２Ａ、第２ベルト１２Ｂのベルトプライのスチールコー
ドにおいて、断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ
／Ａが４．５×１０-3mm2 以上とされている。これによ
って、比較的鈍頭な大突起を踏んだ際に曲げ変形の外側
となるベルト層、即ち、タイヤ半径方向内側の第１ベル
ト１２Ａ、第２ベルト１２Ｂの強力が向上して半径方向
内側のベルトの破断を抑制することができ、比較的鈍頭
な大突起を踏んだ際のベルト破断を効果的に防止するこ
とができる。 （試験例）タイヤサイズORR 37.00R57のタイヤについ
て、図１の構成を有し、かつ表１及び表２に示す仕様で
タイヤを試作してカット試験を実施した。
【００２５】カット試験は、規定内圧を充填した試験タ
イヤに対し、トレッド中央に押し込み片を押し込んだ。
評価は、ベルトに破断を生じた時の荷重と押し込み深さ
から算出されるエネルギーを求め、従来タイヤについて
指数１００と定めた時の相対指数で比較した。押し込み
片は、鋭利な突起物を模した先端が鋭角なくさび状の押
し込み片１６と（図２参照）及び鈍頭の物体を模した先
端が半球状の押し込み片１８（図３参照）の２種を用意
した。
イヤに対し、トレッド中央に押し込み片を押し込んだ。
評価は、ベルトに破断を生じた時の荷重と押し込み深さ
から算出されるエネルギーを求め、従来タイヤについて
指数１００と定めた時の相対指数で比較した。押し込み
片は、鋭利な突起物を模した先端が鋭角なくさび状の押
し込み片１６と（図２参照）及び鈍頭の物体を模した先
端が半球状の押し込み片１８（図３参照）の２種を用意
した。
【００２６】ここで、表内の（Ａ種）とは、押し込み片
１６を用いたカット試験を示し、（Ｂ種）とは、押し込
み片１８を用いたカット試験を示す。なお、表２、３内
のコード種類で「カ」〜「コ」はコード種を表し、その
構造、断面積、Ｉ／Ａは次の表１の通りである。
１６を用いたカット試験を示し、（Ｂ種）とは、押し込
み片１８を用いたカット試験を示す。なお、表２、３内
のコード種類で「カ」〜「コ」はコード種を表し、その
構造、断面積、Ｉ／Ａは次の表１の通りである。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】上記表2 の試験結果から、内層群のベルト
プライのスチールコードに比して太径とされた外層群の
ベルトプライのスチールコードにおいて、断面２次モー
メントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2
以上とした本発明のタイヤ（実施例１〜３のタイヤ）
は、鋭利な突起物を踏んだ際の耐カット性に優れている
ことは明らかである。
プライのスチールコードに比して太径とされた外層群の
ベルトプライのスチールコードにおいて、断面２次モー
メントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2
以上とした本発明のタイヤ（実施例１〜３のタイヤ）
は、鋭利な突起物を踏んだ際の耐カット性に優れている
ことは明らかである。
【００３０】また、本発明の構成によるタイヤ重量の増
加は僅かであり、コストの上昇も最小限に抑えられてい
る。
加は僅かであり、コストの上昇も最小限に抑えられてい
る。
【００３１】
【表３】
【００３２】上記表３の試験結果から、内層群のベルト
プライのスチールコードにおいて、断面２次モーメント
Ｉと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上と
した本発明のタイヤ（実施例４〜６のタイヤ）は、鈍頭
な大突起を踏んだ際の耐カット性に優れているのみなら
ず、鋭利な突起物を踏んだ際の耐カット性も併せて向上
していることが明らかとなった。
プライのスチールコードにおいて、断面２次モーメント
Ｉと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上と
した本発明のタイヤ（実施例４〜６のタイヤ）は、鈍頭
な大突起を踏んだ際の耐カット性に優れているのみなら
ず、鋭利な突起物を踏んだ際の耐カット性も併せて向上
していることが明らかとなった。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に記載の
重荷重用ラジアルタイヤは、外層群のベルトのスチール
コードを構成するフィラメントを太径として、スチール
コードの断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａ
を４．５×１０-3mm2 以上としたので、鋭利な突起物を
踏んだ際の耐カット性を向上できるという優れた効果を
有する。
重荷重用ラジアルタイヤは、外層群のベルトのスチール
コードを構成するフィラメントを太径として、スチール
コードの断面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａ
を４．５×１０-3mm2 以上としたので、鋭利な突起物を
踏んだ際の耐カット性を向上できるという優れた効果を
有する。
【００３４】また、請求項２に記載の重荷重用ラジアル
タイヤは、内層群のベルト層のスチールコードを構成す
るフィラメントを太径として、スチールコードの断面２
次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０
-3mm2 以上としたので、鈍頭な大突起を踏んだ際の耐カ
ット性を向上でき、さらに鋭利な突起物を踏んだ際の耐
カット性も併せて向上できるという優れた効果を有す
る。
タイヤは、内層群のベルト層のスチールコードを構成す
るフィラメントを太径として、スチールコードの断面２
次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０
-3mm2 以上としたので、鈍頭な大突起を踏んだ際の耐カ
ット性を向上でき、さらに鋭利な突起物を踏んだ際の耐
カット性も併せて向上できるという優れた効果を有す
る。
【図１】本発明に係る重荷重用ラジアルタイヤの断面図
である。
である。
【図２】くさび状の押し込み片の斜視図である。
【図３】先端が半球状の押し込み片の側面図である。
１０ 重荷重用ラジアルタイヤ １２ ベルト層
Claims (2)
- 【請求項１】 トロイド状に延びるカーカスのクラウン
部にベルト層を有し、前記ベルト層がスチールコードか
らなるベルトプライの少なくとも４層からなり、前記ベ
ルト層を半径方向外側に位置する外層群と半径方向内側
に位置する内層群とに２分したときに、前記外層群のベ
ルトプライのスチールコードを内層群のベルトプライの
スチールコードに比して断面積を大きくした重荷重用ラ
ジアルタイヤであって、 前記外層群の内の少なくとも１枚のベルトプライのスチ
ールコードを構成するフィラメントを太径とし、太径と
されたフィラメントから構成されるスチールコードの断
面２次モーメントＩと断面積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×
１０-3mm2 以上としたことを特徴とする重荷重用ラジア
ルタイヤ。 ここで、Ｉ＝π／６４Σｄ4 Ａ＝Σ（ｄ／２）2 ｄはスチールコードのフィラメント径（mm） - 【請求項２】 トロイド状に延びるカーカスのクラウン
部にベルト層を有し、前記ベルト層がスチールコードか
らなるベルトプライの少なくとも４層からなり、前記ベ
ルト層を半径方向外側に位置する外層群と半径方向内側
に位置する内層群とに２分したときに、前記外層群のベ
ルトプライのスチールコードを内層群のベルトプライの
スチールコードに比して断面積を大きくした重荷重用ラ
ジアルタイヤであって、 前記内層群のベルト層のスチールコードを構成するフィ
ラメントを太径とし、太径とされたフィラメントから構
成されるスチールコードの断面２次モーメントＩと断面
積Ａとの比Ｉ／Ａを４．５×１０-3mm2 以上としたこと
を特徴とする重荷重用ラジアルタイヤ。 ここで、Ｉ＝π／６４Σｄ4 Ａ＝Σ（ｄ／２）2 ｄはスチールコードのフィラメント径（mm）
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16695793A JP3464501B2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
| AU78946/94A AU672144B2 (en) | 1993-07-06 | 1994-11-21 | Heavy duty radial tire |
| US08/344,676 US5688344A (en) | 1993-07-06 | 1994-11-21 | Heavy duty radial tire with at least four steel cord layers |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16695793A JP3464501B2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
| AU78946/94A AU672144B2 (en) | 1993-07-06 | 1994-11-21 | Heavy duty radial tire |
| US08/344,676 US5688344A (en) | 1993-07-06 | 1994-11-21 | Heavy duty radial tire with at least four steel cord layers |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0717211A true JPH0717211A (ja) | 1995-01-20 |
| JP3464501B2 JP3464501B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=27156325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16695793A Expired - Fee Related JP3464501B2 (ja) | 1993-07-06 | 1993-07-06 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5688344A (ja) |
| JP (1) | JP3464501B2 (ja) |
| AU (1) | AU672144B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002225507A (ja) * | 2001-02-02 | 2002-08-14 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| JP2008006969A (ja) * | 2006-06-29 | 2008-01-17 | Bridgestone Corp | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
| JP2009067321A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Bridgestone Corp | 重荷重用空気入りタイヤ |
| JP2009234297A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-15 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
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|---|---|---|---|---|
| FR2824295A1 (fr) * | 2001-05-03 | 2002-11-08 | Michelin Soc Tech | Armature de sommet pour pneumatique de genie-civil |
| JP4544782B2 (ja) * | 2001-06-05 | 2010-09-15 | 株式会社ブリヂストン | ラジアルタイヤ |
| WO2003047885A1 (fr) * | 2001-12-03 | 2003-06-12 | Kabushiki Kaisha Bridgestone | Ensemble ceinture et bandage pneumatique |
| US6817395B2 (en) * | 2002-07-30 | 2004-11-16 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Crown reinforcement for heavy duty tires |
| FR3018734B1 (fr) * | 2014-03-18 | 2017-08-18 | Michelin & Cie | Pneu pour vehicule de genie civil ayant une endurance amelioree |
| FR3020016B1 (fr) | 2014-04-22 | 2016-04-01 | Michelin & Cie | Pneumatique pour vehicule industriel lourd |
| FR3020017B1 (fr) | 2014-04-22 | 2017-06-09 | Michelin & Cie | Pneumatique pour vehicule de genie civil |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS628801A (ja) * | 1985-07-06 | 1987-01-16 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 重荷重ラジアルタイヤ |
| JPS63235587A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-09-30 | 横浜ゴム株式会社 | 重荷重用空気入りタイヤ |
| US5027877A (en) * | 1988-04-14 | 1991-07-02 | Bridgestone Corporation | Off-the-road heavy duty pneumatic radial tire |
| US5054532A (en) * | 1989-02-06 | 1991-10-08 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tires with wavy or zigzag cord ply between belt and carcass |
| JPH07108602B2 (ja) * | 1989-12-28 | 1995-11-22 | 株式会社ブリヂストン | 荒地走行用空気入りスチールラジアルタイヤ |
| US5261475A (en) * | 1990-12-18 | 1993-11-16 | Bridgestone Corporation | Off-the-road pneumatic steel radial tires |
| JP3016622B2 (ja) * | 1991-04-27 | 2000-03-06 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りラジアルタイヤ |
| JP3064108B2 (ja) * | 1992-07-24 | 2000-07-12 | 株式会社ブリヂストン | 重荷重用ラジアルタイヤ |
-
1993
- 1993-07-06 JP JP16695793A patent/JP3464501B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-11-21 US US08/344,676 patent/US5688344A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-11-21 AU AU78946/94A patent/AU672144B2/en not_active Expired
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002225507A (ja) * | 2001-02-02 | 2002-08-14 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| JP2008006969A (ja) * | 2006-06-29 | 2008-01-17 | Bridgestone Corp | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
| EP2042348A1 (en) * | 2006-06-29 | 2009-04-01 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic radial tire |
| EP2042348A4 (en) * | 2006-06-29 | 2012-01-25 | Bridgestone Corp | HEAVY DUTY RADIAL TIRES |
| US8261795B2 (en) | 2006-06-29 | 2012-09-11 | Bridgestone Corporation | Pneumatic radial tire for heavy load |
| JP2009067321A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Bridgestone Corp | 重荷重用空気入りタイヤ |
| JP2009234297A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-15 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU672144B2 (en) | 1996-09-19 |
| US5688344A (en) | 1997-11-18 |
| AU7894694A (en) | 1996-06-13 |
| JP3464501B2 (ja) | 2003-11-10 |
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