JPH071335B2 - 望遠ズ−ムレンズ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、望遠ズームレンズに関するものである。

〔従来技術〕

従来より広角側の画角が30°〜38°であつてズーム比が
３倍程度の望遠ズームレンズは数多く提案されている。
この種のズームレンズのうちの代表的なものは特開昭53
−131852号，特開昭56−42208号等の公報に記載された
ズームレンズである。これらのズームレンズは、いずれ
も正，負，正，正よりなる４つのレンズ群で構成されて
いるいわゆる４群ズームレンズである。これらズームレ
ンズの特徴は、第１群から第３群までで変倍系を構成
し、これに結像系である第４群を配置したレンズ系であ
つて各群が各々独立した機能を有している点であり、望
遠ズームレンズを代表するものである。

一方、近年ズームレンズが急速に普及するに伴つて小
型，軽量化を含めた携帯性、機動性さらには低価格化の
要望が強くなつている。

このような状況下において、望遠ズームレンズは、小型
化を達成させるために変倍系ならびに結像系の屈折力を
強めるために望遠系レンズにとつて好ましくない色収
差，像面わん曲を始めとする諸収差が劣化し、その結果
レンズ系の性能低下をきたし、すべての焦点距離の領域
で十分良好な性能を得ることが困難になり、したがつて
小型化は望遠比が0.9程度までが限界であるとされてい
る。

一方従来の４群ズームレンズを無理に小型化するのでは
なく、全長が短くなるようなズームタイプを採用するこ
とによつて大幅に小型化しようとしたものもある。それ
はかつて8mmシネカメラ用のズームレンズに多く用いら
れたズームタイプであるが、これを35mmカメラレンズに
適用したものとして特公昭48−32740号，特開昭57−172
310号，特開昭58−199313号の各公報に記載されている
もの等がある。それは３群構成のズームレンズであつて
第１群と第２群とによつて変倍系を構成し、これに続い
て配置された第３群がズーミングに際し像面に対し固定
されている結像系にしたことを特徴としたレンズ系であ
る。

このズームタイプのズームレンズは広角端で十分小型に
することが可能であり、レンズ構成枚数も比較的少なく
できる点で低コスト化もできる等の長所を有している。

しかし光学的性能についての安定性に関しては必ずしも
満足し得ない問題点を有している。これはこのズームタ
イプの持つ性質であると考えられる。即ち広角端でレン
ズ系の全長を短くしてしかもズーム比を３倍程度に保と
うとすると、第１群の屈折力を弱めつつ第２群の屈折力
を強めることによつて第２群と第３群の間隔を広角端で
小さくし、第２群のズーミングの時の移動量を少なくす
るような各群の屈折力配分をすることが必要になる。そ
のために所要のズーム比を得るためには第１群のズーミ
ング移動量が大きくならざるを得ない。これに伴つてズ
ーミング中には固定されていて結像倍率がほぼ一定であ
る第３群中に開口絞りが位置しているために広角端から
望遠端にズーミングするにつれてレンズ系の先端から入
射瞳までの距離が長くなると云う性質を有することにな
る。

したがつてズーミングの時の収差変動が顕著なものとな
る。具体的には望遠側で著しく補正不足の非点収差と著
しい糸巻型の歪曲収差が残存し、さらに中間の焦点距離
から望遠域での周辺光量不足が生じ易いと云つた問題も
あり十分短い最短距離撮影を達成することが困難であつ
た。また口径比を大きくしようとすると第２群，第３群
を通過する軸上光束が高くなり球面収差をはじめとして
諸収差の補正が困難になり口径比が1:4.5程度にとどま
つていた。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明は、上述のような諸問題を解決して小型で性能が
良好でありしかも低コストの望遠ズームレンズを提供す
ることを目的とするものである。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、適切なズームタイプの選択と屈折力配分を定
めることにより目的にかなつたレンズ系とし更に最適な
レンズ構成によつて収差が一層良好に補正し得るように
して上記問題点を解決し得たものである。

本発明のズームレンズは、物体側より順に正の屈折力を
有する第１群Ｉと、負の屈折力を有する第２群IIと、正
の屈折力を有する第３群IIIとより構成され、前記第３
群IIIが正の屈折力を有する前群IIIaと正もしくは負の
屈折力を有する後群IIIbとよりなり、第１群I,第２群I
I,第３群IIIを光軸に沿つて移動させてズーミングを行
なう際に、第２群IIと第３群IIIの各々が光軸に沿つて
移動することによつて両者が同時に倍率を増大するよう
に変倍効果を分担するものであつて次の条件（１），乃
至（４）を満足することを特徴とするズームレンズであ
る。

（１）0.6＜｜β_2T｜＜0.9 （２）1.0＜｜β_3T｜ ただしβ_2T，β_3Tは、夫々第２群II,第３群IIIの望遠端
における倍率、f₁,f₂は夫々第１群I,第２群IIの焦点距
離、f_W,f_Tは夫々広角端，望遠端における全系の焦点距
離である。

本発明の目的とする望遠ズームレンズの基本構成は、第
１図，第２図に示す通りの近軸構成であつて、図示する
ような各群の移動によつてズーミングを行なうものであ
る。

前掲の先行例に開示された３群ズームレンズは、第３図
に示すように変倍系を構成する第１群I,第２群IIと結像
系を構成する第３群IIIとからなつている。そのうちの
第３群IIIの結像倍率は、ズーミングの際にはほぼ一定
であるから、所要のズーム比例えば３倍程度を得るため
には第２群IIの屈折力を強くしてズーミングの際のレン
ズ群の移動を少なくした場合においても第１群Ｉの移動
量が極めて大きくならざるを得ないと云う性質を有して
いる。

第１図は、本発明のズームレンズの典型的なズーミング
の際のレンズ群の移動を示すものであつて、広角端から
望遠端へズーミングする際には、第１群Ｉがほぼ線型に
移動し、それに伴つて第２群IIは、像側に第３群IIIは
物体側に増倍作用を担つて移動するようにしたものであ
る。この点に関し、実質的な変倍作用を有する第２群II
と第３群IIIの移動状況について示したのが第２図であ
る。

本発明のズームレンズは、ズーミングに際して第３群II
Iも増倍作用を有しているので、変倍効果が効率良く分
担されることとなり、広角端におけるレンズ系の全長の
短縮のみならず、望遠端においても従来のいわゆる４群
ズームレンズ程度の望遠比に抑えることが容易である。
したがつて望遠側に至つてもレンズ系の先端より入射瞳
位置までの距離がさほど長くなることがなく、広角端で
レンズ系の全長が極めて短く望遠側で全長が長いので、
各焦点距離の状態においても必要かつ十分な程度の望遠
比に抑えることが可能であり又収差補正上からも有利で
ある。

一方、広角端から望遠短にズーミングする際に、第２群
IIは像側に移動し、第３群IIIに近接して行くがこれは
第２群IIより第３群IIIへ入射する発散性の光束の幅が
必要以上に大とはならず、第３群III中に位置する開口
絞りの有効径が必要以上に大きくなることを抑止する効
果をも有している。

さらに第３群IIIは、第２群IIの移動に伴う像点位置の
移動を第３群IIIの物点として引き継ぎ、第３群IIIの像
点位置が一定になるようにつまりレンズ系の像面が変動
しないように移動しながら増倍作用をも行なう機能を担
つている。

以上述べたように各群の機能をもたせて本発明の目的を
達成するズームレンズを実現するために前記の条件
（１）乃至条件（４）の条件を同時に満足せしめる必要
がある。

条件（１）は、望遠端における第２群の結像倍率を規定
したものであつて、端的に言えば、等倍を境界としてこ
れ以下の変倍域を採択することを意味している。ここで
この条件（１）の下限を越えると第２群IIの変倍域が低
倍側を用いることになり、広角端から望遠端に至るズー
ミングの際の第３群IIIの移動量が増大することとな
る。その結果ズーム域での収差補正上の均衡を保つ上で
も第１群の屈折力を弱めることが必要になりズーミング
の際のこの群の移動量が大になる。このことから、全体
としてズーミングの際の移動量が大になり望遠端でのレ
ンズ系の全長が長くなり、本発明の目的を達成し得なく
なる。

条件（１）の上限を越えると第３群IIIが負担する結像
倍率が軽減されかつその移動量も少なくてすむが、第２
群IIの望遠端での結像倍率が等倍（β_2T＝−１）の近辺
もしくはこれを越えることになるが、等倍近傍では第２
群IIの移動量が少ないにもかかわらず結像倍率の変化が
速いので、カムの精度が極めて厳しくなり実用上好まし
くない。このことは操作性の点でも望ましくなく望遠側
でズーミング時のカムのトルクが不規則になる等の欠点
にも結びつく。

条件（２）は、本発明望遠ズームレンズにおいて所要の
ズーム比を得るために必要な条件であつて、この条件の
下限を越えると第２群IIの変倍域を大きくすることが必
要になる。そのため第２群IIの結像倍率が等倍（β_2i＝
−１）を越えることがあるばかりか、第２群IIのズーミ
ングの際の移動量が大になり広角端でレンズ系を小型に
することが困難になる。又第２群IIの屈折力を強くする
ことによつてこの群の移動量を小さくすることは可能で
あるが収差補正が困難になる。

条件（３）は、第１群Ｉの屈折力配分に関する条件であ
つて、その下限を越えると、条件（１）を満足するよう
にすることが困難になるか或いはその範囲に結像倍率を
保とうとすると全体の屈折力を強くせざるを得なくな
り、収差補正上からこの群のレンズ構成枚数の増加を余
儀なくされるか、光学的偏芯等を含む製造誤差の感度が
高くなつて低コストのズームレンズの実現が困難にな
る。

条件（３）の上限を越えると全体として屈折力が弱くな
り収差補正上は好ましいもののズーミングの際のレンズ
群の移動量が大になり、ある程度の小型化をはかろうと
すると最短撮影距離が長くなるか周辺光量が低下するの
で好ましくない。

条件（４）は、第２群IIの屈折力に関するものであつて
全ズーム域で収差を良好に補正するために必要なもので
ある。この条件（４）の下限を越えると、第２群IIの屈
折力が強くなりすぎ、変倍時の収差変動が大になり、製
造上での誤差感度が高くなるので、好ましくない。又上
限を越えると収差補正上は有利であるが、所要のズーム
比を保つようにするとき第２群IIの移動量が大になり、
第２群IIと第３群IIIの物理的干渉をさけることが必要
になりレンズ系を小型にするためには好ましくなく、本
発明の目的に反することになる。

以上述べた基本構成を有し各条件を満足するズームレン
ズは本発明の目的を達成し得るものであるが次に各群の
レンズ構成等を述べる。

本発明ズームレンズは、第１群Ｉが少なくとも１枚の正
の屈折力のレンズと負の屈折力のレンズよりなり、第２
群IIが物体側より順に負の屈折力の第１レンズL₁と負の
屈折力の第２レンズL₂と正の屈折力の第３レンズL₃と負
の屈折力の第４レンズL₄とよりなり、更に第３群IIIは
少なくとも２枚の正の屈折力のレンズと１枚の負の屈折
力のレンズとよりなる前群IIIaと、少なくとも１枚の正
の屈折力のレンズと負の屈折力のレンズとよりなる後群
IIIbとにて構成されている。そして次の条件（５），
（６），（７）を満足することにより一層良好なズーム
レンズが実現し得る。

（５）1.6＜_２＜1.85 （６）0.5＜f_{3 a}／f₃＜2.5 （７）1.6＜N_{3 a} ただし_２は第２群IIの負の屈折力のレンズの屈折率の
相加平均、N_{3 a}は第３群IIIの前群IIIaの最も物体側の正
の屈折力のレンズの屈折率、f_{3 a}は第３群IIIの前群IIIa
の焦点距離、f₃は第３群IIIの焦点距離である。

以上のようなレンズ構成としたことによつて収差補正が
一層容易になることについて詳細に説明する。

例えば第４図に示すレンズ構成のズームレンズを参考に
して本発明ズームレンズの更に詳細な内容を説明する。

第１群Ｉは、負の屈折力のレンズと正の屈折力のレンズ
とよりなるダブレツトにて構成されている。この群は既
に述べた屈折力配置をとることによつて従来のズームレ
ンズの第１群が正レンズとダブレツトの３枚構成であつ
たものを一つのダブレツトが担つていることを特徴とし
ている。即ちこのレンズ群で発生する収差を適度に抑え
ることによつてこの群に続く各レンズでの収差の補正が
容易になるようにしている。これによつて従来コスト上
で大きな割合を占めていたレンズ径の大きい第１群Ｉの
コストの低減をはかることが出来、レンズ系全体の低コ
スト化に大きく貢献する。またコストの面で許し得るの
であれば異常分散性を有するガラスの使用、あるいは３
枚構成にすることが望ましい。

次に本発明の望遠ズームレンズの収差補正上で重要な役
割を有する第２群IIの構成について説明する。第２群II
は、前記のように２枚の負の屈折力のレンズL₁,L₂と、
両凸レンズL₃と負の屈折力のレンズL₄とに構成されてい
る。このうちレンズL₁,L₂は、ズーミングの時の非点収
差と歪曲収差の変動を少なくする役割りを有するもので
ある。又レンズL₃は、非点収差，歪曲収差に影響を及ぼ
すことなしに球面収差，コマ収差，色収差を補正する役
割りを有している。特に望遠端付近での球面収差の色ず
れは、このレンズが両凸レンズであるので屈折力が両面
に分散されて、良好に補正することが可能になる。

従来、ズームレンズの第２群として、物体側より順に
負，負，正もしくは負，正，負のレンズ構成のものが多
く知られているが、これらレンズ構成のものは、広角端
で著しく補正過剰な高次の色収差が発生する。

本発明のズームレンズの第２群IIは、前記の構成にした
ので、上記の従来例の欠点が解消される。更に第２群II
中に空気レンズを配置して高次収差を発生する面を設け
ることにより、主として入射光線高が高くなつている軸
上光束に直接関係する球面収差を全ズーム域にわたつて
補正するのに大きく寄与せしめ得る。この面は、例えば
後に示す実施例１の第７面，第８面等で、これら面とそ
の間の空気間隔が上記の作用を有している。このこと
は、後に示す実施例１の３次の収差係数をみれば明らか
である。又前記のレンズ構成において、第２群IIのレン
ズL₂乃至L₄のすべてを一体として接合レンズとすること
も可能であるが、球面収差の補正はより難しくなる。こ
のため本発明においては、後の実施例にあるようにこれ
らのレンズを夫々独立させあるいは、いずれか２枚を貼
合わせる構成としている。この場合実施例３のようにレ
ンズL₂とL₃を貼合わせてダブレツトにすると高次の球面
収差の発生量は少ないが、全体としての収差補正を良好
にすることが出来る。更に実施例５のように第２群IIを
物体側より順に負の屈折力の第１レンズL₁，正の屈折力
の第２レンズL₂，負の屈折力の第３レンズL₃，負の屈折
力の第４レンズL₄にすると各レンズで発生する諸収差の
量はやや大きくなるが互いに打ち消し合うようにするこ
とが出来るので収差を良好に補正することが可能であ
る。

次にこの第２群IIに関係する条件（５）において、下限
を越えると第２群IIの各面の曲率が強くなり、ズーミン
グの際に色収差をはじめとする諸収差の変動が生じ、全
ズーム域での収差を良好に補正することが困難となる。
また上限を越えると像面わん曲の補正にとつては有利で
あるが軸上の色収差，倍率の色収差が大きくなる傾向が
生じ好ましくない。ここで２次スペクトルを小さくする
ためには例えば正の屈折力を有するレンズL₃と負の屈折
力を有するレンズL₄に異常分散性を有する硝種の組合わ
せを採択することが望ましい。

次に第３群IIIは増倍作用と焦点位置を補正する作用と
を有する結像系であつて正の屈折力を有する前群IIIaと
負又は正の屈折力を有する後群IIIbとからなるいわゆる
望遠タイプに類する構成になつている。

第３群IIIは、前側主点をできるだけ物体側へ移すよう
な構成とすることが第３群自体の望遠比を小さくする上
でも望ましい。更に本発明の実施例で特に採択している
第２群のレンズ構成のものは後側主点が比較的物体側に
位置しているのでレンズ系を小型にする上で望ましい。

又この第３群IIIは実施例１（第４図）のように前群III
aは物体側より順に正の屈折力のレンズと、正の屈折力
のレンズと負の屈折力のレンズとの接合レンズと、正の
屈折力のメニスカスレンズとよりなり後群は正の屈折力
の両凸レンズと負の屈折力のメニスカスレンズとより構
成して十分良好な性能が得られるようにした。また実施
例７のように前群IIIaを正レンズと、正レンズと、正と
負の接合レンズのように構成しても収差を十分良好に補
正出来る。又第３群自体の望遠比を小さくするのに適し
たものである。

条件（６）はこのような構成の第３群IIIの屈折力配置
を規定するもので、この第３群の全長を短くするのに必
要かつ十分な望遠比を得て良好な性能を保持するための
条件である。

この条件（６）の下限を越えるとペツツバール和が負の
方向に増大し、像面わん曲が補正過剰になり、非点収差
が大になると同時に輪帯球面収差も大になる。上限を越
えると収差補正にとつては好ましいが所要の望遠比を得
ることが難しくなり本発明の目的に反することになる。

条件（７）は、第３群IIIの前群IIIaにおける最も物体
側に位置する正の屈折力のレンズの屈折率を規定するも
のである。この条件より外れ低い屈折率の硝種を用いる
と、このレンズの物体側の面の曲率が強くなり、この面
が第２群IIからの発散性の軸上光線の入射高が非常に高
くなる部分であることとも相まつて球面収差が補正不足
になりやすく全体として輪帯球面収差が大になると同時
にコマフレアーが顕著になる。しかもこの傾向は望遠側
に行くにしたがつて強くなるので結像性能の低下に結び
つき好ましくない。

本発明の望遠ズームレンズは、前述のように三つの群よ
り構成し、これらの群が各々独立して移動しズーミング
を行なうものであるが特殊の場合として第２群IIを固定
群とするか、第１群Ｉと第３群IIIを一体で移動させて
ズーミングを行なうことも出来る。しかし収差補正のた
めに多くの自由度を与え、特にズーミングによる非点収
差，球面収差のバランスを良好にするためには、本発明
の方法が極めて有効である。又レンズ鏡筒の構造やズー
ミングカム機構の改良により同程度のコストのズームレ
ンズを実現することが出来る。

〔実施例〕

以下本発明の望遠ズームレンズの各実施例を示す。

実施例１ ｆ＝72.36〜192.74,F 3.63〜4.76 r₁＝83.878 d₁＝2.75 n₁＝1.7618 ν_１＝27.11 r₂＝44.922 d₂＝11.21 n₂＝1.61484 ν_２＝51.17 r₃＝−323.79 d₃＝D₁ r₄＝−221.601 d₄＝1.95 n₃＝1.79952 ν_３＝42.24 r₅＝103.684 d₅＝3.44 r₆＝−64.073 d₆＝1.72 n₄＝1.713 ν_４＝53.84 r₇＝53.652 d₇＝1.45 r₈＝51.509 d₈＝4.88 n₅＝1.80518 ν_５＝25.43 r₉＝−114.788 d₉＝1.88 n₆＝1.7725 ν_６＝49.66 r₁₀＝110.017 d₁₀＝D₂ r₁₁＝184.354 d₁₁＝4.0 n₇＝1.713 ν_７＝53.84 r₁₂＝−94.813 d₁₂＝0.1 r₁₃＝50.139 d₁₃＝7.5 n₈＝1.51633 ν_８＝64.15 r₁₄＝−63.637 d₁₄＝1.89 n₉＝1.7847 ν_９＝26.22 r₁₅＝144.542 d₁₅＝0.3 r₁₆＝37.545 d₁₆＝5.2 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₁₇＝145.782 d₁₇＝29.41 r₁₈＝70.856 d₁₈＝7.01 n₁₁＝1.60717 ν₁₁＝40.26 r₁₉＝−86.213 d₁₉＝5.09 r₂₀＝−26.892 d₂₀＝1.7 n₁₂＝1.7725 ν₁₂＝49.66 r₂₁＝−153.366 ｆ 72.36 118.034 192.74 D₁ 1.66 29.1 41.74 D₂ 24.91 14.47 1.5 β_2T＝−0.857,β_3T＝−1.721, f_{3 a}／f₃＝1.153,N₃＝n₇＝1.713 実施例２ ｆ＝72.43〜193.2,F3.63〜4.77 r₁＝84.247 d₁＝2.75 n₁＝1.7618 ν_１＝27.11 r₂＝44.983 d₂＝11.22 n₂＝1.61484 ν_２＝51.17 r₃＝−317.8 d₃＝D₁ r₄＝−223.978 d₄＝1.93 n₃＝1.79952 ν_３＝42.24 r₅＝108.014 d₅＝2.59 r₆＝−63.567 d₆＝1.7 n₄＝1.713 ν_４＝53.84 r₇＝53.561 d₇＝1.45 r₈＝51.086 d₈＝4.78 n₅＝1.78472 ν_５＝25.68 r₉＝−109.47 d₉＝1.0 r₁₀＝−112.818 d₁₀＝2.03 n₆＝1.7725 ν_６＝49.66 r₁₁＝110.794 d₁₁＝D₂ r₁₂＝182.968 d₁₂＝3.97 n₇＝1.713 ν_７＝53.84 r₁₃＝−96.002 d₁₃＝0.1 r₁₄＝49.847 d₁₄＝7.56 n₈＝1.51633 ν_８＝64.15 r₁₅＝−65.388 d₁₅＝1.88 n₉＝1.78472 ν_９＝25.71 r₁₆＝151.999 d₁₆＝0.3 r₁₇＝37.734 d₁₇＝5.2 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₁₈＝139.1 d₁₈＝29.41 r₁₉＝71.29 d₁₉＝6.97 n₁₁＝1.60342 ν₁₁＝38.01 r₂₀＝−86.764 d₂₀＝5.09 r₂₁＝−26.785 d₂₁＝1.7 n₁₂＝1.7725 ν₁₂＝49.66 r₂₂＝−157.126 ｆ 72.43 118.25 193.2 D₁ 1.66 29.12 41.74 D₂ 24.92 14.46 1.5 β_2T＝−0.858,β_3T＝1.722, _２＝1.762 f_{3 a}／f₃＝1.155,N₃＝1.713 実施例３ ｆ＝72.36〜192.75,F3.63〜4.79 r₁＝84.454 d₁＝2.79 n₁＝1.7618 ν_１＝27.11 r₂＝44.742 d₂＝11.52 n₂＝1.61484 ν_２＝51.17 r₃＝−302.267 d₃＝D₁ r₄＝−191.874 d₄＝2.22 n₃＝1.8061 ν_３＝40.95 r₅＝92.941 d₅＝3.54 r₆＝−58.921 d₆＝1.75 n₄＝1.691 ν_４＝54.84 r₇＝40.960 d₇＝4.89 n₅＝1.80518 ν_５＝25.43 r₈＝−179.977 d₈＝2.09 r₉＝−149.759 d₉＝1.7 n₆＝1.7725 ν_６＝49.66 r₁₀＝202.1 d₁₀＝D₂ r₁₁＝207.561 d₁₁＝3.59 n₇＝1.741 ν_７＝52.68 r₁₂＝−95.254 d₁₂＝0.1 r₁₃＝52.147 d₁₃＝6.75 n₈＝1.51633 ν_８＝64.15 r₁₄＝−60.379 d₁₄＝1.99 n₉＝1.7847 ν_９＝26.22 r₁₅＝156.566 d₁₅＝0.32 r₁₆＝36.682 d₁₆＝4.81 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₁₇＝148.45 d₁₇＝29.48 r₁₈＝72.375 d₁₈＝6.66 n₁₁＝1.60342 ν₁₁＝38.01 r₁₉＝−76.106 d₁₉＝5.1 r₂₀＝−26.885 d₂₀＝1.74 n₁₂＝1.7725 ν₁₂＝49.66 r₂₁＝−182.444 ｆ 72.36 118.044 192.75 D₁ 1.83 29.12 41.77 D₂ 24.99 14.47 1.21 β_2T＝−0.884,β_3T＝−1.681, _２＝1.756 f_{3 a}／f₃＝1.149,N₃＝1.741 実施例４ ｆ＝76.61〜196.01,F3.63〜4.77 r₁＝83.791 d₁＝2.74 n₁＝1.7618 ν_１＝27.11 r₂＝44.907 d₂＝11.18 n₂＝1.61484 ν_２＝51.17 r₃＝−332.153 d₃＝D₁ r₄＝−245.866 d₄＝1.9 n₃＝1.79952 ν_３＝42.24 r₅＝104.662 d₅＝3.33 r₆＝−64.998 d₆＝1.55 n₄＝1.713 ν_４＝53.84 r₇＝53.723 d₇＝1.45 r₈＝51.766 d₈＝4.49 n₅＝1.80518 ν_５＝25.43 r₉＝−120.489 d₉＝1.55 n₆＝1.7725 ν_６＝49.66 r₁₀＝112.072 d₁₀＝D₂ r₁₁＝185.508 d₁₁＝3.47 n₇＝1.713 ν_７＝53.84 r₁₂＝−98.371 d₁₂＝0.02 r₁₃＝49.147 d₁₃＝7.09 n₈＝1.51633 ν_８＝64.15 r₁₄＝−65.532 d₁₄＝1.88 n₉＝1.7847 ν_９＝26.22 r₁₅＝138.949 d₁₅＝0.3 r₁₆＝36.586 d₁₆＝4.92 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₁₇＝160.651 d₁₇＝29.41 r₁₈＝78.472 d₁₈＝5.04 n₁₁＝1.60717 ν₁₁＝40.26 r₁₉＝−81.828 d₁₉＝5.10 r₂₀＝−25.740 d₂₀＝1.70 n₁₂＝1.7725 ν₁₂＝49.66 r₂₁＝−425.4833 d₂₁＝1.2 r₂₂＝597.165 d₂₂＝3.0 n₁₃＝1.60717 ν₁₃＝40.26 r₂₃＝−257.886 ｆ 76.61 121.44 196.01 D₁ 1.66 29.1 41.72 D₂ 24.85 14.77 1.50 β_2T＝−0.887,β_3T＝−2.106, _２＝1.762 f_{3 a}／f₃＝1.123,N₃＝＝1.713 実施例５ ｆ＝72.33〜192.74,F3.51〜5.16 r₁＝86.951 d₁＝2.55 n₁＝1.7552 ν_１＝27.51 r₂＝44.172 d₂＝10.5 n₂＝1.61484 ν_２＝51.17 r₃＝−281.699 d₃＝D₁ r₄＝−82.6 d₄＝1.82 n₃＝1.713 ν_３＝53.84 r₅＝81.394 d₅＝0.72 r₆＝116.637 d₆＝4.8 n₄＝1.7847 ν_４＝26.22 r₇＝−56.462 d₇＝0.176 r₈＝−103.265 d₈＝1.7 n₅＝1.713 ν_５＝53.84 r₉＝63.401 d₉＝3.91 r₁₀＝−36.151 d₁₀＝1.7 n₆＝1.713 ν_６＝53.84 r₁₁＝−83.899 d₁₁＝D₂ r₁₂＝−141.456 d₁₂＝3.6 n₇＝1.713 ν_７＝53.84 r₁₃＝−72.555 d₁₃＝0.1 r₁₄＝61.298 d₁₄＝6.5 n₈＝1.51633 ν_８＝64.15 r₁₅＝−39.630 d₁₅＝1.8 n₉＝1.7847 ν_９＝26.22 r₁₆＝−173.788 d₁₆＝0.3 r₁₇＝31.344 d₁₇＝4.5 n₁₀＝1.48749 ν₁₀＝70.2 r₁₈＝105.675 d₁₈＝29.41 r₁₉＝59.322 d₁₉＝6.0 n₁₁＝1.61293 ν₁₁＝37.0 r₂₀＝−132.338 d₂₀＝5.77 r₂₁＝−24.874 d₂₁＝1.7 n₁₂＝1.7725 ν₁₂＝49.66 r₂₂＝−96.444 ｆ 72.33 118.03 192.74 D₁ 2.01 25.27 38.02 D₂ 24.85 13.58 1.0 β_2T＝−0.502,β_3T＝−1.924, _２＝1.713 f_{3 a}／f₃＝1.136,N₃＝1.713 実施例６ ｆ＝72.45〜202.64,F3.63〜5.0 r₁＝84.279 d₁＝2.58 n₁＝1.7618 ν_１＝27.11 r₂＝45.557 d₂＝10.69 n₂＝1.61484 ν_２＝51.17 r₃＝−332.467 d₃＝D₁ r₄＝−578.645 d₄＝1.93 n₃＝1.79952 ν_３＝42.24 r₅＝79.111 d₅＝3.05 r₆＝−51.360 d₆＝1.7 n₄＝1.713 ν_４＝53.84 r₇＝97.923 d₇＝1.45 r₈＝72.884 d₈＝4.78 n₅＝1.78472 ν_５＝25.68 r₉＝−61.927 d₉＝1.3 r₁₀＝−59.306 d₁₀＝2.03 n₆＝1.7725 ν_６＝49.66 r₁₁＝134.616 d₁₁＝D₂ r₁₂＝−201.483 d₁₂＝3.74 n₇＝1.713 ν_７＝53.84 r₁₃＝−50.506 d₁₃＝0.1 r₁₄＝57.135 d₁₄＝7.02 n₈＝1.51633 ν_８＝64.15 r₁₅＝−48.734 d₁₅＝1.88 n₉＝1.78472 ν_９＝25.71 r₁₆＝−2648.602 d₁₆＝0.3 r₁₇＝28.927 d₁₇＝5.26 n₁₀＝1.51633 ν₁₀＝64.15 r₁₈＝60.932 d₁₈＝41.8 r₁₉＝18.974 d₁₉＝1.7 n₁₁＝1.7725 ν₁₁＝49.66 r₂₀＝−36.121 d₂₀＝0.5 r₂₁＝1495.592 d₂₁＝4.3 n₁₂＝1.60342 ν₁₂＝38.01 r₂₂＝−54.786 ｆ 72.45 121.24 202.64 D₁ 1.5 30.63 42.4 D₂ 23.89 13.84 1.39 β_2T＝−0.787,β_3T＝−1.96, _２＝1.762 f_{3 a}／f₃＝0.990,N₃＝1.713 実施例７ ｆ＝72.36〜192.74,F3.86〜4.77 r₁＝85.055 d₁＝2.75 n₁＝1.7618 ν_１＝27.11 r₂＝47.14 d₂＝11.21 n₂＝1.6223 ν_２＝53.2 r₃＝−363.21 d₃＝D₁ r₄＝−148.302 d₄＝1.95 n₃＝1.7725 ν_３＝49.66 r₅＝123.355 d₅＝2.75 r₆＝−65.846 d₆＝1.72 n₄＝1.7432 ν_４＝49.31 r₇＝107.711 d₇＝1.61 r₈＝57.916 d₈＝4.88 n₅＝1.80518 ν_５＝25.43 r₉＝−92.956 d₉＝1.88 n₆＝1.7725 ν_６＝49.66 r₁₀＝69.016 d₁₀＝D₂ r₁₁＝101.531 d₁₁＝4.62 n₇＝1.6968 ν_７＝55.52 r₁₂＝−108.921 d₁₂＝0.1 r₁₃＝61.034 d₁₃＝4.49 n₈＝1.55232 ν_８＝63.75 r₁₄＝404.848 d₁₄＝0.1 r₁₅＝34.416 d₁₅＝6.36 n₉＝1.48749 ν_９＝70.2 r₁₆＝−133.036 d₁₆＝2.2 n₁₀＝1.80518 ν₁₀＝25.43 r₁₇＝54.696 d₁₇＝28.45 r₁₈＝59.917 d₁₈＝6.15 n₁₁＝1.60717 ν₁₁＝40.26 r₁₉＝−51.699 d₁₉＝5.46 r₂₀＝−29.842 d₂₀＝1.7 n₁₂＝1.7725 ν₁₂＝49.66 r₂₁＝1020.391 ｆ 72.36 118.03 192.74 D₁ 1.68 30.39 42.12 D₂ 26.13 15.79 2.47 β_2T＝−0.87,β_3T＝−1.696, _２＝1.763 f_{3 a}／f₃＝1.190,N₃＝1.697 ただしｆは全系の焦点距離、r₁,r₂，・・・はレンズ各
面の曲率半径、d₁,d₂，・・・は各レンズの肉厚および
空気間隔，n₁,n₂，・・・は各レンズの屈折率、ν_１，
ν_２，・・・は各レンズのアツベ数である。

上記の実施例において実施例１は第４図に示すレンズ構
成である。この実施例は、第１群Ｉが負レンズと正レン
ズの接合レンズよりなり、第２群IIが負レンズL₁，負レ
ンズL₂，正レンズL₃と負レンズL₄の接合レンズよりな
り、第３群IIIが正レンズ，正レンズと負レンズの接合
レンズ，正レンズの前群IIIaと正レンズ，負レンズの後
群IIIbとよりなつている。そして各群が図示するように
移動してズーミングを行なう。この実施例の広角端，中
間焦点距離，望遠端の収差状況は夫々第11図（Ａ），第
11図（Ｂ），第11図（Ｃ）に示す通りである。

実施例２は第５図に示す通りで第２群IIがいずれも分離
されている負レンズL₁，負レンズL₂，正レンズL₃，負レ
ンズL₄からなつている。他の第１群I,第３群IIIはいず
れも実施例１と類似のレンズ構成である。この実施例の
各状態における収差状況は第12図（Ａ），第12図
（Ｂ），第12図（Ｃ）に示す通りである。

実施例３は第６図に示すようなレンズ系で、第２群が負
レンズL₁，負レンズL₂と正レンズL₃の接合レンズ，負レ
ンズL₄よりなつている。この実施例の各状態における収
差状況は第13図（Ａ），第13図（Ｂ），第13図（Ｃ）に
示す通りである。

実施例４は第７図のようなレンズ構成で第３群IIIの後
群IIIbが正レンズ，負レンズ，正レンズよりなる。この
実施例の各状態における収差状況は、第14図（Ａ），第
14図（Ｂ），第14図（Ｃ）に示す通りである。

実施例５は、第８図に示す通りで第２群IIが負レンズ
L₁，正レンズL₂，負レンズL₃，負レンズL₄よりなつてい
る。つまり正レンズL₂が負レンズL₃より物体側に位置し
ている。この実施例の各状態での収差状況は第15図
（Ａ），第15図（Ｂ），第15図（Ｃ）に示してある。

実施例６は第９図のレンズ構成のもので第２群IIがすべ
て分離されたレンズであり又第３群IIIの後群IIIbが負
レンズ，正レンズの配置になつている。この実施例は望
遠端における焦点距離が200を越えており、ズーム比が
大きくなつている。この実施例の各状態での収差状況
は、第16図（Ａ），第16図（Ｂ），第16図（Ｃ）に示す
通りである。

実施例７は、第10図に示すようなレンズ系で、第３群II
Iの前群IIIaが正レンズ，正レンズ，正レンズと負レン
ズの接合レンズである。この実施例の各状態の収差状況
は第17図（Ａ），第17図（Ｂ），第17図（Ｃ）に示す通
りである。

尚実施例１の各状態における３次の収差係数を示すと表
１（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の通りである。

上記の表でSA3は球面収差、CMA3はコマ収差、AST3は非
点収差、DIS3は歪曲収差、PTZ3はペツツバール和、SAC
は軸上色収差、SLCは倍率色収差である。

又本発明のズームレンズの第２群II中に前述のような空
気レンズを設け、この空気レンズを形成する両面で高次
の収差を適度に発生せしめて全ズーム域で球面収差が良
好になるようにしてある。この空気レンズを形成する面
は、実施例1,2,4,6,7においてはいずれも第７面（r₇）
と第８面（r₈）であり、実施例３では、第８面（r₈）と
第９面（r₉）、実施例５では第５面（r₅）と第６面
（r₆）である。

〔発明の効果〕

本発明の望遠ズームレンズは、三つの群より構成し、各
群が夫々独立して移動するようにし特に第２群と第３群
が倍率が増大するように広角端から望遠端に向けて移動
するようにして、レンズ系の全長を広角端で極めて短く
し、又望遠端においても比較的短く保ち得るのでレンズ
系全体をコンパクトになし得、収差も良好に保ち得たも
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の望遠ズームレンズの基本構成を示す
図、第２図は本発明ズームレンズの第２群と第３群の移
動状況を示す図、第３図は一般の３群ズームの基本構成
を示す図、第４図は本発明の実施例１の広角端，中間焦
点距離，望遠端の断面図、第５図乃至第10図は夫々実施
例２乃至実施例７の断面図、第11図乃至第17図は夫々実
施例１乃至実施例７の収差曲線図である。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側より順に、正の屈折力を有する第１
   群と、最も物体側に物体側に凹面を向けた負レンズを有
   した全体として負の屈折力を有する第２群と、正の屈折
   力を有する前群と、正又は負の屈折力を有する後群とか
   ら成り全体として正の屈折力を有する第３群との３つの
   レンズ群から構成され、前記第1,第2,各群が光軸に沿っ
   て移動すると共に、前記第３群の最も物体側のレンズか
   ら最も像側のレンズまでを一体として光軸に沿って移動
   させ変倍を行ない、前記変倍に際して、前記第２群と前
   記第３群の各々が同時に増倍となるように変倍効果を分
   担するようにし、次の条件（１）乃至条件（４）を満足
   することを特徴とする望遠ズームレンズ。 （１）0.6＜｜β_2T｜＜0.9 （２）1.0＜｜β_3T｜ ただし、β_2T，β_3Tは夫々第２群，第３群の望遠端にお
   ける倍率、f₁,f₂は夫々第１群，第２群の焦点距離、f_W,
   f_Tは夫々全系の広角端，望遠端の焦点距離である。
2. 【請求項２】前記第３群の前群が２枚の正の単レンズ、
   及び正レンズと負レンズとの１枚の接合レンズからなる
   特許請求の範囲（１）記載の望遠ズームレンズ。