JPH05215966A - 大口径比望遠ズームレンズ - Google Patents
大口径比望遠ズームレンズInfo
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- JPH05215966A JPH05215966A JP4020073A JP2007392A JPH05215966A JP H05215966 A JPH05215966 A JP H05215966A JP 4020073 A JP4020073 A JP 4020073A JP 2007392 A JP2007392 A JP 2007392A JP H05215966 A JPH05215966 A JP H05215966A
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- lens
- group
- lens group
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Optics & Photonics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ズーミング全域にわたって優れた結像性能を
有する大口径比望遠ズームレンズを提供する。 【構成】 物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レン
ズ群Ｇ1 と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ2 と、正
の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ3 と、正の屈折力を持つ
第４レンズ群Ｇ4 とから構成されている４群構成のズー
ムレンズにおいて、第４レンズ群は物体側から順に、正
メニスカスレンズＬ41と、正メニスカスレンズＬ42と、
負メニスカスレンズＬ43からなり正の屈折力を持つ前群
Ｇ4Fと、両凸の正レンズＬ44と像側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ45とからなり正の屈折力を持つ後群Ｇ
4Rとから構成され、諸条件を満足するものである。
有する大口径比望遠ズームレンズを提供する。 【構成】 物体側から順に、正の屈折力を持つ第１レン
ズ群Ｇ1 と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ2 と、正
の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ3 と、正の屈折力を持つ
第４レンズ群Ｇ4 とから構成されている４群構成のズー
ムレンズにおいて、第４レンズ群は物体側から順に、正
メニスカスレンズＬ41と、正メニスカスレンズＬ42と、
負メニスカスレンズＬ43からなり正の屈折力を持つ前群
Ｇ4Fと、両凸の正レンズＬ44と像側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズＬ45とからなり正の屈折力を持つ後群Ｇ
4Rとから構成され、諸条件を満足するものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、物体側から順に正の屈
折力を持つの合焦レンズ群、負の屈折力を持つ変倍レン
ズ群、正の屈折力を持つの補正レンズ群及び正の屈折力
を持つのリレーレンズ群から成る４群構成のズームレン
ズに関する。
折力を持つの合焦レンズ群、負の屈折力を持つ変倍レン
ズ群、正の屈折力を持つの補正レンズ群及び正の屈折力
を持つのリレーレンズ群から成る４群構成のズームレン
ズに関する。
【０００２】
【従来の技術】物体側から順に正の屈折力を持つの合焦
レンズ群、負の屈折力を持つ変倍レンズ群、正の屈折力
を持つの補正レンズ群及び正の屈折力を持つのリレーレ
ンズ群から成る４群構成の望遠ズームレンズは、優れた
結像性能を維持し得るため、種々の仕様のズームレンズ
群として実用化されている。
レンズ群、負の屈折力を持つ変倍レンズ群、正の屈折力
を持つの補正レンズ群及び正の屈折力を持つのリレーレ
ンズ群から成る４群構成の望遠ズームレンズは、優れた
結像性能を維持し得るため、種々の仕様のズームレンズ
群として実用化されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来のリレーレンズ群
としての第４レンズ群に着目すると、射出瞳が像面より
遠くに位置する構造のものが多かった。そのため、最大
画角の主光線が第４レンズ群中の最も像面側のレンズ面
を通る射出高が高くなり、周辺光量を確保するために
は、その面での有効径を大きくとらなければならない欠
点があった。
としての第４レンズ群に着目すると、射出瞳が像面より
遠くに位置する構造のものが多かった。そのため、最大
画角の主光線が第４レンズ群中の最も像面側のレンズ面
を通る射出高が高くなり、周辺光量を確保するために
は、その面での有効径を大きくとらなければならない欠
点があった。
【０００４】他方、４群構成のズームレンズを基本とし
た内焦方式では、合焦レンズ群の移動部分確保のため全
長が増し、最大画角の主光線が下がり、十分な周辺光量
を確保するためには、第１レンズ群中の最も物体側に位
置するレンズの有効径を拡大しなければならなかった。
本発明の目的は、上記の如き欠点を解消し、ズーミング
の全域にわたって優れた結像性能を有する大口径比望遠
ズームレンズを提供することにある。
た内焦方式では、合焦レンズ群の移動部分確保のため全
長が増し、最大画角の主光線が下がり、十分な周辺光量
を確保するためには、第１レンズ群中の最も物体側に位
置するレンズの有効径を拡大しなければならなかった。
本発明の目的は、上記の如き欠点を解消し、ズーミング
の全域にわたって優れた結像性能を有する大口径比望遠
ズームレンズを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決する為の手段】本発明は、物体側から順
に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ1 と、負の屈折力
を持つ第２レンズ群Ｇ2 と、正の屈折力を持つ第３レン
ズ群Ｇ3 と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ4 とから
なる４群構成のズームレンズにおいて、第４レンズ群Ｇ
4 は物体側から順に、正の屈折力を持つ前群Ｇ4Fと正の
屈折力を持つ後群Ｇ4Rとからなり、前群Ｇ4Fは物体側か
ら順に、正メニスカスレンズＬ41と、正メニスカスレン
ズＬ42と負メニスカスレンズＬ43とからなり、後群Ｇ4R
は物体側から順に、両凸正レンズＬ44と、像側に凸面を
向けた負メニスカスレンズＬ45とから構成され、以下の
各条件を満足するものである。
に、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ1 と、負の屈折力
を持つ第２レンズ群Ｇ2 と、正の屈折力を持つ第３レン
ズ群Ｇ3 と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ4 とから
なる４群構成のズームレンズにおいて、第４レンズ群Ｇ
4 は物体側から順に、正の屈折力を持つ前群Ｇ4Fと正の
屈折力を持つ後群Ｇ4Rとからなり、前群Ｇ4Fは物体側か
ら順に、正メニスカスレンズＬ41と、正メニスカスレン
ズＬ42と負メニスカスレンズＬ43とからなり、後群Ｇ4R
は物体側から順に、両凸正レンズＬ44と、像側に凸面を
向けた負メニスカスレンズＬ45とから構成され、以下の
各条件を満足するものである。
【０００６】 １．５＜ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＜３．０ （１） ３．１＜Ｄ41／Ｄ42＜４．８ （２） −３．７＜ ｑ43 ＜−１．２ （３） 但し、 ｆ4 ：第４レンズ群Ｇ4 の焦点距離 Ｆn ：全系のＦナンバー Ｄ41：第４レンズ群前群Ｇ4F中最も像側のレンズＬ43の
像側レンズ面から第４レンズ群後群Ｇ4Rの最も物側レン
ズＬ44の物側レンズ面までの空気間隔 Ｄ42：第４レンズ群後群Ｇ4R中最も物側のレンズＬ44の
像側レンズ面から最も像側のレンズＬ45の物側のレンズ
面までの空気間隔 ｑ43：第４レンズ群前群Ｇ4F中の負レンズ成分Ｌ43の形
状因子 尚、形状因子ｑはそのレンズの物体側レンズ面の曲率半
径をｒａ，像面側レンズ面の曲率半径をｒｂとすると
き、 ｑ＝（ｒｂ＋ｒａ）／（ｒｂ−ｒａ） で定義されるものとする。
像側レンズ面から第４レンズ群後群Ｇ4Rの最も物側レン
ズＬ44の物側レンズ面までの空気間隔 Ｄ42：第４レンズ群後群Ｇ4R中最も物側のレンズＬ44の
像側レンズ面から最も像側のレンズＬ45の物側のレンズ
面までの空気間隔 ｑ43：第４レンズ群前群Ｇ4F中の負レンズ成分Ｌ43の形
状因子 尚、形状因子ｑはそのレンズの物体側レンズ面の曲率半
径をｒａ，像面側レンズ面の曲率半径をｒｂとすると
き、 ｑ＝（ｒｂ＋ｒａ）／（ｒｂ−ｒａ） で定義されるものとする。
【０００７】
【作用】本発明の構成においては、第４レンズ群でのバ
ックフォーカスを比較的長くし、射出瞳位置が像面から
近い構造を採用したことにより、最も像面側のレンズの
有効径を拡大することなく十分な周辺光量を確保するこ
とができた。そして本発明では、第１レンズ群Ｇ1 内部
による内焦方式を採用しているが、この方式で最も物体
側のレンズの有効径を従来と同程度にした場合、主光線
より下の光束が大幅に減少する。しかし第４レンズ群Ｇ
4 のレンズ長を従来のものよりも短くしながら適正なレ
ンズ間隔をとるような構成にすれば、主光線より下の光
束の不足分を主光線より上の光束を増やすことで光学系
に大きな負荷をかけることなく全体として十分な周辺光
量を確保することができる。また、内焦方式以外の従来
の合焦方式にこの第４レンズ群Ｇ4 の構成を使えば、主
光線より下の光束の増加により、全体としての周辺光量
を確保しつつ開口絞りを第４レンズ群Ｇ 4 中に設定し、
絞りの径を小さくすることが容易になる。
ックフォーカスを比較的長くし、射出瞳位置が像面から
近い構造を採用したことにより、最も像面側のレンズの
有効径を拡大することなく十分な周辺光量を確保するこ
とができた。そして本発明では、第１レンズ群Ｇ1 内部
による内焦方式を採用しているが、この方式で最も物体
側のレンズの有効径を従来と同程度にした場合、主光線
より下の光束が大幅に減少する。しかし第４レンズ群Ｇ
4 のレンズ長を従来のものよりも短くしながら適正なレ
ンズ間隔をとるような構成にすれば、主光線より下の光
束の不足分を主光線より上の光束を増やすことで光学系
に大きな負荷をかけることなく全体として十分な周辺光
量を確保することができる。また、内焦方式以外の従来
の合焦方式にこの第４レンズ群Ｇ4 の構成を使えば、主
光線より下の光束の増加により、全体としての周辺光量
を確保しつつ開口絞りを第４レンズ群Ｇ 4 中に設定し、
絞りの径を小さくすることが容易になる。
【０００８】以下に、各条件式について説明する。条件
式（１）は、リレーレンズ群としての第４レンズ群Ｇ4
の屈折力（１／f4）に対する第４レンズ群Ｇ4 中の負レ
ンズＬ43と正レンズＬ44との間隔Ｄ41の比である。これ
を全系のＦナンバー（Ｆn ）、言い換えれば第４レンズ
群Ｇ4 のＦナンバーで割ることにより明るさに対する適
正な間隔を規定している。
式（１）は、リレーレンズ群としての第４レンズ群Ｇ4
の屈折力（１／f4）に対する第４レンズ群Ｇ4 中の負レ
ンズＬ43と正レンズＬ44との間隔Ｄ41の比である。これ
を全系のＦナンバー（Ｆn ）、言い換えれば第４レンズ
群Ｇ4 のＦナンバーで割ることにより明るさに対する適
正な間隔を規定している。
【０００９】この条件式の上限を越えると、軸上物点か
ら発した光線の正レンズＬ44における光軸からの光線の
高さが増すため負の球面収差が発生し、さらにコマ収差
の変動も大きくなり好ましくない。逆に下限を越える
と、第４レンズ群Ｇ4 のレンズ長に対するバックフォー
カスが短くなり、周辺光量を確保するために第４レンズ
群Ｇ4 中の最も像面側に位置するレンズの有効径を拡大
しなければならなくなり、好ましくない。
ら発した光線の正レンズＬ44における光軸からの光線の
高さが増すため負の球面収差が発生し、さらにコマ収差
の変動も大きくなり好ましくない。逆に下限を越える
と、第４レンズ群Ｇ4 のレンズ長に対するバックフォー
カスが短くなり、周辺光量を確保するために第４レンズ
群Ｇ4 中の最も像面側に位置するレンズの有効径を拡大
しなければならなくなり、好ましくない。
【００１０】条件式（２）は、第４レンズ群Ｇ4 中の負
レンズＬ43と正レンズＬ44との間隔Ｄ41と、正レンズＬ
44と負レンズＬ45との間隔Ｄ42との適性な比を規定した
ものである。この条件式の上限を越えると、ペッツバー
ル和が過剰に正になるため非点収差が負の傾向になり、
像面湾曲が発生する。そして間隔Ｄ41の増加は、周辺光
量の減少を招き好ましくない。逆に下限を越えると、軸
上物点から発した光線の正レンズＬ44における光軸から
の光線の高さが増すため負の球面収差が発生する。そし
て最大画角において正レンズＬ44を通る主光線の光軸に
対する入射高が下がるため、第４レンズ群Ｇ4 における
負の方向への倍率色収差の補正が困難となり、結果とし
て正の方向に過剰になり好ましくない。
レンズＬ43と正レンズＬ44との間隔Ｄ41と、正レンズＬ
44と負レンズＬ45との間隔Ｄ42との適性な比を規定した
ものである。この条件式の上限を越えると、ペッツバー
ル和が過剰に正になるため非点収差が負の傾向になり、
像面湾曲が発生する。そして間隔Ｄ41の増加は、周辺光
量の減少を招き好ましくない。逆に下限を越えると、軸
上物点から発した光線の正レンズＬ44における光軸から
の光線の高さが増すため負の球面収差が発生する。そし
て最大画角において正レンズＬ44を通る主光線の光軸に
対する入射高が下がるため、第４レンズ群Ｇ4 における
負の方向への倍率色収差の補正が困難となり、結果とし
て正の方向に過剰になり好ましくない。
【００１１】条件式（３）は、第４レンズ群前群Ｇ4F中
の負レンズＬ43の形状因子を表す。この条件式の上限を
越えると、球面収差、非点収差のｇ線の曲がりがｄ線に
比べて共に正の方向に過剰になり、色によるコマ収差の
変動が大きくなり好ましくない。逆に、下限をこえる
と、球面収差と軸上色収差が共に補正不足になるため好
ましくない。
の負レンズＬ43の形状因子を表す。この条件式の上限を
越えると、球面収差、非点収差のｇ線の曲がりがｄ線に
比べて共に正の方向に過剰になり、色によるコマ収差の
変動が大きくなり好ましくない。逆に、下限をこえる
と、球面収差と軸上色収差が共に補正不足になるため好
ましくない。
【００１２】以上の如き本発明の構成において、第１レ
ンズ群Ｇ1 は、物体側から順に正の屈折力を持つ固定の
正レンズ群Ｇ11と、正の屈折力を持つ合焦用の正レンズ
群Ｇ 12と、負の屈折力を持つ固定の負レンズ群Ｇ13とか
ら構成され、以下の条件を満足することが望ましい。 ０．２６＜ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＜０．３０ （４） １．０＜｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＜１．３ （５） ０．３４＜ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＜０．４２ （６） ０．０１＜Ｄ12／ｆ1 ＜０．２０ （７） ０．５＜ｆ11／ｆ1 ＜１．６ （８） 但し、 ｆi ：第ｉレンズ群Ｇｉの焦点距離（ｉ＝１〜４） Ｆn ：全系のＦナンバー Ｄ12 ：無限遠状態における第１レンズ群Ｇ1 中の正レ
ンズ群Ｇ11と、正レンズ群Ｇ12との間の空気間隔 ｆ11 ：第１レンズ群Ｇ1 中の正レンズ群Ｇ11の焦点距
離 条件式（４）〜条件式（６）は、リレーレンズ群として
の第４レンズ群Ｇ4 の屈折力（１／ｆ4 ）に対する変倍
系各群の屈折力（１／ｆi ）の比である。これを全系の
Ｆナンバー（Ｆn ）で割ることにより明るさに対する変
倍系各群の屈折力配分を規定している。
ンズ群Ｇ1 は、物体側から順に正の屈折力を持つ固定の
正レンズ群Ｇ11と、正の屈折力を持つ合焦用の正レンズ
群Ｇ 12と、負の屈折力を持つ固定の負レンズ群Ｇ13とか
ら構成され、以下の条件を満足することが望ましい。 ０．２６＜ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＜０．３０ （４） １．０＜｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＜１．３ （５） ０．３４＜ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＜０．４２ （６） ０．０１＜Ｄ12／ｆ1 ＜０．２０ （７） ０．５＜ｆ11／ｆ1 ＜１．６ （８） 但し、 ｆi ：第ｉレンズ群Ｇｉの焦点距離（ｉ＝１〜４） Ｆn ：全系のＦナンバー Ｄ12 ：無限遠状態における第１レンズ群Ｇ1 中の正レ
ンズ群Ｇ11と、正レンズ群Ｇ12との間の空気間隔 ｆ11 ：第１レンズ群Ｇ1 中の正レンズ群Ｇ11の焦点距
離 条件式（４）〜条件式（６）は、リレーレンズ群として
の第４レンズ群Ｇ4 の屈折力（１／ｆ4 ）に対する変倍
系各群の屈折力（１／ｆi ）の比である。これを全系の
Ｆナンバー（Ｆn ）で割ることにより明るさに対する変
倍系各群の屈折力配分を規定している。
【００１３】これら条件式（４）、（５）、（６）の上
限を越えると明るい光学系になり過ぎ諸収差の補正が困
難になると共に、第４レンズ群Ｇ4 の焦点距離が長くな
るため、第４レンズ群Ｇ4 のレンズ長が長くなる。その
ため、第４レンズ群Ｇ4 をコンパクト化することによる
収差補正上の負担が大きくなる。逆に下限を越えると暗
い光学系になり、本発明の目的に反する。そして、第４
レンズ群Ｇ4 の焦点距離が必要以上に短くなり、最大画
角における主光線が第１レンズ群Ｇ1 の最物体側レンズ
面に入射する場合、その入射高は光軸から大きく隔たっ
てしまう。従って十分な周辺光量を確保するためには、
第１レンズ群Ｇ1 中の最も物体側に位置するレンズの有
効径を拡大しなければならず、好ましくない。
限を越えると明るい光学系になり過ぎ諸収差の補正が困
難になると共に、第４レンズ群Ｇ4 の焦点距離が長くな
るため、第４レンズ群Ｇ4 のレンズ長が長くなる。その
ため、第４レンズ群Ｇ4 をコンパクト化することによる
収差補正上の負担が大きくなる。逆に下限を越えると暗
い光学系になり、本発明の目的に反する。そして、第４
レンズ群Ｇ4 の焦点距離が必要以上に短くなり、最大画
角における主光線が第１レンズ群Ｇ1 の最物体側レンズ
面に入射する場合、その入射高は光軸から大きく隔たっ
てしまう。従って十分な周辺光量を確保するためには、
第１レンズ群Ｇ1 中の最も物体側に位置するレンズの有
効径を拡大しなければならず、好ましくない。
【００１４】条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ1 の焦点
距離ｆ1 と、無限遠状態における第１レンズ群Ｇ1 中の
正レンズ群Ｇ11と正レンズ群Ｇ12との間の空気間隔Ｄ12
の関係を示している。この条件式の上限を越えると、最
も物体側のレンズ面への主光線の入射高が光軸より下が
り、周辺光量を確保するために正レンズ群Ｇ11のレンズ
径の増大を招く。また合焦に際して、諸収差の変動、特
に非点収差などの変動が大きくなるため、良好なる結像
性能が得られない。逆に下限をこえると、正レンズ群Ｇ
12の合焦移動量を十分確保できず、最至近距離が長くな
り不適当である。また第１レンズ群Ｇ1 のそれぞれのレ
ンズ群の屈折力が強くなり、特に球面収差の変動が大き
くなるため収差補正が困難になる。
距離ｆ1 と、無限遠状態における第１レンズ群Ｇ1 中の
正レンズ群Ｇ11と正レンズ群Ｇ12との間の空気間隔Ｄ12
の関係を示している。この条件式の上限を越えると、最
も物体側のレンズ面への主光線の入射高が光軸より下が
り、周辺光量を確保するために正レンズ群Ｇ11のレンズ
径の増大を招く。また合焦に際して、諸収差の変動、特
に非点収差などの変動が大きくなるため、良好なる結像
性能が得られない。逆に下限をこえると、正レンズ群Ｇ
12の合焦移動量を十分確保できず、最至近距離が長くな
り不適当である。また第１レンズ群Ｇ1 のそれぞれのレ
ンズ群の屈折力が強くなり、特に球面収差の変動が大き
くなるため収差補正が困難になる。
【００１５】条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ1 の焦点
距離ｆ1 と、第１レンズ群Ｇ1 中正レンズ群Ｇ11の焦点
距離ｆ11の屈折力配分を示している。この条件式の上限
を越えると、第１レンズ群Ｇ1 における適正な屈折力配
分が崩れ、諸収差をバランス良く補正することが困難に
なる。そして正レンズ群Ｇ11の屈折力が、第１レンズ群
Ｇ1 内で相対的に弱くなるため、正レンズ群Ｇ11を通過
する光線束の収斂の程度が弱まり、この正レンズ群Ｇ11
より像側に位置する各レンズ群のレンズ径、特に正レン
ズ群Ｇ12のレンズ径が大きくなる。そのため、合焦によ
る仕事量が大きくなるので不適当である。逆に下限を越
えると、正レンズ群Ｇ11の屈折力が、第１レンズ群Ｇ1
内で相対的に強くなるため、高次の球面収差や、倍率色
収差の発生を招き収差補正が困難になり、望ましくな
い。
距離ｆ1 と、第１レンズ群Ｇ1 中正レンズ群Ｇ11の焦点
距離ｆ11の屈折力配分を示している。この条件式の上限
を越えると、第１レンズ群Ｇ1 における適正な屈折力配
分が崩れ、諸収差をバランス良く補正することが困難に
なる。そして正レンズ群Ｇ11の屈折力が、第１レンズ群
Ｇ1 内で相対的に弱くなるため、正レンズ群Ｇ11を通過
する光線束の収斂の程度が弱まり、この正レンズ群Ｇ11
より像側に位置する各レンズ群のレンズ径、特に正レン
ズ群Ｇ12のレンズ径が大きくなる。そのため、合焦によ
る仕事量が大きくなるので不適当である。逆に下限を越
えると、正レンズ群Ｇ11の屈折力が、第１レンズ群Ｇ1
内で相対的に強くなるため、高次の球面収差や、倍率色
収差の発生を招き収差補正が困難になり、望ましくな
い。
【００１６】
【実施例】以下に、本発明による実施例１〜実施例５に
ついて説明する。図１、図４、図７、図10、図13は、実
施例１〜実施例５のレンズ構成図である。物体側から順
に、第１レンズ群Ｇ1 は、単一の正レンズＬ11からなる
正レンズ群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負レンズＬ12
とこれと接合され物体側により強い曲率の面を向けた正
レンズＬ13からなる正レンズ群Ｇ12と、物体側に凸面を
向けた負レンズＬ14とからなる負レンズ群Ｇ13より構成
され、第２レンズ群Ｇ2 は、両凹の負レンズＬ21、両凹
の負レンズＬ22とこれに接合された正レンズＬ23、単一
の負レンズＬ24とから成り、第３レンズ群Ｇ3 は、単一
の正レンズＬ31、両凸の正レンズＬ32とこれと接合され
た負レンズＬ33とから成り、第４レンズ群Ｇ 4 は、物体
側により強い曲率の面を向けた正レンズＬ41、物体側に
より強い曲率の面を向けた正レンズＬ42、物体側に凸面
を向けた負レンズＬ43からなる前群Ｇ 4Fと、単一の正レ
ンズ成分Ｌ44、像側に凸面を向けた負レンズＬ45からな
る後群Ｇ4Rから構成されている。
ついて説明する。図１、図４、図７、図10、図13は、実
施例１〜実施例５のレンズ構成図である。物体側から順
に、第１レンズ群Ｇ1 は、単一の正レンズＬ11からなる
正レンズ群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負レンズＬ12
とこれと接合され物体側により強い曲率の面を向けた正
レンズＬ13からなる正レンズ群Ｇ12と、物体側に凸面を
向けた負レンズＬ14とからなる負レンズ群Ｇ13より構成
され、第２レンズ群Ｇ2 は、両凹の負レンズＬ21、両凹
の負レンズＬ22とこれに接合された正レンズＬ23、単一
の負レンズＬ24とから成り、第３レンズ群Ｇ3 は、単一
の正レンズＬ31、両凸の正レンズＬ32とこれと接合され
た負レンズＬ33とから成り、第４レンズ群Ｇ 4 は、物体
側により強い曲率の面を向けた正レンズＬ41、物体側に
より強い曲率の面を向けた正レンズＬ42、物体側に凸面
を向けた負レンズＬ43からなる前群Ｇ 4Fと、単一の正レ
ンズ成分Ｌ44、像側に凸面を向けた負レンズＬ45からな
る後群Ｇ4Rから構成されている。
【００１７】各レンズ群を構成するレンズ成分の材料を
変更して収差補正を行ったものである。以下の表１〜表
５に、本発明の実施例１〜実施例５の諸元のデータを掲
げる。各実施例の諸元表中の左端の数字は、物体側から
の順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面
間隔、屈折率ｎ及びアッベ数νはｄ線（λ=587.6nm）に
対する値である。そして、ｆは焦点距離、Ｆn はＦナン
バー、２ωは画角を示している。
変更して収差補正を行ったものである。以下の表１〜表
５に、本発明の実施例１〜実施例５の諸元のデータを掲
げる。各実施例の諸元表中の左端の数字は、物体側から
の順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面
間隔、屈折率ｎ及びアッベ数νはｄ線（λ=587.6nm）に
対する値である。そして、ｆは焦点距離、Ｆn はＦナン
バー、２ωは画角を示している。
【００１８】
【表１】（実施例１の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 2 11.0637 11.0637 d 5 .6383 .6383 d 7 2.7881 39.4226 d14 26.5587 2.8671 d19 17.2143 4.2714 d29 54.4445 54.4445 （至近距離における可変間隔） β -.0542 -.1295 D0 1577.5133 1577.5133 d 2 1.2131 1.2131 d 5 10.4889 10.4889 d 7 2.7881 39.4226 d14 26.5587 2.8671 d19 17.2143 4.2714 d29 54.4445 54.4445 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝１．８７０ （２）Ｄ41／Ｄ42＝３．６５４ （３）ｑ43＝−１．２２１ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２８４ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．０９７ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．４１３ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０８７ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．５８０
【００１９】
【表２】（実施例２の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 2 11.5139 11.5139 d 5 1.6984 1.6984 d 7 3.6412 40.2998 d14 25.2971 2.5552 d19 18.0721 4.1555d29 55.6961 55.6961 （至近距離における可変間隔） β -.0543 -.1297 D0 1575.6208 1575.6208 d 2 1.6178 1.6178 d 5 11.5946 11.5946 d 7 3.6412 40.2998 d14 25.2971 2.5552 d19 18.0721 4.1555 d29 55.6961 55.6961 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝２．０７８ （２）Ｄ41／Ｄ42＝３．８７８ （３）ｑ43＝−３．６０８ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２６６ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．１２０ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．４１３ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０８５ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．４７９
【００２０】
【表３】（実施例３の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 2 11.5124 11.5124 d 5 1.7464 1.7464 d 7 3.6885 40.3470 d14 25.2046 2.4627 d19 18.0534 4.1368 d29 55.5654 55.5654 （至近距離における可変間隔） β -.0543 -.1297 D0 1575.6756 1575.6756 d 2 1.6168 1.6168 d 5 11.6421 11.6421 d 7 3.6885 40.3470 d14 25.2046 2.4627 d19 18.0534 4.1368 d29 55.5654 55.5654 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝２．０４２ （２）Ｄ41／Ｄ42＝３．９５２ （３）ｑ43＝−３．６４８ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２６６ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．１２０ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．４１３ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０８５ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．４７９
【００２１】
【表４】（実施例４の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 2 11.5679 11.5679 d 5 1.5840 1.5840 d 7 3.8628 40.5209 d14 24.6582 1.9164 d19 18.3837 4.4674 d29 57.4630 57.4630 （至近距離における可変間隔） β -.0543 -.1297 D0 1575.4371 1575.4372 d 2 1.6706 1.6706 d 5 11.4814 11.4813 d 7 3.8628 40.5209 d14 24.6582 1.9164 d19 18.3837 4.4674 d29 57.4630 57.4630 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝２．０４２ （２）Ｄ41／Ｄ42＝４．５０１ （３）ｑ43＝−３．４４８ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２７４ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．１００ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．４１３ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０９０ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．５５４
【００２２】
【表５】（実施例５の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 2 11.8758 11.8758 d 5 1.8529 1.8529 d 7 3.4861 40.0663 d14 24.3188 1.6965 d19 18.2359 4.2779 d29 53.0234 53.0234 （至近距離における可変間隔） β -.0542 -.1295 D0 1577.1280 1577.1280 d 2 1.9916 1.9916 d 5 11.7372 11.7372 d 7 3.4861 40.0663 d14 24.3188 1.6965 d19 18.2359 4.2779 d29 53.0234 53.0234 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝１．７６３ （２）Ｄ41／Ｄ42＝３．６５４ （３）ｑ43＝−１．２０７ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２６３ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．０５５ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．３９９ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０９２ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．５５４ 以下に、本発明による実施例６及び実施例７について説
明する。図16及び図19は、実施例６及び実施例７のレン
ズ構成図である。
明する。図16及び図19は、実施例６及び実施例７のレン
ズ構成図である。
【００２３】物体側から順に、第１レンズ群Ｇ1 は、物
体側に凸面を向けた負レンズＬ11とこれに接合する物体
側により強い曲率の面を向けた正レンズＬ12からなる正
レンズ群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負レンズＬ13と
これと接合され物体側により強い曲率の面を向けた正レ
ンズＬ14とからなる正レンズ群Ｇ12と、物体側に凸面を
向けた負レンズＬ15とからなる負レンズ群Ｇ13より構成
され、第２レンズ群Ｇ 2 は、両凹の負レンズＬ21、両凹
の負レンズＬ22とこれに接合された正レンズＬ 23、単一
の負レンズＬ24とから成り、第３レンズ群Ｇ3 は、単一
の正レンズＬ31、両凸の正レンズＬ32とこれと接合され
た負レンズＬ33とから成り、第４レンズ群Ｇ4 は、物体
側により強い曲率の面を向けた正レンズＬ41、物体側に
より強い曲率の面を向けた正レンズＬ42、物体側に凸面
を向けた負レンズＬ43からなる前群Ｇ4Fと、単一の正レ
ンズ成分Ｌ44、像側に凸面を向けた負レンズＬ45とから
なる後群Ｇ4Rから構成されている。
体側に凸面を向けた負レンズＬ11とこれに接合する物体
側により強い曲率の面を向けた正レンズＬ12からなる正
レンズ群Ｇ11と、物体側に凸面を向けた負レンズＬ13と
これと接合され物体側により強い曲率の面を向けた正レ
ンズＬ14とからなる正レンズ群Ｇ12と、物体側に凸面を
向けた負レンズＬ15とからなる負レンズ群Ｇ13より構成
され、第２レンズ群Ｇ 2 は、両凹の負レンズＬ21、両凹
の負レンズＬ22とこれに接合された正レンズＬ 23、単一
の負レンズＬ24とから成り、第３レンズ群Ｇ3 は、単一
の正レンズＬ31、両凸の正レンズＬ32とこれと接合され
た負レンズＬ33とから成り、第４レンズ群Ｇ4 は、物体
側により強い曲率の面を向けた正レンズＬ41、物体側に
より強い曲率の面を向けた正レンズＬ42、物体側に凸面
を向けた負レンズＬ43からなる前群Ｇ4Fと、単一の正レ
ンズ成分Ｌ44、像側に凸面を向けた負レンズＬ45とから
なる後群Ｇ4Rから構成されている。
【００２４】以下の表６〜表７に、本発明の実施例６〜
実施例７の諸元のデータを掲げる。各実施例の諸元表中
の左端の数字は、物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、屈折率ｎ及びアッベ
数νはｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。そして、
ｆは焦点距離、Ｆn はＦナンバー、２ωは画角を示して
いる。
実施例７の諸元のデータを掲げる。各実施例の諸元表中
の左端の数字は、物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、屈折率ｎ及びアッベ
数νはｄ線（λ=587.6nm）に対する値である。そして、
ｆは焦点距離、Ｆn はＦナンバー、２ωは画角を示して
いる。
【００２５】
【表６】（実施例６の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 3 11.6920 11.6920 d 6 .9461 .9461 d 8 2.2927 38.3507 d15 26.6315 3.2057 d20 17.8890 5.2568 d30 54.0985 54.0985 （至近距離における可変間隔） β -.0543 -.1297 D0 1573.6711 1573.6711 d 3 1.6208 1.6208 d 6 11.0172 11.0172 d 8 2.2927 38.3507 d15 26.6315 3.2057 d20 17.8890 5.2568 d30 54.0985 54.0985 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝１．８７０ （２）Ｄ41／Ｄ42＝３．６５４ （３）ｑ43＝−１．５８１ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２７２ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．１１２ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．４１３ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０８８ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．５００
【００２６】
【表７】（実施例７の諸元値） （無限遠距離における可変間隔） F 82.0000 196.0000 D0 ∞ ∞ d 3 11.5164 11.5164 d 6 1.5452 1.5452 d 8 3.5748 40.2333 d15 27.4422 4.7004 d20 17.5694 3.6527 d30 54.0151 54.0152 （至近距離における可変間隔） β -.0542 -.1297 D0 1573.1831 1573.1831 d 3 1.2959 1.2959 d 6 11.7657 11.7657 d 8 3.5748 40.2333 d15 27.4422 4.7004 d20 17.5694 3.6527 d30 54.0151 54.0151 （条件対応数値） （１）ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＝２．０４２ （２）Ｄ41／Ｄ42＝３．９５２ （３）ｑ43＝−３．１１０ （４）ｆ4 ／（ｆ1 ・Ｆn ）＝０．２６６ （５）｜ｆ4 ／（ｆ2 ・Ｆn ）｜＝１．１２０ （６）ｆ4 ／（ｆ3 ・Ｆn ）＝０．４１３ （７）Ｄ12／ｆ1 ＝０．０８５ （８）ｆ11／ｆ1 ＝１．４６６ 実施例１〜実施例７の無限遠距離における諸収差図を、
それぞれ図２(A)(B)、図５(A)(B)、図８(A)(B)、図11
(A)(B)、図14(A)(B)、図17(A)(B)、図20(A)(B)に示す。
なお各諸収差図において、(A) 図は広角端に於ける無限
遠距離、(B) 図は望遠端に於ける無限遠距離を示してい
る。
それぞれ図２(A)(B)、図５(A)(B)、図８(A)(B)、図11
(A)(B)、図14(A)(B)、図17(A)(B)、図20(A)(B)に示す。
なお各諸収差図において、(A) 図は広角端に於ける無限
遠距離、(B) 図は望遠端に於ける無限遠距離を示してい
る。
【００２７】実施例１〜実施例７の至近距離における諸
収差図を、それぞれ図３(A)(B)、図６(A)(B)、図９(A)
(B)、図12(A)(B)、図15(A)(B)、図18(A)(B)、図21(A)
(B)に示す。なお各諸収差図において、(A) 図は広角端
に於ける至近距離、(B) 図は望遠端に於ける至近距離を
示している。以上の各実施例についての諸収差図から、
各実施例とも、広角端及び望遠端において優れた結像性
能の有すると共に、各変倍域に於ける至近距離撮影おい
ても良好な結像性能が維持されていることが明白であ
る。
収差図を、それぞれ図３(A)(B)、図６(A)(B)、図９(A)
(B)、図12(A)(B)、図15(A)(B)、図18(A)(B)、図21(A)
(B)に示す。なお各諸収差図において、(A) 図は広角端
に於ける至近距離、(B) 図は望遠端に於ける至近距離を
示している。以上の各実施例についての諸収差図から、
各実施例とも、広角端及び望遠端において優れた結像性
能の有すると共に、各変倍域に於ける至近距離撮影おい
ても良好な結像性能が維持されていることが明白であ
る。
【００２８】
【発明の効果】以上のごとく本発明によれば、変倍域の
全体にわたって優れた結像性能を有する大口径比望遠ズ
ームレンズが達成される。
全体にわたって優れた結像性能を有する大口径比望遠ズ
ームレンズが達成される。
【図１】本発明による実施例１のレンズ構成図
【図２】無限遠距離における実施例１の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図３】至近距離における実施例１の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
【図４】本発明による実施例２のレンズ構成図
【図５】無限遠距離における実施例２の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図６】至近距離における実施例２の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
【図７】本発明による実施例３のレンズ構成図
【図８】無限遠距離における実施例３の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図９】至近距離における実施例３の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
【図10】本発明による実施例４のレンズ構成図
【図11】無限遠距離における実施例４の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図12】至近距離における実施例４の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
【図13】本発明による実施例５のレンズ構成図
【図14】無限遠距離における実施例５の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図15】至近距離における実施例５の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
【図16】本発明による実施例６のレンズ構成図
【図17】無限遠距離における実施例６の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図18】至近距離における実施例６の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
【図19】本発明による実施例７のレンズ構成図
【図20】無限遠距離における実施例７の諸収差図 (A)広角端に於ける無限遠距離 (B)望遠端に於ける無限遠距離
【図21】至近距離における実施例７の諸収差図 (A)広角端に於ける至近距離 (B)望遠端に於ける至近距離
Ｇ1 ：第１レンズ群 Ｇ11：第１レンズ群中、最物体側の正レンズ群 Ｇ12：第１レンズ群中、中間の正レンズ群 Ｇ13：第１レンズ群中、最像側の負レンズ群 Ｇ2 ：第２レンズ群 Ｇ3 ：第３レンズ群 Ｇ4 ：第４レンズ群 Ｇ4F：第４レンズ群中の前群 Ｇ4R：第４レンズ群中の後群
Claims (1)
- 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を持つ第１
レンズ群Ｇ1 と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ
2 と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ3 と、正の屈折
力を持つ第４レンズ群Ｇ4 とからなる４群構成のズーム
レンズにおいて、 前記第４レンズ群Ｇ4 は物体側から順に、正の屈折力を
持つ前群Ｇ4Fと正の屈折力を持つ後群Ｇ4Rとからなり、 前記前群Ｇ4Fは物体側から順に、正メニスカスレンズＬ
41と、正メニスカスレンズＬ42と負メニスカスレンズＬ
43とからなり、 前記後群Ｇ4Rは物体側から順に、両凸正レンズＬ44と、
像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ45とからな
り、かつ以下の条件を満足することを特徴とする大口径
比望遠ズームレンズ。 １．５＜ｆ4 ／（Ｄ41・Ｆn ）＜３．０ （１） ３．１＜Ｄ41／Ｄ42＜４．８ （２） −３．７＜ ｑ43 ＜−１．２ （３） 但し、 ｆ4 ：第４レンズ群Ｇ4 の焦点距離 Ｆn ：全系のＦナンバー Ｄ41：第４レンズ群前群Ｇ4F中最も像側のレンズＬ43の
像側レンズ面から第４レンズ群後群Ｇ4Rの最も物側レン
ズＬ44の物側レンズ面までの空気間隔 Ｄ42：第４レンズ群後群Ｇ4R中最も物側のレンズＬ44の
像側レンズ面から最も像側のレンズＬ45の物側のレンズ
面までの空気間隔 ｑ43：第４レンズ群前群Ｇ4F中の負レンズ成分Ｌ43の形
状因子 尚、形状因子ｑはそのレンズの物体側レンズ面の曲率半
径をｒａ，像面側レンズ面の曲率半径をｒｂとすると
き、 ｑ＝（ｒｂ＋ｒａ）／（ｒｂ−ｒａ） で定義されるものとする。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4020073A JPH05215966A (ja) | 1992-02-05 | 1992-02-05 | 大口径比望遠ズームレンズ |
| US08/011,763 US5309284A (en) | 1992-02-05 | 1993-02-01 | Great relative aperture telephoto zoom lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4020073A JPH05215966A (ja) | 1992-02-05 | 1992-02-05 | 大口径比望遠ズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05215966A true JPH05215966A (ja) | 1993-08-27 |
Family
ID=12016929
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4020073A Pending JPH05215966A (ja) | 1992-02-05 | 1992-02-05 | 大口径比望遠ズームレンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5309284A (ja) |
| JP (1) | JPH05215966A (ja) |
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| JP2017026975A (ja) * | 2015-07-28 | 2017-02-02 | 富士フイルム株式会社 | 変倍光学系および撮像装置 |
| WO2023084801A1 (ja) * | 2021-11-15 | 2023-05-19 | キヤノン株式会社 | ズームレンズおよび撮像装置 |
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| JP3668261B2 (ja) * | 1994-07-19 | 2005-07-06 | オリンパス株式会社 | 全長の短いカメラ |
| JPH08234105A (ja) * | 1995-02-24 | 1996-09-13 | Olympus Optical Co Ltd | 望遠ズームレンズ |
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| JP4880498B2 (ja) * | 2007-03-01 | 2012-02-22 | 株式会社タムロン | 望遠ズームレンズ |
| KR101706266B1 (ko) * | 2009-12-24 | 2017-02-27 | 삼성전자주식회사 | 줌 렌즈 및 이를 구비한 촬영 장치 |
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| RU2607842C1 (ru) * | 2015-08-28 | 2017-01-20 | Публичное акционерное общество "Красногорский завод им. С.А. Зверева" | Макрообъектив с переменным увеличением |
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| JP6808441B2 (ja) * | 2016-10-24 | 2021-01-06 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
| JP6692304B2 (ja) * | 2017-01-27 | 2020-05-13 | 富士フイルム株式会社 | ズームレンズおよび撮像装置 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS6057312A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-03 | Olympus Optical Co Ltd | ズ−ムレンズ |
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-
1992
- 1992-02-05 JP JP4020073A patent/JPH05215966A/ja active Pending
-
1993
- 1993-02-01 US US08/011,763 patent/US5309284A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5309284A (en) | 1994-05-03 |
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