JPH0727977A - 防振機能を備えたズームレンズ - Google Patents
防振機能を備えたズームレンズInfo
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- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
- G02B15/1431—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive
- G02B15/143105—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being positive arranged +-+
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- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
Abstract
(57)【要約】
【目的】 所要のバックフォーカスおよびズーム比を確
保して一般写真用のレンズとして応用可能であり、防振
機能を備え且つ小型で高性能なズームレンズを提供する
ことを目的とする。 【構成】 本発明の防振機能を備えたズームレンズは、
物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有す
る第３レンズ群とを備え、広角端から望遠端への変倍時
には、前記第１レンズ群および前記第３レンズ群は物体
側に移動するズームレンズであって、前記第２レンズ群
を光軸とほぼ直交する方向に移動させて防振するための
変位手段を備え、前記第２レンズ群の防振のための移動
量をΔＳとし、対応する像の移動量をΔＹとし、前記第
２レンズ群の結像倍率をβ2 とし、前記第３レンズ群の
結像倍率をβ3 としたとき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足することを特徴とする。
保して一般写真用のレンズとして応用可能であり、防振
機能を備え且つ小型で高性能なズームレンズを提供する
ことを目的とする。 【構成】 本発明の防振機能を備えたズームレンズは、
物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有す
る第３レンズ群とを備え、広角端から望遠端への変倍時
には、前記第１レンズ群および前記第３レンズ群は物体
側に移動するズームレンズであって、前記第２レンズ群
を光軸とほぼ直交する方向に移動させて防振するための
変位手段を備え、前記第２レンズ群の防振のための移動
量をΔＳとし、対応する像の移動量をΔＹとし、前記第
２レンズ群の結像倍率をβ2 とし、前記第３レンズ群の
結像倍率をβ3 としたとき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、防振機能を備えたズー
ムレンズに関する。
ムレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の防振機能を備えたズームレンズに
は、特開平１−１８９６２１号公報および特開平１−１
９１１１３号公報に示すように、２群以上のレンズ群で
構成されるズームレンズにおいて第１レンズ群または第
４レンズ群を光軸を横切る方向に変位させて結像状態を
補正するズームレンズや、特開平１−２８４８２３号公
報のように、変倍動作時に固定された第１レンズ群中の
一部のレンズ群を光軸を横切る方向に変位させて結像状
態を補正するズームレンズが開示されている。
は、特開平１−１８９６２１号公報および特開平１−１
９１１１３号公報に示すように、２群以上のレンズ群で
構成されるズームレンズにおいて第１レンズ群または第
４レンズ群を光軸を横切る方向に変位させて結像状態を
補正するズームレンズや、特開平１−２８４８２３号公
報のように、変倍動作時に固定された第１レンズ群中の
一部のレンズ群を光軸を横切る方向に変位させて結像状
態を補正するズームレンズが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような従来の技術は、いわゆるコンパクトカメラ等の小
型カメラに使用することを想定したものであり、いわゆ
る一眼レフ等のレンズとして利用するには、次のような
不都合がある。まず、従来例の構成を一眼レフ用のレン
ズに応用すると、一般的に要求されるバックフォーカス
を充分確保することができないという不都合があった。
さらに、従来例に示される構成のズームレンズでは大き
なズーム比がとれない。したがって、いわゆる一眼レフ
用の交換レンズとして市販されているズームレンズと同
等のズーム比を有し且つ防振機能を備えたズームレンズ
を製作することができないという不都合があった。本発
明は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、所要の
バックフォーカスおよびズーム比を確保して一般写真用
のレンズとして応用可能であり、防振機能を備え且つ小
型で高性能なズームレンズを提供することを目的とす
る。
ような従来の技術は、いわゆるコンパクトカメラ等の小
型カメラに使用することを想定したものであり、いわゆ
る一眼レフ等のレンズとして利用するには、次のような
不都合がある。まず、従来例の構成を一眼レフ用のレン
ズに応用すると、一般的に要求されるバックフォーカス
を充分確保することができないという不都合があった。
さらに、従来例に示される構成のズームレンズでは大き
なズーム比がとれない。したがって、いわゆる一眼レフ
用の交換レンズとして市販されているズームレンズと同
等のズーム比を有し且つ防振機能を備えたズームレンズ
を製作することができないという不都合があった。本発
明は、前述の課題に鑑みてなされたものであり、所要の
バックフォーカスおよびズーム比を確保して一般写真用
のレンズとして応用可能であり、防振機能を備え且つ小
型で高性能なズームレンズを提供することを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、広角端から望遠端への変倍時には、前記第１レ
ンズ群Ｇ１および前記第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動
するズームレンズであって、前記第２レンズ群Ｇ２を光
軸とほぼ直交する方向に移動させて防振するための変位
手段１を備え、前記第２レンズ群Ｇ２の防振のための移
動量をΔＳとし、対応する像の移動量をΔＹとし、前記
第２レンズ群Ｇ２の像倍率をβ2とし、前記第３レンズ
群Ｇ３の像倍率をβ3 としたとき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたズ
ームレンズを提供する。
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、広角端から望遠端への変倍時には、前記第１レ
ンズ群Ｇ１および前記第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動
するズームレンズであって、前記第２レンズ群Ｇ２を光
軸とほぼ直交する方向に移動させて防振するための変位
手段１を備え、前記第２レンズ群Ｇ２の防振のための移
動量をΔＳとし、対応する像の移動量をΔＹとし、前記
第２レンズ群Ｇ２の像倍率をβ2とし、前記第３レンズ
群Ｇ３の像倍率をβ3 としたとき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたズ
ームレンズを提供する。
【０００５】本発明の好ましい態様によれば、前記第２
レンズ群Ｇ２は変倍動作時に固定である。また、前記第
２レンズ群２の焦点距離をｆ２とし、広角端におけるズ
ームレンズ全系の焦点距離をｆＷとし、望遠端における
ズームレンズ全系の焦点距離をｆＴとし、前記第２レン
ズ群２の防振時の最大変位量の大きさをΔＳmax とし、
変倍動作時の前記第２レンズ群２の光軸方向の移動量を
ΔＬ2 とし、該移動量ΔＬ2 の符号は物体側への移動を
正とし像側への移動を負とするとき、 ０．１＜｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＜１．０ −０．２＜ ΔＬ2 ／ｆＷ ＜０．３ ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＜０．１ の条件を満足することが好ましい。
レンズ群Ｇ２は変倍動作時に固定である。また、前記第
２レンズ群２の焦点距離をｆ２とし、広角端におけるズ
ームレンズ全系の焦点距離をｆＷとし、望遠端における
ズームレンズ全系の焦点距離をｆＴとし、前記第２レン
ズ群２の防振時の最大変位量の大きさをΔＳmax とし、
変倍動作時の前記第２レンズ群２の光軸方向の移動量を
ΔＬ2 とし、該移動量ΔＬ2 の符号は物体側への移動を
正とし像側への移動を負とするとき、 ０．１＜｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＜１．０ −０．２＜ ΔＬ2 ／ｆＷ ＜０．３ ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＜０．１ の条件を満足することが好ましい。
【０００６】
【作用】本発明は、一般写真用カメラに利用することの
できる防振機能を備えたズームレンズであり、物体側か
ら順に、正、負、正の屈折力を有するいわゆる３群構成
からなるズームレンズであって、第２レンズ群Ｇ２を光
軸と直交する方向に移動させることにより光軸に垂直な
方向に結像位置を適宜変化させて手振れ等に起因する結
像状態の変動を補正する方式の防振機能を備えている。
すなわち、本発明に係るズームレンズの防振機能の手法
として、レンズ群またはその一部のレンズを防振変位手
段によって光軸とほぼ直交する方向に移動させることに
より、カメラの揺れや振動に起因する結像状態の変動を
補正する方式を採用している。この方式で実用的なズー
ムレンズを得ようとする場合には、防振変位手段が機構
的に単純であることが望ましい。そのためには、光学系
の防振群（防振変位手段によって光軸と直交する方向に
駆動されるレンズ群）が光軸方向に固定されているかあ
るいはその移動量ができるだけ小さいことが重要であ
る。
できる防振機能を備えたズームレンズであり、物体側か
ら順に、正、負、正の屈折力を有するいわゆる３群構成
からなるズームレンズであって、第２レンズ群Ｇ２を光
軸と直交する方向に移動させることにより光軸に垂直な
方向に結像位置を適宜変化させて手振れ等に起因する結
像状態の変動を補正する方式の防振機能を備えている。
すなわち、本発明に係るズームレンズの防振機能の手法
として、レンズ群またはその一部のレンズを防振変位手
段によって光軸とほぼ直交する方向に移動させることに
より、カメラの揺れや振動に起因する結像状態の変動を
補正する方式を採用している。この方式で実用的なズー
ムレンズを得ようとする場合には、防振変位手段が機構
的に単純であることが望ましい。そのためには、光学系
の防振群（防振変位手段によって光軸と直交する方向に
駆動されるレンズ群）が光軸方向に固定されているかあ
るいはその移動量ができるだけ小さいことが重要であ
る。
【０００７】すなわち、変倍時に光軸方向に可動のレン
ズ群に防振機能を付加する場合には、防振のための機構
と変倍のための機構とを同一のレンズ群に付設する必要
があるので、当該レンズ群の構成（機構を含めて）が複
雑になる。さらに、光軸方向への移動量が特に大きいレ
ンズ群に防振変位手段を設ける場合には、防振群が光軸
方向およびその直交方向にともに大きく移動することに
なり、各駆動機構ひいてはズームレンズ全体の構成が著
しく複雑になる。
ズ群に防振機能を付加する場合には、防振のための機構
と変倍のための機構とを同一のレンズ群に付設する必要
があるので、当該レンズ群の構成（機構を含めて）が複
雑になる。さらに、光軸方向への移動量が特に大きいレ
ンズ群に防振変位手段を設ける場合には、防振群が光軸
方向およびその直交方向にともに大きく移動することに
なり、各駆動機構ひいてはズームレンズ全体の構成が著
しく複雑になる。
【０００８】本発明のように、物体側から順に、正、
負、正の屈折力を有する３群構成のズームレンズでは、
各レンズ群を比較すると、第１レンズ群Ｇ１のレンズ径
が最大となり且つその重量も最大になる。このため、第
１レンズ群Ｇ１を防振群として選択すると、防振機構が
複雑になって好ましくない。また、第３レンズ群Ｇ３も
第２レンズ群Ｇ２に比してその全長が長く且つ変倍時の
移動量も大きいので、第３レンズ群Ｇ３を防振群として
選択すると、防振機構が複雑になって好ましくない。
負、正の屈折力を有する３群構成のズームレンズでは、
各レンズ群を比較すると、第１レンズ群Ｇ１のレンズ径
が最大となり且つその重量も最大になる。このため、第
１レンズ群Ｇ１を防振群として選択すると、防振機構が
複雑になって好ましくない。また、第３レンズ群Ｇ３も
第２レンズ群Ｇ２に比してその全長が長く且つ変倍時の
移動量も大きいので、第３レンズ群Ｇ３を防振群として
選択すると、防振機構が複雑になって好ましくない。
【０００９】一方、第２レンズ群Ｇ２は第１レンズ群Ｇ
１よりもレンズ径を小さく構成することができ且つ第３
レンズ群Ｇ３よりもその全長を短く構成することが可能
である。さらに、３つのレンズ群Ｇ１乃至Ｇ３のなかで
は、第２レンズ群Ｇ２の変倍時の移動量を最小にするこ
とができ且つ光軸方向に固定することさえも可能であ
る。さらに、防振群として第２レンズ群を選択した方
が、収差的特徴として、変倍時並びに防振時に優れた結
像性能を達成することができる。したがって、本発明の
ような物体側から順に、正、負、正の屈折力を有する３
群構成のズームレンズでは、第２レンズ群を防振群とし
て選択するのが好ましい。このように、物体側から順
に、正、負、正の屈折力を有する３群構成からなり第２
レンズ群Ｇ２を防振群とした本発明のズームレンズで
は、特に一般の３５ミリ写真用のレンズとして標準域お
よび望遠域において優れた結像特性を有し且つ防振機能
を備えているにもかかわらず小型である。
１よりもレンズ径を小さく構成することができ且つ第３
レンズ群Ｇ３よりもその全長を短く構成することが可能
である。さらに、３つのレンズ群Ｇ１乃至Ｇ３のなかで
は、第２レンズ群Ｇ２の変倍時の移動量を最小にするこ
とができ且つ光軸方向に固定することさえも可能であ
る。さらに、防振群として第２レンズ群を選択した方
が、収差的特徴として、変倍時並びに防振時に優れた結
像性能を達成することができる。したがって、本発明の
ような物体側から順に、正、負、正の屈折力を有する３
群構成のズームレンズでは、第２レンズ群を防振群とし
て選択するのが好ましい。このように、物体側から順
に、正、負、正の屈折力を有する３群構成からなり第２
レンズ群Ｇ２を防振群とした本発明のズームレンズで
は、特に一般の３５ミリ写真用のレンズとして標準域お
よび望遠域において優れた結像特性を有し且つ防振機能
を備えているにもかかわらず小型である。
【００１０】上述のような構成を有する本発明のズーム
レンズでは、次の数式（１）に示す関係を満足する。 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ （１） ここで、 ΔＳ： 第２レンズ群Ｇ２の防振のための移動量（光軸
直交方向） ΔＹ： ΔＳに対応する像の移動量 β2 ： 第２レンズ群Ｇ２の像倍率 β3 ： 第３レンズ群Ｇ３の像倍率 ただし、ΔＹおよびΔＳの数値の符号は、光路図中（レ
ンズ構成図中）上方の移動を正とし、下方の移動を負と
する。
レンズでは、次の数式（１）に示す関係を満足する。 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ （１） ここで、 ΔＳ： 第２レンズ群Ｇ２の防振のための移動量（光軸
直交方向） ΔＹ： ΔＳに対応する像の移動量 β2 ： 第２レンズ群Ｇ２の像倍率 β3 ： 第３レンズ群Ｇ３の像倍率 ただし、ΔＹおよびΔＳの数値の符号は、光路図中（レ
ンズ構成図中）上方の移動を正とし、下方の移動を負と
する。
【００１１】さらに、本発明の上記構成に加えて、次の
条件式（２）乃至（４）を満足することが良好な結像性
能を達成するために好ましい。 ０．１＜｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＜１．０ （２） −０．２＜ ΔＬ2 ／ｆＷ ＜０．３ （３） ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＜０．１ （４） ここで、 ｆ２： 第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆＷ： 広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離 ｆＴ： 望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離 ΔＬ2 ： 変倍動作時の前記第２レンズ群Ｇ２の光軸方
向の移動量 ΔＳmax ： 第２レンズ群Ｇ２の防振時の最大変位量の
大きさ ただし、移動量ΔＬ2 の符号は物体側への移動を正とし
像側への移動を負とする。
条件式（２）乃至（４）を満足することが良好な結像性
能を達成するために好ましい。 ０．１＜｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＜１．０ （２） −０．２＜ ΔＬ2 ／ｆＷ ＜０．３ （３） ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＜０．１ （４） ここで、 ｆ２： 第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 ｆＷ： 広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離 ｆＴ： 望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離 ΔＬ2 ： 変倍動作時の前記第２レンズ群Ｇ２の光軸方
向の移動量 ΔＳmax ： 第２レンズ群Ｇ２の防振時の最大変位量の
大きさ ただし、移動量ΔＬ2 の符号は物体側への移動を正とし
像側への移動を負とする。
【００１２】条件式（２）は、防振機構を備えた第２レ
ンズ群Ｇ２の適切な焦点距離の範囲を規定するものであ
る。条件式（２）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ
２の屈折力が弱くなり過ぎて、球面収差が負側に大きく
なるばかりでなく、ペッツバール和が正側に変移し易く
なって優れた結像性能を得る上で不都合である。逆に、
条件式（２）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の
屈折力が強くなり過ぎて、球面収差が正側に大きくなる
ばかりでなく、ペッツバール和が負側に変移し易くなっ
て優れた結像性能を得る上で不都合である。さらに、第
１レンズ群Ｇ１を通る主光線が光軸から大きく離れるた
め、第１レンズ群Ｇ１の口径の増大を招くので、ズーム
レンズの小型化を達成することが困難となって不都合で
ある。なお、条件式（２）において、上限値を０．５と
し且つ下限値を０．２とすると、更に良好な結像性能を
得ることができる。
ンズ群Ｇ２の適切な焦点距離の範囲を規定するものであ
る。条件式（２）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ
２の屈折力が弱くなり過ぎて、球面収差が負側に大きく
なるばかりでなく、ペッツバール和が正側に変移し易く
なって優れた結像性能を得る上で不都合である。逆に、
条件式（２）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の
屈折力が強くなり過ぎて、球面収差が正側に大きくなる
ばかりでなく、ペッツバール和が負側に変移し易くなっ
て優れた結像性能を得る上で不都合である。さらに、第
１レンズ群Ｇ１を通る主光線が光軸から大きく離れるた
め、第１レンズ群Ｇ１の口径の増大を招くので、ズーム
レンズの小型化を達成することが困難となって不都合で
ある。なお、条件式（２）において、上限値を０．５と
し且つ下限値を０．２とすると、更に良好な結像性能を
得ることができる。
【００１３】条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２の変倍
時における光軸方向の移動量を規定するものである。条
件式（３）で定める範囲を逸脱すると変倍時における移
動量が大きくなり過ぎて、レンズ構成が機構的に複雑に
なって好ましくない。さらに、収差補正についても、変
倍時の球面収差の変動および像面湾曲の変動が大きくな
るので好ましくない。条件式（３）が０に等しい場合、
すなわち第２レンズ群Ｇ２が光軸方向に固定である場合
が機構的に最も好ましいのはいうまでもないが、条件式
（３）の範囲であれば実用上収差等の不都合は生じな
い。なお、条件式（３）において、上限値を０．２とし
且つ下限値を０とすると、更に良好な結像性能を得るこ
とができる。
時における光軸方向の移動量を規定するものである。条
件式（３）で定める範囲を逸脱すると変倍時における移
動量が大きくなり過ぎて、レンズ構成が機構的に複雑に
なって好ましくない。さらに、収差補正についても、変
倍時の球面収差の変動および像面湾曲の変動が大きくな
るので好ましくない。条件式（３）が０に等しい場合、
すなわち第２レンズ群Ｇ２が光軸方向に固定である場合
が機構的に最も好ましいのはいうまでもないが、条件式
（３）の範囲であれば実用上収差等の不都合は生じな
い。なお、条件式（３）において、上限値を０．２とし
且つ下限値を０とすると、更に良好な結像性能を得るこ
とができる。
【００１４】条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の防振
時における光軸と直交する方向の移動量を規定するもの
である。条件式（４）の上限値を上回ると、防振時にお
ける移動量が大きくなり過ぎ、防振時の収差変動量が大
きくなるので、収差補正を充分に行うことができなくな
る。特に、像面上の周辺位置におけるｍ（メリディオナ
ル）方向の最良像面とｓ（サジタル）方向の最良像面と
の光軸方向の差が拡がって不都合である。さらに、防振
時における移動量が大きいとその駆動機構が大きくなる
のでズームレンズの鏡筒径の大型化を招いて好ましくな
い。このように収差補正およびズームレンズの鏡筒径の
小型化という観点からすれば、条件式（４）の値が小さ
ければ小さいほど好ましいということになる。しかしな
がら、条件式（４）の上限値を下回る範囲であれば、他
の条件等の設定によりある程度の小型化を達成すること
が可能である。また、たとえば非球面レンズ等との組み
合わせにより良好な収差補正を行うことも可能である。
時における光軸と直交する方向の移動量を規定するもの
である。条件式（４）の上限値を上回ると、防振時にお
ける移動量が大きくなり過ぎ、防振時の収差変動量が大
きくなるので、収差補正を充分に行うことができなくな
る。特に、像面上の周辺位置におけるｍ（メリディオナ
ル）方向の最良像面とｓ（サジタル）方向の最良像面と
の光軸方向の差が拡がって不都合である。さらに、防振
時における移動量が大きいとその駆動機構が大きくなる
のでズームレンズの鏡筒径の大型化を招いて好ましくな
い。このように収差補正およびズームレンズの鏡筒径の
小型化という観点からすれば、条件式（４）の値が小さ
ければ小さいほど好ましいということになる。しかしな
がら、条件式（４）の上限値を下回る範囲であれば、他
の条件等の設定によりある程度の小型化を達成すること
が可能である。また、たとえば非球面レンズ等との組み
合わせにより良好な収差補正を行うことも可能である。
【００１５】ここで、本発明の防振機構の制御系につい
て説明する。ズームレンズの物体側で考えた光軸のぶれ
量（角度）Δｗを、スームポジションに関わりなく補正
するには、次の数式（５）に示す関係を満足するように
制御する必要がある。
て説明する。ズームレンズの物体側で考えた光軸のぶれ
量（角度）Δｗを、スームポジションに関わりなく補正
するには、次の数式（５）に示す関係を満足するように
制御する必要がある。
【数１】 ΔＳZ ＝ΔＳW ・β2 Z ・（１−β2 W ）／ （β2 W ・（１−β2 Z ）） （５） ここで、 ΔＳZ ：任意のズームポジションにおける防振変位量
（防振群の補正量） ΔＳW ：ぶれ量Δｗを補正するのに必要な広角端におけ
る防振変位量 β2 Z ：任意のズームポジションにおける第２レンズ群
Ｇ２の像倍率 β2 W ：広角端における第２レンズ群Ｇ２の像倍率
（防振群の補正量） ΔＳW ：ぶれ量Δｗを補正するのに必要な広角端におけ
る防振変位量 β2 Z ：任意のズームポジションにおける第２レンズ群
Ｇ２の像倍率 β2 W ：広角端における第２レンズ群Ｇ２の像倍率
【００１６】上述のような制御を行うために、任意のズ
ームポジションにおける第２レンズ群Ｇ２の像倍率β2
Z を求める必要がある。したがって、第１レンズ群Ｇ１
および第３レンズ群Ｇ３にロータリエンコーダ等を装着
して個々のレンズ群の回転角を読み取る。読み取った回
転角と像倍率β2 Z との関係をリファレンステーブルの
形式で予め備えておき、このリファレンステーブルを参
照することによって像倍率β2 Z を算出することができ
る。
ームポジションにおける第２レンズ群Ｇ２の像倍率β2
Z を求める必要がある。したがって、第１レンズ群Ｇ１
および第３レンズ群Ｇ３にロータリエンコーダ等を装着
して個々のレンズ群の回転角を読み取る。読み取った回
転角と像倍率β2 Z との関係をリファレンステーブルの
形式で予め備えておき、このリファレンステーブルを参
照することによって像倍率β2 Z を算出することができ
る。
【００１７】さらに良好な結像性能を得るためには、前
述の諸条件に加えて次の条件式（６）および（７）を満
足することが好ましい。 −１．２ ＜ ｒ- ／ｆ２ ＜ −０．２ （６） Ｌ／ｆＷ ＜ １．０ （７） ここで、 ｒ- ：第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の凹レンズの像側
の面の曲率半径 Ｌ ：防振レンズ群Ｇ２の光軸上の全長（光軸に沿った
長さ） 条件式（６）で規定する範囲を逸脱すると、広角端にお
ける下側コマ収差の補正および像面湾曲の補正が困難に
なり、さらに望遠端における球面収差の補正が難しくな
って不都合である。なお、条件式（６）において、上限
値を−０．６とし且つ下限値を−１．０とすると、更に
良好な結像性能を得ることができる。また、条件式
（７）の上限値を上回ると、防振群すなわち第２レンズ
群Ｇ２の全長が長くなってレンズ系の重量が増大すると
ともに、防振機構の構造が大型化・複雑化して好ましく
ない。
述の諸条件に加えて次の条件式（６）および（７）を満
足することが好ましい。 −１．２ ＜ ｒ- ／ｆ２ ＜ −０．２ （６） Ｌ／ｆＷ ＜ １．０ （７） ここで、 ｒ- ：第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の凹レンズの像側
の面の曲率半径 Ｌ ：防振レンズ群Ｇ２の光軸上の全長（光軸に沿った
長さ） 条件式（６）で規定する範囲を逸脱すると、広角端にお
ける下側コマ収差の補正および像面湾曲の補正が困難に
なり、さらに望遠端における球面収差の補正が難しくな
って不都合である。なお、条件式（６）において、上限
値を−０．６とし且つ下限値を−１．０とすると、更に
良好な結像性能を得ることができる。また、条件式
（７）の上限値を上回ると、防振群すなわち第２レンズ
群Ｇ２の全長が長くなってレンズ系の重量が増大すると
ともに、防振機構の構造が大型化・複雑化して好ましく
ない。
【００１８】さらに良好な結像性能を得るためには、防
振群である第２レンズ群Ｇ２を具体的に構成する際に、
次の条件式（８）および（９）を満足することが好まし
い。 −３ ＜ ｑ21 ＜ ０ （８） １．６ ＜ ｎ21 （９） ここで、 ｑ21： 第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の凹レンズのシ
ェイプファクター ｎ21： 第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の凹レンズの屈
折率 なお、屈折率はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
である。
振群である第２レンズ群Ｇ２を具体的に構成する際に、
次の条件式（８）および（９）を満足することが好まし
い。 −３ ＜ ｑ21 ＜ ０ （８） １．６ ＜ ｎ21 （９） ここで、 ｑ21： 第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の凹レンズのシ
ェイプファクター ｎ21： 第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の凹レンズの屈
折率 なお、屈折率はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
である。
【００１９】なお、シェイプファクターｑ21は、レンズ
の物体側の面の曲率半径をｒa とし、レンズの像側の面
の曲率半径をｒb としたとき、次の数式（１０）で与え
られる。 ｑ21＝（ｒb ＋ｒa ）／（ｒb −ｒa ） （１０） 条件式（８）で規定する範囲を逸脱すると、球面収差、
コマ収差および像面湾曲の補正が困難となって良好な結
像性能を得ることができない。また、条件式（９）の下
限値を下回ると、ペッツバール和が負側に過大となり、
像面湾曲が負側に変移し、非点隔差も大きくなるため良
好な結像性能を得ることができない。
の物体側の面の曲率半径をｒa とし、レンズの像側の面
の曲率半径をｒb としたとき、次の数式（１０）で与え
られる。 ｑ21＝（ｒb ＋ｒa ）／（ｒb −ｒa ） （１０） 条件式（８）で規定する範囲を逸脱すると、球面収差、
コマ収差および像面湾曲の補正が困難となって良好な結
像性能を得ることができない。また、条件式（９）の下
限値を下回ると、ペッツバール和が負側に過大となり、
像面湾曲が負側に変移し、非点隔差も大きくなるため良
好な結像性能を得ることができない。
【００２０】さらに、開口絞りとは別のフレア絞りを光
軸に対して固定された状態で設けるのが好ましい。これ
は、第２レンズ群Ｇ２が防振群であるため、第２レンズ
群Ｇ２が光軸と直交する方向に移動すると、その移動量
によっては光軸から離れた周辺位置における光束が、そ
の後側に位置する第３レンズ群Ｇ３に不要な光束となっ
て入射してしまう場合があるからである。このような不
要光は、たとえばゴーストや不要な露光等を発生させ
る。固定フレア絞りを設けることにより、こうした有害
光の入射を回避することができる。
軸に対して固定された状態で設けるのが好ましい。これ
は、第２レンズ群Ｇ２が防振群であるため、第２レンズ
群Ｇ２が光軸と直交する方向に移動すると、その移動量
によっては光軸から離れた周辺位置における光束が、そ
の後側に位置する第３レンズ群Ｇ３に不要な光束となっ
て入射してしまう場合があるからである。このような不
要光は、たとえばゴーストや不要な露光等を発生させ
る。固定フレア絞りを設けることにより、こうした有害
光の入射を回避することができる。
【００２１】このフレア絞りの配置位置は特に限定され
ものではないが、第２レンズ群Ｇ２の物体側近傍位置に
配置すれば最も効果的に不要光を排除することができ
る。その他の位置に配置された場合であっても、結像位
置における不要光を有効に遮断することができればよ
い。本発明にかかるズームレンズにおいて、このような
フレア絞りは必須の構成要素ではないが、個別の設計条
件等に応じて有効な機能を有する。また、第２レンズ群
に非球面レンズを用いればなお一層優れた結像性能およ
び防振性能を達成することができる。
ものではないが、第２レンズ群Ｇ２の物体側近傍位置に
配置すれば最も効果的に不要光を排除することができ
る。その他の位置に配置された場合であっても、結像位
置における不要光を有効に遮断することができればよ
い。本発明にかかるズームレンズにおいて、このような
フレア絞りは必須の構成要素ではないが、個別の設計条
件等に応じて有効な機能を有する。また、第２レンズ群
に非球面レンズを用いればなお一層優れた結像性能およ
び防振性能を達成することができる。
【００２２】
【実施例】本発明による防振機能を備えたズームレンズ
は各実施例において、物体側より順に、正の屈折力を有
する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レン
ズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを
備えている。本発明によるズームレンズではさらに、広
角端から望遠端への変倍時には、第１レンズ群Ｇ１およ
び第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動するようになってお
り、第２レンズ群Ｇ２を光軸とほぼ直交する方向に移動
させて防振するための変位手段１を備えている。なお、
本発明において、第２レンズ群Ｇ２の防振のための移動
量（光軸直交方向）をΔＳとし、対応する像の移動量を
ΔＹとし、第２レンズ群Ｇ２の像倍率をβ2 とし、第３
レンズ群Ｇ３の像倍率をβ3 としたとき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足する。
は各実施例において、物体側より順に、正の屈折力を有
する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レン
ズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを
備えている。本発明によるズームレンズではさらに、広
角端から望遠端への変倍時には、第１レンズ群Ｇ１およ
び第３レンズ群Ｇ３は物体側に移動するようになってお
り、第２レンズ群Ｇ２を光軸とほぼ直交する方向に移動
させて防振するための変位手段１を備えている。なお、
本発明において、第２レンズ群Ｇ２の防振のための移動
量（光軸直交方向）をΔＳとし、対応する像の移動量を
ΔＹとし、第２レンズ群Ｇ２の像倍率をβ2 とし、第３
レンズ群Ｇ３の像倍率をβ3 としたとき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足する。
【００２３】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基
づいて説明する。 〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例にかかるズー
ムレンズの構成を示す図である。図示のズームレンズ
は、物体側より順に、両凸レンズおよび物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メ
ニスカスレンズとの貼合わせレンズからなる第１レンズ
群Ｇ１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズとの貼合わせレンズおよび両凹レンズからな
る第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズ、両凸レンズと物体
側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレン
ズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズ、および物体側に凹
面を向けた正メニスカスレンズからなる第３レンズ群Ｇ
３とから構成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３中に
は、図示のように開口絞りＳおよびフレア絞りＦＳが設
けられている。
づいて説明する。 〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例にかかるズー
ムレンズの構成を示す図である。図示のズームレンズ
は、物体側より順に、両凸レンズおよび物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正メ
ニスカスレンズとの貼合わせレンズからなる第１レンズ
群Ｇ１と、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニス
カスレンズとの貼合わせレンズおよび両凹レンズからな
る第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズ、両凸レンズと物体
側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレン
ズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、物体側
に凹面を向けた負メニスカスレンズ、および物体側に凹
面を向けた正メニスカスレンズからなる第３レンズ群Ｇ
３とから構成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３中に
は、図示のように開口絞りＳおよびフレア絞りＦＳが設
けられている。
【００２４】図１は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時には図中矢印で示
すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。ただし、第２
レンズ群Ｇ２は変倍動作時に光軸方向に固定であり、変
位手段である防振機構１によって光軸とほぼ直交する方
向に適宜移動され、ズームレンズの振動に起因する像の
揺れが補正されるようになっている。このように、実施
例１は本発明を望遠領域に適用したものであって、第１
レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は変倍時に物体側
に移動し、第２レンズ群Ｇ２は変倍動作時に光軸方向に
固定である。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、左端の数字は物体側からの各レン
ズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レ
ンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る屈折率を示している。
関係を示しており、望遠端への変倍時には図中矢印で示
すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。ただし、第２
レンズ群Ｇ２は変倍動作時に光軸方向に固定であり、変
位手段である防振機構１によって光軸とほぼ直交する方
向に適宜移動され、ズームレンズの振動に起因する像の
揺れが補正されるようになっている。このように、実施
例１は本発明を望遠領域に適用したものであって、第１
レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は変倍時に物体側
に移動し、第２レンズ群Ｇ２は変倍動作時に光軸方向に
固定である。次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバックフォー
カスを表す。さらに、左端の数字は物体側からの各レン
ズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各レ
ンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る屈折率を示している。
【００２５】
【表１】 ｆ＝８３．７４１〜１９１ ＦNO＝４．７３〜５．６２ ２ω＝２９．５°〜１２．６２° ｒ ｄ ｎ １ 145.000 4.000 1.51680 ２ -321.689 0.115 ３ 90.294 2.000 1.80458 ４ 51.457 7.000 1.51680 ５ 3697.266 (d5= 可変) ６ -101.030 1.200 1.65160 ７ 23.252 3.500 1.86074 ８ 47.217 4.830 ９ -54.312 1.000 1.65160 １０ 248.593 (d10=可変) １１ 103.677 5.175 1.50137 １２ -47.132 0.230 １３ 79.840 6.095 1.51860 １４ -36.209 1.610 1.75520 １５ -776.898 0.920 １６ 32.828 4.140 1.71300 １７ 51.637 46.230 １８ -19.967 2.415 1.76684 １９ -39.758 0.230 ２０ -276.987 3.220 1.72825 ２１ -52.023 (Ｂｆ) （変倍における可変間隔） ｆ 83.741 191.000 D0 ∞ ∞ d5 1.615 34.484 d10 22.925 6.526 Ｂｆ 45.202 61.601 （条件対応値） ｆ２＝−３１．８４３ ｆＷ＝８３．７４１ ｆＴ＝１９１ ΔＳmax ＝０．１７５５８ ｒ- ＝２３．２５２ Ｌ＝１０．５３ ΔＬ2 ＝０ （２） ｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＝０．２５１７８ （３） ΔＬ2 ／ｆＷ ＝０ （４） ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＝０．００５５３ （６） ｒ- ／ｆ２ ＝−０．７３０２ （７） Ｌ／ｆＷ ＝０．１２５７ （８） ｑ21 ＝−０．６２５８ （９） ｎ21 ＝１．６５１６ （防振データ） 広角端 望遠端 第２レンズ群の光軸 直交方向の移動量（ｍｍ） ０．１７５５８ ０．１７５５８ 像の移動量（ｍｍ） −０．４０６５３ −０．６３６６６
【００２６】図２および図３は、それぞれ広角端におけ
る諸収差図および望遠端における諸収差図である。各収
差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面
を示し、破線はメリディオナル像面を示している。各収
差図から明らかなように、本実施例では、諸収差が良好
に補正されていることがわかる。
る諸収差図および望遠端における諸収差図である。各収
差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面
を示し、破線はメリディオナル像面を示している。各収
差図から明らかなように、本実施例では、諸収差が良好
に補正されていることがわかる。
【００２７】〔実施例２〕図４は、本発明の第２実施例
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼合わせレンズ、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、および物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる第１レン
ズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レ
ンズとの貼合わせレンズ、および両凹レンズと両凸レン
ズとの貼合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両
凸レンズ、両凸レンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、両凹
レンズ、両凸レンズ、および両凸レンズと物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレンズからな
る第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞り
Ｓが設けられている。
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズと両凸レンズとの貼合わせレンズ、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ、および物体
側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる第１レン
ズ群Ｇ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レ
ンズとの貼合わせレンズ、および両凹レンズと両凸レン
ズとの貼合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両
凸レンズ、両凸レンズ、両凹レンズ、両凸レンズ、両凹
レンズ、両凸レンズ、および両凸レンズと物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズとの貼合わせレンズからな
る第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第２
レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞り
Ｓが設けられている。
【００２８】図４は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時にはズーム軌道に
沿って光軸上を適宜移動する。ただし、第２レンズ群Ｇ
２は変倍動作時に光軸方向に固定であり、防振機構１に
よって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、ズーム
レンズの振動に起因する像の揺れが補正されるようにな
っている。実施例２は本発明を標準領域に適用したもの
であって、上述した実施例１のズームレンズと同様な基
本的構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（２）に、本発明の実施例２の
諸元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバック
フォーカスを表す。さらに、左端の数字は物体側からの
各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄ
は各レンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）
に対する屈折率を示している。
関係を示しており、望遠端への変倍時にはズーム軌道に
沿って光軸上を適宜移動する。ただし、第２レンズ群Ｇ
２は変倍動作時に光軸方向に固定であり、防振機構１に
よって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動され、ズーム
レンズの振動に起因する像の揺れが補正されるようにな
っている。実施例２は本発明を標準領域に適用したもの
であって、上述した実施例１のズームレンズと同様な基
本的構成を有するが、各レンズ群の屈折力および形状等
が異なっている。次の表（２）に、本発明の実施例２の
諸元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離
を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバック
フォーカスを表す。さらに、左端の数字は物体側からの
各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄ
は各レンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）
に対する屈折率を示している。
【００２９】
【表２】 ｆ＝３６．０〜１０２．０２ ＦNO＝３．３３〜３．７３ ２ω＝６３．８°〜２３．２４° ｒ ｄ ｎ １ 1288.781 1.500 1.80518 ２ 116.440 8.900 1.51454 ３ -160.500 0.200 ４ 184.197 4.000 1.51680 ５ 382.746 0.200 ６ 54.363 5.000 1.71300 ７ 93.059 (d7= 可変) ８ 71.277 1.200 1.78797 ９ 21.057 5.000 １０ -451.452 4.600 1.79631 １１ -21.196 1.000 1.56384 １２ 65.851 4.900 １３ -17.663 1.000 1.56732 １４ 40.651 4.800 1.79504 １５ -62.839 (d15=可変) １６ 50.139 3.400 1.62041 １７ -190.272 0.200 １８ 28.721 6.100 1.62041 １９ -530.302 1.500 ２０ -46.300 1.200 1.78197 ２１ 155.006 0.200 ２２ 48.284 4.500 1.62004 ２３ -44.812 0.200 ２４ -171.425 1.300 1.80518 ２５ 24.761 3.000 ２６ 164.062 4.100 1.51680 ２７ -45.500 0.200 ２８ 55.542 8.600 1.54814 ２９ -19.714 1.300 1.79631 ３０ -71.489 (Ｂｆ) （変倍における可変間隔） ｆ 36.000 102.020 D0 ∞ ∞ d7 1.280 39.220 d15 19.860 1.720 Ｂｆ 49.255 67.401 （条件対応値） ｆ２＝−２４．４７１ ｆＷ＝３６．０ ｆＴ＝１０２．０２ ΔＳmax ＝０．１４０５２ ｒ- ＝２１．０５７ Ｌ＝２２．５ ΔＬ2 ＝０ （２） ｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＝０．４０３８ （３） ΔＬ2 ／ｆＷ ＝０ （４） ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＝０．００５７６ （６） ｒ- ／ｆ２ ＝−０．８６０５ （７） Ｌ／ｆＷ ＝０．６２５ （８） ｑ21 ＝−１．８３９ （９） ｎ21 ＝１．７８７９７ （防振データ） 広角端 望遠端 第２レンズ群の光軸 直交方向の移動量（ｍｍ） ０．１４０５２ ０．１４０５２ 像の移動量（ｍｍ） −０．１８７９０ −０．３４００８
【００３０】図５および図６は、それぞれ広角端におけ
る諸収差図および望遠端における諸収差図である。各収
差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面
を示し、破線はメリディオナル像面を示している。各収
差図から明らかなように、本実施例では、諸収差が良好
に補正されていることがわかる。
る諸収差図および望遠端における諸収差図である。各収
差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面
を示し、破線はメリディオナル像面を示している。各収
差図から明らかなように、本実施例では、諸収差が良好
に補正されていることがわかる。
【００３１】〔実施例３〕図７は、本発明の第３実施例
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズ、および物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズと両凸レンズとの貼合わせレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズと物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとの貼合わせレンズ、および両
凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズ、両
凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと
の貼合わせレンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、お
よび両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構成さ
れている。なお、第３レンズ群Ｇ３中には、図示のよう
に開口絞りＳおよびフレア絞りＦＳが設けられている。
にかかるズームレンズの構成を示す図である。図示のズ
ームレンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズ、および物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズと両凸レンズとの貼合わせレンズからな
る第１レンズ群Ｇ１と、両凹レンズと物体側に凸面を向
けた正メニスカスレンズとの貼合わせレンズ、および両
凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズ、両
凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと
の貼合わせレンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ、お
よび両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構成さ
れている。なお、第３レンズ群Ｇ３中には、図示のよう
に開口絞りＳおよびフレア絞りＦＳが設けられている。
【００３２】図７は、広角端における各レンズ群の位置
関係を示しており、望遠端への変倍時には図中矢印で示
すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。第２レンズ群
Ｇ２は防振機構１によって光軸とほぼ直交する方向に適
宜移動され、ズームレンズの振動に起因する像の揺れが
補正されるようになっている。実施例３のズームレンズ
は本発明を望遠領域に適用したものであって、上述した
実施例１のズームレンズと同様な構成を有するが、基本
的に相違する点は第２レンズ群Ｇ２も光軸に沿って移動
する点である。また、各レンズ群の屈折力および形状等
も異なっている。なお、本実施例のズームレンズのズー
ム比は約３倍である。次の表（３）に、本発明の実施例
３の諸元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距
離を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバッ
クフォーカスを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率を示している。
関係を示しており、望遠端への変倍時には図中矢印で示
すズーム軌道に沿って光軸上を移動する。第２レンズ群
Ｇ２は防振機構１によって光軸とほぼ直交する方向に適
宜移動され、ズームレンズの振動に起因する像の揺れが
補正されるようになっている。実施例３のズームレンズ
は本発明を望遠領域に適用したものであって、上述した
実施例１のズームレンズと同様な構成を有するが、基本
的に相違する点は第２レンズ群Ｇ２も光軸に沿って移動
する点である。また、各レンズ群の屈折力および形状等
も異なっている。なお、本実施例のズームレンズのズー
ム比は約３倍である。次の表（３）に、本発明の実施例
３の諸元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距
離を、ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｂｆはバッ
クフォーカスを表す。さらに、左端の数字は物体側から
の各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、
ｄは各レンズ面間隔を、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する屈折率を示している。
【００３３】
【表３】 ｆ＝７１．４８４〜２０４．９８６ ＦNO＝４．０８〜５．４８ ２ω＝３４．６８°〜１１．７８° ｒ ｄ ｎ １ 124.745 3.700 1.51680 ２ 4325.365 0.100 ３ 87.610 2.000 1.80458 ４ 52.453 7.700 1.51680 ５ -416.541 (d5= 可変) ６ -150.751 1.200 1.65160 ７ 20.543 3.400 1.86074 ８ 36.374 4.200 ９ -35.484 1.200 1.65160 １０ 2544.210 (d10=可変) １１ 102.637 4.500 1.50137 １２ -38.242 0.200 １３ 64.391 5.300 1.51860 １４ -31.604 1.400 1.75520 １５ -370.566 0.800 １６ 29.236 3.600 1.71300 １７ 44.126 40.200 １８ -18.138 2.100 1.76684 １９ -28.876 0.200 ２０ -4032.011 2.800 1.72825 ２１ -71.443 (Ｂｆ) （変倍における可変間隔） ｆ 71.484 204.986 D0 ∞ ∞ d5 1.741 36.548 d10 16.955 1.035 Ｂｆ 40.899 68.732 （条件対応値） ｆ２＝−２６．７ ｆＷ＝７１．４８４ ｆＴ＝２０４．９８６ ΔＳmax ＝０．１５７２２ ｒ- ＝２０．５４３ Ｌ＝１０ ΔＬ2 ＝１１．９１３５ （２） ｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＝０．２２１ （３） ΔＬ2 ／ｆＷ ＝０．１６６６ （４） ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＝０．００５８８ （６） ｒ- ／ｆ２ ＝−０．７６９４ （７） Ｌ／ｆＷ ＝０．１３９９ （８） ｑ21 ＝−０．７６０１ （９） ｎ21 ＝１．６５１６ （防振データ） 広角端 望遠端 第２レンズ群の光軸 直交方向の移動量（ｍｍ） ０．１５７２２ ０．１５７２２ 像の移動量（ｍｍ） −０．３６９０３ −０．６８３１６
【００３４】図８および図９は、それぞれ広角端におけ
る諸収差図および望遠端における諸収差図である。各収
差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面
を示し、破線はメリディオナル像面を示している。各収
差図から明らかなように、本実施例では、諸収差が良好
に補正されていることがわかる。
る諸収差図および望遠端における諸収差図である。各収
差図において、ＦNOはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ｄは
ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）をそれぞれ示している。ま
た、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面
を示し、破線はメリディオナル像面を示している。各収
差図から明らかなように、本実施例では、諸収差が良好
に補正されていることがわかる。
【００３５】なお、本実施例では、第２レンズ群全体を
変位手段である防振機構によって光軸と直交する方向に
移動させたが、第２レンズ群中の一部のレンズ群または
レンズだけを移動させても本発明の作用効果を奏するこ
とは明らかである。
変位手段である防振機構によって光軸と直交する方向に
移動させたが、第２レンズ群中の一部のレンズ群または
レンズだけを移動させても本発明の作用効果を奏するこ
とは明らかである。
【００３６】
【効果】以上説明したように、本発明のズームレンズで
は、防振機能を付設しても、ズームレンズの大型化を回
避することができるとともに、諸収差が良好に補正され
た優れた結像性能を実現することができる。したがっ
て、本発明により、小型で高性能な防振機能を備えたズ
ームレンズを提供することができる。
は、防振機能を付設しても、ズームレンズの大型化を回
避することができるとともに、諸収差が良好に補正され
た優れた結像性能を実現することができる。したがっ
て、本発明により、小型で高性能な防振機能を備えたズ
ームレンズを提供することができる。
【図１】本発明の第１実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図２】図１の第１実施例の広角端における諸収差図で
ある。
ある。
【図３】図１の第１実施例の望遠端における諸収差図で
ある。
ある。
【図４】本発明の第２実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図５】図４の第２実施例の広角端における諸収差図で
ある。
ある。
【図６】図４の第２実施例の望遠端における諸収差図で
ある。
ある。
【図７】本発明の第３実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。
成を示す図である。
【図８】図７の第３実施例の広角端における諸収差図で
ある。
ある。
【図９】図７の第３実施例の望遠端における諸収差図で
ある。
ある。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 １ 変位手段（防振機構） Ｓ 開口絞り ＦＳ 固定フレア絞り
Claims (7)
- 【請求項１】 物体側より順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正
の屈折力を有する第３レンズ群とを備え、 広角端から望遠端への変倍時には、前記第１レンズ群お
よび前記第３レンズ群は物体側に移動するズームレンズ
であって、 前記第２レンズ群を光軸とほぼ直交する方向に移動させ
て防振するための変位手段を備え、 前記第２レンズ群の防振のための移動量をΔＳとし、対
応する像の移動量をΔＹとし、前記第２レンズ群の像倍
率をβ2 とし、前記第３レンズ群の像倍率をβ3 とした
とき、 ΔＹ ＝ （１−β2 ）・β3 ・ΔＳ の条件を満足することを特徴とする防振機能を備えたズ
ームレンズ。 - 【請求項２】 前記第２レンズ群は、変倍動作時に固定
であることを特徴とする請求項１に記載のズームレン
ズ。 - 【請求項３】 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２と
し、広角端におけるズームレンズ全系の焦点距離をｆＷ
とし、望遠端におけるズームレンズ全系の焦点距離をｆ
Ｔとし、前記第２レンズ群の防振時の最大変位量の大き
さをΔＳmax とし、変倍動作時の前記第２レンズ群の光
軸方向の移動量をΔＬ2 とし、該移動量ΔＬ2 の符号は
物体側への移動を正とし像側への移動を負とするとき、 ０．１＜｜ｆ２／（ｆＷ・ｆＴ）1/2 ｜＜１．０ −０．２＜ ΔＬ2 ／ｆＷ ＜０．３ ΔＳmax ／｜ｆ２｜ ＜０．１ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載のズームレンズ。 - 【請求項４】 前記第２レンズ群のうち最も物体側の凹
レンズの像側の面の曲率半径をｒ- とし、前記第２レン
ズ群の焦点距離をｆ２とし、広角端におけるズームレン
ズ全系の焦点距離をｆＷとし、前記第２レンズ群の光軸
に沿った長さをＬとしたとき、 −１．２ ＜ ｒ- ／ｆ２ ＜ −０．２ Ｌ／ｆＷ ＜ １．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載のズームレンズ。 - 【請求項５】 前記第２レンズ群のうち最も物体側の凹
レンズのシェイプファクターをｑ21とし、前記第２レン
ズ群のうち最も物体側の凹レンズの屈折率をｎ21とした
とき、 −３ ＜ ｑ21 ＜ ０ １．６ ＜ ｎ21 の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載のズームレンズ。 - 【請求項６】 前記第２レンズ群が防振のために光軸と
ほぼ直交する方向に移動する際に不用な光線を遮蔽する
ための固定のフレア絞りを光軸上に備えていることを特
徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のズーム
レンズ。 - 【請求項７】 前記固定フレア絞りは、第１レンズ群の
最も像側のレンズと第２レンズ群との間に位置決めされ
ていることを特徴とする請求項６に記載のズームレン
ズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5195161A JPH0727977A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | 防振機能を備えたズームレンズ |
| US08/459,314 US5715088A (en) | 1993-07-12 | 1995-06-02 | Zoom lens system with function of reducing image vibration |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5195161A JPH0727977A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | 防振機能を備えたズームレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0727977A true JPH0727977A (ja) | 1995-01-31 |
Family
ID=16336448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5195161A Pending JPH0727977A (ja) | 1993-07-12 | 1993-07-12 | 防振機能を備えたズームレンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5715088A (ja) |
| JP (1) | JPH0727977A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11109236A (ja) * | 1997-09-30 | 1999-04-23 | Minolta Co Ltd | ズームレンズ系 |
| JP2005106925A (ja) * | 2003-09-29 | 2005-04-21 | Nikon Corp | ズームレンズ |
| JP2012083705A (ja) * | 2010-09-17 | 2012-04-26 | Nikon Corp | 光学系、この光学系を有する光学機器、及び、光学系の製造方法 |
| JP2012083704A (ja) * | 2010-09-17 | 2012-04-26 | Nikon Corp | 光学系、この光学系を有する光学機器、及び、光学系の製造方法 |
| JP2013007954A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Nikon Corp | 光学系、この光学系を有する光学機器、及び、光学系の製造方法 |
| JP2013007957A (ja) * | 2011-06-27 | 2013-01-10 | Nikon Corp | 光学系、この光学系を有する光学機器、及び、光学系の製造方法 |
| JP2013037223A (ja) * | 2011-08-09 | 2013-02-21 | Nikon Corp | 光学系、この光学系を有する光学機器、及び、光学系の製造方法 |
| JP2013254160A (ja) * | 2012-06-08 | 2013-12-19 | Tamron Co Ltd | ズームレンズ |
| EP2741115A1 (en) | 2012-12-07 | 2014-06-11 | Samsung Electronics Co., Ltd | Zoom lens having vibration prevention function |
| US9625689B2 (en) | 2010-09-17 | 2017-04-18 | Nikon Corporation | Optical system, optical apparatus equipped therewith, and method for manufacturing optical system |
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| JP4955451B2 (ja) | 2007-05-16 | 2012-06-20 | ヤマザキマザック株式会社 | 複合旋盤装置の制御方法、複合旋盤装置、刃先位置登録装置、及び刃先位置検出装置 |
| US8503097B2 (en) | 2009-05-27 | 2013-08-06 | Nikon Corporation | Lens system, optical apparatus and manufacturing method |
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-
1993
- 1993-07-12 JP JP5195161A patent/JPH0727977A/ja active Pending
-
1995
- 1995-06-02 US US08/459,314 patent/US5715088A/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5715088A (en) | 1998-02-03 |
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