JPH07124760A - Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法 - Google Patents
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法Info
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- JPH07124760A JPH07124760A JP5271036A JP27103693A JPH07124760A JP H07124760 A JPH07124760 A JP H07124760A JP 5271036 A JP5271036 A JP 5271036A JP 27103693 A JP27103693 A JP 27103693A JP H07124760 A JPH07124760 A JP H07124760A
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- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大気中で接合する際にＴｉ−Ａｌ系金属間化
合物内のＡｌ，Ｔｉと酸素との反応を防止すること。 【構成】 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成される第
１被接合部材２１と、金属から構成される第２被接合部
材２２とを接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方
法であって、還元作用を有する元素を含有すると共に両
被接合部材２１，２２の融点よりも低い融点である合金
を両被接合部材２１，２２の間に介在させた状態で、両
被接合部材２１，２２及び合金を加熱して両被接合部材
２１，２２を接合したこと。
合物内のＡｌ，Ｔｉと酸素との反応を防止すること。 【構成】 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成される第
１被接合部材２１と、金属から構成される第２被接合部
材２２とを接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方
法であって、還元作用を有する元素を含有すると共に両
被接合部材２１，２２の融点よりも低い融点である合金
を両被接合部材２１，２２の間に介在させた状態で、両
被接合部材２１，２２及び合金を加熱して両被接合部材
２１，２２を接合したこと。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チタン−アルミニウム
系金属間化合物（以下Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物と称す
る）の接合方法即ちＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成
される第１被接合部材と、金属から構成される第２被接
合部材とを接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方
法に関するものである。
系金属間化合物（以下Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物と称す
る）の接合方法即ちＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成
される第１被接合部材と、金属から構成される第２被接
合部材とを接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の技術としては、特開平４
−２８８９８４号公報に示されるものが知られている。
これは、真空又は不活性ガス雰囲気及び加熱温度４００
〜１０００℃でＴｉ−Ａｌ系金属間化合物とチタン（以
下Ｔｉと称する）又はアルミニウム（以下Ａｌと称す
る）から成る超塑性合金とを重ねた状態で加圧して前記
超塑性合金を塑性変形させることにより前記両者を接合
する方法である。このように、非大気雰囲気中で両者を
接合しているので、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物及びＴｉ
又はＡｌから成る超塑性合金の接合面が高温状態になっ
た場合において、内部に含まれるＴｉ又はＡｌを大気中
の酸素と反応させるのを防ぐことができる。
−２８８９８４号公報に示されるものが知られている。
これは、真空又は不活性ガス雰囲気及び加熱温度４００
〜１０００℃でＴｉ−Ａｌ系金属間化合物とチタン（以
下Ｔｉと称する）又はアルミニウム（以下Ａｌと称す
る）から成る超塑性合金とを重ねた状態で加圧して前記
超塑性合金を塑性変形させることにより前記両者を接合
する方法である。このように、非大気雰囲気中で両者を
接合しているので、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物及びＴｉ
又はＡｌから成る超塑性合金の接合面が高温状態になっ
た場合において、内部に含まれるＴｉ又はＡｌを大気中
の酸素と反応させるのを防ぐことができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記した真
空又は不活性ガス雰囲気でＴｉ−Ａｌ系金属間化合物と
Ｔｉ又はＡｌから成る超塑性合金とを接合する方法で
は、真空槽が不可欠になり、その分コストがアップす
る。又、真空槽内を真空又は不活性ガス雰囲気にする工
程も必要になり、大気雰囲気で接合する場合と比較して
工数が増大する。
空又は不活性ガス雰囲気でＴｉ−Ａｌ系金属間化合物と
Ｔｉ又はＡｌから成る超塑性合金とを接合する方法で
は、真空槽が不可欠になり、その分コストがアップす
る。又、真空槽内を真空又は不活性ガス雰囲気にする工
程も必要になり、大気雰囲気で接合する場合と比較して
工数が増大する。
【０００４】故に、本発明は、大気中で接合してもＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物内のＡｌ及びＴｉと酸素との反応
を防止できるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法を提
供することを、その第１の技術的課題とするものであ
る。
−Ａｌ系金属間化合物内のＡｌ及びＴｉと酸素との反応
を防止できるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法を提
供することを、その第１の技術的課題とするものであ
る。
【０００５】又、上記した方法では、超塑性合金を塑性
変形させることによりＴｉ−Ａｌ系金属間化合物とＴｉ
又はＡｌから成る超塑性合金とを接合しているので、接
合面付近に必ずバリが発生し、そのバリを取り除くため
の工数が必要になり、その分工数が増大する。
変形させることによりＴｉ−Ａｌ系金属間化合物とＴｉ
又はＡｌから成る超塑性合金とを接合しているので、接
合面付近に必ずバリが発生し、そのバリを取り除くため
の工数が必要になり、その分工数が増大する。
【０００６】故に、本発明は、バリの発生を抑制して接
合工数を短縮できるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方
法を提供することを、その第２の技術的課題とするもの
である。
合工数を短縮できるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方
法を提供することを、その第２の技術的課題とするもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記第１の技術的課題を
解決するために請求項１の発明において講じた技術的手
段（以下第１の技術的手段と称する）は、Ｔｉ−Ａｌ系
金属間化合物から構成される第１被接合部材と、金属か
ら構成される第２被接合部材とを接合するＴｉ−Ａｌ系
金属間化合物の接合方法であって、還元作用を有する元
素を含有すると共に両被接合部材の融点よりも低融点で
ある合金を両被接合部材の間に介在させた状態で、両被
接合部材及び合金を加熱して合金を拡散させて両被接合
部材を接合したことである。
解決するために請求項１の発明において講じた技術的手
段（以下第１の技術的手段と称する）は、Ｔｉ−Ａｌ系
金属間化合物から構成される第１被接合部材と、金属か
ら構成される第２被接合部材とを接合するＴｉ−Ａｌ系
金属間化合物の接合方法であって、還元作用を有する元
素を含有すると共に両被接合部材の融点よりも低融点で
ある合金を両被接合部材の間に介在させた状態で、両被
接合部材及び合金を加熱して合金を拡散させて両被接合
部材を接合したことである。
【０００８】上記第１及び第２の技術的課題を解決する
ために請求項２の発明において講じた技術的手段（以下
第２の技術的手段と称する）は、加熱温度を両被接合部
材の融点よりも低く設定したことである。
ために請求項２の発明において講じた技術的手段（以下
第２の技術的手段と称する）は、加熱温度を両被接合部
材の融点よりも低く設定したことである。
【０００９】上記第１の技術的課題を解決するために請
求項３の発明において講じた技術的手段（以下第３の技
術的手段と称する）は、前記合金内に拡散性良好な元素
を含有させ、合金を拡散させることにより両被接合部材
を接合したことである。
求項３の発明において講じた技術的手段（以下第３の技
術的手段と称する）は、前記合金内に拡散性良好な元素
を含有させ、合金を拡散させることにより両被接合部材
を接合したことである。
【００１０】ここで、還元作用を有し且つ拡散性の良好
な元素には、ホウ素（Ｂ），珪素（Ｓｉ）が挙げられ
る。又、還元作用のみを有する元素には、マンガン（Ｍ
ｎ），アルミニウム（Ａｌ）等が挙げられる。更に、拡
散性のみの良好な元素には、炭素（Ｃ）が挙げられる。
な元素には、ホウ素（Ｂ），珪素（Ｓｉ）が挙げられ
る。又、還元作用のみを有する元素には、マンガン（Ｍ
ｎ），アルミニウム（Ａｌ）等が挙げられる。更に、拡
散性のみの良好な元素には、炭素（Ｃ）が挙げられる。
【００１１】又、前記合金には、ニッケル−クロム合金
（Ｎｉ−Ｃｒ合金），鉄−クロム−カーボン合金（Ｆｅ
−Ｃｒ−Ｃ合金）等が挙げられる。
（Ｎｉ−Ｃｒ合金），鉄−クロム−カーボン合金（Ｆｅ
−Ｃｒ−Ｃ合金）等が挙げられる。
【００１２】
【作用】上記第１の技術的手段によれば、還元作用を有
する元素を含有する合金を両被接合部材の間に介在させ
た状態で両被接合部材及び合金を加熱したので、両被接
合部材が高温状態になった場合でも、前記合金内の還元
作用を有する元素によりＴｉ−Ａｌ系金属間化合物内の
Ｔｉ及びＡｌが大気中の酸素と反応するのが防止され
る。その結果、大気中での両被接合部材同士の接合が可
能になり、従来技術のように真空又は不活性ガス雰囲気
で接合させる必要がなくなる。従って、真空槽が不要に
なりその分コストがダウンし、真空又は不活性ガス雰囲
気に設定するのに要する工数が短縮できる。
する元素を含有する合金を両被接合部材の間に介在させ
た状態で両被接合部材及び合金を加熱したので、両被接
合部材が高温状態になった場合でも、前記合金内の還元
作用を有する元素によりＴｉ−Ａｌ系金属間化合物内の
Ｔｉ及びＡｌが大気中の酸素と反応するのが防止され
る。その結果、大気中での両被接合部材同士の接合が可
能になり、従来技術のように真空又は不活性ガス雰囲気
で接合させる必要がなくなる。従って、真空槽が不要に
なりその分コストがダウンし、真空又は不活性ガス雰囲
気に設定するのに要する工数が短縮できる。
【００１３】上記第２の技術的手段によれば、両被接合
部材及び合金を両被接合部材の融点よりも低い温度で加
熱したので、両被接合部材は塑性変形をすることはなく
なる。その結果、接合面付近に殆どバリが発生しなくな
り、バリを取り除くための工数が不要になり、その分工
数が短縮する。
部材及び合金を両被接合部材の融点よりも低い温度で加
熱したので、両被接合部材は塑性変形をすることはなく
なる。その結果、接合面付近に殆どバリが発生しなくな
り、バリを取り除くための工数が不要になり、その分工
数が短縮する。
【００１４】上記第３の技術的手段によれば、第１の技
術的手段で用いる合金内に拡散性良好な元素を含有させ
たので、通常の拡散ろう付け法よりも合金の拡散速度が
向上し、その結果、短時間で両被接合部材を接合できる
と共にその接合強度が向上する。
術的手段で用いる合金内に拡散性良好な元素を含有させ
たので、通常の拡散ろう付け法よりも合金の拡散速度が
向上し、その結果、短時間で両被接合部材を接合できる
と共にその接合強度が向上する。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の一実施例を添付図面に基づい
て説明する。
て説明する。
【００１６】図１は、本実施例に係るＴｉ−Ａｌ系金属
間化合物の接合方法に用いる一装置の概略図である。図
１に示す装置１０は、抵抗通電加熱により接合させるた
めのもので、後述する被接合部材を支持するための一対
の電極１１，１２と、交流電源１３とから構成されてい
る。
間化合物の接合方法に用いる一装置の概略図である。図
１に示す装置１０は、抵抗通電加熱により接合させるた
めのもので、後述する被接合部材を支持するための一対
の電極１１，１２と、交流電源１３とから構成されてい
る。
【００１７】本実施例は、融点略１５００〜１６００℃
のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成される第１被接合
部材２１と、金属から構成される第２被接合部材２２と
を接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法に関す
るもので、例えば、タービンロータとシャフトを接合す
るために用いられる。尚、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は
軽量で高温強度が非常に高いため、タービンロータに使
用するとその性能が向上する。
のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成される第１被接合
部材２１と、金属から構成される第２被接合部材２２と
を接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法に関す
るもので、例えば、タービンロータとシャフトを接合す
るために用いられる。尚、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は
軽量で高温強度が非常に高いため、タービンロータに使
用するとその性能が向上する。
【００１８】以下、具体的な実施例つまりＴｉ−Ａｌ系
金属間化合物から構成される第１被接合部材２１とＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物以外の金属から構成される第２被
接合部材２２とを接合する場合について説明する。
金属間化合物から構成される第１被接合部材２１とＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物以外の金属から構成される第２被
接合部材２２とを接合する場合について説明する。
【００１９】〔実施例〕Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物に
は、Ａｌ：３５．７重量％、Ｎｉ：０．２５重量％、
Ｂ：０．０４重量％、Ｓｉ：０．０３重量％、Ｍｎ：
０．０２以下重量％、Ｖ：０．０１重量％、Ｃ：０．０
１９重量％、Ｏ：０．１４重量％、Ｎ：０．００６重量
％、Ｔｉ：残部を含有するもの（融点１５１０℃）を使
用する。又、前記Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物以外の金属
には融点略１４００〜１５００℃のニッケルクロムモリ
ブデン鋼（ＪＩＳ規格ＳＮＣＭ４３９，以下ＳＮＣＭ４
３９と称する）を使用する。
は、Ａｌ：３５．７重量％、Ｎｉ：０．２５重量％、
Ｂ：０．０４重量％、Ｓｉ：０．０３重量％、Ｍｎ：
０．０２以下重量％、Ｖ：０．０１重量％、Ｃ：０．０
１９重量％、Ｏ：０．１４重量％、Ｎ：０．００６重量
％、Ｔｉ：残部を含有するもの（融点１５１０℃）を使
用する。又、前記Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物以外の金属
には融点略１４００〜１５００℃のニッケルクロムモリ
ブデン鋼（ＪＩＳ規格ＳＮＣＭ４３９，以下ＳＮＣＭ４
３９と称する）を使用する。
【００２０】前述の成分のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物か
ら構成される第１被接合部材２１の接合面２１ａにイン
サート合金２３を溶射する。ここで、インサート合金２
３は還元作用を有し且つ拡散性の良好なホウ素，珪素及
び拡散性の良好な炭素を含有し、更に両被接合部材２
１，２２の融点よりも低融点であるＮｉ−Ｃｒ合金から
成るものである。尚、ＳＮＣＭ４３９から構成される第
２被接合部材２２の接合面２２ａにインサート合金２３
を溶射しても良いし、両接合面２１ａ，２２ａに溶射し
ても良い。
ら構成される第１被接合部材２１の接合面２１ａにイン
サート合金２３を溶射する。ここで、インサート合金２
３は還元作用を有し且つ拡散性の良好なホウ素，珪素及
び拡散性の良好な炭素を含有し、更に両被接合部材２
１，２２の融点よりも低融点であるＮｉ−Ｃｒ合金から
成るものである。尚、ＳＮＣＭ４３９から構成される第
２被接合部材２２の接合面２２ａにインサート合金２３
を溶射しても良いし、両接合面２１ａ，２２ａに溶射し
ても良い。
【００２１】次に、インサート合金２３が溶射された第
１被接合部材２１をインサート合金２３を露呈するよう
に電極１１に支持し、そのインサート合金２３に接合面
２２ａを接触させるように第２被接合部材２１を電極１
２に支持する。その状態で、大気雰囲気で２．４ｋｇｆ
／ｍｍ2 の圧力を加えながら交流電源１３から電流を流
して略１２００℃で両被接合部材２１，２２及びインサ
ート合金２３を加熱する。その結果、インサート部材２
３が即座に拡散して両接合面２１ａ，２２ａが接合され
る。ここで、加熱温度は、インサート合金２３の固相線
（９５８℃）以上で且つ両被接合部材２１，２２の融点
より低い温度が好ましい。
１被接合部材２１をインサート合金２３を露呈するよう
に電極１１に支持し、そのインサート合金２３に接合面
２２ａを接触させるように第２被接合部材２１を電極１
２に支持する。その状態で、大気雰囲気で２．４ｋｇｆ
／ｍｍ2 の圧力を加えながら交流電源１３から電流を流
して略１２００℃で両被接合部材２１，２２及びインサ
ート合金２３を加熱する。その結果、インサート部材２
３が即座に拡散して両接合面２１ａ，２２ａが接合され
る。ここで、加熱温度は、インサート合金２３の固相線
（９５８℃）以上で且つ両被接合部材２１，２２の融点
より低い温度が好ましい。
【００２２】尚、本実施例では抵抗通電加熱により加熱
したが、本発明は加熱方法については限定されることな
く、例えば高周波加熱を用いても良い。
したが、本発明は加熱方法については限定されることな
く、例えば高周波加熱を用いても良い。
【００２３】このように、本実施例では、第１被接合部
材２１，第２接合部材２２の少なくとも一方の接合面に
還元作用を有するホウ素，珪素を含有するＮｉ−Ｃｒ合
金から構成されるインサート合金２３を溶射したので、
両被接合部材２１，２２が高温状態になった場合でも、
還元作用を有するホウ素，珪素によりＴｉ−Ａｌ系金属
間化合物内のＴｉ及びＡｌが大気中の酸素と反応するの
を防止できる。その結果、大気中での第１，第２被接合
部材２１，２２の接合が可能になり、従来技術のように
真空又は不活性ガス雰囲気で両部材２１，２２を接合さ
せる必要がなくなる。従って、真空槽が不要になりその
分コストがダウンし、真空又は不活性ガス雰囲気に設定
するのに要する工数が短縮できる。
材２１，第２接合部材２２の少なくとも一方の接合面に
還元作用を有するホウ素，珪素を含有するＮｉ−Ｃｒ合
金から構成されるインサート合金２３を溶射したので、
両被接合部材２１，２２が高温状態になった場合でも、
還元作用を有するホウ素，珪素によりＴｉ−Ａｌ系金属
間化合物内のＴｉ及びＡｌが大気中の酸素と反応するの
を防止できる。その結果、大気中での第１，第２被接合
部材２１，２２の接合が可能になり、従来技術のように
真空又は不活性ガス雰囲気で両部材２１，２２を接合さ
せる必要がなくなる。従って、真空槽が不要になりその
分コストがダウンし、真空又は不活性ガス雰囲気に設定
するのに要する工数が短縮できる。
【００２４】ここで、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物とＳＮ
ＣＭ４３９（即ち材料特性の異なる部材同士）を大気中
で摩擦圧接により接合しようとした場合、塑性変形しに
くいＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の方がバリの発生が少な
くなり、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合面で生成した
Ｔｉ及びＡｌの酸化物が外部に押し出され難くなる。
ＣＭ４３９（即ち材料特性の異なる部材同士）を大気中
で摩擦圧接により接合しようとした場合、塑性変形しに
くいＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の方がバリの発生が少な
くなり、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合面で生成した
Ｔｉ及びＡｌの酸化物が外部に押し出され難くなる。
【００２５】その結果、両者間の接合強度が小さくな
る。このように、摩擦圧接法では材料特性の異なる部材
同士を確実に接合することが不可能になる。これに対し
て、本実施例では、前述したように両被接合部材２１，
２２が高温状態になった場合でも、還元作用を有するホ
ウ素，珪素により酸化物の生成を防ぐことができるの
で、摩擦圧接法と比較して両被接合部材２１，２２間の
接合強度が著しく向上する。
る。このように、摩擦圧接法では材料特性の異なる部材
同士を確実に接合することが不可能になる。これに対し
て、本実施例では、前述したように両被接合部材２１，
２２が高温状態になった場合でも、還元作用を有するホ
ウ素，珪素により酸化物の生成を防ぐことができるの
で、摩擦圧接法と比較して両被接合部材２１，２２間の
接合強度が著しく向上する。
【００２６】つまり、材料特性の異なる部材同士を確実
に接合することが可能になる。
に接合することが可能になる。
【００２７】又、両被接合部材２１，２２及びインサー
ト合金２３を両被接合部材２１，２２の融点よりも低い
温度で加熱したので、両被接合部材２１，２２は塑性変
形をすることはない。その結果、接合面２１ａ，２２ａ
付近に殆どバリの発生がなくなり、バリを取り除くため
の工数が不要になり、その分工数が短縮できる。
ト合金２３を両被接合部材２１，２２の融点よりも低い
温度で加熱したので、両被接合部材２１，２２は塑性変
形をすることはない。その結果、接合面２１ａ，２２ａ
付近に殆どバリの発生がなくなり、バリを取り除くため
の工数が不要になり、その分工数が短縮できる。
【００２８】更に、拡散性の良好なホウ素，珪素，炭素
の作用によりインサート合金２３の拡散速度が向上し、
通常の拡散ろう付け法よりも短時間で両被接合部材２
１，２２を接合できると共にその接合強度が向上する。
尚、本実施例では第１被接合部材２１の引張強度と同等
なものが得られた。
の作用によりインサート合金２３の拡散速度が向上し、
通常の拡散ろう付け法よりも短時間で両被接合部材２
１，２２を接合できると共にその接合強度が向上する。
尚、本実施例では第１被接合部材２１の引張強度と同等
なものが得られた。
【００２９】尚、本実施例では、インサート部材２３を
少なくとも一方の接合面２１ａ，２２ａに溶射したが、
本発明はこれに限定される必要は全くなく、インサート
部材２３を両接合面２１ａ，２２ａの間に介在させるだ
けでも良い。
少なくとも一方の接合面２１ａ，２２ａに溶射したが、
本発明はこれに限定される必要は全くなく、インサート
部材２３を両接合面２１ａ，２２ａの間に介在させるだ
けでも良い。
【００３０】
【発明の効果】請求項１の発明は、以下の如く効果を有
する。
する。
【００３１】還元作用を有する元素を含有する合金を両
被接合部材の間に介在させた状態で両被接合部材及び合
金を加熱したので、両被接合部材が高温状態になった場
合でも、前記合金内の還元作用を有する元素によりＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物内のＴｉ及びＡｌが大気中の酸素
と反応するのが防止される。その結果、大気中での両被
接合部材同士の接合が可能になり、従来技術のように真
空又は不活性ガス雰囲気で接合させる必要がなくなる。
従って、真空槽が不要になりその分コストがダウンし、
真空又は不活性ガス雰囲気に設定するのに要する工数が
短縮できる。
被接合部材の間に介在させた状態で両被接合部材及び合
金を加熱したので、両被接合部材が高温状態になった場
合でも、前記合金内の還元作用を有する元素によりＴｉ
−Ａｌ系金属間化合物内のＴｉ及びＡｌが大気中の酸素
と反応するのが防止される。その結果、大気中での両被
接合部材同士の接合が可能になり、従来技術のように真
空又は不活性ガス雰囲気で接合させる必要がなくなる。
従って、真空槽が不要になりその分コストがダウンし、
真空又は不活性ガス雰囲気に設定するのに要する工数が
短縮できる。
【００３２】請求項２の発明は、以下の如く効果を有す
る。
る。
【００３３】両被接合部材及び合金を両被接合部材の融
点よりも低い温度で加熱したので、両被接合部材は塑性
変形をすることはなくなる。その結果、接合面付近に殆
どバリが発生しなくなり、バリを取り除くための工数が
不要になり、その分工数が短縮できる。
点よりも低い温度で加熱したので、両被接合部材は塑性
変形をすることはなくなる。その結果、接合面付近に殆
どバリが発生しなくなり、バリを取り除くための工数が
不要になり、その分工数が短縮できる。
【００３４】請求項３の発明は、以下の如く効果を有す
る。
る。
【００３５】請求項１の発明の合金内に拡散性良好な元
素を含有させたので、通常の拡散ろう付け法よりも合金
の拡散速度が向上し、その結果、短時間で両被接合部材
を接合できると共にその接合強度が向上する。
素を含有させたので、通常の拡散ろう付け法よりも合金
の拡散速度が向上し、その結果、短時間で両被接合部材
を接合できると共にその接合強度が向上する。
【図１】本実施例に係るＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接
合方法に用いる装置の概略図である。
合方法に用いる装置の概略図である。
２１ 第１被接合部材 ２１ａ 第１被接合部材の接合面 ２２ 第２被接合部材 ２２ａ 第２被接合部材の接合面 ２３ インサート部材
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物から構成され
る第１被接合部材と、金属から構成される第２被接合部
材とを接合するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法で
あって、 還元作用を有する元素を含有すると共に前記両被接合部
材の融点よりも低融点である合金を前記両被接合部材の
間に介在させた状態で、前記両被接合部材及び前記合金
を加熱して前記両被接合部材を接合したことを特徴とす
るＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法。 - 【請求項２】 前記加熱温度を前記両被接合部材の融点
よりも低く設定したことを特徴とする請求項１記載のＴ
ｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法。 - 【請求項３】 前記合金は拡散性良好な元素を含有する
ものであり、前記合金を拡散させることにより前記両被
接合部材を接合したことを特徴とする請求項１記載のＴ
ｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27103693A JP3250582B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-28 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法 |
| EP94117029A EP0650798B1 (en) | 1993-10-28 | 1994-10-27 | Method of joining titanium-aluminum intermetallic compounds |
| DE69408508T DE69408508T2 (de) | 1993-10-28 | 1994-10-27 | Verfahren zum Verbinden von Titan-Aluminium intermetallische Verbindungen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27103693A JP3250582B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-28 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07124760A true JPH07124760A (ja) | 1995-05-16 |
| JP3250582B2 JP3250582B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=17494515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27103693A Expired - Fee Related JP3250582B2 (ja) | 1993-10-28 | 1993-10-28 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の接合方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0650798B1 (ja) |
| JP (1) | JP3250582B2 (ja) |
| DE (1) | DE69408508T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100346921C (zh) * | 2004-02-17 | 2007-11-07 | 日产自动车株式会社 | 用于异种金属板的液相扩散结合方法和设备 |
| WO2020101065A1 (ko) * | 2018-11-14 | 2020-05-22 | 울산대학교 산학협력단 | 통전압접장치 및 통전압접방법 |
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|---|---|---|---|---|
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| CN102151981A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-08-17 | 哈尔滨工业大学 | 一种采用Al箔作中间层实现TiAl基合金连接的方法 |
| US10240222B2 (en) * | 2014-07-08 | 2019-03-26 | GM Global Technology Operations LLC | Current schedule for optimized reaction metallurgical joining |
| CN109746561B (zh) * | 2019-03-07 | 2020-08-21 | 西北工业大学 | Tc17合金与tc4合金的固态连接方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS6036356B2 (ja) * | 1981-07-13 | 1985-08-20 | 株式会社日立製作所 | 拡散接合法 |
| JPS59225881A (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-18 | Hitachi Ltd | Ｔｉの拡散接合方法 |
| JPH0818151B2 (ja) * | 1988-11-11 | 1996-02-28 | 大同特殊鋼株式会社 | Ｔｉ−Ａｌ合金と構造用鋼との接合方法および接合部品 |
| DE4203869C2 (de) * | 1992-02-11 | 1994-06-16 | Daimler Benz Ag | Hochbelastbare, beschichtete Bauteile aus einem Werkstoff, der aus der intermetallischen Phase Titan-Aluminid besteht |
-
1993
- 1993-10-28 JP JP27103693A patent/JP3250582B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-10-27 EP EP94117029A patent/EP0650798B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-10-27 DE DE69408508T patent/DE69408508T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100346921C (zh) * | 2004-02-17 | 2007-11-07 | 日产自动车株式会社 | 用于异种金属板的液相扩散结合方法和设备 |
| WO2020101065A1 (ko) * | 2018-11-14 | 2020-05-22 | 울산대학교 산학협력단 | 통전압접장치 및 통전압접방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69408508T2 (de) | 1998-07-16 |
| EP0650798B1 (en) | 1998-02-11 |
| JP3250582B2 (ja) | 2002-01-28 |
| DE69408508D1 (de) | 1998-03-19 |
| EP0650798A1 (en) | 1995-05-03 |
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