JPH04127973A - 異種金属の接合方法 - Google Patents
異種金属の接合方法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
溶接部に脆化相を形成する2種の異種金属の接合方法に
関する。
接すると、接合部には入熱により金属間化合物が形成さ
れて脆化相を生じることがある。したがって、満足な溶
接部強度を得ることができない。
る場合には、ボルト等による機械的締結によっていた。
新たな提案がなされている。この提案は、略述すれば、
前記異種金属と同じ2種類の金属材料からなるクラッド
材を介して、異種金属を接合する方法である。例えば、
雑誌「軽金属溶接」(vol、27(1989) kl
o、鉄道車両のハイブリット構体の構体結合構造)には
、ステンレス鋼板とへ9板とを接合する場合に、第1図
(a)および第1図(b)に示すように、ステンレス鋼
板とAQ板との間にステンレス鋼とAQとからなるクラ
ッド材を用い、ステンレス鋼板とクラッド材のステンレ
ス鋼面側とが、また醇板とクラッド材のM面側とがそれ
ぞれ接するようにして挟持して接合する方法が提案され
ている。なお、第1図(a)は接合手段としてアーク溶
接を行った場合を、第1図(b)は接合手段としてスポ
ット溶接を行った場合をそれぞれ示す。
の接合強度が不足していると接合強度上問題であるが、
爆着、圧延等の公知方法で製造されたクラッド材のクラ
ット界面は、脆化層の厚さが極めて薄いため、全体とし
ての接合強度には問題がないとされている。
を用いる前記方法で接合が可能であるが、溶接時の入熱
で問題が生しることがある。
い場合には問題はないが、薄い場合には溶接時の入熱に
よりクラッド界面が脆化し易くなり、せっかくクラッド
材を介して接合を行っても、クラッド界面で低応力にて
破壊してしまうことがあるからである。
は、入熱が高いために、クランド界面での破壊が特に顕
著であり、クラッド材の構成材の厚さの下限は、21程
度となる。これ以下の値の場合にはクランド界面で脆化
・破壊してしまう。
、入熱が低いために、クラッド界面で破壊を生しる限度
が若干改善されるものの、それでもクラッド材の構成材
の厚さ限度は1.0〜2.01程度であり、それ以下の
薄い材料の接合を行うことはできないのが現状である。
、スポット溶接)には直接関係なく、クラッド材の厚さ
が大きい場合は問題ないが、実際には例えば自動車、家
電製品等ではクラッド材の厚さを1mm程度に小さくす
る必要があるものが多数あり、この場合はクラッド材の
構成材料の厚さがそれぞれ1F以下となり、現状では高
い信軌性の得られる接合方法がなかった。
にも、安定的な溶接を行うことができる異種金属の接合
方法を提供することにある。
た。その結果、接合手段として重ね抵抗溶接を用い、極
めて短い時間に大電流を通電することにより、クランド
界面が全く熱影響により劣化しないことを知見した。
ル(60サイクルが1秒)程度であったが、これに比較
して極めて短い時間で通電することにより、前記課題を
解決することができることを知見して、本発明を完成し
た。
間に、2種の前記異種金属と同じ2種の金属からなるク
ラッド材を、それぞれ同じ種類の金属が接するようにし
て挟持して抵抗溶接を行う異種金属の接合方法において
、前記抵抗溶接の際の通電時間は10IIls以下であ
ることを特徴とする異種金属の接合方法である。
ロジェクション溶接、さらにはシーム溶接等の重ね抵抗
溶接を包含する。
、27(1989)階10、鉄道車両のハイブリッド構
体の構体結合構造)により公知とされている技術、すな
わち異種金属同士の間に、前記異種金属と同じ金属から
なるクラッド材を、該異種金属と同じ金属が対向して接
するようにして配置し、抵抗溶接する技術において、抵
抗溶接時の通電時間をある特定の範囲に限定することを
特徴とする発明である。
であると、接合部の略全域を熱伝導により加熱接合する
のではなく、むしろ必要な接合界面のみを部分的に加熱
して接合することができるために、抵抗溶接時のクラッ
ド材のクラッド界面に悪影響を与えにくいためであると
ともに、万が一クラッド界面に熱影響を与えたときにも
、通電時間が10ms以下程度であれば、前記クラッド
界面には、全く脆化層を生じないからである。
げて行う。
1m以下であるクラッド材に対しても、もちろん適用で
きるものであり、50μm程度の箔のようなりランド材
に対してまでも適用することができる。この場合、構成
材料の厚さが小さくなればなる程前述の通電時間を短く
する方が望ましいが、本発明の範囲の最大値である1
0ssであっても、特に問題は生じないことは言うまで
もない。
り、通電時間や接合部の形状、加圧力等により決定され
、要求する強度が得られるよう設定する。
、高品質の接合部は得られず、接合強度が低下するので
各材料毎に適宜通電時間に見合った適正なti5!L値
を選べば良い。例えば、ステンレス銅調とAQとの接合
の場合、通電時間がImsでは電流値は20〜60に八
が好適である。
れぞれの厚さが11超のクラッド材に対しても通用する
ことができることも言うまでもない。
とを例にとって説明してきたが、本発明にかかる方法は
溶接時入熱により溶接部に脆化相を形成する異種金属の
組合せ全てに対して適用することが可能である。
よびAQ金合金含む。以下同じ) 、Ti系材料、Zr
系材料、Ta系材料、Nb系材料との接合、またはNi
系材料(純NjおよびNi基合金を含む)と、AQ系材
料、Ti系材料、Zr系材料、Ta系材料、Nb系材料
との接合等に対しても適用することが可能である。
方法により充分に高い強度で接合されているクラッド材
であればいずれでもよく、クラッド材の製造方法は何ら
限定を要するものではない。
れはあくまでも本発明の例示であって、これにより本発
明が限定されるものではない。
へQとの圧延クランド材(Fe:0.4mm厚、AQ:
0.4mm厚)を用い、本発明にかかる方法により、第
2図に示すように、板厚が0.8 mmのFe板(ステ
ンレス鋼)と、板厚が0.8 mmのM板とを異種金属
としてスポット溶接を行った。
、 Ni合金(A I Ioy625) とAQ、さ
らにNi合金とTiという各種クラッド材を準備し、同
様にこれらの金属板を異種金属として接合した。クラッ
ド材および各金属板の板厚は、前述のFeとAQとの接
合の場合と同様に、0.8−一、0.4 aIlである
。
合部強度を各試験片の破断位置で評価した。なお、十字
引張試験は第3図に示すようにして構成して行った。
で破断した場合を○、クラッド界面で破断した場合を×
として行った。
料では、母材部で破断が住したことから、十分な強度の
接合体が得られたことがわかる。
は、クラッド材の異材接合界面に脆化相が生成してしま
ったために、十分な強度の継手が得られなかったことが
わかる。
薄い場合にも、安定的な溶接を行うことができる異種金
属同士の接合方法を提供することができた。
士を接合する方法を示す略式説明図であり、接合手段と
して、それぞれアーク溶接、スポット溶接を行った状況
を示す略式説明図; 第2図は、本発明の実施例における接合状況を示す略式
説明図; および 第3図は、 本発明の実施例で行った十字引張試 験の内容を示す略式説明図である。
Claims (1)
- 異種金属同士の間に、2種の前記異種金属と同じ2種の
金属からなるクラッド材を、それぞれ同じ種類の金属が
接するようにして挟持して抵抗溶接を行う異種金属の接
合方法において、前記抵抗溶接の際の通電時間は10m
s以下であることを特徴とする異種金属の接合方法。
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