JPH07120922B2 - 弾性表面波コンボルバ - Google Patents
弾性表面波コンボルバInfo
- Publication number
- JPH07120922B2 JPH07120922B2 JP63315161A JP31516188A JPH07120922B2 JP H07120922 B2 JPH07120922 B2 JP H07120922B2 JP 63315161 A JP63315161 A JP 63315161A JP 31516188 A JP31516188 A JP 31516188A JP H07120922 B2 JPH07120922 B2 JP H07120922B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surface acoustic
- acoustic wave
- waveguides
- waveguide
- electrode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は弾性表面波コンボルバに関し、特にいわゆるセ
ルフコンボリューションの抑制及び効率の向上を企図し
た弾性表面波コンボルバに関する。
ルフコンボリューションの抑制及び効率の向上を企図し
た弾性表面波コンボルバに関する。
［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］ 第３図は従来の弾性表面波コンボルバの一例を示す概略
構成図である。
構成図である。
同図において、圧伝基板１上に１対の入力用櫛形電極２
と、その間に中央電極３とが設けられている。櫛形電極
２は弾性表面波信号を励振する電極であり、中央電極３
はその弾性表面波信号を互いに反対方向に伝搬させ且つ
出力信号を取出すための電極である。
と、その間に中央電極３とが設けられている。櫛形電極
２は弾性表面波信号を励振する電極であり、中央電極３
はその弾性表面波信号を互いに反対方向に伝搬させ且つ
出力信号を取出すための電極である。
この櫛形電極２の一方に信号Ｆ（ｔ）exp（ｊωｔ）、
他方に信号Ｇ（ｔ）exp（ｊωｔ）をそれぞれ印加する
と、圧電基板１の表面には互いに反対方向の２つの弾性
表面波 Ｆ（ｔ−x/v）exp［ｊω（ｔ−x/v）］ ……（1a） 及び G(t-(L-x)/v)exp[jω(t-(L-x)/v)] ……（1b） が伝搬する。ここで、ｖは弾性表面波速度であり、Ｌは
中央電極３の長さである。
他方に信号Ｇ（ｔ）exp（ｊωｔ）をそれぞれ印加する
と、圧電基板１の表面には互いに反対方向の２つの弾性
表面波 Ｆ（ｔ−x/v）exp［ｊω（ｔ−x/v）］ ……（1a） 及び G(t-(L-x)/v)exp[jω(t-(L-x)/v)] ……（1b） が伝搬する。ここで、ｖは弾性表面波速度であり、Ｌは
中央電極３の長さである。
この伝搬路上では、非線形効果によって上記弾性表面波
の積の成分が発生し、これが中央電極３の範囲で積分さ
れて取出される。この出力信号Ｈ（ｔ）は、次式で表さ
れる。
の積の成分が発生し、これが中央電極３の範囲で積分さ
れて取出される。この出力信号Ｈ（ｔ）は、次式で表さ
れる。
H(t)=α・exp(j2ωt)▲∫L 0▼F(t-x/v)G(t-(L-x)/v)dx…
…（２） ここで、αは比例定数である。
…（２） ここで、αは比例定数である。
かくして、中央電極３から２つの信号Ｆ（ｔ）とＧ
（ｔ）とのコンボリューション信号を得ることができ
る。
（ｔ）とのコンボリューション信号を得ることができ
る。
しかし、この様な構成では一般に効率が十分でないこと
から、第４図に示される様な構成の弾性表面波コンホル
バが提案されている（中川等，電子通信学会論文誌'86/
2,Vol.J69−cNo.2,pp190〜198）。
から、第４図に示される様な構成の弾性表面波コンホル
バが提案されている（中川等，電子通信学会論文誌'86/
2,Vol.J69−cNo.2,pp190〜198）。
同図において、圧電基板１上に１対の入力用櫛形電極２
及び出力用櫛形電極４が設けられており、また上記圧電
基板１には入力用櫛形電極２の間に導波路３−１〜３−
Ｎが設けられている。
及び出力用櫛形電極４が設けられており、また上記圧電
基板１には入力用櫛形電極２の間に導波路３−１〜３−
Ｎが設けられている。
この入力用櫛形電極２の一方に信号Ｆ（ｔ）exp（ｊω
ｔ）、他方に信号Ｇ（ｔ）exp（ｊωｔ）をそれぞれ印
加すると、発生した弾性表面波は各導波路３−１〜３〜
Ｎに沿って互いに反対方向に伝搬し、各伝搬路上には圧
伝基板１の非線形効果によって上記式（２）に示すコン
ボリューション信号が生ずる。そして、この信号を励振
源として導波路３−１〜３−Ｎの方向と直交する方向に
弾性表面波が発生し、この弾性表面波を出力用櫛形電極
４によって電気信号に変換してコンボリューション信号
を得ることができる。
ｔ）、他方に信号Ｇ（ｔ）exp（ｊωｔ）をそれぞれ印
加すると、発生した弾性表面波は各導波路３−１〜３〜
Ｎに沿って互いに反対方向に伝搬し、各伝搬路上には圧
伝基板１の非線形効果によって上記式（２）に示すコン
ボリューション信号が生ずる。そして、この信号を励振
源として導波路３−１〜３−Ｎの方向と直交する方向に
弾性表面波が発生し、この弾性表面波を出力用櫛形電極
４によって電気信号に変換してコンボリューション信号
を得ることができる。
しかしながら、以上の様な従来例では、一方の櫛形電極
２で発生せしめられた弾性表面波が導波路３−１〜３−
Ｎを通過して他方の櫛形電極２に到達すると、そこで反
射され、その反射波が正規の方向に伝搬している弾性表
面波と重畳することによって、いわゆるセルフコンボリ
ューションを生ずる。即ち、従来の弾性表面波コンボル
バではセルフコンボリューションによる不要な信号が本
来のコンボリューション信号に重なってしまうという問
題点を有していた。
２で発生せしめられた弾性表面波が導波路３−１〜３−
Ｎを通過して他方の櫛形電極２に到達すると、そこで反
射され、その反射波が正規の方向に伝搬している弾性表
面波と重畳することによって、いわゆるセルフコンボリ
ューションを生ずる。即ち、従来の弾性表面波コンボル
バではセルフコンボリューションによる不要な信号が本
来のコンボリューション信号に重なってしまうという問
題点を有していた。
また、上記従来例は効率の点でも未だ十分とはいえなか
った。
った。
そこで、本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、セル
フコンボリューションを抑制でき効率向上の可能な弾性
表面波コンボルバを提供することを目的とする。
フコンボリューションを抑制でき効率向上の可能な弾性
表面波コンボルバを提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明によれば、以上の如き目的を達成するものとし
て、 圧電基板に、弾性表面波を励振する少なくとも１対の励
振電極と、該励振電極により励振された弾性表面波を互
いに反対方向に伝搬させる複数の並列配置の導波路と、
該導波路において励振された弾性表面波を電気信号に変
換する出力用電極とが設けられている弾性表面波コンボ
ルバであって、 上記複数の導波路の隣接するものどうしの長さを、上記
１対の励振電極のうちの一方の励振電極により励振さ
れ、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬する弾性表面波
の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方の励振電極に
達するべく異ならせ、且つ、上記複数の導波路の間隔を
該導波路において励振される弾性表面波の波長の半分の
奇数倍近傍にしてなることを特徴とする弾性表面波コン
ボルバ、が提供させる。
て、 圧電基板に、弾性表面波を励振する少なくとも１対の励
振電極と、該励振電極により励振された弾性表面波を互
いに反対方向に伝搬させる複数の並列配置の導波路と、
該導波路において励振された弾性表面波を電気信号に変
換する出力用電極とが設けられている弾性表面波コンボ
ルバであって、 上記複数の導波路の隣接するものどうしの長さを、上記
１対の励振電極のうちの一方の励振電極により励振さ
れ、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬する弾性表面波
の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方の励振電極に
達するべく異ならせ、且つ、上記複数の導波路の間隔を
該導波路において励振される弾性表面波の波長の半分の
奇数倍近傍にしてなることを特徴とする弾性表面波コン
ボルバ、が提供させる。
［作用］ 本発明においては、複数の導波路の隣接するものどうし
の長さを、上記１対の励振電極のうちの一方の励振電極
により励振され、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬す
る弾性表面波の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方
の励振電極に達するべく異ならせたので、一方の励振電
極から励振され複数の導波路をそれぞれ伝搬して他方の
励振電極に達する弾性表面波は互いに電気的に中和さ
れ、かくしてセルフコンボリューションを抑制すること
ができる。
の長さを、上記１対の励振電極のうちの一方の励振電極
により励振され、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬す
る弾性表面波の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方
の励振電極に達するべく異ならせたので、一方の励振電
極から励振され複数の導波路をそれぞれ伝搬して他方の
励振電極に達する弾性表面波は互いに電気的に中和さ
れ、かくしてセルフコンボリューションを抑制すること
ができる。
そして、上記導波路の間隔を該導波路において励振され
る弾性表面波の波長の半分の奇数倍の近傍に設定するこ
とで、各導波路において励振された弾性表面波が同相に
重ねられるために効率を向上させることができる。
る弾性表面波の波長の半分の奇数倍の近傍に設定するこ
とで、各導波路において励振された弾性表面波が同相に
重ねられるために効率を向上させることができる。
［実施例］ 以下、図面を参照しながら本発明の具体的実施例を説明
する。
する。
第１図は本発明による弾性表面波コンボルバの第１の実
施例を示す概略構成図である。
施例を示す概略構成図である。
同図において、圧電基板１上に１対の入力用櫛形電極
（励振電極）201,202及び出力用櫛形電極４が設けられ
ており、また上記圧電基板１には入力用櫛形電極201,20
2の間にこれら電極により励振される弾性表面波の伝搬
方向と平行に長さの異なる２種類の導波路3S,3Lがそれ
ぞれ複数交互に並列配置されている。
（励振電極）201,202及び出力用櫛形電極４が設けられ
ており、また上記圧電基板１には入力用櫛形電極201,20
2の間にこれら電極により励振される弾性表面波の伝搬
方向と平行に長さの異なる２種類の導波路3S,3Lがそれ
ぞれ複数交互に並列配置されている。
圧電基板１としてはニオブ酸リチウム（LiNbO3）等の圧
電体を用いることができ、入力用櫛形電極201,202、導
波路3S,3L及び出力用櫛型電極４は通常のリソグラフィ
ー技術によってアルミニウム、金、銀等の導体膜を付す
ることにより形成することができる。
電体を用いることができ、入力用櫛形電極201,202、導
波路3S,3L及び出力用櫛型電極４は通常のリソグラフィ
ー技術によってアルミニウム、金、銀等の導体膜を付す
ることにより形成することができる。
この様に圧電基板１の表面が導体により覆われると、電
界短絡効果や質量負荷効果により弾性表面波の伝搬速度
が自由表面の伝搬速度に比べて低下する。この現象を利
用し、上記２種類の導波路3S,3Lの長さの差を適宜設定
することにより隣接導波路を通過した弾性表面波の位相
を180度ずらすことができる。
界短絡効果や質量負荷効果により弾性表面波の伝搬速度
が自由表面の伝搬速度に比べて低下する。この現象を利
用し、上記２種類の導波路3S,3Lの長さの差を適宜設定
することにより隣接導波路を通過した弾性表面波の位相
を180度ずらすことができる。
本実施例では、導波路3Lの左端は導波路3Sの左端よりも
ΔL1だけ左方に位置しており、導波路3Lの右端は導波路
3Sの右端よりもΔL2だけ右方に位置している。そして、
これら２種類の導波路3S,3Lの長さの差ΔＬは ΔＬ（1/vm−1/v0）＝（ｎ＋1/2）/f ……（３） を満たす様に設定されている。ここで、vmは導波路にお
ける弾性表面波の速度であり、v0は基板１の畏友表面に
おける弾性表面波の速度であり、ｆは入力信号の中心周
波数であり、ｎは整数である。
ΔL1だけ左方に位置しており、導波路3Lの右端は導波路
3Sの右端よりもΔL2だけ右方に位置している。そして、
これら２種類の導波路3S,3Lの長さの差ΔＬは ΔＬ（1/vm−1/v0）＝（ｎ＋1/2）/f ……（３） を満たす様に設定されている。ここで、vmは導波路にお
ける弾性表面波の速度であり、v0は基板１の畏友表面に
おける弾性表面波の速度であり、ｆは入力信号の中心周
波数であり、ｎは整数である。
従って、一方の入力用櫛形電極201で励振された弾性表
面波は導波路3S,3Lを伝搬して他方の入力用櫛形電極202
に到達するが、導波路3Sを電搬する弾性表面波と導波路
3Lを伝搬する弾性表面波とは伝搬中に次第に位相がずれ
て、他方の櫛形電極202に到達した時には位相が180度ず
れた状態となる。このために、他方の入力用櫛形電極20
2を構成する電極指にて電気的に中和され、再励起によ
る反射波は発生しない。同様にして、入力用櫛形電極20
2で励振された弾性表面波も、入力用櫛形電極201に到達
した時には、それぞれの導波路を伝搬した弾性表面波は
位相が180度ずれるため、入力用櫛形電極201を構成する
電極指にて電気的に中和され、再励起による反射波は発
生しない。
面波は導波路3S,3Lを伝搬して他方の入力用櫛形電極202
に到達するが、導波路3Sを電搬する弾性表面波と導波路
3Lを伝搬する弾性表面波とは伝搬中に次第に位相がずれ
て、他方の櫛形電極202に到達した時には位相が180度ず
れた状態となる。このために、他方の入力用櫛形電極20
2を構成する電極指にて電気的に中和され、再励起によ
る反射波は発生しない。同様にして、入力用櫛形電極20
2で励振された弾性表面波も、入力用櫛形電極201に到達
した時には、それぞれの導波路を伝搬した弾性表面波は
位相が180度ずれるため、入力用櫛形電極201を構成する
電極指にて電気的に中和され、再励起による反射波は発
生しない。
以上の様に、いずれの入力用櫛形電極201,202からも反
射波が生じないために、従来問題となっていたセルフコ
ンボリューションを抑制することができ、コンボルバと
しての特性を改善することができる。
射波が生じないために、従来問題となっていたセルフコ
ンボリューションを抑制することができ、コンボルバと
しての特性を改善することができる。
尚、本実施例では２種類の導波路3S,3Lの長さの差ΔＬ
が上記式（３）を満たす例が示されているが、該式を完
全に満たさなくても近似的に満たせば、セルフコンボリ
ューションをある程度は抑制される。
が上記式（３）を満たす例が示されているが、該式を完
全に満たさなくても近似的に満たせば、セルフコンボリ
ューションをある程度は抑制される。
次に、本実施例におけるコンボリューション動作を説明
する。
する。
第１図において、右方向にｘ軸をとり、導波路3Sの左端
のｘ方向位置をｘ＝０とする。
のｘ方向位置をｘ＝０とする。
同図において、導波路3Sを互いに反対方向に伝搬する２
つの弾性表面波は次式で表される。
つの弾性表面波は次式で表される。
Ｆ（ｔ−x/vm）exp［ｊω（ｔ−x/vm）］ ……（4a） 及び G(t-(L-x)/vｍ)exp[jω(t-(L-x/vｍ)] ……（4b） 但し、０≦ｘ≦Ｌ 一方、導波路3Lを互いに反対方向に伝搬する２つの弾性
表面波は次式で表される。
表面波は次式で表される。
F(t-x/vｍ-Δt１)exp[jω(t-x/vｍ-Δt１)] ……（5a） 及び G(t-(L-x)/vｍ-Δt２)・exp[jω(t-(L-x)/vｍ-Δt２)]…
…（5b） 但し、 −L1≦ｘ≦Ｌ＋L2 Δt1＝ΔL1（1/vm−1/v0） Δt2＝ΔL2（1/vm−1/v0） ΔＬ＝ΔL1＋ΔL2 導波路3S,3Lにおいては、互いに反対方向に伝搬する２
つの弾性表面波が重畳し非線形効果によりコンボリュー
ション信号HS（ｔ）及びHL（ｔ）が発生する。これらは
それぞれ以下の式で表わされる。
…（5b） 但し、 −L1≦ｘ≦Ｌ＋L2 Δt1＝ΔL1（1/vm−1/v0） Δt2＝ΔL2（1/vm−1/v0） ΔＬ＝ΔL1＋ΔL2 導波路3S,3Lにおいては、互いに反対方向に伝搬する２
つの弾性表面波が重畳し非線形効果によりコンボリュー
ション信号HS（ｔ）及びHL（ｔ）が発生する。これらは
それぞれ以下の式で表わされる。
HＳ(t)=α・exp(j2ωt)▲∫L 0▼F(t-x/vｍ)G(t-(L-x)/v
ｍ)dx 及び HL（ｔ）＝ ここで、αは比例定数である。
ｍ)dx 及び HL（ｔ）＝ ここで、αは比例定数である。
上記式（３），（５）から、 Δt1＋Δt2＝（ｎ＋1/2）/f ＝（ｎ＋1/2）・２π／λ であり、またΔt1及びΔt2におけるＦ（ｔ）及びＧ
（ｔ）の変化量は十分に小さいので、 Ｆ（ｔ−Δt1）≒Ｆ（ｔ） Ｇ（ｔ−Δt2）≒Ｇ（ｔ） となり結局、HL（ｔ）は となる。
（ｔ）の変化量は十分に小さいので、 Ｆ（ｔ−Δt1）≒Ｆ（ｔ） Ｇ（ｔ−Δt2）≒Ｇ（ｔ） となり結局、HL（ｔ）は となる。
また、L1,L2＜＜Ｌであるので、 HL（ｔ）≒−HS（ｔ） となる。
以上即ち、隣接する導波路では位相が180度異なるコン
ボリューション信号が発生する。
ボリューション信号が発生する。
従って、このコンボリューション信号に対して２種類の
複数の導波路3S,3Lの組が櫛形電極の様に動作し、コン
ボリューション信号の弾性表面波が導波路で極めて良好
な効率で励振され、ｘ方向と直交する方向へと伝搬す
る。
複数の導波路3S,3Lの組が櫛形電極の様に動作し、コン
ボリューション信号の弾性表面波が導波路で極めて良好
な効率で励振され、ｘ方向と直交する方向へと伝搬す
る。
特に、導波路3S,3Lの間隔を（ｍ＋1/2）λ（ここで、λ
＝v/2fであり、ｖは導波路で励振される弾性表面波の速
度であり、ｆは入力用櫛形電極201,202に入力される信
号の中心周波数であり、ｍは整数である）をほぼ満足す
る様に設定すれば、導波路でコンボリューション信号の
弾性表面波が非常に効率良く励振される。
＝v/2fであり、ｖは導波路で励振される弾性表面波の速
度であり、ｆは入力用櫛形電極201,202に入力される信
号の中心周波数であり、ｍは整数である）をほぼ満足す
る様に設定すれば、導波路でコンボリューション信号の
弾性表面波が非常に効率良く励振される。
以上の様にして励振された弾性表面波を導波路3S,3Lと
平行に設けられた出力用櫛形電極４によって電気信号に
変換し、コンボリューション信号として検出す。
平行に設けられた出力用櫛形電極４によって電気信号に
変換し、コンボリューション信号として検出す。
第２図は本発明による弾性表面波コンボルバの第２の実
施例を示す概略構成図である。本図において、上記第１
図におけると同様の部材には同一の符号が付されてい
る。
施例を示す概略構成図である。本図において、上記第１
図におけると同様の部材には同一の符号が付されてい
る。
本実施例は、導波路3S,3Lの両側に出力用櫛形電極401,4
02が設けられている点のみ上記第１の実施例と異なり、
導波路の両側に伝搬するコンボリューション弾性表面波
を出力することができる。
02が設けられている点のみ上記第１の実施例と異なり、
導波路の両側に伝搬するコンボリューション弾性表面波
を出力することができる。
本実施例においても上記第１実施例と同様の作用効果が
得られることはもちろんであるが、更に本実施例では、
出力用櫛形電極401及び402からの出力を位相を合わせて
合成することにより上記第１実施例の２倍の出力を得る
ことができる。
得られることはもちろんであるが、更に本実施例では、
出力用櫛形電極401及び402からの出力を位相を合わせて
合成することにより上記第１実施例の２倍の出力を得る
ことができる。
また、本実施例では、導波路から出力用櫛型電極401ま
での距離と導波路から出力用導波路402までの距離とを
異ならせることにより遅延時間の異なるコンボリューシ
ョン信号を得ることもできる。
での距離と導波路から出力用導波路402までの距離とを
異ならせることにより遅延時間の異なるコンボリューシ
ョン信号を得ることもできる。
上記実施例では、入力用櫛形電極201,202として通常の
シングル電極が用いられているが、本発明においては、
該電極をダブル電極（スプリット電極）とすることがで
き、これにより反射を更に抑圧でき、セルフコンホリュ
ーションを更に抑制することができる。
シングル電極が用いられているが、本発明においては、
該電極をダブル電極（スプリット電極）とすることがで
き、これにより反射を更に抑圧でき、セルフコンホリュ
ーションを更に抑制することができる。
同様にして、出力用櫛形電極4,401,402をダブル電極と
することもでき、これによって該電極での反射波の発生
が抑圧され、コンボルバの特性を改善することができ
る。
することもでき、これによって該電極での反射波の発生
が抑圧され、コンボルバの特性を改善することができ
る。
また、上記実施例では入力用櫛形電極により励振される
弾性表面波のビーム幅は全導波路の配置されている幅と
ほぼ等しく設定されているので、入力用櫛形電極により
励起された電性表面波はそのまま導波路へと導かれる。
しかし、本発明においては、比較的交差幅の広い櫛形電
極で弾性表面波を励振させ、ホーン型導波路またはマル
チストリップカプラ等のビーム幅交換器を通してビーム
幅を圧縮し全導波路の配置の幅と一致させた上で導波路
へと導いたり、円弧状の櫛形電極を用いて収束弾性表面
波を発生させ全導波等の配置の幅と一致させた上で導波
路へと導いたりすることができる。
弾性表面波のビーム幅は全導波路の配置されている幅と
ほぼ等しく設定されているので、入力用櫛形電極により
励起された電性表面波はそのまま導波路へと導かれる。
しかし、本発明においては、比較的交差幅の広い櫛形電
極で弾性表面波を励振させ、ホーン型導波路またはマル
チストリップカプラ等のビーム幅交換器を通してビーム
幅を圧縮し全導波路の配置の幅と一致させた上で導波路
へと導いたり、円弧状の櫛形電極を用いて収束弾性表面
波を発生させ全導波等の配置の幅と一致させた上で導波
路へと導いたりすることができる。
［発明の効果］ 以上の様に、本発明による弾性表面波コンボルバにおい
ては、複数の導波路の隣接するものどうしの長さを、上
記１対の励振電極のうちの一方の励振電極により励振さ
れ、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬する弾性表面波
の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方の励振電極に
達するべく異ならせたので、一方の励振電極から励振さ
れ他の励振電極に達した弾性表面波は互いに電気的に中
和され、かくしてセルフコンボリューションを抑制する
ことができる。
ては、複数の導波路の隣接するものどうしの長さを、上
記１対の励振電極のうちの一方の励振電極により励振さ
れ、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬する弾性表面波
の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方の励振電極に
達するべく異ならせたので、一方の励振電極から励振さ
れ他の励振電極に達した弾性表面波は互いに電気的に中
和され、かくしてセルフコンボリューションを抑制する
ことができる。
そして、導波路の間隔を該導波路において励振される弾
性表面波の波長の半分の奇数倍の近傍に設定すること
で、各導波路において励振された弾性表面波が同相に重
ねられるために更に効率を向上させることができる。
性表面波の波長の半分の奇数倍の近傍に設定すること
で、各導波路において励振された弾性表面波が同相に重
ねられるために更に効率を向上させることができる。
第１図及び第２図は本発明による弾性表面波コンボルバ
を示す概略構成図である。 第３図及び第４図は従来の弾性表面はコンボルバを示す
概略構成図である。 1:基板、 201,202:入力用櫛形電極、 3S,3L:導波路、 4,401,402:出力用櫛形電極。
を示す概略構成図である。 第３図及び第４図は従来の弾性表面はコンボルバを示す
概略構成図である。 1:基板、 201,202:入力用櫛形電極、 3S,3L:導波路、 4,401,402:出力用櫛形電極。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−1310（ＪＰ，Ａ) 中川等「電子通信学会論文誌’86／２Ｖ ｏｌ．Ｊ69−Ｃ Ｎｏ．２ ＰＰ．190− 198
Claims (1)
- 【請求項１】圧電基板に、弾性表面波を励振する少なく
とも１対の励振電極と、該励振電極により励振された弾
性表面波を互いに反対方向に伝搬させる複数の並列配置
の導波路と、該導波路において励振された弾性表面波を
電気信号に変換する出力用電極とが設けられている弾性
表面波コンボルバであって、 上記複数の導波路の隣接するものどうしの長さを、上記
１対の励振電極のうちの一方の励振電極により励振さ
れ、上記隣接する導波路をそれぞれ伝搬する弾性表面波
の位相が互いにおおよそ180度ずれて他方の励振電極に
達するべく異ならせ、且つ、上記複数の導波路の間隔を
該導波路において励振される弾性表面波の波長の半分の
奇数倍近傍にしてなることを特徴とする弾性表面波コン
ボルバ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63315161A JPH07120922B2 (ja) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | 弾性表面波コンボルバ |
| DE68927734T DE68927734T2 (de) | 1988-12-15 | 1989-11-24 | Oberflächenschallwellenfaltungsvorrichtung mit mehreren Wellenleiterwegen zur Erzeugung von Faltungssignalen mit gegenseitig verschiedenen Phasen |
| US07/440,853 US5003213A (en) | 1988-12-15 | 1989-11-24 | Surface acoustic wave convolver with plural wave guide paths for generating convolution signals of mutually different phases |
| EP89121721A EP0373404B1 (en) | 1988-12-15 | 1989-11-24 | Surface acoustic wave convolver with plural wave guide paths for generating convolution signals of mutually different phases |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63315161A JPH07120922B2 (ja) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | 弾性表面波コンボルバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02162818A JPH02162818A (ja) | 1990-06-22 |
| JPH07120922B2 true JPH07120922B2 (ja) | 1995-12-20 |
Family
ID=18062158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63315161A Expired - Fee Related JPH07120922B2 (ja) | 1988-12-15 | 1988-12-15 | 弾性表面波コンボルバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07120922B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS621310A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-07 | Clarion Co Ltd | 弾性表面波装置 |
-
1988
- 1988-12-15 JP JP63315161A patent/JPH07120922B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 中川等「電子通信学会論文誌’８６／２Ｖｏｌ．Ｊ６９−ＣＮｏ．２ＰＰ．１９０−１９８ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02162818A (ja) | 1990-06-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0373404B1 (en) | Surface acoustic wave convolver with plural wave guide paths for generating convolution signals of mutually different phases | |
| JPH05304436A (ja) | 弾性表面波装置 | |
| US5028831A (en) | SAW reflectionless quarter-wavelength transducers | |
| US4166987A (en) | Surface acoustic wave multistrip coupler | |
| JPH07120922B2 (ja) | 弾性表面波コンボルバ | |
| US4369390A (en) | Symmetric beam width compression multistrip coupler | |
| US3873946A (en) | Acoustic surface wave tapped delay line | |
| US6147574A (en) | Unidirectional surface acoustic wave transducer and transversal-type saw filter having the same | |
| Marshall | Reflecting trackchanger: new acoustic-surface-wave component for folding long delay lines onto small substrates | |
| US5675207A (en) | Surface acoustic waver convolver | |
| JP2806429B2 (ja) | 弾性表面波コンボルバ | |
| JP3194781B2 (ja) | 弾性表面波装置 | |
| JPH10233647A (ja) | 弾性表面波フィルタ装置及びこれに用いる変換器 | |
| JPH0422210A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JP2985457B2 (ja) | 音響光学可変波長フィルタ | |
| JPH06196964A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JPH0770942B2 (ja) | 弾性表面波コンボルバ | |
| JPH04150214A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JPH04150215A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JPH03232312A (ja) | 弾性表面波コンボルバ | |
| JPH04183106A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JPH04150216A (ja) | 弾性表面波素子 | |
| JPH04217110A (ja) | 弾性表面波装置 | |
| JPH08213870A (ja) | 弾性表面波フィルタ装置及びこれに用いる変換器 | |
| JPH06276051A (ja) | 弾性表面波コンボルバ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |