JPH0711548A - 厚地編物 - Google Patents
厚地編物Info
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- JPH0711548A JPH0711548A JP17239293A JP17239293A JPH0711548A JP H0711548 A JPH0711548 A JP H0711548A JP 17239293 A JP17239293 A JP 17239293A JP 17239293 A JP17239293 A JP 17239293A JP H0711548 A JPH0711548 A JP H0711548A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軽量・嵩高で保温性や緩衝性に優れ，一般衣
料，スポーツ衣料，各種資材等に好適な厚地編物を提供
する。 【構成】 ダイヤル・シリンダー式丸編機により得られ
る表裏両編地が通常の合成繊維フイラメント糸等非旋回
性糸条もしくは弱旋回性糸条によって平編系組織で形成
されており，連結糸条による連結編目数が総編目数の２
５〜７５％である厚さ３mm以上の厚地編物。
料，スポーツ衣料，各種資材等に好適な厚地編物を提供
する。 【構成】 ダイヤル・シリンダー式丸編機により得られ
る表裏両編地が通常の合成繊維フイラメント糸等非旋回
性糸条もしくは弱旋回性糸条によって平編系組織で形成
されており，連結糸条による連結編目数が総編目数の２
５〜７５％である厚さ３mm以上の厚地編物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，多層立体構造を有し，
軽量・嵩高で，一般衣料やスポーツ衣料としては勿論，
各種資材用途にも好適な厚地編物に関するものである。
軽量・嵩高で，一般衣料やスポーツ衣料としては勿論，
各種資材用途にも好適な厚地編物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年，一般衣料やスポーツ衣料あるいは
各種資材用基布に向けられる厚地編物が多数提案されて
いる。ところが，このような厚地編物は，例えば，厚さ
が３mm未満の場合には，嵩高性や保温性を満足できず，
通常の編物と同等の性能しか得られない。また，３mm以
上の厚さを有する編物は，その立体起立性を保持するた
めに連結糸と表裏基布との連結点を多くしていることか
ら，連結糸の密度が過大となって軽量感や含気性に欠け
るものである。
各種資材用基布に向けられる厚地編物が多数提案されて
いる。ところが，このような厚地編物は，例えば，厚さ
が３mm未満の場合には，嵩高性や保温性を満足できず，
通常の編物と同等の性能しか得られない。また，３mm以
上の厚さを有する編物は，その立体起立性を保持するた
めに連結糸と表裏基布との連結点を多くしていることか
ら，連結糸の密度が過大となって軽量感や含気性に欠け
るものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで，本発明は，表
裏両面の編地を特定の糸条で特定の組織により構成し，
表裏編地間の連結密度と厚さを限定することにより，軽
量・嵩高で含気性，保温性に優れ，形態安定性の良好な
厚地編物を提供しようとするものである。
裏両面の編地を特定の糸条で特定の組織により構成し，
表裏編地間の連結密度と厚さを限定することにより，軽
量・嵩高で含気性，保温性に優れ，形態安定性の良好な
厚地編物を提供しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に，本発明は，非旋回性糸条もしくは弱旋回性糸条によ
って平編系組織で形成された表編地と裏編地とを有し，
かつ連結糸条により下記式を満足するごとく表裏編地間
が連結されてなる厚さ３mm以上の厚地編物であることを
要旨とするものである。 ０．２５≦ＣＳ／ＴＳ≦０．７５ ここで，ＴＳは表裏編地の総編目数，ＣＳは表裏編地と
連結糸とで形成される総連結編目数である。
に，本発明は，非旋回性糸条もしくは弱旋回性糸条によ
って平編系組織で形成された表編地と裏編地とを有し，
かつ連結糸条により下記式を満足するごとく表裏編地間
が連結されてなる厚さ３mm以上の厚地編物であることを
要旨とするものである。 ０．２５≦ＣＳ／ＴＳ≦０．７５ ここで，ＴＳは表裏編地の総編目数，ＣＳは表裏編地と
連結糸とで形成される総連結編目数である。
【０００５】以下，本発明を詳細に説明する。本発明の
厚地編物は，まず，表裏両編地が非旋回性糸条もしくは
弱旋回性糸条によって平編系組織で形成されていること
を第１の必須条件としているものである。平編系組織と
は，天竺組織やその変形組織のニット×ウェルトを組み
合わせたもので，タック組織や目移し組織等を含まない
組織のことである。このように，表裏の編地組織が天竺
やニット×ウェルトの組み合わせ組織であれば，編地表
面が緻密になり，その結果，中間層の連結糸が露出する
ことがなく，物性や風合，外観を良好に保つことができ
る。
厚地編物は，まず，表裏両編地が非旋回性糸条もしくは
弱旋回性糸条によって平編系組織で形成されていること
を第１の必須条件としているものである。平編系組織と
は，天竺組織やその変形組織のニット×ウェルトを組み
合わせたもので，タック組織や目移し組織等を含まない
組織のことである。このように，表裏の編地組織が天竺
やニット×ウェルトの組み合わせ組織であれば，編地表
面が緻密になり，その結果，中間層の連結糸が露出する
ことがなく，物性や風合，外観を良好に保つことができ
る。
【０００６】次に，本発明の厚地編物は，表裏編地間の
連結編目数（以下，ＣＳと呼ぶ。）が表裏総編目数（以
下，ＴＳと呼ぶ。）の２５〜７５％の範囲内にあり，厚
さ３mm以上有することを第２の必須条件としている。
連結編目数（以下，ＣＳと呼ぶ。）が表裏総編目数（以
下，ＴＳと呼ぶ。）の２５〜７５％の範囲内にあり，厚
さ３mm以上有することを第２の必須条件としている。
【０００７】上記ＣＳがＴＳの２５％未満の場合は，中
間層における連結糸の本数が過少になり，編地厚さ方向
の起立維持性が軟弱になったり，連結編目の間隔が広く
なるため，表面に凹凸状が現れる等，形態安定性や品位
等が著しく低下する。一方，ＣＳがＴＳの７５％を超え
ると，中間層の連結密度が過大となるため，含気性や軽
量感を失ってしまい，また，厚さが３mm未満の場合で
も，嵩高性や含気性を発揮できず，通常の編物と変わら
ないものとなる。
間層における連結糸の本数が過少になり，編地厚さ方向
の起立維持性が軟弱になったり，連結編目の間隔が広く
なるため，表面に凹凸状が現れる等，形態安定性や品位
等が著しく低下する。一方，ＣＳがＴＳの７５％を超え
ると，中間層の連結密度が過大となるため，含気性や軽
量感を失ってしまい，また，厚さが３mm未満の場合で
も，嵩高性や含気性を発揮できず，通常の編物と変わら
ないものとなる。
【０００８】本発明の厚地編物は，厚さが３mm以上であ
るため，表裏の両編地間隔が大きく，各々の編地は個別
にシングルニットの性質に近似することになる。従っ
て，表裏両編地を構成する糸条が非旋回性糸条もしくは
弱旋回性糸条であれば，表裏の編地は斜行や皺が発生せ
ず，しかもその糸条の外観や風合等の特徴が効果的に具
現できる。
るため，表裏の両編地間隔が大きく，各々の編地は個別
にシングルニットの性質に近似することになる。従っ
て，表裏両編地を構成する糸条が非旋回性糸条もしくは
弱旋回性糸条であれば，表裏の編地は斜行や皺が発生せ
ず，しかもその糸条の外観や風合等の特徴が効果的に具
現できる。
【０００９】本発明の厚地編物における非旋回性糸条と
は，例えば，合成繊維マルチフィラメントの未加工原
糸，流体や静電気による交絡糸条，混繊糸条あるいは押
し込み法や賦形法等による捲縮糸条が挙げられる。ま
た，弱旋回性糸条とは，仮撚捲縮糸に仮撚方向と同方向
に実撚を与え，旋回性を低下させた糸条，実撚の組み合
わせにより旋回性を低減させた合撚糸条あるいは加熱セ
ットにより旋回性を固定化させた熱可塑性糸条等が該当
する。
は，例えば，合成繊維マルチフィラメントの未加工原
糸，流体や静電気による交絡糸条，混繊糸条あるいは押
し込み法や賦形法等による捲縮糸条が挙げられる。ま
た，弱旋回性糸条とは，仮撚捲縮糸に仮撚方向と同方向
に実撚を与え，旋回性を低下させた糸条，実撚の組み合
わせにより旋回性を低減させた合撚糸条あるいは加熱セ
ットにより旋回性を固定化させた熱可塑性糸条等が該当
する。
【００１０】本発明の厚地編物における連結編目とは，
表裏編地の編目と連結糸条による編目が同じ部分で接合
状態となって編目形成されているものであって，連結糸
条による編目形成は，ニットループでもタックループで
も構わない。さらに，表裏編地の組織は，同じであって
も相違していても差し支えない。
表裏編地の編目と連結糸条による編目が同じ部分で接合
状態となって編目形成されているものであって，連結糸
条による編目形成は，ニットループでもタックループで
も構わない。さらに，表裏編地の組織は，同じであって
も相違していても差し支えない。
【００１１】本発明の厚地編物は，ダイヤル・シリンダ
ー式丸編機で製造されるもので，特に厚さの大きいもの
を製編する場合は，編針以外の製編補助部材を用いる必
要がある。
ー式丸編機で製造されるもので，特に厚さの大きいもの
を製編する場合は，編針以外の製編補助部材を用いる必
要がある。
【００１２】次に，本発明の厚地編物を図面に基づいて
説明する。図１は本発明の一例に係わる厚地編物の概略
斜視図であり，図２（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は図１に示す厚
地編物の模式的横断面図である。図１の厚地編物（１）
は，表編地（２）と裏編地（３）の間が連結糸（４）で
連結された構造を有しており，厚さは３mm以上である。
この表編地（２）と裏編地（３）は平編系組織で形成さ
れており，図２（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示すように，表編
地（２）のシリンダーニットループ（５）と連結糸
（４）によるシリンダータックループ（６）とが接合し
て編目形成されている。さらに，連結糸（４）によるダ
イヤルタックループ（８）が裏編地（３）のダイヤルニ
ットループ（７）とも接合して編目形成されている。こ
のような連結糸条（４）による編目形成により表裏両編
地（２）（３）が強固に連結され，厚さ３mm以上の厚地
編物となる。図２（Ａ）は，連結糸（４）による連結編
目が表裏編地（２）（３）とも１ウェール毎に形成され
ているから，表裏編地の総編目数ＴＳに対する表裏編地
と連結糸とで形成される総連結編目数ＣＳの比ＣＳ／Ｔ
Ｓは０．５となる。図２（Ｂ）は，同じく１／３のウェ
ールに形成されているから，ＣＳ／ＴＳは０．３３，同
様に図２（Ｃ）は，ＣＳ／ＴＳが０．６７である。
説明する。図１は本発明の一例に係わる厚地編物の概略
斜視図であり，図２（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は図１に示す厚
地編物の模式的横断面図である。図１の厚地編物（１）
は，表編地（２）と裏編地（３）の間が連結糸（４）で
連結された構造を有しており，厚さは３mm以上である。
この表編地（２）と裏編地（３）は平編系組織で形成さ
れており，図２（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示すように，表編
地（２）のシリンダーニットループ（５）と連結糸
（４）によるシリンダータックループ（６）とが接合し
て編目形成されている。さらに，連結糸（４）によるダ
イヤルタックループ（８）が裏編地（３）のダイヤルニ
ットループ（７）とも接合して編目形成されている。こ
のような連結糸条（４）による編目形成により表裏両編
地（２）（３）が強固に連結され，厚さ３mm以上の厚地
編物となる。図２（Ａ）は，連結糸（４）による連結編
目が表裏編地（２）（３）とも１ウェール毎に形成され
ているから，表裏編地の総編目数ＴＳに対する表裏編地
と連結糸とで形成される総連結編目数ＣＳの比ＣＳ／Ｔ
Ｓは０．５となる。図２（Ｂ）は，同じく１／３のウェ
ールに形成されているから，ＣＳ／ＴＳは０．３３，同
様に図２（Ｃ）は，ＣＳ／ＴＳが０．６７である。
【００１３】次に，本発明に係る厚地編物の製造例につ
いて説明する。図３（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は，本発明の一
例に係る厚地編物の製編作用図を示している。すなわ
ち，図３（Ａ）において，第１給糸口（Ｆ１）では，ダ
イヤル長針（ＤＬ）とダイヤル短針（ＤＳ）によって裏
編地が製編され，第２給糸口（Ｆ２）では，シリンダー
長針（ＣＬ）とシリンダー短針（ＣＳ）によって表編地
が製編される。これらの裏編地と表編地は，互いに直接
の接点を有さず，分離した状態にある。続いて，第３給
糸口（Ｆ３）でダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）によってタック編成し，はじめて表裏の編地間
を連結することになる。このように製編された編物は図
２（Ａ）に示す構造となり，そのＣＳ／ＴＳは０．５で
ある。また，図３（Ｂ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図３（Ａ）と同様の編成作用
であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，連結するためにタ
ック編成するダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）が全針数に対し各１／３の配置数であるため，
ＣＳ／ＴＳは０．３３となり，図２（Ｂ）の構造とな
る。さらに，図３（Ｃ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図２（Ａ）および（Ｂ）と同
様であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，タック編成する
ダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針（ＣＬ）が全体
の２／３に配列されているため，ＣＳ／ＴＳは０．６７
となって，図２（Ｃ）の構造となる。
いて説明する。図３（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は，本発明の一
例に係る厚地編物の製編作用図を示している。すなわ
ち，図３（Ａ）において，第１給糸口（Ｆ１）では，ダ
イヤル長針（ＤＬ）とダイヤル短針（ＤＳ）によって裏
編地が製編され，第２給糸口（Ｆ２）では，シリンダー
長針（ＣＬ）とシリンダー短針（ＣＳ）によって表編地
が製編される。これらの裏編地と表編地は，互いに直接
の接点を有さず，分離した状態にある。続いて，第３給
糸口（Ｆ３）でダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）によってタック編成し，はじめて表裏の編地間
を連結することになる。このように製編された編物は図
２（Ａ）に示す構造となり，そのＣＳ／ＴＳは０．５で
ある。また，図３（Ｂ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図３（Ａ）と同様の編成作用
であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，連結するためにタ
ック編成するダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）が全針数に対し各１／３の配置数であるため，
ＣＳ／ＴＳは０．３３となり，図２（Ｂ）の構造とな
る。さらに，図３（Ｃ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図２（Ａ）および（Ｂ）と同
様であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，タック編成する
ダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針（ＣＬ）が全体
の２／３に配列されているため，ＣＳ／ＴＳは０．６７
となって，図２（Ｃ）の構造となる。
【００１４】
【作 用】上記構成のように，表裏編地を構成する糸条
が非旋回性糸条もしくは弱旋回性糸条であって，その組
織が平編系であれば，糸条のトルクによる表裏編地の斜
行が発生せず，また，染色時等の受熱により表裏編地が
収縮しても，表裏編地間に異方向の応力作用がほとんど
起こらないから，皺や湾曲等も現れない。さらに，厚さ
が３mm以上で，かつ表裏編地間の連結密度を特定範囲内
に限定しているので，中間層の空隙量と連結部の起立性
を良好に保つことができる。
が非旋回性糸条もしくは弱旋回性糸条であって，その組
織が平編系であれば，糸条のトルクによる表裏編地の斜
行が発生せず，また，染色時等の受熱により表裏編地が
収縮しても，表裏編地間に異方向の応力作用がほとんど
起こらないから，皺や湾曲等も現れない。さらに，厚さ
が３mm以上で，かつ表裏編地間の連結密度を特定範囲内
に限定しているので，中間層の空隙量と連結部の起立性
を良好に保つことができる。
【００１５】
【実施例】以下，本発明の実施例について説明する。ダ
イヤル・シリンダー式丸編機により，下記実施例４点と
比較例３点を製編した。
イヤル・シリンダー式丸編機により，下記実施例４点と
比較例３点を製編した。
【００１６】実施例１ ２２ゲージのダイヤル・シリンダー式丸編機を用い，図
３（Ａ）に示す編成作用図の組織で，第１給糸口（Ｆ
１）と第２給糸口（Ｆ２）にポリエステル１５０ｄ／４
８ｆの非旋回性空気交絡糸条を，第３給糸口（Ｆ３）に
ポリエステル仮撚捲縮糸１５０ｄ／４８ｆを各々給糸し
て製編し，厚さ３．８mmの本発明の厚地編物を得た。
３（Ａ）に示す編成作用図の組織で，第１給糸口（Ｆ
１）と第２給糸口（Ｆ２）にポリエステル１５０ｄ／４
８ｆの非旋回性空気交絡糸条を，第３給糸口（Ｆ３）に
ポリエステル仮撚捲縮糸１５０ｄ／４８ｆを各々給糸し
て製編し，厚さ３．８mmの本発明の厚地編物を得た。
【００１７】実施例２ 実施例１において，図３（Ａ）に示す編成作用図の組織
に替えて図３（Ｂ）に示す編成作用図の組織を用いるこ
と以外は，実施例１と同様にして，厚さ３．３mmの本発
明の厚地編物を得た。
に替えて図３（Ｂ）に示す編成作用図の組織を用いるこ
と以外は，実施例１と同様にして，厚さ３．３mmの本発
明の厚地編物を得た。
【００１８】実施例３ 実施例１において，図３（Ａ）に示す編成作用図の組織
に替えて図３（Ｃ）に示す編成作用図の組織を用いるこ
と以外は，実施例１と同様にして，厚さ４．１mmの本発
明の厚地編物を得た。
に替えて図３（Ｃ）に示す編成作用図の組織を用いるこ
と以外は，実施例１と同様にして，厚さ４．１mmの本発
明の厚地編物を得た。
【００１９】実施例４ 実施例１において，第１給糸口（Ｆ１）と第２給糸口
（Ｆ２）にポリエステル１５０ｄ／４８ｆの非旋回性空
気交絡糸条に替えて，ポリエステル１５０ｄ／４８ｆ仮
撚加工糸にトルクの低減する方向へ撚数３５０回／ｍを
加撚した弱旋回性捲縮糸条を給糸すること以外は，実施
例１と同様にして，厚さ３．５mmの本発明の厚地編物を
得た。
（Ｆ２）にポリエステル１５０ｄ／４８ｆの非旋回性空
気交絡糸条に替えて，ポリエステル１５０ｄ／４８ｆ仮
撚加工糸にトルクの低減する方向へ撚数３５０回／ｍを
加撚した弱旋回性捲縮糸条を給糸すること以外は，実施
例１と同様にして，厚さ３．５mmの本発明の厚地編物を
得た。
【００２０】比較例１ 実施例１において，第１給糸口（Ｆ１）と第２給糸口
（Ｆ２）に給糸するポリエステル１５０ｄ／４８ｆの空
気交絡糸条に替えて旋回性を有するポリエステル仮撚捲
縮糸１５０ｄ／４８ｆとすること以外は，実施例１と同
様にして厚さ３．８mmの比較例としての編物を得た。
（Ｆ２）に給糸するポリエステル１５０ｄ／４８ｆの空
気交絡糸条に替えて旋回性を有するポリエステル仮撚捲
縮糸１５０ｄ／４８ｆとすること以外は，実施例１と同
様にして厚さ３．８mmの比較例としての編物を得た。
【００２１】比較例２ ２２ゲージのダイヤル・シリンダー式丸編機を用い，図
４に示す編成作用図の組織において，第１給糸口（Ｆ
１）〜第４給糸口（Ｆ４）にポリエステル１５０ｄ／４
８ｆの非旋回性空気交絡糸条を給糸し，第５給糸口（Ｆ
５）にポリエステル仮撚加工糸１５０ｄ／４８ｆを給糸
して，厚さ３．１mmの比較例としての編物を得た。
４に示す編成作用図の組織において，第１給糸口（Ｆ
１）〜第４給糸口（Ｆ４）にポリエステル１５０ｄ／４
８ｆの非旋回性空気交絡糸条を給糸し，第５給糸口（Ｆ
５）にポリエステル仮撚加工糸１５０ｄ／４８ｆを給糸
して，厚さ３．１mmの比較例としての編物を得た。
【００２２】比較例３ 実施例１において，図３（Ａ）に示す編成作用図の組織
に替えて，図５に示す編成作用図の組織とする以外は，
実施例１と同様にして，厚さ４．８mmの比較例としての
編物を得た。
に替えて，図５に示す編成作用図の組織とする以外は，
実施例１と同様にして，厚さ４．８mmの比較例としての
編物を得た。
【００２３】以上のようにして得られた実施例１〜４お
よび比較例１〜３の計７点の編物に常法により染色仕上
げ加工を行い，圧縮弾性回復率，表裏編地面の品位（斜
行・皺），中層部の含気性等の評価を行い，表１に示す
結果を得た。
よび比較例１〜３の計７点の編物に常法により染色仕上
げ加工を行い，圧縮弾性回復率，表裏編地面の品位（斜
行・皺），中層部の含気性等の評価を行い，表１に示す
結果を得た。
【００２４】評価方法は，次のとおりである。 (1) 圧縮弾性回復率 試料の厚さ方向に荷重を加えて５０％まで圧縮し，１分
間継続荷重した後に除重し，さらに１分間放置後の回復
率を測定した。 (2) 斜行・皺 編地表面の傾斜や皺の発生頻度を目視判定した。（○：
発生なし △：やや発生している ×：強く発生し
ている） (3) 含気性 手の平で試料を厚さ方向に軽く押さえ，中層部の空隙量
の程度を官能的に評価した。（◎：非常に多い ○：
多 い ×：少ない）
間継続荷重した後に除重し，さらに１分間放置後の回復
率を測定した。 (2) 斜行・皺 編地表面の傾斜や皺の発生頻度を目視判定した。（○：
発生なし △：やや発生している ×：強く発生し
ている） (3) 含気性 手の平で試料を厚さ方向に軽く押さえ，中層部の空隙量
の程度を官能的に評価した。（◎：非常に多い ○：
多 い ×：少ない）
【００２５】
【表１】
【００２６】表１で明らかなごとく，実施例４点は，い
ずれも圧縮弾性回復率が９０％以上と高く，編物表裏面
の斜行や皺が発生しておらず，中層部の含気性も非常に
優れている。一方，旋回性を有する仮撚捲縮糸のみを用
いた比較例１は，斜行と皺が発生し，低品位の表面とな
っており，表裏編地の総編目数に対する表裏編地と連結
糸とで形成される総連結編目数の比の小さい比較例２は
圧縮弾性回復率が低く，表裏編地の総編目数に対する表
裏編地と連結糸とで形成される総連結編目数の比の大き
い比較例３は中層部に糸条が詰まりすぎて含気性に乏し
いものであった。
ずれも圧縮弾性回復率が９０％以上と高く，編物表裏面
の斜行や皺が発生しておらず，中層部の含気性も非常に
優れている。一方，旋回性を有する仮撚捲縮糸のみを用
いた比較例１は，斜行と皺が発生し，低品位の表面とな
っており，表裏編地の総編目数に対する表裏編地と連結
糸とで形成される総連結編目数の比の小さい比較例２は
圧縮弾性回復率が低く，表裏編地の総編目数に対する表
裏編地と連結糸とで形成される総連結編目数の比の大き
い比較例３は中層部に糸条が詰まりすぎて含気性に乏し
いものであった。
【００２７】
【発明の効果】本発明に係る厚地編物の特徴は，表裏の
両編地を構成する糸条が非旋回性もしくは弱旋回性であ
って，連結糸の表裏編地との連結編目数が特定範囲内に
限定された厚さ３mm以上の編物にある。従って，高次加
工における染色等の熱処理を受けても，編地の斜行や皺
の発生が起こらず，高品位の外観を有するものである。
さらに，編物中層部に多量の空隙部が形成されているの
で，軽量で保温性に優れ，しかも圧縮に対する弾性回復
力も大きく，感性も機能性も極めて優れた，汎用性の高
い編物である。
両編地を構成する糸条が非旋回性もしくは弱旋回性であ
って，連結糸の表裏編地との連結編目数が特定範囲内に
限定された厚さ３mm以上の編物にある。従って，高次加
工における染色等の熱処理を受けても，編地の斜行や皺
の発生が起こらず，高品位の外観を有するものである。
さらに，編物中層部に多量の空隙部が形成されているの
で，軽量で保温性に優れ，しかも圧縮に対する弾性回復
力も大きく，感性も機能性も極めて優れた，汎用性の高
い編物である。
【図１】本発明の一例に係る厚地編物の概略斜視図であ
る。
る。
【図２】本発明の一例に係る厚地編物の模式的横断面図
である。
である。
【図３】本発明の一例に係る厚地編物の編成作用図であ
る。
る。
【図４】比較例に係る厚地編物の編成作用図である。
【図５】比較例に係る他の厚地編物の編成作用図であ
る。
る。
１ 厚地編物 ２ 表編地 ３ 裏編地 ４ 連結糸 ５ シリンダーニットループ ６ シリンダータックループ ７ ダイヤルニットループ ８ ダイヤルタックループ Ｆ１ 第１給糸口 Ｆ２ 第２給糸口 Ｆ３ 第３給糸口 Ｆ４ 第４給糸口 Ｆ５ 第５給糸口 ＤＬ ダイヤル長針 ＤＳ ダイヤル短針 ＣＬ シリンダー長針 ＣＳ シリンダー短針
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】次に，本発明に係る厚地編物の製造例につ
いて説明する。図３（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は，本発明の一
例に係る厚地編物の製編作用図を示している。すなわ
ち，図３（Ａ）において，第１給糸口（Ｆ１）では，ダ
イヤル長針（ＤＬ）とダイヤル短針（ＤＳ）によって裏
編地が製編され，第２給糸口（Ｆ２）では，シリンダー
長針（ＣＬ）とシリンダー短針（ＣＳ）によって表編地
が製編される。これらの裏編地と表編地は，互いに直接
の接点を有さず，分離した状態にある。続いて，第３給
糸口（Ｆ３）でダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）によってタック編成し，はじめて表裏の編地間
を連結することになる。このように製編された編物は図
２（Ａ）に示す構造となり，そのＣＳ／ＴＳは０．５で
ある。また，図３（Ｂ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図３（Ａ）と同様の編成作用
であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，連結するためにタ
ック編成するダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）が全針数に対し各１／３の配置数であるため，
ＣＳ／ＴＳは０．３３となり，図２（Ｂ）の構造とな
る。さらに，図３（Ｃ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図３（Ａ）および（Ｂ）と同
様であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，タック編成する
ダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針（ＣＬ）が全体
の２／３に配列されているため，ＣＳ／ＴＳは０．６７
となって，図２（Ｃ）の構造となる。
いて説明する。図３（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は，本発明の一
例に係る厚地編物の製編作用図を示している。すなわ
ち，図３（Ａ）において，第１給糸口（Ｆ１）では，ダ
イヤル長針（ＤＬ）とダイヤル短針（ＤＳ）によって裏
編地が製編され，第２給糸口（Ｆ２）では，シリンダー
長針（ＣＬ）とシリンダー短針（ＣＳ）によって表編地
が製編される。これらの裏編地と表編地は，互いに直接
の接点を有さず，分離した状態にある。続いて，第３給
糸口（Ｆ３）でダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）によってタック編成し，はじめて表裏の編地間
を連結することになる。このように製編された編物は図
２（Ａ）に示す構造となり，そのＣＳ／ＴＳは０．５で
ある。また，図３（Ｂ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図３（Ａ）と同様の編成作用
であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，連結するためにタ
ック編成するダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針
（ＣＬ）が全針数に対し各１／３の配置数であるため，
ＣＳ／ＴＳは０．３３となり，図２（Ｂ）の構造とな
る。さらに，図３（Ｃ）において，第１給糸口（Ｆ１）
と第２給糸口（Ｆ２）は，図３（Ａ）および（Ｂ）と同
様であるが，第３給糸口（Ｆ３）では，タック編成する
ダイヤル長針（ＤＬ）とシリンダー長針（ＣＬ）が全体
の２／３に配列されているため，ＣＳ／ＴＳは０．６７
となって，図２（Ｃ）の構造となる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
Claims (1)
- 【請求項１】 非旋回性糸条もしくは弱旋回性糸条によ
って平編系組織で形成された表編地と裏編地とを有し，
かつ連結糸条により下記式を満足するごとく表裏編地間
が連結され，厚さが３mm以上であることを特徴とする厚
地編物。 ０．２５≦ＣＳ／ＴＳ≦０．７５ ここで，ＴＳは表裏編地の総編目数，ＣＳは表裏編地と
連結糸とで形成される総連結編目数である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17239293A JPH0711548A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 厚地編物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17239293A JPH0711548A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 厚地編物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0711548A true JPH0711548A (ja) | 1995-01-13 |
Family
ID=15941085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17239293A Pending JPH0711548A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 厚地編物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0711548A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003286636A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-10 | Precision Fukuhara Works Ltd | ジャガードダンボールニット編地、及びその編成方法 |
| JP2007530810A (ja) * | 2004-03-30 | 2007-11-01 | サン−ゴバン・シンコグラス・ナムローゼ・フェンノートシャップ | 補強材、補強ラミネート及びこれらを具有する複合材 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP17239293A patent/JPH0711548A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003286636A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-10 | Precision Fukuhara Works Ltd | ジャガードダンボールニット編地、及びその編成方法 |
| JP2007530810A (ja) * | 2004-03-30 | 2007-11-01 | サン−ゴバン・シンコグラス・ナムローゼ・フェンノートシャップ | 補強材、補強ラミネート及びこれらを具有する複合材 |
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