JPH07113117A - 高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法 - Google Patents
高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法Info
- Publication number
- JPH07113117A JPH07113117A JP28051493A JP28051493A JPH07113117A JP H07113117 A JPH07113117 A JP H07113117A JP 28051493 A JP28051493 A JP 28051493A JP 28051493 A JP28051493 A JP 28051493A JP H07113117 A JPH07113117 A JP H07113117A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating
- steel
- slab
- temperature
- cwt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎが特定された高Ｍｎ非磁性鋼の
鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部また
は全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０
（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、か
つ、 加熱温度≦１２５０℃ の式を満足する温度に加熱して熱間圧延を行う。 【効果】鋼片表層部の脱炭を効果的に抑制することがで
き、鋼片表面のスケールを除去するだけで、鋼片表面の
透磁率が１．０２以下という優れた値を示し、表面研削
処理を行う必要がなく、工期を短縮できるものである。
鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部また
は全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０
（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、か
つ、 加熱温度≦１２５０℃ の式を満足する温度に加熱して熱間圧延を行う。 【効果】鋼片表層部の脱炭を効果的に抑制することがで
き、鋼片表面のスケールを除去するだけで、鋼片表面の
透磁率が１．０２以下という優れた値を示し、表面研削
処理を行う必要がなく、工期を短縮できるものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加
熱時における脱炭防止方法に関するものである。
熱時における脱炭防止方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術】一般に、高Ｍｎ非磁性鋼はＮｉを多量に含
有しているＳＵＳ３０４等のオーテナイト系ステンレス
鋼に比較して、高い強度を有しており、さらに、透磁率
も低く安定しているので、リニアモーターカー軌道設備
や核融合実験炉および各種発電機器等に広い技術分野に
おいて適用が促進されている。
有しているＳＵＳ３０４等のオーテナイト系ステンレス
鋼に比較して、高い強度を有しており、さらに、透磁率
も低く安定しているので、リニアモーターカー軌道設備
や核融合実験炉および各種発電機器等に広い技術分野に
おいて適用が促進されている。
【０００３】そして、高Ｍｎ非磁性鋼においては、鋼片
を加熱して熱間圧延を行った後、鋼材表面に発生したス
ケールをショットブラストにより除去した後において
も、製品となる鋼材の表面透磁率は、内部の透磁率と比
較して高くなるという現象が起きる。
を加熱して熱間圧延を行った後、鋼材表面に発生したス
ケールをショットブラストにより除去した後において
も、製品となる鋼材の表面透磁率は、内部の透磁率と比
較して高くなるという現象が起きる。
【０００４】これは、熱間圧延を行う際に鋼片の加熱す
ると、この鋼材の表層部の炭素が酸化してＣＯガスとな
って脱出し、即ち、脱炭現象が起こり、オーテナイト組
織が不安定となるためである。
ると、この鋼材の表層部の炭素が酸化してＣＯガスとな
って脱出し、即ち、脱炭現象が起こり、オーテナイト組
織が不安定となるためである。
【０００５】しかして、従来においては、このような脱
炭現象を防止する技術としては、鋼片の加熱を行う際
に、鋼片表面に酸化ぼ防止剤を塗布することが行われて
いたが、これでは脱炭現象を防止するには不充分であ
り、製品出荷の時には、グラインダー等による表面研削
処理を行わなければならず、従って、工期が長くなり、
そのため製造コストの大幅な上昇を招来するという問題
があった。
炭現象を防止する技術としては、鋼片の加熱を行う際
に、鋼片表面に酸化ぼ防止剤を塗布することが行われて
いたが、これでは脱炭現象を防止するには不充分であ
り、製品出荷の時には、グラインダー等による表面研削
処理を行わなければならず、従って、工期が長くなり、
そのため製造コストの大幅な上昇を招来するという問題
があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来における高Ｍｎ非磁性鋼の製造において発生する
種々の問題点を解決するために、本発明者が鋭意研究を
行い、検討を重ねた結果、鋼材に安定した透磁率を保持
することができ、脱炭現象によりオーテナイト組織が不
安定となることがない高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時にお
ける脱炭防止方法を開発したのである。
た従来における高Ｍｎ非磁性鋼の製造において発生する
種々の問題点を解決するために、本発明者が鋭意研究を
行い、検討を重ねた結果、鋼材に安定した透磁率を保持
することができ、脱炭現象によりオーテナイト組織が不
安定となることがない高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時にお
ける脱炭防止方法を開発したのである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高Ｍｎ非磁
性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法は、Ｃ ０.１
５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ％、
Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなり、そして、ＣおよびＭｎの含有量が、
６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足する鋼
片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部または
全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０（６
０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、かつ、
加熱温度≦１２５０℃の式を満足する温度に加熱して熱
間圧延を行うことを特徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加
熱時における脱炭防止方法を第１の発明とし、Ｃ ０.
１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ
％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｎｉ
０.０５〜３.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.０５〜８.００ｗｔ
％、Ｍｏ ０.０５〜３.００ｗｔ％の１種または２種以
上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、そ
して、ＣおよびＭｎの含有量が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎ
ｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足する鋼片の表面に酸化防止剤
を塗布し、その表面の一部または全部を薄鋼板により被
覆した後、加熱温度≦［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗ
ｔ％）／３＋９００℃］、かつ、加熱温度≦１２５０℃
の式を満足する温度に加熱して熱間圧延を行うことを特
徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止
方法を第２の発明とし、Ｃ ０.１５〜０.７０ｗｔ％、
Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ
％を含有し、さらに、Ｎｂ ０.０１〜１.００ｗｔ％、
Ｖ ０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｔｉ ０.０１〜１.００
ｗｔ％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなり、そして、ＣおよびＭｎの含有量
が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足す
る鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部ま
たは全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０
（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、か
つ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足する温度に加熱し
て熱間圧延を行うことを特徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼
片加熱時における脱炭防止方法を第３の発明とし、Ｃ
０.１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ
％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｎｉ
０.０５〜３.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.０５〜８.００ｗｔ
％、Ｍｏ ０.０５〜３.００ｗｔ％の１種または２種以
上を含有し、また、Ｎｂ ０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｖ
０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｔｉ ０.０１〜１.００ｗ
ｔ％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、そして、ＣおよびＭｎの含有量
が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足す
る鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部ま
たは全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０
（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、か
つ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足する温度に加熱し
て熱間圧延を行うことを特徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼
片加熱時における脱炭防止方法を第４の発明とする４つ
の発明よりなるものである。
性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法は、Ｃ ０.１
５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ％、
Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなり、そして、ＣおよびＭｎの含有量が、
６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足する鋼
片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部または
全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０（６
０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、かつ、
加熱温度≦１２５０℃の式を満足する温度に加熱して熱
間圧延を行うことを特徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加
熱時における脱炭防止方法を第１の発明とし、Ｃ ０.
１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ
％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｎｉ
０.０５〜３.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.０５〜８.００ｗｔ
％、Ｍｏ ０.０５〜３.００ｗｔ％の１種または２種以
上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、そ
して、ＣおよびＭｎの含有量が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎ
ｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足する鋼片の表面に酸化防止剤
を塗布し、その表面の一部または全部を薄鋼板により被
覆した後、加熱温度≦［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗ
ｔ％）／３＋９００℃］、かつ、加熱温度≦１２５０℃
の式を満足する温度に加熱して熱間圧延を行うことを特
徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止
方法を第２の発明とし、Ｃ ０.１５〜０.７０ｗｔ％、
Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ
％を含有し、さらに、Ｎｂ ０.０１〜１.００ｗｔ％、
Ｖ ０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｔｉ ０.０１〜１.００
ｗｔ％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなり、そして、ＣおよびＭｎの含有量
が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足す
る鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部ま
たは全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０
（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、か
つ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足する温度に加熱し
て熱間圧延を行うことを特徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼
片加熱時における脱炭防止方法を第３の発明とし、Ｃ
０.１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.１０〜３.００ｗｔ
％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｎｉ
０.０５〜３.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.０５〜８.００ｗｔ
％、Ｍｏ ０.０５〜３.００ｗｔ％の１種または２種以
上を含有し、また、Ｎｂ ０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｖ
０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｔｉ ０.０１〜１.００ｗ
ｔ％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、そして、ＣおよびＭｎの含有量
が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足す
る鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部ま
たは全部を薄鋼板により被覆した後、加熱温度≦［２０
（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃］、か
つ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足する温度に加熱し
て熱間圧延を行うことを特徴とする高Ｍｎ非磁性鋼の鋼
片加熱時における脱炭防止方法を第４の発明とする４つ
の発明よりなるものである。
【０００８】本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時
における脱炭防止方法について、以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時におけ
る脱炭防止方法において使用する鋼片の含有成分および
成分割合について説明する。
における脱炭防止方法について、以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時におけ
る脱炭防止方法において使用する鋼片の含有成分および
成分割合について説明する。
【０００９】Ｃはオーテナイトの安定化を図り、非磁性
化および強度向上に有効な元素であり、含有量が０.１
５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.７０ｗ
ｔ％を越えて多量に含有させると熱間加工性および機械
加工性が劣化する。よって、Ｃ含有量は０.１５〜０.７
０ｗｔ％とする。
化および強度向上に有効な元素であり、含有量が０.１
５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.７０ｗ
ｔ％を越えて多量に含有させると熱間加工性および機械
加工性が劣化する。よって、Ｃ含有量は０.１５〜０.７
０ｗｔ％とする。
【００１０】Ｓｉは鋼溶製時の脱酸に必要であり、か
つ、強度を向上させるのに有効な元素であり、含有量が
０.１０ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、３.０
０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると熱間加工性を損な
うようになる。よって、Ｓｉ含有量は ０.１０〜３.０
０ｗｔ％とする。
つ、強度を向上させるのに有効な元素であり、含有量が
０.１０ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、３.０
０ｗｔ％を越えて過剰に含有させると熱間加工性を損な
うようになる。よって、Ｓｉ含有量は ０.１０〜３.０
０ｗｔ％とする。
【００１１】ＭｎはＣと共にオーテナイトを安定化さ
せ、かつ、非磁性化に有効な重要元素であり、含有量が
１２ｗｔ％未満ではこのような効果を期待することがで
きず、また、３０ｗｔ％を越えて多量に含有させると熱
間加工性が著しく劣化する。よって、Ｍｎ含有量は１２
〜３０ｗｔ％とする。
せ、かつ、非磁性化に有効な重要元素であり、含有量が
１２ｗｔ％未満ではこのような効果を期待することがで
きず、また、３０ｗｔ％を越えて多量に含有させると熱
間加工性が著しく劣化する。よって、Ｍｎ含有量は１２
〜３０ｗｔ％とする。
【００１２】さらに、本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼
片加熱時における脱炭防止方法においては、基本的には
ＣおよびＭｎによってオーテナイトを安定化させ、非磁
性を確保させているが、ＣおよびＭｎは上記に説明した
成分割合の下限近傍になるとオーテナイトが不安定にな
る。従って、オーテナイトの不安定を防止するために、
６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％の式を満足さ
せなければならない。なお、この式は、合金元素の含有
量から鋼の組織を推定できるシェフラーの組織図から導
き出したものであり、ＣおよびＭｎによりオーステナイ
ト組織（非磁性）の安定化を図るためには、この式を満
足させるだけの含有量が必要であり、また、６０×Ｃｗ
ｔ％＋Ｍｎｗｔ％の量が多いほどオーステナイト組織は
安定する。
片加熱時における脱炭防止方法においては、基本的には
ＣおよびＭｎによってオーテナイトを安定化させ、非磁
性を確保させているが、ＣおよびＭｎは上記に説明した
成分割合の下限近傍になるとオーテナイトが不安定にな
る。従って、オーテナイトの不安定を防止するために、
６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％の式を満足さ
せなければならない。なお、この式は、合金元素の含有
量から鋼の組織を推定できるシェフラーの組織図から導
き出したものであり、ＣおよびＭｎによりオーステナイ
ト組織（非磁性）の安定化を図るためには、この式を満
足させるだけの含有量が必要であり、また、６０×Ｃｗ
ｔ％＋Ｍｎｗｔ％の量が多いほどオーステナイト組織は
安定する。
【００１３】Ｎｉは靭性を向上させるのに有効な元素で
あり、含有量が０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少な
く、また、３.００ｗｔ％を越えると効果が飽和してし
まいこれ以上の含有は無駄である。よって、Ｎｉ含有量
は０.０５〜３.００ｗｔ％とする。
あり、含有量が０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少な
く、また、３.００ｗｔ％を越えると効果が飽和してし
まいこれ以上の含有は無駄である。よって、Ｎｉ含有量
は０.０５〜３.００ｗｔ％とする。
【００１４】Ｃｒは高強度化に有効な元素であり、含有
量が０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、
８.００ｗｔ％を越えて多量に含有させるとδフェライ
トが生成し易くなり、靭性を劣化させると共に透磁率を
上昇させる。よって、Ｃｒ含有量は０.０５〜８.００ｗ
ｔ％とする。
量が０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、
８.００ｗｔ％を越えて多量に含有させるとδフェライ
トが生成し易くなり、靭性を劣化させると共に透磁率を
上昇させる。よって、Ｃｒ含有量は０.０５〜８.００ｗ
ｔ％とする。
【００１５】ＭｏはＣｒと同様に高強度化に有効な元素
であり、含有量が０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少
なく、また、３.００ｗｔ％を越えると効果は飽和して
それ以上含有させることは無駄である。よって、Ｍｏ含
有量は０.０５〜３.００ｗｔ％とする。
であり、含有量が０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少
なく、また、３.００ｗｔ％を越えると効果は飽和して
それ以上含有させることは無駄である。よって、Ｍｏ含
有量は０.０５〜３.００ｗｔ％とする。
【００１６】Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは高強度化に有効な元素で
あり、含有量が０.０１ｗｔ％未満ではこの効果は少な
く、また、１.００ｗｔ％を越えると熱間加工性の低下
を招来する。よって、Ｎｂ含有量は０.０１〜１.００ｗ
ｔ％、Ｖ含有量は０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｔｉ含有量
は０.０１〜１.００ｗｔ％とする。
あり、含有量が０.０１ｗｔ％未満ではこの効果は少な
く、また、１.００ｗｔ％を越えると熱間加工性の低下
を招来する。よって、Ｎｂ含有量は０.０１〜１.００ｗ
ｔ％、Ｖ含有量は０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｔｉ含有量
は０.０１〜１.００ｗｔ％とする。
【００１７】次に、本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片
加熱時における脱炭防止方法の処理手段について説明す
る。
加熱時における脱炭防止方法の処理手段について説明す
る。
【００１８】図１には、９０キロ高周波炉において０.
２６Ｃ−０.３０Ｓｉ−２５.５Ｍｎ−０.５Ｃｒを溶製
し、作製された鋼を種々の条件において加熱し、熱間圧
延により２５ｍｍの板厚とした後、鋼片表面のスケール
をショットブラストにより除去して、表面透磁率を測定
した結果を示してある。
２６Ｃ−０.３０Ｓｉ−２５.５Ｍｎ−０.５Ｃｒを溶製
し、作製された鋼を種々の条件において加熱し、熱間圧
延により２５ｍｍの板厚とした後、鋼片表面のスケール
をショットブラストにより除去して、表面透磁率を測定
した結果を示してある。
【００１９】この図１から明らかなように、鋼片の表面
に酸化防止剤を塗布し、その上に薄鋼板により被覆した
後、加熱を行った場合、鋼片表面の透磁率が最も低い値
を示していることがわかる。図１において、○は酸化防
止剤塗布、□は薄鋼板(０.５ｔ)被覆、●は酸化防止剤
塗布＋薄鋼板（０.５ｔ）被覆を示す。また、酸化防止
剤はＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＺｒＯ2系セラミックコート剤
を使用した。
に酸化防止剤を塗布し、その上に薄鋼板により被覆した
後、加熱を行った場合、鋼片表面の透磁率が最も低い値
を示していることがわかる。図１において、○は酸化防
止剤塗布、□は薄鋼板(０.５ｔ)被覆、●は酸化防止剤
塗布＋薄鋼板（０.５ｔ）被覆を示す。また、酸化防止
剤はＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−ＺｒＯ2系セラミックコート剤
を使用した。
【００２０】次に、図２には、鋼片表面のスケールをシ
ョットブラストにより除去した後の、表面透磁率におよ
ぼすＣ、Ｍｎ含有量（オーテナイト安定化度の指標：６
０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）と加熱温度の影響を調査し
た結果を示してある。
ョットブラストにより除去した後の、表面透磁率におよ
ぼすＣ、Ｍｎ含有量（オーテナイト安定化度の指標：６
０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）と加熱温度の影響を調査し
た結果を示してある。
【００２１】即ち、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％量が、
４０、４５、５０および６０になるように、０.２５Ｃ
−０.３０Ｓｉ−２５Ｍｎ鋼、０.３０Ｃ−０.３０Ｓｉ
−２７Ｍｎ鋼、０.５０Ｃ−０.３０Ｓｉ−２０Ｍｎ鋼、
０.６０Ｃ−０.３０Ｓｉ−２４Ｍｎ鋼、０.６０Ｃ−０.
３０Ｓｉ−２４Ｍｎ鋼を９０キロ高周波炉において溶製
し、鋼片表面に酸化防止剤（Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｚｒ
Ｏ2系セラミックコート剤）を塗布した後、薄鋼板（０.
５ｔ）を被覆してから、種々の温度に加熱した。
４０、４５、５０および６０になるように、０.２５Ｃ
−０.３０Ｓｉ−２５Ｍｎ鋼、０.３０Ｃ−０.３０Ｓｉ
−２７Ｍｎ鋼、０.５０Ｃ−０.３０Ｓｉ−２０Ｍｎ鋼、
０.６０Ｃ−０.３０Ｓｉ−２４Ｍｎ鋼、０.６０Ｃ−０.
３０Ｓｉ−２４Ｍｎ鋼を９０キロ高周波炉において溶製
し、鋼片表面に酸化防止剤（Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｚｒ
Ｏ2系セラミックコート剤）を塗布した後、薄鋼板（０.
５ｔ）を被覆してから、種々の温度に加熱した。
【００２２】この図２からわかるように、加熱温度１が
２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃以
下の温度において鋼片の表面透磁率は１.０２以下とな
っており良好である。そして、脱炭による鋼片表面透磁
率の低下におよぼすＣ、Ｍｎ含有量（非磁性の安定化指
標）と加熱温度の関係を実験により明らかにし、数式化
したものである。
２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３＋９００℃以
下の温度において鋼片の表面透磁率は１.０２以下とな
っており良好である。そして、脱炭による鋼片表面透磁
率の低下におよぼすＣ、Ｍｎ含有量（非磁性の安定化指
標）と加熱温度の関係を実験により明らかにし、数式化
したものである。
【００２３】さらに、加熱温度が１２００℃を越えると
熱間加工性が著しく低下して、表面疵が初制するので、
加熱温度は１２００℃以下とするのである。この図２に
おいて、○は鋼片表面透磁率が１.０２を越えており、
●は鋼片表面透磁率が１.０２以下であることを示す。
熱間加工性が著しく低下して、表面疵が初制するので、
加熱温度は１２００℃以下とするのである。この図２に
おいて、○は鋼片表面透磁率が１.０２を越えており、
●は鋼片表面透磁率が１.０２以下であることを示す。
【００２４】
【実 施 例】本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱
時における脱炭防止方法の実施例を比較例と共に説明す
る。
時における脱炭防止方法の実施例を比較例と共に説明す
る。
【００２５】
【実 施 例】表１に示す含有成分および成分割合の鋼を
９０キロ高周波炉において溶製した後、鋼片を製作し、
種々の条件により加熱を行い、熱間圧延を行って板厚さ
２５ｍｍとした後、鋼板表面にスケールをショットブラ
ストにより除去し、鋼片の表面透磁率を測定した。
９０キロ高周波炉において溶製した後、鋼片を製作し、
種々の条件により加熱を行い、熱間圧延を行って板厚さ
２５ｍｍとした後、鋼板表面にスケールをショットブラ
ストにより除去し、鋼片の表面透磁率を測定した。
【００２６】表２および表３に測定結果を示してある。
記号Ａ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ｇ１、Ｈ１、Ｊ１は、所
定の加熱温度以下であり、酸化防止剤を塗布しただけで
あるので、鋼板表層部の脱炭の程度は大きく、透磁率は
１.０２を越えている。
記号Ａ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ｇ１、Ｈ１、Ｊ１は、所
定の加熱温度以下であり、酸化防止剤を塗布しただけで
あるので、鋼板表層部の脱炭の程度は大きく、透磁率は
１.０２を越えている。
【００２７】記号Ａ２、Ｂ１、Ｃ２、Ｄ２、Ｅ２、Ｆ
１、Ｇ２、Ｈ２、Ｉ２は、所定の加熱温度以下である
が、薄鋼板を被覆したのみなので鋼板表面の透磁率は
１.０２を越えている。
１、Ｇ２、Ｈ２、Ｉ２は、所定の加熱温度以下である
が、薄鋼板を被覆したのみなので鋼板表面の透磁率は
１.０２を越えている。
【００２８】記号Ａ４、Ｂ３、Ｊ３は、所定の加熱温度
以上であるため、酸化防止剤の塗布および薄鋼板による
被覆を行っても、鋼板表面の透磁率は１.０２を越えて
いる。
以上であるため、酸化防止剤の塗布および薄鋼板による
被覆を行っても、鋼板表面の透磁率は１.０２を越えて
いる。
【００２９】記号Ｅ４は、加熱温度が１２５０℃を越え
ているため、表面疵が発生するので使用することができ
ない。
ているため、表面疵が発生するので使用することができ
ない。
【００３０】本発明に係る高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時
における脱炭防止方法による、記号Ａ３、Ｂ２、Ｃ３、
Ｄ３、Ｅ３、Ｆ２、Ｇ３、Ｈ３、Ｉ３、Ｊ２は、所定の
加熱温度以下であり、かつ、酸化防止剤を塗布し、さら
に、薄鋼板の被覆を行っているため、鋼板表面の透磁率
は１.０２以下である。
における脱炭防止方法による、記号Ａ３、Ｂ２、Ｃ３、
Ｄ３、Ｅ３、Ｆ２、Ｇ３、Ｈ３、Ｉ３、Ｊ２は、所定の
加熱温度以下であり、かつ、酸化防止剤を塗布し、さら
に、薄鋼板の被覆を行っているため、鋼板表面の透磁率
は１.０２以下である。
【００３１】Ｋ１は、所定の加熱温度以下であり、そし
て、酸化防止剤を塗布し、薄鋼板による被覆を行ってい
るものの、含有成分、成分割合において６０×Ｃｗｔ％
＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足していないので、完全
オーテナイト組織ではなく、鋼板表面の透磁率は１.０
２を越えている。
て、酸化防止剤を塗布し、薄鋼板による被覆を行ってい
るものの、含有成分、成分割合において６０×Ｃｗｔ％
＋Ｍｎｗｔ％≧３６ｗｔ％を満足していないので、完全
オーテナイト組織ではなく、鋼板表面の透磁率は１.０
２を越えている。
【００３２】なお、鋼片としては、条鋼、形鋼等の鋼
材、鋼板等に適用することが可能である。
材、鋼板等に適用することが可能である。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る高Ｍ
ｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法は上記の
構成であるから、鋼片表層部の脱炭を効果的に抑制する
ことができ、鋼片表面のスケールを除去するだけで、鋼
片表面の透磁率が１.０２以下という優れた値を示し、
表面研削処理を行う必要がなく、工期を短縮できるとい
う優れた効果を有するものである。
ｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法は上記の
構成であるから、鋼片表層部の脱炭を効果的に抑制する
ことができ、鋼片表面のスケールを除去するだけで、鋼
片表面の透磁率が１.０２以下という優れた値を示し、
表面研削処理を行う必要がなく、工期を短縮できるとい
う優れた効果を有するものである。
【図１】鋼片の加熱温度と鋼片表面の透磁率との関係を
示す図である。
示す図である。
【図２】（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）量と鋼片加熱
温度との関係を示す図である。
温度との関係を示す図である。
１・・・加熱温度＝［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ
％）／３＋９００］
％）／３＋９００］
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ ０.１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
１０〜３.００ｗｔ％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、そして、 ＣおよびＭｎの含有量が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％
≧３６ｗｔ％を満足する鋼片の表面に酸化防止剤を塗布
し、その表面の一部または全部を薄鋼板により被覆した
後、 加熱温度≦［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３
＋９００℃］、かつ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足
する温度に加熱して熱間圧延を行うことを特徴とする高
Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法。 - 【請求項２】Ｃ ０.１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
１０〜３.００ｗｔ％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有
し、さらに、 Ｎｉ ０.０５〜３.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.０５〜８.０
０ｗｔ％、Ｍｏ ０.０５〜３.００ｗｔ％の１種または
２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、そして、 ＣおよびＭｎの含有量が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％
≧３６ｗｔ％を満足する鋼片の表面に酸化防止剤を塗布
し、その表面の一部または全部を薄鋼板により被覆した
後、 加熱温度≦［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３
＋９００℃］、かつ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足
する温度に加熱して熱間圧延を行うことを特徴とする高
Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法。 - 【請求項３】Ｃ ０.１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
１０〜３.００ｗｔ％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有
し、さらに、 Ｎｂ ０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜１.００
ｗｔ％、Ｔｉ ０.０１〜１.００ｗｔ％の１種または２
種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、そして、 ＣおよびＭｎの含有量が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％
≧３６ｗｔ％を満足する鋼片の表面に酸化防止剤を塗布
し、その表面の一部または全部を薄鋼板により被覆した
後、 加熱温度≦［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３
＋９００℃］、かつ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足
する温度に加熱して熱間圧延を行うことを特徴とする高
Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法。 - 【請求項４】Ｃ ０.１５〜０.７０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
１０〜３.００ｗｔ％、Ｍｎ １２〜３０ｗｔ％を含有
し、さらに、 Ｎｉ ０.０５〜３.００ｗｔ％、Ｃｒ ０.０５〜８.０
０ｗｔ％、Ｍｏ ０.０５〜３.００ｗｔ％の１種または
２種以上を含有し、また、 Ｎｂ ０.０１〜１.００ｗｔ％、Ｖ ０.０１〜１.００
ｗｔ％、Ｔｉ ０.０１〜１.００ｗｔ％の１種または２
種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、そして、 ＣおよびＭｎの含有量が、６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％
≧３６ｗｔ％を満足する鋼片の表面に酸化防止剤を塗布
し、その表面の一部または全部を薄鋼板により被覆した
後、 加熱温度≦［２０（６０×Ｃｗｔ％＋Ｍｎｗｔ％）／３
＋９００℃］、かつ、加熱温度≦１２５０℃の式を満足
する温度に加熱して熱間圧延を行うことを特徴とする高
Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28051493A JPH07113117A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28051493A JPH07113117A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07113117A true JPH07113117A (ja) | 1995-05-02 |
Family
ID=17626165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28051493A Pending JPH07113117A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113117A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009542920A (ja) * | 2006-07-11 | 2009-12-03 | アルセロールミタル・フランス | 優れた耐遅れ割れ性を有する鉄−炭素−マンガンオーステナイト系鋼板の製造方法、およびそのようにして製造された鋼板 |
| CN103981465A (zh) * | 2014-05-07 | 2014-08-13 | 中建材宁国新马耐磨材料有限公司 | 一种高锰钢锤头及其制备方法 |
| CN106048208A (zh) * | 2016-08-12 | 2016-10-26 | 武汉钢铁股份有限公司 | Fe‑Mn系奥氏体无磁钢锻造方法 |
| JP2022551861A (ja) * | 2019-10-08 | 2022-12-14 | ポスコ | 非磁性高強度線材及びこの製造方法 |
-
1993
- 1993-10-14 JP JP28051493A patent/JPH07113117A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009542920A (ja) * | 2006-07-11 | 2009-12-03 | アルセロールミタル・フランス | 優れた耐遅れ割れ性を有する鉄−炭素−マンガンオーステナイト系鋼板の製造方法、およびそのようにして製造された鋼板 |
| US9200355B2 (en) | 2006-07-11 | 2015-12-01 | Arcelormittal France | Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced |
| US10006099B2 (en) | 2006-07-11 | 2018-06-26 | Arcelormittal | Process for manufacturing iron-carbon-maganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking |
| US10131964B2 (en) | 2006-07-11 | 2018-11-20 | Arcelormittal France | Iron-carbon-manganese austenitic steel sheet |
| CN103981465A (zh) * | 2014-05-07 | 2014-08-13 | 中建材宁国新马耐磨材料有限公司 | 一种高锰钢锤头及其制备方法 |
| CN106048208A (zh) * | 2016-08-12 | 2016-10-26 | 武汉钢铁股份有限公司 | Fe‑Mn系奥氏体无磁钢锻造方法 |
| JP2022551861A (ja) * | 2019-10-08 | 2022-12-14 | ポスコ | 非磁性高強度線材及びこの製造方法 |
| EP4043604A4 (en) * | 2019-10-08 | 2023-03-15 | Posco | HIGH STRENGTH WIRE ROD WITH NON-MAGNETIC PROPERTIES AND PROCESS FOR ITS PRODUCTION |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3530770B1 (en) | Hot-rolled steel sheet for electrical steel sheet production and method of producing same | |
| JP4860783B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
| JPS62185828A (ja) | シヤドウマスク用フレ−ム材の製造方法 | |
| JPH07113117A (ja) | 高Ｍｎ非磁性鋼の鋼片加熱時における脱炭防止方法 | |
| JPS62270721A (ja) | 極低温用高Ｍｎオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH08269564A (ja) | 非磁性ステンレス厚鋼板の製造方法 | |
| JP2564994B2 (ja) | 直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法 | |
| JPH1060543A (ja) | 表面特性及び耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0250931A (ja) | 強磁性Ｎｉ―Ｆｅ系合金、および、前記合金の優れた表面性状を有するスラブまたは熱間圧延鋼帯を製造するための方法 | |
| JPS58221263A (ja) | 加工性ならびに熱処理性の優れた特殊鋼およびその製造法 | |
| KR20210008732A (ko) | 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 | |
| JP2000064000A (ja) | 軟磁性ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPS641531B2 (ja) | ||
| KR102493775B1 (ko) | 방향성 전기강판 및 그의 제조방법 | |
| JPH0192342A (ja) | 深絞り加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板 | |
| JPS6328830A (ja) | 高純度フエライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH04143218A (ja) | 局部変形能に優れた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 | |
| JP2650506B2 (ja) | 直流磁気シールド用電磁厚鋼板とその製造法 | |
| JPH1171650A (ja) | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 | |
| JPH05255817A (ja) | 耐食性軟磁性材料 | |
| JPS583923A (ja) | ホ−ロ−性に優れたアルミキルド冷延鋼板の製造法 | |
| JPS5819391B2 (ja) | 複合材料の製法 | |
| JP2001279327A (ja) | 高周波用の無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0617548B2 (ja) | 耐発錆性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JPH0790497A (ja) | 耐硝酸性オーステナイト系ステンレス鋼 |