JPH0697756A - 音響変換器 - Google Patents
音響変換器Info
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- JPH0697756A JPH0697756A JP5201726A JP20172693A JPH0697756A JP H0697756 A JPH0697756 A JP H0697756A JP 5201726 A JP5201726 A JP 5201726A JP 20172693 A JP20172693 A JP 20172693A JP H0697756 A JPH0697756 A JP H0697756A
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- acoustic transducer
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- H03H9/02535—Details of surface acoustic wave devices
- H03H9/02637—Details concerning reflective or coupling arrays
- H03H9/02685—Grating lines having particular arrangements
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- H03H9/02—Details
- H03H9/125—Driving means, e.g. electrodes, coils
- H03H9/145—Driving means, e.g. electrodes, coils for networks using surface acoustic waves
- H03H9/14502—Surface acoustic wave [SAW] transducers for a particular purpose
- H03H9/14505—Unidirectional SAW transducers
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- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 単一指向特性を有する音響変換器を提供する
ことを目的とする。 【構成】 変換手段及び反射手段は導電材料の単一層に
よって構成される。反射手段は、動作周波数において、
一方向における音響波出力を増大させ、反対方向におけ
る音響出力を減少させるように配置されている。
ことを目的とする。 【構成】 変換手段及び反射手段は導電材料の単一層に
よって構成される。反射手段は、動作周波数において、
一方向における音響波出力を増大させ、反対方向におけ
る音響出力を減少させるように配置されている。
Description
【０００１】本発明は音響変換器に関する。
【０００２】音響変換器は従来公知の技術であり、例え
ばH.Mettews （編）“Surface WaveFilters”, Wiley
編 1977 年発行に記載された電子フィルタに属する表面
音響波（ＳＡＷ、surface acoustic wave の略）デバイ
スにおいて使用される。典型的な変換器は、圧電基板上
に設けられた導体パターンを含む。この導体は長手方向
に配置された比較的広い幅の平行な２つの接触パッド
（contact pad ）の形状を有しており、これらのパッド
はそれらの間の内側に伸長する狭い幅の側部“フィンガ
（finger、指）”を備える。フィンガは櫛歯形（interd
igitated）即ちすだれ状であり、２つのパッドのフィン
ガがお互いの間に差し込まれるように構成されている。
接触パッド間に与えられるａｃ信号（交流信号）は隣り
合うフィンガ対間において長手方向に出現して、圧電基
板に音響波を励振する。この波はＳＡＷ、ＳＳＢＷ（表
面に沿うバルク波、surface skimming bulk waveの
略）、又はそれ以外の同様の波のいずれでもよい。この
ような変換器は、櫛歯形変換器、即ちＩＤＴ（interdig
italtransducerの略）と称される。
ばH.Mettews （編）“Surface WaveFilters”, Wiley
編 1977 年発行に記載された電子フィルタに属する表面
音響波（ＳＡＷ、surface acoustic wave の略）デバイ
スにおいて使用される。典型的な変換器は、圧電基板上
に設けられた導体パターンを含む。この導体は長手方向
に配置された比較的広い幅の平行な２つの接触パッド
（contact pad ）の形状を有しており、これらのパッド
はそれらの間の内側に伸長する狭い幅の側部“フィンガ
（finger、指）”を備える。フィンガは櫛歯形（interd
igitated）即ちすだれ状であり、２つのパッドのフィン
ガがお互いの間に差し込まれるように構成されている。
接触パッド間に与えられるａｃ信号（交流信号）は隣り
合うフィンガ対間において長手方向に出現して、圧電基
板に音響波を励振する。この波はＳＡＷ、ＳＳＢＷ（表
面に沿うバルク波、surface skimming bulk waveの
略）、又はそれ以外の同様の波のいずれでもよい。この
ような変換器は、櫛歯形変換器、即ちＩＤＴ（interdig
italtransducerの略）と称される。
【０００３】ＩＤＴを組込んだ従来のＳＡＷ又はＳＳＢ
Ｗフィルタは小形、安価で、再現性のある受動形、プレ
ーナ形の素子であり、１０ＭＨｚ及至１ＧＨｚ又はそれ
以上の周波数範囲をカバーし、群遅延（group delay ）
及び阻止帯域除去特性に優れている。しかし乍ら、従来
のＳＡＷ又はＳＳＢＷ用のＩＤＴが両方向性であるこ
と、即ち変換器が２つのお互いに反対の方向に向う音響
波を発生することは公知である。従って、２つのＩＤＴ
を組み込んだ従来のＳＡＷフィルタでは、送波変換器に
よって発生した信号の一部は受波変換器を指向しないの
で、６ｄＢの挿入損失を有する。更にデバイス内での音
響波の多重通路（multiple passage）から生じるトリプ
ル・トランジット信号（tripletransit signal）として
知られるスプリアス信号が発生する。好ましくないトリ
プル・トランジット信号を抑制するための標準設計の装
置では通常、挿入損失が２０ｄＢに増加する。
Ｗフィルタは小形、安価で、再現性のある受動形、プレ
ーナ形の素子であり、１０ＭＨｚ及至１ＧＨｚ又はそれ
以上の周波数範囲をカバーし、群遅延（group delay ）
及び阻止帯域除去特性に優れている。しかし乍ら、従来
のＳＡＷ又はＳＳＢＷ用のＩＤＴが両方向性であるこ
と、即ち変換器が２つのお互いに反対の方向に向う音響
波を発生することは公知である。従って、２つのＩＤＴ
を組み込んだ従来のＳＡＷフィルタでは、送波変換器に
よって発生した信号の一部は受波変換器を指向しないの
で、６ｄＢの挿入損失を有する。更にデバイス内での音
響波の多重通路（multiple passage）から生じるトリプ
ル・トランジット信号（tripletransit signal）として
知られるスプリアス信号が発生する。好ましくないトリ
プル・トランジット信号を抑制するための標準設計の装
置では通常、挿入損失が２０ｄＢに増加する。
【０００４】ＳＡＷフィルタの挿入損失を低減するため
に多くの方法が提案されてきた。これらの方法では、多
数ストリップ形結合器をベースとする単一指向特性ＩＤ
Ｔ（Marshall等、Electronics Letters 1971，7, 312-3
14ページ）、２ポート共振器（F.G. Marshall, Proc. 1
975 IEEE Ultrasonics Symposium 290-292ページ）、多
相ＩＤＴ（Rosenfeld 等、Proc. 28th Annual Frequenc
y Control Symposium299-303 ページ）、櫛歯形ＩＤＴ
（M. F. Lewis, Proc. 1982 IEEE UltrasonicSymposium
12-17 ページ）、等が使用される。これら従来技術の
デバイスは、基板面積が大きい、製造が複雑である、整
合回路が複雑である、実現できるフィルタ特性の範囲が
狭い、等の種々の欠点を１つ以上有している。
に多くの方法が提案されてきた。これらの方法では、多
数ストリップ形結合器をベースとする単一指向特性ＩＤ
Ｔ（Marshall等、Electronics Letters 1971，7, 312-3
14ページ）、２ポート共振器（F.G. Marshall, Proc. 1
975 IEEE Ultrasonics Symposium 290-292ページ）、多
相ＩＤＴ（Rosenfeld 等、Proc. 28th Annual Frequenc
y Control Symposium299-303 ページ）、櫛歯形ＩＤＴ
（M. F. Lewis, Proc. 1982 IEEE UltrasonicSymposium
12-17 ページ）、等が使用される。これら従来技術の
デバイスは、基板面積が大きい、製造が複雑である、整
合回路が複雑である、実現できるフィルタ特性の範囲が
狭い、等の種々の欠点を１つ以上有している。
【０００５】更に、（Hartman 等、Proc. 1982 IEEE Ul
trasonics Symposium 40-45 ページ）により、変換器フ
ィンガの中心に関して空間周期性からλ／８（λ＝基本
波長）だけオフセットした素子を有する重畳した反射器
アレイ（reflector array ）が設けられたＩＤＴも提案
されている。このデバイスを製造するには、先ず圧電基
板にアルミニウムを蒸着して公知の櫛歯形フィンガ配置
を形成し、次に第２金属蒸着工程によって金の反射器ア
レイを形成する。この反射器アレイは、２つのお互いに
反対の方向に向うＳＡＷの発生に帰因する３ｄＢのＩＤ
Ｔの双方向性損失を低減する。この反射器アレイは、不
要な逆方向波を弱めることに基づいて所要の順方向波を
強めるような干渉を生じさせる。しかし乍らこのＩＤＴ
の欠点は、変換器フィンガと反射器アレイとを設けるた
めに２つの蒸着工程が必要なこと、及び所望の波干渉を
生じさせるにはフィンガとアレイとの慎重な位置合せが
必要なことである。
trasonics Symposium 40-45 ページ）により、変換器フ
ィンガの中心に関して空間周期性からλ／８（λ＝基本
波長）だけオフセットした素子を有する重畳した反射器
アレイ（reflector array ）が設けられたＩＤＴも提案
されている。このデバイスを製造するには、先ず圧電基
板にアルミニウムを蒸着して公知の櫛歯形フィンガ配置
を形成し、次に第２金属蒸着工程によって金の反射器ア
レイを形成する。この反射器アレイは、２つのお互いに
反対の方向に向うＳＡＷの発生に帰因する３ｄＢのＩＤ
Ｔの双方向性損失を低減する。この反射器アレイは、不
要な逆方向波を弱めることに基づいて所要の順方向波を
強めるような干渉を生じさせる。しかし乍らこのＩＤＴ
の欠点は、変換器フィンガと反射器アレイとを設けるた
めに２つの蒸着工程が必要なこと、及び所望の波干渉を
生じさせるにはフィンガとアレイとの慎重な位置合せが
必要なことである。
【０００６】本発明の目的は、従来技術に代替し得る単
一指向特性櫛歯形変換器を提供することにある。
一指向特性櫛歯形変換器を提供することにある。
【０００７】本発明によれば、変換手段及び反射手段を
提供する導電材料の単一層を具備する音響変換器であっ
て、反射手段は、動作周波数において一方の方向におけ
る音響波出力を増大し、他方の方向における音響波を減
少させるように配置されていることを特徴とする音響変
換器が提供される。
提供する導電材料の単一層を具備する音響変換器であっ
て、反射手段は、動作周波数において一方の方向におけ
る音響波出力を増大し、他方の方向における音響波を減
少させるように配置されていることを特徴とする音響変
換器が提供される。
【０００８】本発明によれば、従来技術のように相互の
位置合せを必要とする２回の金属蒸着工程を必要とする
こと無く、１回の金属蒸着工程によって変換器フィンガ
及び反射器アレイを基板上に設けることができるとの効
果を有する。
位置合せを必要とする２回の金属蒸着工程を必要とする
こと無く、１回の金属蒸着工程によって変換器フィンガ
及び反射器アレイを基板上に設けることができるとの効
果を有する。
【０００９】本発明は、変換器フィンガに関する半波長
周期性からのλ／８＋δオフセット以外の位置にある段
間の反射器を具備するはしご形変換器に関するものでは
ない。かかる変換器はブルーミングによって改善された
両方向性特性を獲得する目的のものとして公知のもので
あり、λ／４オフセットを用いるものである。ヨーロッ
パ特許公開公報第EP-A-0,057,555号を参照されたい。変
換器ブルーミングについては後述する。
周期性からのλ／８＋δオフセット以外の位置にある段
間の反射器を具備するはしご形変換器に関するものでは
ない。かかる変換器はブルーミングによって改善された
両方向性特性を獲得する目的のものとして公知のもので
あり、λ／４オフセットを用いるものである。ヨーロッ
パ特許公開公報第EP-A-0,057,555号を参照されたい。変
換器ブルーミングについては後述する。
【００１０】本発明に係る変換器は、２個以上の段を有
し、各段間の空間は平行なストリップから成る夫夫の反
射器アレイによって占有されることができる。各ストリ
ップは、変換器フィンガの中心から半波長の整数倍だけ
離間した各位置から実質的にλ／８だけオフセットされ
ることができる。但し、λは変換器の基本周波数に対応
する波長である。変換器は段の外部に設けられた付加的
な平行する反射器ストリップを備えることができる。こ
の変換器フィンガの長さ及び反射器ストリップの長さ又
はそのいずれかは、所望の変換器特性を得るべく重み付
けをされることができる。
し、各段間の空間は平行なストリップから成る夫夫の反
射器アレイによって占有されることができる。各ストリ
ップは、変換器フィンガの中心から半波長の整数倍だけ
離間した各位置から実質的にλ／８だけオフセットされ
ることができる。但し、λは変換器の基本周波数に対応
する波長である。変換器は段の外部に設けられた付加的
な平行する反射器ストリップを備えることができる。こ
の変換器フィンガの長さ及び反射器ストリップの長さ又
はそのいずれかは、所望の変換器特性を得るべく重み付
けをされることができる。
【００１１】また、この変換器は、お互いの方向に向う
か又は遠去かる音響波を送波し受波するべく、同様の基
板上に配置されることができ、前者の配置は帯域通過フ
ィルタを構成し、後者は帯域阻止フィルタを構成する。
か又は遠去かる音響波を送波し受波するべく、同様の基
板上に配置されることができ、前者の配置は帯域通過フ
ィルタを構成し、後者は帯域阻止フィルタを構成する。
【００１２】更に、この変換器には、不要音響波を吸収
するための音響吸収器が変換器の基板に設けられてもよ
い。
するための音響吸収器が変換器の基板に設けられてもよ
い。
【００１３】更に、この変換器は、空間的に周期性であ
る、即ち一定間隔ずつ離間した段を有するか、又はその
代りに非周期性であるか又は可変の周期性を有するかの
いずれであってもよい。
る、即ち一定間隔ずつ離間した段を有するか、又はその
代りに非周期性であるか又は可変の周期性を有するかの
いずれであってもよい。
【００１４】この変換器は、方形波のサンプルド・フー
リエ変換（sampled Fourier transform ）に従って変化
する重み付けのされたフィンガ・オーバラップを有し、
そして零オーバラップに該当する部分に位置する反射器
を有していてもよい。かかる２つの変換器が、帯域通過
又は帯域阻止フィルタを構成するべく基板上に形成され
てもよい。
リエ変換（sampled Fourier transform ）に従って変化
する重み付けのされたフィンガ・オーバラップを有し、
そして零オーバラップに該当する部分に位置する反射器
を有していてもよい。かかる２つの変換器が、帯域通過
又は帯域阻止フィルタを構成するべく基板上に形成され
てもよい。
【００１５】本発明が十分に理解されるように添付図面
を参照して例示に過ぎない実施例を以下に説明する。
を参照して例示に過ぎない実施例を以下に説明する。
【００１６】第１図は、ＳＡＷフィルタを形成するべく
配置された本発明の２つの音響変換器１０の概略図であ
る。この図は一定の比例に応じて描かれたものではな
い。各変換器１０は、上下に各１つの広い幅の２つの長
手方向の接触パッド１１、１２を有する。上部パッド１
１は、内側に伸長する狭い幅の複数のフィンガ対（fing
er pair ）１４を有しており、下部パッド１２は、１つ
ずつ離間したフィンガ１５を有する。パッド１１、１２
とフィンガ１４、１５とは、圧電基板（図示せず）に対
してアルミニウム蒸着とホトリソグラフィ（photolitho
graphy）とを順次行うことによって形成される。フィン
ガ１４、１５は櫛歯形で、お互いに組合わせて配置され
ており、一定間隔ずつ離間したフィンガ・グループ１６
を形成している。フィンガ・グループ１６は、接触パッ
ド１１、１２を支柱とするはしごの段（rung）を構成す
ると考えることができる。このようにはしごに似た形状
を有するので、符号１０の如き形状の変換器は当業界で
一般にはしご形変換器と称される。接触パッド１１と１
２との間に与えられるａｃ信号は、隣り合う任意の２つ
のフィンガ１４、１５即ちフィンガ対の間で長手方向に
出現して、圧電基板に音響波を発生させる。このように
当業界では、フィンガ対なる用語は、各接触パッドから
１つずつ伸長する隣り合う２つのフィンガを意味する
（１つのパッドから伸長する“スプリット・フィンガ
（split finger、分割フィンガ）”ではない）。
配置された本発明の２つの音響変換器１０の概略図であ
る。この図は一定の比例に応じて描かれたものではな
い。各変換器１０は、上下に各１つの広い幅の２つの長
手方向の接触パッド１１、１２を有する。上部パッド１
１は、内側に伸長する狭い幅の複数のフィンガ対（fing
er pair ）１４を有しており、下部パッド１２は、１つ
ずつ離間したフィンガ１５を有する。パッド１１、１２
とフィンガ１４、１５とは、圧電基板（図示せず）に対
してアルミニウム蒸着とホトリソグラフィ（photolitho
graphy）とを順次行うことによって形成される。フィン
ガ１４、１５は櫛歯形で、お互いに組合わせて配置され
ており、一定間隔ずつ離間したフィンガ・グループ１６
を形成している。フィンガ・グループ１６は、接触パッ
ド１１、１２を支柱とするはしごの段（rung）を構成す
ると考えることができる。このようにはしごに似た形状
を有するので、符号１０の如き形状の変換器は当業界で
一般にはしご形変換器と称される。接触パッド１１と１
２との間に与えられるａｃ信号は、隣り合う任意の２つ
のフィンガ１４、１５即ちフィンガ対の間で長手方向に
出現して、圧電基板に音響波を発生させる。このように
当業界では、フィンガ対なる用語は、各接触パッドから
１つずつ伸長する隣り合う２つのフィンガを意味する
（１つのパッドから伸長する“スプリット・フィンガ
（split finger、分割フィンガ）”ではない）。
【００１７】変換器１０は段間のスペース（inter-rung
space）１７を有しおり、該スペースには、反射器アレ
イ１８が設けられている。各変換器１０は隣接変換器と
は反対側に別の反射器アレイ１９を有する。各反射器ア
レイ１８、１９は狭い幅の５つの反射器ストリップ２０
を含む。各ストリップ２０の幅はλ／４であり、隣り合
うストリップ間の間隙もまたλ／４である。λはフィル
タの中心周波数に対応する音響波長である。従って、隣
り合うストリップ２０の中心間距離はλ／２である。λ
は１つの変換器に沿って変化すること及び基板の金属被
覆領域と未被覆領域とでは異なる値を有することに注意
されたい。これは当業界ではよく知られており、実際に
はλは平均値である。各変換器１０の反射器アレイ１
８、１９は別の変換器を指向するＳＡＷ伝搬を強め、逆
方向のＳＡＷ伝搬を弱めるように構成されている。この
ことは、後述する如く１つの方向では強め合う干渉が生
じ、別の方向では弱め合う干渉が生じるように、反射器
アレイ１８、１９を位置決めすることによって達成され
る。
space）１７を有しおり、該スペースには、反射器アレ
イ１８が設けられている。各変換器１０は隣接変換器と
は反対側に別の反射器アレイ１９を有する。各反射器ア
レイ１８、１９は狭い幅の５つの反射器ストリップ２０
を含む。各ストリップ２０の幅はλ／４であり、隣り合
うストリップ間の間隙もまたλ／４である。λはフィル
タの中心周波数に対応する音響波長である。従って、隣
り合うストリップ２０の中心間距離はλ／２である。λ
は１つの変換器に沿って変化すること及び基板の金属被
覆領域と未被覆領域とでは異なる値を有することに注意
されたい。これは当業界ではよく知られており、実際に
はλは平均値である。各変換器１０の反射器アレイ１
８、１９は別の変換器を指向するＳＡＷ伝搬を強め、逆
方向のＳＡＷ伝搬を弱めるように構成されている。この
ことは、後述する如く１つの方向では強め合う干渉が生
じ、別の方向では弱め合う干渉が生じるように、反射器
アレイ１８、１９を位置決めすることによって達成され
る。
【００１８】次に第２図は、はしご形変換器１０の一セ
クション３０をより詳細に示す。この図もまた一定の比
率に応じて描かれたものではなく、また第１図と等価の
部分は同じ参照符号で示されている。分り易いように、
反射器ストリップ２０は１個だけを示す。セクション３
０は第１図の左側の変換器１０に対応する。セクション
３０は２つのフィンガ・グループ１６1 、１６2 を有し
ており、各グループの中心は夫々点線３１、３２で示さ
れる。点線３３は中心３１と３２との間の中点を示す。
中心３１と３２との間の距離、即ち段間の周期はＰであ
る。但し、Ｐ＝２ｎλで、ｎは整数、λは前記に定義し
た波長である。変換器のセクション３０は、矢印３４で
示すアパーチャＱを有しており、アパーチャＱは隣り合
うフィンガ１４と１５とのオーバーラップによって与え
られる。Ｑは５０λ乃至１００λのオーダーであり得
る。反射器ストリップ２０は点線３５で示すようにフィ
ンガ・グループの中点即ち段の中心３１と３２との中点
３３からλ／８だけオフセットして配置される。別の反
射器ストリップ（第１図参照）は、その中心がストリッ
プ２０の中心からλ／２ずつ離間して配置される。
クション３０をより詳細に示す。この図もまた一定の比
率に応じて描かれたものではなく、また第１図と等価の
部分は同じ参照符号で示されている。分り易いように、
反射器ストリップ２０は１個だけを示す。セクション３
０は第１図の左側の変換器１０に対応する。セクション
３０は２つのフィンガ・グループ１６1 、１６2 を有し
ており、各グループの中心は夫々点線３１、３２で示さ
れる。点線３３は中心３１と３２との間の中点を示す。
中心３１と３２との間の距離、即ち段間の周期はＰであ
る。但し、Ｐ＝２ｎλで、ｎは整数、λは前記に定義し
た波長である。変換器のセクション３０は、矢印３４で
示すアパーチャＱを有しており、アパーチャＱは隣り合
うフィンガ１４と１５とのオーバーラップによって与え
られる。Ｑは５０λ乃至１００λのオーダーであり得
る。反射器ストリップ２０は点線３５で示すようにフィ
ンガ・グループの中点即ち段の中心３１と３２との中点
３３からλ／８だけオフセットして配置される。別の反
射器ストリップ（第１図参照）は、その中心がストリッ
プ２０の中心からλ／２ずつ離間して配置される。
【００１９】フィンガ・グループ１６1 によって発生せ
しめられて右向きに伝搬する音響波は、矢印３６、３７
によって示す部分Ａ、Ｂを含む。部分Ａは反射器ストリ
ップ２０を透過し、部分Ｂは反射器ストリップ２０によ
って反射される。フィンガ・グループ１６2 によって発
生せしめられて左向きに伝搬する音響波は、矢印３８、
３９によって示す部分Ｃ、Ｄを含む。部分Ｃはストリッ
プ２０を透過し、部分Ｄはストリップ２０によって反射
される。
しめられて右向きに伝搬する音響波は、矢印３６、３７
によって示す部分Ａ、Ｂを含む。部分Ａは反射器ストリ
ップ２０を透過し、部分Ｂは反射器ストリップ２０によ
って反射される。フィンガ・グループ１６2 によって発
生せしめられて左向きに伝搬する音響波は、矢印３８、
３９によって示す部分Ｃ、Ｄを含む。部分Ｃはストリッ
プ２０を透過し、部分Ｄはストリップ２０によって反射
される。
【００２０】第１図及び第２図のフィルタは以下の如く
に動作する。周期性反射器から成る音響反射器アレイ１
８は、相反性、対称性の２ポート・ジャンクション(two
-port junction、２端子対接続) を構成する。ジャンク
ション損失が存在しないときは、アレイの片側、即ち片
方のポートに入射する単位振幅の波は、反射器アレイの
中心に関してお互いに９０°の位相差を有する透過振幅
Ｓ12と反射振幅Ｓ11とを生じる。この結果はIEEE 1983
SU-30 55-57 ページにM. F. Lewis が記載しているよう
な３ポートの場合に関する解析と同様の解析によって推
論し得る。反射器アレイの片側から入射する単位振幅波
は、両側から入射する波の対称及び逆対称（antisymmet
ry）の結合に変換される。
に動作する。周期性反射器から成る音響反射器アレイ１
８は、相反性、対称性の２ポート・ジャンクション(two
-port junction、２端子対接続) を構成する。ジャンク
ション損失が存在しないときは、アレイの片側、即ち片
方のポートに入射する単位振幅の波は、反射器アレイの
中心に関してお互いに９０°の位相差を有する透過振幅
Ｓ12と反射振幅Ｓ11とを生じる。この結果はIEEE 1983
SU-30 55-57 ページにM. F. Lewis が記載しているよう
な３ポートの場合に関する解析と同様の解析によって推
論し得る。反射器アレイの片側から入射する単位振幅波
は、両側から入射する波の対称及び逆対称（antisymmet
ry）の結合に変換される。
【００２１】即ち、
【００２２】
【数１】
【００２３】である。
【００２４】このような特定の直交結合が選択されるの
は、これらの結合が対称又は逆対称のジャンクションに
よって互いに結合されないからである。
は、これらの結合が対称又は逆対称のジャンクションに
よって互いに結合されないからである。
【００２５】従って、各振幅は最大強度で生じるが位相
差を伴なう。即ち
差を伴なう。即ち
【００２６】
【数２】
【００２７】は、
【００２８】
【数３】
【００２９】として生じる。
【００３０】従って、｜ａ｜＝｜ｂ｜のとき（ａ＋ｂ）
と（ａ−ｂ）とのスカラー積がゼロになるので、Ｓ11＝
（ａ＋ｂ）とＳ12＝（ａ−ｂ）とが直交し、９０°の位
相差を有する。
と（ａ−ｂ）とのスカラー積がゼロになるので、Ｓ11＝
（ａ＋ｂ）とＳ12＝（ａ−ｂ）とが直交し、９０°の位
相差を有する。
【００３１】透過波及び反射波間、即ちＡ及びＢ間、Ｃ
及びＤ間のπ／２の位相差以外にも、各反射器ストリッ
プ２０がフィンガ・グループの中心３１又は３２からλ
／２の整数倍だけ離れた位置に対してλ／８だけオフセ
ットしているために、更に２×λ／８即ちλ／４、換言
すればπ／２の位相差が同一方向に伝搬する透過波及び
反射波間、即ちＡ及びＤ間、Ｂ及びＣ間に生じる。この
位相差は一方向に伝搬する音波間の位相差に付加され、
他方向に伝搬する音波間の位相差から差引かれる。ここ
ではこれらの付加又は相殺の行われる方向を規定しない
が、いずれか一方向には建設的即ち付加的干渉が、他方
向には破壊的即ち相殺的干渉が存在し、各変換器１０は
それに応じて単一指向特性即ち一方向性特性を示す。変
換器の段１６1 及び１６2 での反射はここでは無視し、
後で考察する。
及びＤ間のπ／２の位相差以外にも、各反射器ストリッ
プ２０がフィンガ・グループの中心３１又は３２からλ
／２の整数倍だけ離れた位置に対してλ／８だけオフセ
ットしているために、更に２×λ／８即ちλ／４、換言
すればπ／２の位相差が同一方向に伝搬する透過波及び
反射波間、即ちＡ及びＤ間、Ｂ及びＣ間に生じる。この
位相差は一方向に伝搬する音波間の位相差に付加され、
他方向に伝搬する音波間の位相差から差引かれる。ここ
ではこれらの付加又は相殺の行われる方向を規定しない
が、いずれか一方向には建設的即ち付加的干渉が、他方
向には破壊的即ち相殺的干渉が存在し、各変換器１０は
それに応じて単一指向特性即ち一方向性特性を示す。変
換器の段１６1 及び１６2 での反射はここでは無視し、
後で考察する。
【００３２】変換器１０は相互間で音響波の送受を行う
ように構成されている。これらの変換器は単一指向特性
を有するために、受波変換器から離れていく望ましくな
い音響波の発生が大幅に低下し、その結果第１図のフィ
ルタ配置によって生じる挿入損失が大幅に減少する。
ように構成されている。これらの変換器は単一指向特性
を有するために、受波変換器から離れていく望ましくな
い音響波の発生が大幅に低下し、その結果第１図のフィ
ルタ配置によって生じる挿入損失が大幅に減少する。
【００３３】これら変換器１０の単一指向性はストリッ
プ２０の反射メカニズムとは無関係である。これらの特
性はマス・ローディング(mass-loading)、局在的効果(t
opographical effects) 、圧電短絡（piezoelectric sh
orting）又はこれらを組合わせた効果によるＳＡＷデバ
イスでの反射に対して認められる。
プ２０の反射メカニズムとは無関係である。これらの特
性はマス・ローディング(mass-loading)、局在的効果(t
opographical effects) 、圧電短絡（piezoelectric sh
orting）又はこれらを組合わせた効果によるＳＡＷデバ
イスでの反射に対して認められる。
【００３４】反射器ストリップ２０に無視し得ないよう
な損失があるとλ／８のオフセット状態は変化するが、
すると該変換器又は該変換器を具備するデバイスは低損
失を示すことにはならない。従って実際にはどのデバイ
スでもオフセットは実質的にλ／８、即ち殆どλ／８に
等しく、又は後述の如く単一指向特性とブルーミング
（blooming）との双方を考慮した反射器配置の場合と等
価である。
な損失があるとλ／８のオフセット状態は変化するが、
すると該変換器又は該変換器を具備するデバイスは低損
失を示すことにはならない。従って実際にはどのデバイ
スでもオフセットは実質的にλ／８、即ち殆どλ／８に
等しく、又は後述の如く単一指向特性とブルーミング
（blooming）との双方を考慮した反射器配置の場合と等
価である。
【００３５】反射器ストリップ２０は段間のスペース１
７内又は各変換器１０に隣接して配置されるため、先行
技術のように変換器のフィンガを反射器と重ね合せるる
必要はない。従ってフィンガと反射器とを単一の金属蒸
着プロセスで配置することができ、フィンガ・パターン
をこれに続く反射器パターンと調心的に重ね合せるとい
う、困難でコスト高につながる作業は不要になる。更
に、反射器ストリップは相互に且つ変換器に対して電気
的に絶縁し得るし、或いは一緒に短絡し得るし、且つ個
々の装置で性能を最適化するのに適しているとして必要
とされれば接地することもできる。先行技術では金の反
射器が変換器フィンガに対し電気的に短絡され、前述の
如き処理は不可能である。
７内又は各変換器１０に隣接して配置されるため、先行
技術のように変換器のフィンガを反射器と重ね合せるる
必要はない。従ってフィンガと反射器とを単一の金属蒸
着プロセスで配置することができ、フィンガ・パターン
をこれに続く反射器パターンと調心的に重ね合せるとい
う、困難でコスト高につながる作業は不要になる。更
に、反射器ストリップは相互に且つ変換器に対して電気
的に絶縁し得るし、或いは一緒に短絡し得るし、且つ個
々の装置で性能を最適化するのに適しているとして必要
とされれば接地することもできる。先行技術では金の反
射器が変換器フィンガに対し電気的に短絡され、前述の
如き処理は不可能である。
【００３６】本発明によれば、段間の反射器を任意の従
来形のフィンガ・グループ即ち段を持つはしご形変換器
と共に使用し得る。一定の比率に応じて描かれたもので
はない第３図、第４図、第５図には、３種の形態のフィ
ンガ・グループが夫々符号４０、５０、６０で示されて
いる。フィンガ・グループ４０は、フィンガが１つずつ
交互に咬み合う(oneinto one) 形のグループである。各
接触パッド４１は内側に伸長する幅λ／４のフィンガ４
２を２個有している。一方のパッドのフィンガと他方の
パッドのフィンガとの間の各間隙、例えば４３もλ／４
であり、フィンガの中心はお互にλ／２だけ離間してい
る。該フィンガ・グループ４０の隣には従来形の反射防
止ストリップ又はブルーミング・ストリップ４４が配置
されている。これらストリップ４４は幅及び相互間隙が
λ／４であり、λ／２のフィンガ中心相互間距離を以て
空間的に周期的に繰り返えされる変換器フィンガ・パタ
ーンから±λ／４だけオフセットされる。（フィンガ４
２の個数によっては、即ちフィンガ・グループからの反
射の強さによっては、反射器４４を省略し得ることもあ
る。）フィンガ・グループ５０は５２の如き内側に伸長
するスプリット・フィンガを持つ接触パッド５１を備え
ている。本発明では反射器アレイ（図示せず）をスプリ
ット・フィンガの各内部間隙５４の中心５３に関して配
置する。隣接中心部５３相互間の間隔はλ／２であり、
各フィンガ５２の幅及び内部間隙５４はλ／８である。
スプリット・フィンガは変換器作動周波数において反射
が生じるのを阻止する性質を有している。
来形のフィンガ・グループ即ち段を持つはしご形変換器
と共に使用し得る。一定の比率に応じて描かれたもので
はない第３図、第４図、第５図には、３種の形態のフィ
ンガ・グループが夫々符号４０、５０、６０で示されて
いる。フィンガ・グループ４０は、フィンガが１つずつ
交互に咬み合う(oneinto one) 形のグループである。各
接触パッド４１は内側に伸長する幅λ／４のフィンガ４
２を２個有している。一方のパッドのフィンガと他方の
パッドのフィンガとの間の各間隙、例えば４３もλ／４
であり、フィンガの中心はお互にλ／２だけ離間してい
る。該フィンガ・グループ４０の隣には従来形の反射防
止ストリップ又はブルーミング・ストリップ４４が配置
されている。これらストリップ４４は幅及び相互間隙が
λ／４であり、λ／２のフィンガ中心相互間距離を以て
空間的に周期的に繰り返えされる変換器フィンガ・パタ
ーンから±λ／４だけオフセットされる。（フィンガ４
２の個数によっては、即ちフィンガ・グループからの反
射の強さによっては、反射器４４を省略し得ることもあ
る。）フィンガ・グループ５０は５２の如き内側に伸長
するスプリット・フィンガを持つ接触パッド５１を備え
ている。本発明では反射器アレイ（図示せず）をスプリ
ット・フィンガの各内部間隙５４の中心５３に関して配
置する。隣接中心部５３相互間の間隔はλ／２であり、
各フィンガ５２の幅及び内部間隙５４はλ／８である。
スプリット・フィンガは変換器作動周波数において反射
が生じるのを阻止する性質を有している。
【００３７】フィンガ・グループ６０は、２つ１単位の
フィンガと１つ１単位のフィンガとが交互に咬み合う
（two into one）形のグループであって、第１接触パッ
ド６１が内側に伸長するフィンガ６２を１段当り４個有
し、第２接触パッド６３が２個のフィンガ６４を備えて
いる。フィンガ幅及び間隙はλ／６である。
フィンガと１つ１単位のフィンガとが交互に咬み合う
（two into one）形のグループであって、第１接触パッ
ド６１が内側に伸長するフィンガ６２を１段当り４個有
し、第２接触パッド６３が２個のフィンガ６４を備えて
いる。フィンガ幅及び間隙はλ／６である。
【００３８】特定の性質を持つ変換器を得るのに必要で
あれば、第３図、第４図、第５図のフィンガ・パターン
は側方へと伸長して、より大きなフィンガ・グループに
することもできる。
あれば、第３図、第４図、第５図のフィンガ・パターン
は側方へと伸長して、より大きなフィンガ・グループに
することもできる。
【００３９】一定のフィンガ・オーバーラップを有する
４０、５０又は６０の如き変換器に加えて、特定の変換
器特性を得るべく先行技術で使用されているようなフィ
ンガ長重み付け（weighting ）を用いてもよい。特に、
フィルタ通過帯域の特性を向上させ且つ側波帯を縮小さ
せるには、フィンガ・オーバーラップと整相（phasing
）とをフーリエ変換に従ってフィルタ変換器に沿って
変化させることができる。このような変換器を第６図に
示す。変換器７０は接触パッド７１と、７２の如き櫛歯
形のフィンガとを有する。フィンガ・オーバラップ（重
み付け）及び整相は、矩形即ち方形関数ｆ（ｘ）、例え
ばｘ1 ≦ｘ≦ｘ2 の時ｆ（ｘ）＝定数であり、他の場合
はｆ（ｘ）＝０であるような関数のフーリエ変換に従
い、可能な限り近似するように配置さる。隣接し合うフ
ィンガは大部分が異なる接触パッド７１から交互に１つ
ずつ伸長するが、４つの部分７３では、２つのフィンガ
が同一の接触パッドから伸長する。これは方形フィルタ
通過帯域におけるsin ｘ／ｘフーリエ変換関数の隣接ロ
ーブ（lobe）間の位相反転に該当する。本発明に従って
変換器７０は単一指向特性を得るべく関連する反射器ス
トリップ（図示せず）を具備する筈のものであり、この
種の変換器を２つ備えるフィルタがほぼ方形の通過帯域
を有し得る。例えば変換器７０は、反射器ストリップを
収容する空間を提供するべく「サンプリング」される
（間引きされる）、即ちフィンガを省略されることがで
きる。有利には、フィンガ・オーバーラップが零である
領域７３のフィンガを省略するとよい。
４０、５０又は６０の如き変換器に加えて、特定の変換
器特性を得るべく先行技術で使用されているようなフィ
ンガ長重み付け（weighting ）を用いてもよい。特に、
フィルタ通過帯域の特性を向上させ且つ側波帯を縮小さ
せるには、フィンガ・オーバーラップと整相（phasing
）とをフーリエ変換に従ってフィルタ変換器に沿って
変化させることができる。このような変換器を第６図に
示す。変換器７０は接触パッド７１と、７２の如き櫛歯
形のフィンガとを有する。フィンガ・オーバラップ（重
み付け）及び整相は、矩形即ち方形関数ｆ（ｘ）、例え
ばｘ1 ≦ｘ≦ｘ2 の時ｆ（ｘ）＝定数であり、他の場合
はｆ（ｘ）＝０であるような関数のフーリエ変換に従
い、可能な限り近似するように配置さる。隣接し合うフ
ィンガは大部分が異なる接触パッド７１から交互に１つ
ずつ伸長するが、４つの部分７３では、２つのフィンガ
が同一の接触パッドから伸長する。これは方形フィルタ
通過帯域におけるsin ｘ／ｘフーリエ変換関数の隣接ロ
ーブ（lobe）間の位相反転に該当する。本発明に従って
変換器７０は単一指向特性を得るべく関連する反射器ス
トリップ（図示せず）を具備する筈のものであり、この
種の変換器を２つ備えるフィルタがほぼ方形の通過帯域
を有し得る。例えば変換器７０は、反射器ストリップを
収容する空間を提供するべく「サンプリング」される
（間引きされる）、即ちフィンガを省略されることがで
きる。有利には、フィンガ・オーバーラップが零である
領域７３のフィンガを省略するとよい。
【００４０】変換器には更に、望ましくない音響波を減
衰させるべく圧電基板上に吸収材を使用することもでき
る。
衰させるべく圧電基板上に吸収材を使用することもでき
る。
【００４１】第７図には、ニオブ酸リチウム圧電基板上
に本発明の２個のはしご形変換器８１1 、８１2 を設け
たＳＡＷフィルタ８０が示されている。これら変換器は
表示上の都合から実際のデバイスよりやや狭い間隔で図
示されている。変換器８１1及び８１2 は上部接触パッ
ド８２1 及び８２2 と、下部接触パッド８３1 及び８３
2 と、段８４1 及び８４2 の如き段を１０個と、８５1
及び８５2 の如き段間の反射器アレイとを有している。
段８４には８６の如きスプリット・フィンガが５個含ま
れており（第４図参照）、各段毎に３個のフィンガが上
部接触パッド８２から伸長し、２個が下部接触パッド８
３から伸長する。アレイ８５の反射器ストリップ、例え
ばストリップ８７は幅及び間隙がλ／４であり、従って
ストリップ相互間にはλ／２の間隔が開けられる。フィ
ルタ中心周波数が１００ＭＨｚの場合には、λは３４．
５μｍである。
に本発明の２個のはしご形変換器８１1 、８１2 を設け
たＳＡＷフィルタ８０が示されている。これら変換器は
表示上の都合から実際のデバイスよりやや狭い間隔で図
示されている。変換器８１1及び８１2 は上部接触パッ
ド８２1 及び８２2 と、下部接触パッド８３1 及び８３
2 と、段８４1 及び８４2 の如き段を１０個と、８５1
及び８５2 の如き段間の反射器アレイとを有している。
段８４には８６の如きスプリット・フィンガが５個含ま
れており（第４図参照）、各段毎に３個のフィンガが上
部接触パッド８２から伸長し、２個が下部接触パッド８
３から伸長する。アレイ８５の反射器ストリップ、例え
ばストリップ８７は幅及び間隙がλ／４であり、従って
ストリップ相互間にはλ／２の間隔が開けられる。フィ
ルタ中心周波数が１００ＭＨｚの場合には、λは３４．
５μｍである。
【００４２】段から段までの周期、又は段中心相互距離
は、変換器８１1 で８λ、変換器８１2 で１０λであ
る。アレイ８５当りの反射器ストリップ数は変換器８１
1 が１０個であり、変換器８１2 が１４個である。変換
器８１1 、８１2 は夫々付加的外部反射器アレイ８
８1 、８８2 をも有する。これら反射器アレイはアレイ
８５1 及び８５2 の周期的延長部である。
は、変換器８１1 で８λ、変換器８１2 で１０λであ
る。アレイ８５当りの反射器ストリップ数は変換器８１
1 が１０個であり、変換器８１2 が１４個である。変換
器８１1 、８１2 は夫々付加的外部反射器アレイ８
８1 、８８2 をも有する。これら反射器アレイはアレイ
８５1 及び８５2 の周期的延長部である。
【００４３】反射器アレイ８５1 及び８５2 は段間のス
ペース内の対称位置から夫々右と左へとλ／８ずつオフ
セットしている。このことはフィンガ・グループと反射
器アレイの分離が変換器８１の段８４の両側で異なって
いることから見てとれる。いずれの場合も、このように
他方の変換器の方へオフセットさせると、変換器がＹ−
Ｚニオブ酸リチウムにおいては、お互いの方向に向う単
一指向性を有することになる。即ち、変換器８１は優先
的に相互間で音響波の送受を行うことになる。このよう
な形態を「フェイス・ツー・フェイス（face to fac
e）」配置と称する。（他の圧電材料の場合には、必ず
しもこのようにはならない。何故なら、所定の変換器と
材料とを出力方向に関してテストにかけなければならな
いからである。前述の解析ではこの出力方向については
言及しなかった。）このオフセットによって他方の変換
器から遠去かる方向になれば、バック・ツー・バック
（back to back）配置を選択する。
ペース内の対称位置から夫々右と左へとλ／８ずつオフ
セットしている。このことはフィンガ・グループと反射
器アレイの分離が変換器８１の段８４の両側で異なって
いることから見てとれる。いずれの場合も、このように
他方の変換器の方へオフセットさせると、変換器がＹ−
Ｚニオブ酸リチウムにおいては、お互いの方向に向う単
一指向性を有することになる。即ち、変換器８１は優先
的に相互間で音響波の送受を行うことになる。このよう
な形態を「フェイス・ツー・フェイス（face to fac
e）」配置と称する。（他の圧電材料の場合には、必ず
しもこのようにはならない。何故なら、所定の変換器と
材料とを出力方向に関してテストにかけなければならな
いからである。前述の解析ではこの出力方向については
言及しなかった。）このオフセットによって他方の変換
器から遠去かる方向になれば、バック・ツー・バック
（back to back）配置を選択する。
【００４４】第７図は実際のＳＷＡフィルタを拡大した
ものである。該フィルタの実長は反射器アレイ８８1 及
び８８2 の最も外側のストリップ相互間で測定して約７
ｍｍであったが、間隙は図面の寸法がほのめかすものよ
りも少し大きかった。
ものである。該フィルタの実長は反射器アレイ８８1 及
び８８2 の最も外側のストリップ相互間で測定して約７
ｍｍであったが、間隙は図面の寸法がほのめかすものよ
りも少し大きかった。
【００４５】変換器８１については（それが完全であれ
ば）、その分離は極めて臨界的であるというものではな
いが、一方の変換器の反射器アレイは他方の変換器の反
射器アレイの周期的延長部として配置するのが好まし
い。
ば）、その分離は極めて臨界的であるというものではな
いが、一方の変換器の反射器アレイは他方の変換器の反
射器アレイの周期的延長部として配置するのが好まし
い。
【００４６】第７図のフィルタを比較フィルタと共にテ
ストにかけた。この比較フィルタは同一の変換器をバッ
ク・ツー・バック配置にしたものである、即ち反射器ア
レイが他方の変換器から遠去かる方向へλ／８オフセッ
トしたものである。いずれの場合にも、変換器はＹ−Ｚ
ニオブ酸リチウム基板上にアルミニウムを蒸着して形成
した。これらフィルタをＴＯ８容器内に配置した。接触
パッドはゴールド・ワイヤ・ボンドを有し厚みが０．１
５μｍであった。各変換器を１００ｎＨの巻線誘導子を
用いてシャント同調（shunt tune、並列共振）させ、５
０オームに達する密な整合（close match ）を得た。
ストにかけた。この比較フィルタは同一の変換器をバッ
ク・ツー・バック配置にしたものである、即ち反射器ア
レイが他方の変換器から遠去かる方向へλ／８オフセッ
トしたものである。いずれの場合にも、変換器はＹ−Ｚ
ニオブ酸リチウム基板上にアルミニウムを蒸着して形成
した。これらフィルタをＴＯ８容器内に配置した。接触
パッドはゴールド・ワイヤ・ボンドを有し厚みが０．１
５μｍであった。各変換器を１００ｎＨの巻線誘導子を
用いてシャント同調（shunt tune、並列共振）させ、５
０オームに達する密な整合（close match ）を得た。
【００４７】テストしたフィルタの性能を第８図に３つ
の曲線ａ、ｂ、ｃで示す。曲線ａ、ｃはフィルタの減衰
を周波数の関数として示し、夫々フェイス・ツー・フェ
イス形、バック・ツー・バック形変換器に対応する。１
００ＭＨｚの基本周波数又は中心周波数は符号９０で示
されており、周波数は１目盛０．５ＭＨｚで表わされ、
これらの曲線は９７ＭＨｚから１０３ＭＨｚまでの範囲
に亘って示されている。縦座標は１目盛が５ｄＢを表わ
す。曲線ｂはフェイス・ツー・フェイス形フィルタ（曲
線ａはその減衰特性を示す）での群遅延の変化を示す。
その縦座標は１目盛が１μｓを表わし、基線９１では前
記と同じ周波数目盛を表わす。
の曲線ａ、ｂ、ｃで示す。曲線ａ、ｃはフィルタの減衰
を周波数の関数として示し、夫々フェイス・ツー・フェ
イス形、バック・ツー・バック形変換器に対応する。１
００ＭＨｚの基本周波数又は中心周波数は符号９０で示
されており、周波数は１目盛０．５ＭＨｚで表わされ、
これらの曲線は９７ＭＨｚから１０３ＭＨｚまでの範囲
に亘って示されている。縦座標は１目盛が５ｄＢを表わ
す。曲線ｂはフェイス・ツー・フェイス形フィルタ（曲
線ａはその減衰特性を示す）での群遅延の変化を示す。
その縦座標は１目盛が１μｓを表わし、基線９１では前
記と同じ周波数目盛を表わす。
【００４８】本発明の帯域ＳＡＷフィルタは、中心域９
２即ち通過帯域と、関連する９３の如き副次的極大域を
持つ曲線ａで表わされる特性を示す。該フィルタの挿入
損失測定値は１００ＭＨｚの基本周波数で僅か２．７ｄ
Ｂであった。これと比較してみると、先行技術のＳＡＷ
フィルタの最小理論損失値は約６ｄＢであり、且つ実際
には通常８〜１０ｄＢの整合損失（matched loss）を持
つ。また、９２での帯域リプル（passband ripple ）は
ピーク・ツー・ピーク（peak to peak）で０．５ｄＢよ
り小さく、９４での群遅延は約１μｓであり、リップル
のピーク・ツー・ピークは約０．２μｓである。これら
の値はいずれもＳＡＷフィルタにしては低い値である。
２即ち通過帯域と、関連する９３の如き副次的極大域を
持つ曲線ａで表わされる特性を示す。該フィルタの挿入
損失測定値は１００ＭＨｚの基本周波数で僅か２．７ｄ
Ｂであった。これと比較してみると、先行技術のＳＡＷ
フィルタの最小理論損失値は約６ｄＢであり、且つ実際
には通常８〜１０ｄＢの整合損失（matched loss）を持
つ。また、９２での帯域リプル（passband ripple ）は
ピーク・ツー・ピーク（peak to peak）で０．５ｄＢよ
り小さく、９４での群遅延は約１μｓであり、リップル
のピーク・ツー・ピークは約０．２μｓである。これら
の値はいずれもＳＡＷフィルタにしては低い値である。
【００４９】変換器の高度の単一指向性は、１００ＭＨ
ｚの基本周波数における曲線ｃの著しい中央最小値９５
によって示される。この最小値９５は挿入損失３１．９
ｄＢであり、又は曲線ａの対応する最大値９２の位置よ
りも凡そ２９ｄＢだけ低い。曲線ｃのフィルタに用いら
れたバック・ツー・バック形変換器は１００ＭＨｚにお
いてお互いに遠去かるものが優勢な音響波を送波し、受
波する。その結果、基本周波数は強く除去される。この
特性は帯域消去フィルタを構成するのに利用することが
できる。
ｚの基本周波数における曲線ｃの著しい中央最小値９５
によって示される。この最小値９５は挿入損失３１．９
ｄＢであり、又は曲線ａの対応する最大値９２の位置よ
りも凡そ２９ｄＢだけ低い。曲線ｃのフィルタに用いら
れたバック・ツー・バック形変換器は１００ＭＨｚにお
いてお互いに遠去かるものが優勢な音響波を送波し、受
波する。その結果、基本周波数は強く除去される。この
特性は帯域消去フィルタを構成するのに利用することが
できる。
【００５０】テストはさらに曲線ａ、即ちフェイス・ツ
ー・フェイス形フィルタを完全な非同調配置にして行っ
た。結果として、通過帯域、群遅延のリップルはかなり
大きかったとはいえ、挿入損失は僅か３ｄＢに過ぎなか
った。この実施例が示すように、非同調であることに比
較的不感であることは、寸法、コストまたは振動に対す
る感度を最小にする必要がある応用においては重要であ
る。
ー・フェイス形フィルタを完全な非同調配置にして行っ
た。結果として、通過帯域、群遅延のリップルはかなり
大きかったとはいえ、挿入損失は僅か３ｄＢに過ぎなか
った。この実施例が示すように、非同調であることに比
較的不感であることは、寸法、コストまたは振動に対す
る感度を最小にする必要がある応用においては重要であ
る。
【００５１】次に第９図は、不必要なマルチプル・トラ
ンジット信号を減らすために「ブルーミング」される本
発明のはしご形変換器のセクション１００を示す。用語
「ブルーミング」及びこれに類する表現は、反射防止コ
ーティングを持つレンズの光学的ブルーミングとの類推
で使用する。セクション１００は２個の段１０１、１０
２と、中央間隔λ／２を持つ１０４のような３０個の反
射器ストリップの中央バンク１０３を持つ。バンク１０
５は全体を示し、バンク１０６は一部分を示す。夫夫の
段１０１、１０２は、上部接触パッド１０９から伸長す
る１０８のような６個のフィンガと、下部接触パッド１
１１から伸長する１１０のような７個のフィンガを持
つ。隣接フィンガ対１０８、１１０はλ／２の中央間隔
を持つ。作動時に、上部接触パッド１０９はｒｆ信号
（高周波信号）を伝送し、下部接触パッドは接地され
る。
ンジット信号を減らすために「ブルーミング」される本
発明のはしご形変換器のセクション１００を示す。用語
「ブルーミング」及びこれに類する表現は、反射防止コ
ーティングを持つレンズの光学的ブルーミングとの類推
で使用する。セクション１００は２個の段１０１、１０
２と、中央間隔λ／２を持つ１０４のような３０個の反
射器ストリップの中央バンク１０３を持つ。バンク１０
５は全体を示し、バンク１０６は一部分を示す。夫夫の
段１０１、１０２は、上部接触パッド１０９から伸長す
る１０８のような６個のフィンガと、下部接触パッド１
１１から伸長する１１０のような７個のフィンガを持
つ。隣接フィンガ対１０８、１１０はλ／２の中央間隔
を持つ。作動時に、上部接触パッド１０９はｒｆ信号
（高周波信号）を伝送し、下部接触パッドは接地され
る。
【００５２】ブルーミング反射器バンク１０５、１０６
は各々の段１０１、１０２の周期的連続からλ／４だけ
離れている。段１０１、１０２の中央１１２、１１３は
鎖線１１４で示される中点を持つ。更に、別の鎖線１１
５は単一方向性反射器バンク１０３の中心を示し、段間
の中点１１４からλ／８だけ分離乃至オフセットされ
る。
は各々の段１０１、１０２の周期的連続からλ／４だけ
離れている。段１０１、１０２の中央１１２、１１３は
鎖線１１４で示される中点を持つ。更に、別の鎖線１１
５は単一方向性反射器バンク１０３の中心を示し、段間
の中点１１４からλ／８だけ分離乃至オフセットされ
る。
【００５３】セクション１００は単一指向特性と反射防
止特性の両方を持ち、個々の応用に求められる数の段
と、関連する単一指向性反射器及びブルーミング反射器
とを持つことができる。ブルーミング反射器の使用は第
４図に示す分割フィンガの代りである。分割フィンガ
は、λ／８幅が１μｍ未満である５００ＭＨｚ以上の作
動用としては製造が困難である。第９図の構造の魅力
は、反射器と変換器の全てのフィンガが同じ幅λ／４を
持つことであり、このことは製造に都合がよい。
止特性の両方を持ち、個々の応用に求められる数の段
と、関連する単一指向性反射器及びブルーミング反射器
とを持つことができる。ブルーミング反射器の使用は第
４図に示す分割フィンガの代りである。分割フィンガ
は、λ／８幅が１μｍ未満である５００ＭＨｚ以上の作
動用としては製造が困難である。第９図の構造の魅力
は、反射器と変換器の全てのフィンガが同じ幅λ／４を
持つことであり、このことは製造に都合がよい。
【００５４】以上の実施例では変換器フィンガでの音響
波の反射は便宜上無視される（第１図、第２図）か、或
いは分割フィンガ変換器（第４図、第７図）又はブルー
ミング（第９図）によって処理された。ここで第１０図
及び第２図を参照して、フィンガ・グループ１６1 の段
からフィンガ・グループ１６2 の段へと伝搬される矢印
３６で示す音響波Ａを考察する。音響波Ａは部分的に反
射されて、段１６2 から段１６1 に進行する音響波（第
２図には示さず）を形成する。同様に、音響波Ｃは段１
６1 で部分的に反射され、段１６2 に向って進む波を形
成する。段１６1 及び１６2 は同数の等量反射フィンガ
１４及び１５を持ち、これら２つの部分反射は左右対称
に同位相にある。従って、これらの部分反射は第１０図
の単一のベクトルＲで描くことができる。便宜上、Ｒは
正の実軸１２０に沿って描かれ、他のベクトルの位相は
これに関連して描かれる。以下の説明では、部分反射の
位相が、反射が段中央３１、３２ではなくて、それらの
中点３３で生じたとしても同じであると認めることもま
た都合がよい。これは追加往復進行が２×（１／Ｐ）＝
Ｐであって、中心周波数で２ｎπの位相ずれを持つこと
による。
波の反射は便宜上無視される（第１図、第２図）か、或
いは分割フィンガ変換器（第４図、第７図）又はブルー
ミング（第９図）によって処理された。ここで第１０図
及び第２図を参照して、フィンガ・グループ１６1 の段
からフィンガ・グループ１６2 の段へと伝搬される矢印
３６で示す音響波Ａを考察する。音響波Ａは部分的に反
射されて、段１６2 から段１６1 に進行する音響波（第
２図には示さず）を形成する。同様に、音響波Ｃは段１
６1 で部分的に反射され、段１６2 に向って進む波を形
成する。段１６1 及び１６2 は同数の等量反射フィンガ
１４及び１５を持ち、これら２つの部分反射は左右対称
に同位相にある。従って、これらの部分反射は第１０図
の単一のベクトルＲで描くことができる。便宜上、Ｒは
正の実軸１２０に沿って描かれ、他のベクトルの位相は
これに関連して描かれる。以下の説明では、部分反射の
位相が、反射が段中央３１、３２ではなくて、それらの
中点３３で生じたとしても同じであると認めることもま
た都合がよい。これは追加往復進行が２×（１／Ｐ）＝
Ｐであって、中心周波数で２ｎπの位相ずれを持つこと
による。
【００５５】反射器ストリップ２０によって反射された
音響波Ｂ、Ｄは、正及び負の虚軸１２１、１２２に沿っ
て夫々位置するベクトルＢ及びＤによって描かれる。即
ち、Ｂ及びＤは夫々Ｒから９０°進み、そして遅れる。
音響波Ｂ、Ｄは、正及び負の虚軸１２１、１２２に沿っ
て夫々位置するベクトルＢ及びＤによって描かれる。即
ち、Ｂ及びＤは夫々Ｒから９０°進み、そして遅れる。
【００５６】ブルーミング反射器及び方向性反射器の効
果を組合せて設計を簡素化することができる。このため
には、オフセットλ／８はオフセットλ／８＋δに変更
しなければならない。１段当りＭ個のフィンガを持つ２
段変換器とＮ個のストリップを持つ段間の反射器（inte
r-rung reflector）（但しＮはＭより大である）とを考
察する。段１６1 、１６2 のフィンガは、Ｒと同位相
の、振幅がＭに比例する反射ＲF1 及びＲF2 を夫々生じ
る。同様に、反射器ストリップは、Ｎに比例し、しかし
夫々Ｒから、行路差２（λ／８＋δ）又はπ／２＋θ
（但しθ＝４πδ／λ）に相当する位相角だけ進み、そ
して遅れる反射ＲR1 、ＲR2 を生じる。反射器ストリップ
とフィンガは等しい幅をもち、開口Ｑ即ち有効音響領域
を限定するフィンガのオーバラップは反射器ストリップ
長に等しい。更に、フィンガ及び反射器ストリップは同
じ金属の、同じ厚さのもので作られるから、それらは同
一反射特性を持つ。従って、ＲF1 、ＲF2 、ＲR1 、ＲR2 の
振幅は同一比例定数ｋを持ち、以下の式が成立する。
果を組合せて設計を簡素化することができる。このため
には、オフセットλ／８はオフセットλ／８＋δに変更
しなければならない。１段当りＭ個のフィンガを持つ２
段変換器とＮ個のストリップを持つ段間の反射器（inte
r-rung reflector）（但しＮはＭより大である）とを考
察する。段１６1 、１６2 のフィンガは、Ｒと同位相
の、振幅がＭに比例する反射ＲF1 及びＲF2 を夫々生じ
る。同様に、反射器ストリップは、Ｎに比例し、しかし
夫々Ｒから、行路差２（λ／８＋δ）又はπ／２＋θ
（但しθ＝４πδ／λ）に相当する位相角だけ進み、そ
して遅れる反射ＲR1 、ＲR2 を生じる。反射器ストリップ
とフィンガは等しい幅をもち、開口Ｑ即ち有効音響領域
を限定するフィンガのオーバラップは反射器ストリップ
長に等しい。更に、フィンガ及び反射器ストリップは同
じ金属の、同じ厚さのもので作られるから、それらは同
一反射特性を持つ。従って、ＲF1 、ＲF2 、ＲR1 、ＲR2 の
振幅は同一比例定数ｋを持ち、以下の式が成立する。
【００５７】
【数４】 ｜ＲF1 ｜＝｜ＲF2 ｜＝ｋＭ，Ｒと同位相 (A) ｜ＲR1 ｜＝｜ＲR2 ｜＝ｋＮ，Ｒに対し± （π／２＋θ）の移相 (B) 反射は各フィンガ又は反射器ストリップにおいて小さ
く、その結果各連続反射は透過振幅を事実上変化させな
いでおくものとして、かなりのよい近似で考えることが
できる。このことは反射による寄与の計算を簡単にし、
結果に対して実質的に影響を与えない。
く、その結果各連続反射は透過振幅を事実上変化させな
いでおくものとして、かなりのよい近似で考えることが
できる。このことは反射による寄与の計算を簡単にし、
結果に対して実質的に影響を与えない。
【００５８】ブルーミングと単一指向性を提供する反射
器ストリップ配置を提供するためには、ベクトルＲF1 、
ＲR1 、ＲF2 、ＲR2 は、第１０図のベクトル図に等価の状
態を作り出すために、同じ大きさで反対方向を向いたベ
クトルＵ、Ｖを夫々生じなければならない。これによっ
て第１１図のベクトル図が描かれる。ここでは、ベクト
ルＵはベクトルＲF1 、ＲR1 の合力、ベクトルＶはＲF2 、
ＲR2 の合力である。Ｕ及びＶは第１０図のベクトルＢ、
Ｄに相当し、正及び負の虚軸１３１及び１３２に沿っ
て、即ちＲに対して＋π／２又は−π／２移相して夫々
位置する。方程式(A) 及び(B) から、第１１図に関連し
て次の式が成立する。
器ストリップ配置を提供するためには、ベクトルＲF1 、
ＲR1 、ＲF2 、ＲR2 は、第１０図のベクトル図に等価の状
態を作り出すために、同じ大きさで反対方向を向いたベ
クトルＵ、Ｖを夫々生じなければならない。これによっ
て第１１図のベクトル図が描かれる。ここでは、ベクト
ルＵはベクトルＲF1 、ＲR1 の合力、ベクトルＶはＲF2 、
ＲR2 の合力である。Ｕ及びＶは第１０図のベクトルＢ、
Ｄに相当し、正及び負の虚軸１３１及び１３２に沿っ
て、即ちＲに対して＋π／２又は−π／２移相して夫々
位置する。方程式(A) 及び(B) から、第１１図に関連し
て次の式が成立する。
【００５９】
【数５】
【００６０】従って、１段当りＭ個のフィンガを持つ本
発明のはしご形変換器はそれがＮ個のストリップを持つ
反射器アレイを具備していて、但しＮ＞Ｍであり、その
ストリップはフィンガのオーバラップ部分に寸法的に等
しく、更にそのストリップは変換器フィンガ・パターン
のの空間的周期性配置からλ／８＋λθ／４π（θ＝ａ
ｒｃｓｉｎＭ／Ｎ）だけオフセットされるときには、ブ
ルーミング特性と単一指向性特性の両方を備える。以上
の説明は２個の段を有する変換器に関するものである
が、同様に任意の段数を持つ変換器にも適合する。ブル
ーミングを用いた上述及び既述の配置の利点は、変換器
フィンガ及び反射器ストリップが全てλ／４の幅を持っ
ており、このことが製造を容易にすることにある。
発明のはしご形変換器はそれがＮ個のストリップを持つ
反射器アレイを具備していて、但しＮ＞Ｍであり、その
ストリップはフィンガのオーバラップ部分に寸法的に等
しく、更にそのストリップは変換器フィンガ・パターン
のの空間的周期性配置からλ／８＋λθ／４π（θ＝ａ
ｒｃｓｉｎＭ／Ｎ）だけオフセットされるときには、ブ
ルーミング特性と単一指向性特性の両方を備える。以上
の説明は２個の段を有する変換器に関するものである
が、同様に任意の段数を持つ変換器にも適合する。ブル
ーミングを用いた上述及び既述の配置の利点は、変換器
フィンガ及び反射器ストリップが全てλ／４の幅を持っ
ており、このことが製造を容易にすることにある。
【００６１】本発明に係る変換器は既述の通りに、フィ
ルタ、好ましくはアンテナ信号を直接受信するいわゆる
フロントエンド・フィルタにおいて用いることができ
る。このことは、局部発振周波数と他の帯域内の種々の
不必要な受信信号との間の積成分（cross product ）に
よってＩＦミクサの各段に生じる帯域内スプリアス信号
を低減するであろう。更に、この変換器は、適正な帯域
幅を持つべく適確な設計がなされるならばＩＦフィルタ
として用いることができる。移動局通信では通常は第８
図の曲線ａで表わす性能が適性とされる１ＭＨｚの帯域
幅が求められる。但し、更にそれ以上の狭い帯域幅を要
求する応用もあり、これには他の設計が必要になるであ
ろう。ＩＦ（中間周波数）では、挿入損失が低いという
本発明の特性によって、増幅器の段数を減らすことが許
される。更に、低挿入損失及び直線性群遅延特性は、水
晶発振子型のような発振器に使用するための重要な条件
である。発振器に用いる場合には、低挿入損失であるこ
とは、先行技術では２個以上のトランジスタを必要とし
たのに対して１個のトランジスタで賄うことを可能にす
るし、また直線性群遅延は、先行技術ではよくあるスプ
リアス側波帯を除去して直線性周波数変調を行うことを
可能にする。低挿入損失は、特に例えば電池駆動デバイ
スのような、低電力消費と最小の増幅度が重視される応
用に有利である。
ルタ、好ましくはアンテナ信号を直接受信するいわゆる
フロントエンド・フィルタにおいて用いることができ
る。このことは、局部発振周波数と他の帯域内の種々の
不必要な受信信号との間の積成分（cross product ）に
よってＩＦミクサの各段に生じる帯域内スプリアス信号
を低減するであろう。更に、この変換器は、適正な帯域
幅を持つべく適確な設計がなされるならばＩＦフィルタ
として用いることができる。移動局通信では通常は第８
図の曲線ａで表わす性能が適性とされる１ＭＨｚの帯域
幅が求められる。但し、更にそれ以上の狭い帯域幅を要
求する応用もあり、これには他の設計が必要になるであ
ろう。ＩＦ（中間周波数）では、挿入損失が低いという
本発明の特性によって、増幅器の段数を減らすことが許
される。更に、低挿入損失及び直線性群遅延特性は、水
晶発振子型のような発振器に使用するための重要な条件
である。発振器に用いる場合には、低挿入損失であるこ
とは、先行技術では２個以上のトランジスタを必要とし
たのに対して１個のトランジスタで賄うことを可能にす
るし、また直線性群遅延は、先行技術ではよくあるスプ
リアス側波帯を除去して直線性周波数変調を行うことを
可能にする。低挿入損失は、特に例えば電池駆動デバイ
スのような、低電力消費と最小の増幅度が重視される応
用に有利である。
【００６２】以上の実施例については、λ／８のオフセ
ットを持つ同一の反射器バンク又は第１１図に関して説
明したブルーミングと単一指向性の両方を提供する配置
を持つものと等価なものに関して説明を行った。実際に
は、変換器には特別な特性が要求される場合がある。そ
れらの特性の幾例かを以下に列挙する。
ットを持つ同一の反射器バンク又は第１１図に関して説
明したブルーミングと単一指向性の両方を提供する配置
を持つものと等価なものに関して説明を行った。実際に
は、変換器には特別な特性が要求される場合がある。そ
れらの特性の幾例かを以下に列挙する。
【００６３】(1) 各反射器アレイ内での反射器ストリッ
プ長又はオフセットを変化させること。
プ長又はオフセットを変化させること。
【００６４】(2) １アレイ当りの反射器ストリップ数を
変化させること。
変化させること。
【００６５】(3) 反射器ストリップ幅を変化させるこ
と。
と。
【００６６】(4) 反射器アレイ・コンプレッサ・デバイ
ス（reflector array compressor device ）での「チャ
ープ（chirp ）」配置のように、反射器ストリップの空
間的周期性を変化させること。
ス（reflector array compressor device ）での「チャ
ープ（chirp ）」配置のように、反射器ストリップの空
間的周期性を変化させること。
【００６７】(5) 上記の第(1) 項〜第(4) 項のと同様
に、変換器フィンガの配置を変化させること。
に、変換器フィンガの配置を変化させること。
【００６８】(6) 上記第(1) 項〜第(5) 項から選択して
組合せること。
組合せること。
【００６９】いずれの場合においても、変換器の応答
は、第１１図に関して説明した通り、ベクトル図から計
算することができる。
は、第１１図に関して説明した通り、ベクトル図から計
算することができる。
【図１】ＳＡＷフィルタとして配置した本発明に係る２
個のはしご形変換器を概略的に示す。
個のはしご形変換器を概略的に示す。
【図２】本発明に係る変換器の一セクションを概略的に
示す。
示す。
【図３】本発明に係る変換器において用いることのでき
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
【図４】本発明に係る変換器において用いることのでき
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
【図５】本発明に係る変換器において用いることのでき
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
【図６】本発明に係る変換器において用いることのでき
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
る櫛歯形変換器を概略的に示す。
【図７】本発明に係るはしご形変換器を備える実際のＳ
ＡＷフィルタの拡大図を示す。
ＡＷフィルタの拡大図を示す。
【図８】図７の変換器を備えるＳＡＷフィルタの減衰−
周波数特性及び群遅延−周波数特性を示す。
周波数特性及び群遅延−周波数特性を示す。
【図９】ブルーミング反射器ストリップを備える本発明
に係る変換器の一セクションを示す。
に係る変換器の一セクションを示す。
【図１０】図２における音響波伝搬のベクトル図であ
る。
る。
【図１１】反射防止及び単一指向性の両特性を具備する
反射器アレイを持つ本発明に係る変換器における音響波
伝搬のベクトル図である。
反射器アレイを持つ本発明に係る変換器における音響波
伝搬のベクトル図である。
１０ 変換器 １１、１２ 接触パッド １４、１５ フィンガ １８、１９ 反射器アレイ ２０ 反射器ストリップ ８０ ＳＡＷフィルタ ８１1 、８１2 はしご形変換器 ８２1 、８２2 上部接触パッド ８３1 、８３2 下部接触パッド ８４1 、８４2 段 ８５1 、８５2 段間の反射器 １００ はしご形変換器の一セクション １０１、１０２ 段 １０３ 反射器ストリップの中央バンク
Claims (25)
- 【請求項１】 変換手段及び反射手段を提供する導電材
料の単一層を具備する音響変換器であって、反射手段
は、動作周波数帯域において一方の方向における音響波
出力を増大し、反対の方向における音響波出力を減少さ
せるように配置されていることを特徴とする音響変換
器。 - 【請求項２】 変換手段は中間に介在する反射手段を含
むことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の音響
変換器。 - 【請求項３】 反射手段は反射器ストリップの１個又は
それ以上のアレイから成ることを特徴とする特許請求の
範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項４】 変換器は段を有するはしご形変換器であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響
変換器。 - 【請求項５】 はしご形変換器は櫛歯形フィンガから成
る段を有し、変換器フィンガの長さ及び反射器ストリッ
プの長さ又はそのいずれかは所望の変換器特性を得るべ
く重み付けをされていることを特徴とする特許請求の範
囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項６】 変換器は第２の同様な変換器に隣接して
配置されており、それら変換器は優勢的にお互いの方向
に向うか遠去かる音響波を送波するように配置されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響
変換器。 - 【請求項７】 空間的に非周期性であるか、又は可変の
周期性を持つように配置された段を有するはしご形変換
器であることを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載
の音響変換器。 - 【請求項８】 櫛歯形フィンガから成る段を有するはし
ご形変換器であって、該変換器は重み付けのされたフィ
ンガ・オーバラップを有することを特徴とする特許請求
の範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項９】 反射手段は零フィンガ・オーバラップに
該当する１個又はそれ以上の位置に配置されている反射
器ストリップを具備することを特徴とする特許請求の範
囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項１０】 反射手段は単一指向性形変換器特性を
持つように配置された第１の反射器ストリップと、ブル
ーミングを有するように配置された第２の反射器ストリ
ップとを含むことを特徴とする特許請求の範囲第２項に
記載の音響変換器。 - 【請求項１１】 反射手段は単一指向性変換器特性とブ
ルーミングとの両方を提供するように位置された反射器
ストリップを含むことを特徴とする特許請求の範囲第２
項に記載の音響変換器。 - 【請求項１２】 反射手段は反射器ストリップの長さ及
び幅又はそのいずれかが反射器ストリップ・アレイに沿
って変化するような平行な反射器ストリップのアレイを
含むことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音
響変換器。 - 【請求項１３】 反射手段は複数の反射器アレイを含
み、反射器アレイは反射器ストリップを具備し、１アレ
イ当たりの反射器ストリップの個数が異なっていること
を特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響変換
器。 - 【請求項１４】 反射器手段は平行な反射器ストリップ
のアレイを含み、該アレイは可変の空間周期性を有する
ことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響変
換器。 - 【請求項１５】 変換器は櫛歯形フィンガから成る段を
有するはしご形変換器であり、変換器フィンガは長さ及
び幅又はそのいずれか及び１段当りの個数又はそのいず
れかにおいて可変であることを特徴とする特許請求の範
囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項１６】 変換器は可変のフィンガ空間周期性を
有することを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の
音響変換器。 - 【請求項１７】 変換器は圧電基板上に配置されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響変
換器。 - 【請求項１８】 変換器はニオブ酸リチウムの基板上に
配置されていることを特徴とする特許請求の範囲第２項
に記載の音響変換器。 - 【請求項１９】 反射手段は変換器から電気的に分離さ
れた反射器ストリップから成ることを特徴とする特許請
求の範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項２０】 反射手段はお互いに電気的に分離され
た反射器ストリップから成ることを特徴とする特許請求
の範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項２１】 導電材料はアルミニウムであることを
特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項２２】 水晶発振器に組込まれていることを特
徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項２３】 基板上に配置されており、不所望の音
響波を吸収するべく吸収手段が基板上に配置されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の音響変
換器。 - 【請求項２４】 サンプルド・フーリエ変換に従う櫛歯
形フィンガ及びフィンガ・オーバラップを具備する段を
有するはしご形変換器であることを特徴とする特許請求
の範囲第２項に記載の音響変換器。 - 【請求項２５】 圧電基板上に設けられた導電性材料の
単一層パターンから成り、パターンは、第一に、横方向
の櫛歯形電極フィンガから成る段を有するはしご形変換
器電極配置を定め、第二に、動作周波数帯域における夫
夫の相互に反対の方向での音響波増大及び減少を提供す
るのに適当なように、電極フィンガに関する空間周期性
からオフセットした、段間の位置における少なくとも１
個の横方向の反射器ストリップを定めるように配置され
ている音響変換器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8327551 | 1983-10-14 | ||
| GB838327551A GB8327551D0 (en) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | Acoustic transducer |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59216027A Division JPH0736501B2 (ja) | 1983-10-14 | 1984-10-15 | 音響変換器 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19378396A Division JP3345609B2 (ja) | 1983-10-14 | 1996-07-23 | 音響波変換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0697756A true JPH0697756A (ja) | 1994-04-08 |
| JP2984523B2 JP2984523B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=10550198
Family Applications (4)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59216027A Expired - Lifetime JPH0736501B2 (ja) | 1983-10-14 | 1984-10-15 | 音響変換器 |
| JP5201726A Expired - Lifetime JP2984523B2 (ja) | 1983-10-14 | 1993-08-13 | 音響波変換器の製造方法 |
| JP19378396A Expired - Lifetime JP3345609B2 (ja) | 1983-10-14 | 1996-07-23 | 音響波変換器 |
| JP11173195A Pending JP2000059170A (ja) | 1983-10-14 | 1999-06-18 | 音響波変換器 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59216027A Expired - Lifetime JPH0736501B2 (ja) | 1983-10-14 | 1984-10-15 | 音響変換器 |
Family Applications After (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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