JPH0694209A - ボイラ給水処理方法 - Google Patents
ボイラ給水処理方法Info
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- JPH0694209A JPH0694209A JP24462392A JP24462392A JPH0694209A JP H0694209 A JPH0694209 A JP H0694209A JP 24462392 A JP24462392 A JP 24462392A JP 24462392 A JP24462392 A JP 24462392A JP H0694209 A JPH0694209 A JP H0694209A
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- JP
- Japan
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- boiler
- condenser
- outlet
- oxygen
- feed water
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ボイラ給水（復水）の純度が高くても低くて
もボイラ給水系統の腐食を抑制することができるように
する。 【構成】 復水器２の下流に復水脱塩装置４を有する蒸
気ボイラプラントにおいて、復水器２出口のボイラ給水
の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍ以下の場合は復水器
２出口においてボイラ給水に酸素を注入し、復水器２出
口ボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍを超え
る場合は復水脱塩装置出口においてボイラ給水に酸素を
注入する。
もボイラ給水系統の腐食を抑制することができるように
する。 【構成】 復水器２の下流に復水脱塩装置４を有する蒸
気ボイラプラントにおいて、復水器２出口のボイラ給水
の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍ以下の場合は復水器
２出口においてボイラ給水に酸素を注入し、復水器２出
口ボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍを超え
る場合は復水脱塩装置出口においてボイラ給水に酸素を
注入する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発電用等の蒸気ボイラ
プラントのボイラ給水処理方法に関する。
プラントのボイラ給水処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、火力発電プラントにおいては系統
の構成機器、配管等を防食するため、系統水中の酸素濃
度ができるだけ低くなるように脱気し、さらに微量の気
化性アルカリ剤（ヒドラジン、アンモニア、モルホリ
ン、アミン等）を添加しｐＨを高める方法（揮発性物質
処理）が採用されているが、最近主として貫流ボイラユ
ニットにおいては、揮発性物質処理のほかに酸素注入処
理が採用されつつある。酸素注入処理は給水として高純
度の水（酸電気伝導度０．２μＳ／ｃｍ以下）を使用し
て適量の酸素を注入し、ｐＨを中性から弱アルカリ性に
保持するものである。
の構成機器、配管等を防食するため、系統水中の酸素濃
度ができるだけ低くなるように脱気し、さらに微量の気
化性アルカリ剤（ヒドラジン、アンモニア、モルホリ
ン、アミン等）を添加しｐＨを高める方法（揮発性物質
処理）が採用されているが、最近主として貫流ボイラユ
ニットにおいては、揮発性物質処理のほかに酸素注入処
理が採用されつつある。酸素注入処理は給水として高純
度の水（酸電気伝導度０．２μＳ／ｃｍ以下）を使用し
て適量の酸素を注入し、ｐＨを中性から弱アルカリ性に
保持するものである。
【０００３】揮発性物質処理においては鉄系材料表面に
マグネタイト（Ｆｅ3 Ｏ4 ）の皮膜が生成し、これが保
護皮膜となるが、伝熱面の流速の大きい所ではスケール
（マグネタイト）が波状になって流動抵抗を増加させ
る。
マグネタイト（Ｆｅ3 Ｏ4 ）の皮膜が生成し、これが保
護皮膜となるが、伝熱面の流速の大きい所ではスケール
（マグネタイト）が波状になって流動抵抗を増加させ
る。
【０００４】一方酸素注入処理においては、鉄系材料表
面にヘマタイト（Ｆｅ2 Ｏ3 ）が生成し保護皮膜とな
る。ヘマタイトはマグネタイトに比して溶解度が遥かに
小さく、結晶粒子も小さいので腐食抑制効果もマグネタ
イトよりも大きく、鉄の溶出量は小さくなる。更に高流
速部でも、スケール（マグネタイト＋ヘマタイト）は波
状にならないので圧力損失を増加させることもない。
面にヘマタイト（Ｆｅ2 Ｏ3 ）が生成し保護皮膜とな
る。ヘマタイトはマグネタイトに比して溶解度が遥かに
小さく、結晶粒子も小さいので腐食抑制効果もマグネタ
イトよりも大きく、鉄の溶出量は小さくなる。更に高流
速部でも、スケール（マグネタイト＋ヘマタイト）は波
状にならないので圧力損失を増加させることもない。
【０００５】日本工業規格（ＪＩＳＢ８２２３−１９８
９）「ボイラの給水及びボイラ水の水質」では、貫流ボ
イラの酸素注入処理法として、ｐＨ６．５〜９．０、酸
電気伝導度０．２μＳ／ｃｍ以下、溶存酸素０．０２〜
０．２ｍｇ／ｌとしている。
９）「ボイラの給水及びボイラ水の水質」では、貫流ボ
イラの酸素注入処理法として、ｐＨ６．５〜９．０、酸
電気伝導度０．２μＳ／ｃｍ以下、溶存酸素０．０２〜
０．２ｍｇ／ｌとしている。
【０００６】また、酸素注入処理では、水が高純度であ
ることが必須条件であるため、復水脱塩装置を有するプ
ラントに適用を限定され、酸素の注入は復水脱塩装置の
出口（起動時は脱気器又は脱気器出口にも注入される）
配管に実施されている。
ることが必須条件であるため、復水脱塩装置を有するプ
ラントに適用を限定され、酸素の注入は復水脱塩装置の
出口（起動時は脱気器又は脱気器出口にも注入される）
配管に実施されている。
【０００７】従来の貫流ボイラユニットにおいては、図
２に示すように、系統水は、次のように流れる。復水器
２→復水ポンプ３→復水脱塩装置４→復水昇圧ポンプ５
→低圧給水加熱器６→脱気器７→脱気器貯水槽８→給水
ポンプ９→高圧給水加熱器１０→節炭器１１→ボイラ１
２→タービン１→復水器２。
２に示すように、系統水は、次のように流れる。復水器
２→復水ポンプ３→復水脱塩装置４→復水昇圧ポンプ５
→低圧給水加熱器６→脱気器７→脱気器貯水槽８→給水
ポンプ９→高圧給水加熱器１０→節炭器１１→ボイラ１
２→タービン１→復水器２。
【０００８】給水の純度（酸電気伝導度）と鋼の腐食量
の関係は、図３に示すように、酸素の存在下ではｐＨは
低くても酸電気伝導度が小さければ溶出する鉄量は極め
て少ないが、酸素が微量の場合は酸電気伝導度を小さく
してもｐＨを高めないと鉄の溶出量は大きくなる。
の関係は、図３に示すように、酸素の存在下ではｐＨは
低くても酸電気伝導度が小さければ溶出する鉄量は極め
て少ないが、酸素が微量の場合は酸電気伝導度を小さく
してもｐＨを高めないと鉄の溶出量は大きくなる。
【０００９】前記の従来の貫流ボイラユニットの酸素注
入処理においては、系統の構成材料からの鉄、銅の溶出
を抑制する至適のｐＨである８．０〜８．５になるよう
に、図２に示すように、復水脱塩装置４出口にアンモニ
ア注入装置１３によってアンモニアを注入して系統水を
調整し、また、節炭器１１入口で酸素濃度が０．０２〜
０．２ｍｇ／ｌになるように、復水脱塩装置４出口の前
記アンモニアの注入点の上流側に酸素注入装置１４によ
って酸素を注入している。
入処理においては、系統の構成材料からの鉄、銅の溶出
を抑制する至適のｐＨである８．０〜８．５になるよう
に、図２に示すように、復水脱塩装置４出口にアンモニ
ア注入装置１３によってアンモニアを注入して系統水を
調整し、また、節炭器１１入口で酸素濃度が０．０２〜
０．２ｍｇ／ｌになるように、復水脱塩装置４出口の前
記アンモニアの注入点の上流側に酸素注入装置１４によ
って酸素を注入している。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来の貫流ボイ
ラの酸素注入処理においては、ボイラ給水（復水）は復
水器２において脱気されて酸素は数ｐｐｂにまで減少す
る。そのため、復水器２から復水脱塩装置４の出口の酸
素注入点まではボイラ給水が低ｐＨ、低Ｏ2 となり、こ
の間の機器、配管の腐食が増加し、溶出した鉄分は復水
脱塩装置４の負荷を増加する。さらに復水脱塩装置４と
酸素注入点間は、ボイラ給水は低Ｏ2 でｐＨはほとんど
中性になるため腐食は著しく増大し、この間に溶出した
鉄分は後流の機器へ障害をもたらす。
ラの酸素注入処理においては、ボイラ給水（復水）は復
水器２において脱気されて酸素は数ｐｐｂにまで減少す
る。そのため、復水器２から復水脱塩装置４の出口の酸
素注入点まではボイラ給水が低ｐＨ、低Ｏ2 となり、こ
の間の機器、配管の腐食が増加し、溶出した鉄分は復水
脱塩装置４の負荷を増加する。さらに復水脱塩装置４と
酸素注入点間は、ボイラ給水は低Ｏ2 でｐＨはほとんど
中性になるため腐食は著しく増大し、この間に溶出した
鉄分は後流の機器へ障害をもたらす。
【００１１】これらの腐食は、不銹鋼を使用すれば防止
できるが大幅なコストアップとなる。
できるが大幅なコストアップとなる。
【００１２】本発明は、以上の問題点を解決することが
できるボイラ給水処理方法を提供しようとするものであ
る。
できるボイラ給水処理方法を提供しようとするものであ
る。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明のボイラ給水処理
方法は、復水器の下流に復水脱塩装置を有する蒸気ボイ
ラプラントにおいて、復水器出口配管及び復水脱塩装置
出口配管に設けられたボイラ給水に酸素を添加する装置
によって、復水器出口ボイラ給水の酸電気伝導度が０．
２μＳ／ｃｍ以下の場合は復水器出口においてボイラ給
水に酸素を注入し、復水器出口ボイラ給水の酸電気伝導
度が０．２μＳ／ｃｍを超える場合は復水脱塩装置出口
においてボイラ給水に酸素を注入することを特徴とす
る。
方法は、復水器の下流に復水脱塩装置を有する蒸気ボイ
ラプラントにおいて、復水器出口配管及び復水脱塩装置
出口配管に設けられたボイラ給水に酸素を添加する装置
によって、復水器出口ボイラ給水の酸電気伝導度が０．
２μＳ／ｃｍ以下の場合は復水器出口においてボイラ給
水に酸素を注入し、復水器出口ボイラ給水の酸電気伝導
度が０．２μＳ／ｃｍを超える場合は復水脱塩装置出口
においてボイラ給水に酸素を注入することを特徴とす
る。
【００１４】
【作用】通常のボイラの運転状態では、復水器でのボイ
ラ給水（復水）中の溶存酸素は数ｐｐｂで、ボイラ給水
の酸電気伝導度（純度）は０．２μＳ／ｃｍである。従
って、図３（ａ）に示すように、ｐＨ８．５近傍で運転
すると腐食量は極めて大きくなる。本発明では、ボイラ
給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍ以下の場合に
は、復水器出口でボイラ給水に酸素を注入しているため
に、図３（ｃ）に示すように、復水器出口の酸素注入点
から復水脱塩装置までの腐食量は著しく小さくなる。こ
れは溶出したＦｅ2 + イオンが溶存酸素と反応し、鋼の
表面でＦｅ・Ｏ・ＯＨの保護皮膜を生成するためであ
る。
ラ給水（復水）中の溶存酸素は数ｐｐｂで、ボイラ給水
の酸電気伝導度（純度）は０．２μＳ／ｃｍである。従
って、図３（ａ）に示すように、ｐＨ８．５近傍で運転
すると腐食量は極めて大きくなる。本発明では、ボイラ
給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍ以下の場合に
は、復水器出口でボイラ給水に酸素を注入しているため
に、図３（ｃ）に示すように、復水器出口の酸素注入点
から復水脱塩装置までの腐食量は著しく小さくなる。こ
れは溶出したＦｅ2 + イオンが溶存酸素と反応し、鋼の
表面でＦｅ・Ｏ・ＯＨの保護皮膜を生成するためであ
る。
【００１５】一方、復水器における冷却水漏洩等によっ
てボイラ給水の酸電気伝導度が高くなった時に酸素濃度
が高いと、図３に示すように、腐食量が大きくなる。本
発明では、ボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃ
ｍを超える場合には、酸素注入点を復水器出口から復水
脱塩装置の出口に切換える。復水脱塩装置においては、
ボイラ給水中の不純物が除去されて酸電気伝導度が低下
するために、復水脱塩装置の出口でボイラ給水に酸素を
注入することによって、復水器における冷却水漏洩等の
際の復水器出口から復水脱塩装置までの腐食を防止する
ことができる。
てボイラ給水の酸電気伝導度が高くなった時に酸素濃度
が高いと、図３に示すように、腐食量が大きくなる。本
発明では、ボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃ
ｍを超える場合には、酸素注入点を復水器出口から復水
脱塩装置の出口に切換える。復水脱塩装置においては、
ボイラ給水中の不純物が除去されて酸電気伝導度が低下
するために、復水脱塩装置の出口でボイラ給水に酸素を
注入することによって、復水器における冷却水漏洩等の
際の復水器出口から復水脱塩装置までの腐食を防止する
ことができる。
【００１６】
【実施例】本発明の一実施例を、図１によって説明す
る。図１は本発明による方法を貫流ボイラユニットに用
いた場合の系統図であり、系統水は次のように流れる。
復水器２→復水ポンプ３→復水脱塩装置４→復水昇圧ポ
ンプ５→低圧給水加熱器６→脱気器７→脱気器貯水槽８
→給水ポンプ９→高圧給水加熱器１０→節炭器１１→ボ
イラ１２→タービン１→復水器２。
る。図１は本発明による方法を貫流ボイラユニットに用
いた場合の系統図であり、系統水は次のように流れる。
復水器２→復水ポンプ３→復水脱塩装置４→復水昇圧ポ
ンプ５→低圧給水加熱器６→脱気器７→脱気器貯水槽８
→給水ポンプ９→高圧給水加熱器１０→節炭器１１→ボ
イラ１２→タービン１→復水器２。
【００１７】この貫流ボイラユニットにおいては、各機
器及び各配管を防食するため、図３に示す場合と同様
に、アンモニア注入装置１３を用いて復水脱塩装置４の
後流にアンモニアを注入し、節炭器１１の入口のボイラ
給水のｐＨを８．０〜８．５に調整する。また同時に、
酸素注入装置１４を設け、復水器２の出口に酸素を酸素
注入弁１５を経て注入し、節炭器１１の入口でボイラ給
水中の酸素濃度が０．０２〜０．２ｍｇ／ｌとなるよう
にする。
器及び各配管を防食するため、図３に示す場合と同様
に、アンモニア注入装置１３を用いて復水脱塩装置４の
後流にアンモニアを注入し、節炭器１１の入口のボイラ
給水のｐＨを８．０〜８．５に調整する。また同時に、
酸素注入装置１４を設け、復水器２の出口に酸素を酸素
注入弁１５を経て注入し、節炭器１１の入口でボイラ給
水中の酸素濃度が０．０２〜０．２ｍｇ／ｌとなるよう
にする。
【００１８】一方、復水器２の出口に酸電気伝導度計
（Ｈ型強酸性陽イオン交換樹脂を通してｐＨ調整剤のア
ンモニアを吸着除去して、ボイラ給水中の溶解塩類のみ
を酸の形に置換して電気伝導度を測定するもの）１６を
設置する。また、前記酸素注入装置１４内に収容された
酸素は、復水脱塩装置４の出口に酸素注入弁１７を経
て、節炭器１１入口でボイラ給水中の酸濃度が０．０２
〜０．２ｍｇ／ｌとなるように注入されるようになって
いる。前記酸電気伝導度計１６の信号により、前記酸素
注入弁１５と酸素注入弁１７の開閉を自動制御する。
（Ｈ型強酸性陽イオン交換樹脂を通してｐＨ調整剤のア
ンモニアを吸着除去して、ボイラ給水中の溶解塩類のみ
を酸の形に置換して電気伝導度を測定するもの）１６を
設置する。また、前記酸素注入装置１４内に収容された
酸素は、復水脱塩装置４の出口に酸素注入弁１７を経
て、節炭器１１入口でボイラ給水中の酸濃度が０．０２
〜０．２ｍｇ／ｌとなるように注入されるようになって
いる。前記酸電気伝導度計１６の信号により、前記酸素
注入弁１５と酸素注入弁１７の開閉を自動制御する。
【００１９】すなわち、酸電気伝導度計１６が検出する
ボイラ給水の酸電気伝導度の値が０．２μＳ／ｃｍ以下
では弁１５を「開」、かつ、弁１７を「閉」として酸素
は復水器２の出口においてボイラ給水に注入され、ボイ
ラ給水中に不純物が多く含まれて、酸電気伝導度計１６
の検出するボイラ給水の酸電気伝導度の値が０．２μＳ
／ｃｍを超えると、酸電気伝導度計１６の信号により自
動的に弁１５を「閉」、かつ、弁１７を「開」として、
不純物の多いボイラ給水が復水脱塩装置４で浄化された
後にボイラ給水に酸素が注入される。
ボイラ給水の酸電気伝導度の値が０．２μＳ／ｃｍ以下
では弁１５を「開」、かつ、弁１７を「閉」として酸素
は復水器２の出口においてボイラ給水に注入され、ボイ
ラ給水中に不純物が多く含まれて、酸電気伝導度計１６
の検出するボイラ給水の酸電気伝導度の値が０．２μＳ
／ｃｍを超えると、酸電気伝導度計１６の信号により自
動的に弁１５を「閉」、かつ、弁１７を「開」として、
不純物の多いボイラ給水が復水脱塩装置４で浄化された
後にボイラ給水に酸素が注入される。
【００２０】通常の貫流ボイラの運転状態では、復水器
２におけるボイラ給水（復水）中の溶存酸素は数ｐｐｂ
で、その酸電気伝導度（純度）は０．２μＳ／ｃｍであ
って、図３（ａ）に示すように、通常の貫流ボイラの給
水のｐＨ８．５近傍では腐食量は極めて大きくなる。し
かし、本実施例では、酸電気伝導度計１６で検出する復
水器２の出口のボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ
／ｃｍ以下の場合には、復水器２の出口で酸素を注入し
ているために、図３（ｃ）に示すように、復水器２の出
口の酸素注入点から復水脱塩装置４までの腐食量を著し
く小さくすることができる。
２におけるボイラ給水（復水）中の溶存酸素は数ｐｐｂ
で、その酸電気伝導度（純度）は０．２μＳ／ｃｍであ
って、図３（ａ）に示すように、通常の貫流ボイラの給
水のｐＨ８．５近傍では腐食量は極めて大きくなる。し
かし、本実施例では、酸電気伝導度計１６で検出する復
水器２の出口のボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ
／ｃｍ以下の場合には、復水器２の出口で酸素を注入し
ているために、図３（ｃ）に示すように、復水器２の出
口の酸素注入点から復水脱塩装置４までの腐食量を著し
く小さくすることができる。
【００２１】一方、復水器２における冷却水漏洩等によ
ってボイラ給水の酸電気伝導度が高くなると、酸素濃度
が高い時には図３に示すように、腐食量が大きくなる。
本実施例では、電気伝導度計１６で検出する復水器２の
出口のボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍを
超えた場合には、ボイラ給水への酸素の注入点が復水器
２の出口から復水脱塩装置４の出口に切換えられる。こ
のようにして、復水脱塩装置４でボイラ給水の不純物が
除去され酸電気伝導度が低下した状態の復水脱塩装置４
の出口のボイラ給水に酸素が注入されるために、復水器
２出口から復水脱塩装置４までの腐食を防止することが
できる。
ってボイラ給水の酸電気伝導度が高くなると、酸素濃度
が高い時には図３に示すように、腐食量が大きくなる。
本実施例では、電気伝導度計１６で検出する復水器２の
出口のボイラ給水の酸電気伝導度が０．２μＳ／ｃｍを
超えた場合には、ボイラ給水への酸素の注入点が復水器
２の出口から復水脱塩装置４の出口に切換えられる。こ
のようにして、復水脱塩装置４でボイラ給水の不純物が
除去され酸電気伝導度が低下した状態の復水脱塩装置４
の出口のボイラ給水に酸素が注入されるために、復水器
２出口から復水脱塩装置４までの腐食を防止することが
できる。
【００２２】従って、本実施例では、ボイラ給水の純度
が良好な場合にも、また復水器冷却水の漏洩等によりボ
イラ給水の純度が低下した場合にも、ボイラ給水系の腐
食を著しく低下させることができる。
が良好な場合にも、また復水器冷却水の漏洩等によりボ
イラ給水の純度が低下した場合にも、ボイラ給水系の腐
食を著しく低下させることができる。
【００２３】また、復水脱塩装置４の上流側の腐食を抑
制することができるために、復水器２から復水脱塩装置
４の出口までの配管材料を高級な不銹鋼にする必要もな
く、かつ、復水脱塩装置４の上流からの鉄の溶出も少な
くなるので同復水脱塩装置４の負荷が減り、その再生サ
イクルを長くすることができる。
制することができるために、復水器２から復水脱塩装置
４の出口までの配管材料を高級な不銹鋼にする必要もな
く、かつ、復水脱塩装置４の上流からの鉄の溶出も少な
くなるので同復水脱塩装置４の負荷が減り、その再生サ
イクルを長くすることができる。
【００２４】なお、前記実施例では、酸素をボイラ給水
に注入するようにしているが、復水脱塩装置４の上流で
ボイラ給水に注入される酸素としては、純酸素ガスの代
りに普通の空気を注入することも可能である。空気には
３００ｐｐｍ程度の炭酸ガスや微量の二酸化硫黄が含ま
れているが、ｐＨ８〜８．５の領域では、これらは大部
分がＨＣＯ3 - 、ＣＯ3 2- やＨＳＯ3 - とイオン化して
いるので、復水脱塩装置４でこれらを除去することがで
き、後流のボイラ１２やタービン１で障害を惹き起す恐
れがない。
に注入するようにしているが、復水脱塩装置４の上流で
ボイラ給水に注入される酸素としては、純酸素ガスの代
りに普通の空気を注入することも可能である。空気には
３００ｐｐｍ程度の炭酸ガスや微量の二酸化硫黄が含ま
れているが、ｐＨ８〜８．５の領域では、これらは大部
分がＨＣＯ3 - 、ＣＯ3 2- やＨＳＯ3 - とイオン化して
いるので、復水脱塩装置４でこれらを除去することがで
き、後流のボイラ１２やタービン１で障害を惹き起す恐
れがない。
【００２５】
【発明の効果】本発明は、特許請求の範囲に記載された
構成を具備していることによって、以上説明したよう
に、ボイラ給水の純度が良好な場合も、また、復水器冷
却水の漏洩等によりボイラ給水の純度が低下した場合に
も、復水脱塩装置の上流側の腐食を抑制してボイラ給水
系の腐食を著しく低下させることができる。
構成を具備していることによって、以上説明したよう
に、ボイラ給水の純度が良好な場合も、また、復水器冷
却水の漏洩等によりボイラ給水の純度が低下した場合に
も、復水脱塩装置の上流側の腐食を抑制してボイラ給水
系の腐食を著しく低下させることができる。
【００２６】また、復水脱塩装置の上流側の腐食を抑制
できるので復水器から復水脱塩装置出口までの配管材料
を高級な不銹鋼にする必要もなく、かつ、復水脱塩装置
の上流からの鉄の溶出も少なくなるので復水脱塩装置の
負荷も減り、その再生サイクルを長くすることができ
る。
できるので復水器から復水脱塩装置出口までの配管材料
を高級な不銹鋼にする必要もなく、かつ、復水脱塩装置
の上流からの鉄の溶出も少なくなるので復水脱塩装置の
負荷も減り、その再生サイクルを長くすることができ
る。
【図１】本発明の一実施例の系統図である。
【図２】従来の貫流ボイラユニットの系統図である。
【図３】ボイラ給水の酸電気伝導度と腐食量の関係図で
ある。
ある。
【符号の説明】 １ タービン ２ 復水器 ３ 復水ポンプ ４ 復水脱塩装置 ５ 復水昇圧ポンプ ６ 低圧給水加熱器 ７ 脱気器 ８ 脱気器貯水槽 ９ 給水ポンプ １０ 高圧給水加熱器 １１ 節炭器 １２ ボイラ １３ アンモニア注入装置 １４ 酸素注入装置 １５ 復水器出口の酸素注入弁 １６ 酸電気伝導度計 １７ 復水脱塩装置出口の酸素注入弁
Claims (1)
- 【請求項１】 復水器の下流に復水脱塩装置を有する蒸
気ボイラプラントにおいて、復水器出口配管及び復水脱
塩装置出口配管にボイラ給水に設けられた酸素を添加す
る装置によって、復水器出口ボイラ給水の酸電気伝導度
が０．２μＳ／ｃｍ以下の場合は復水器出口においてボ
イラ給水に酸素を注入し、復水器出口ボイラ給水の酸電
気伝導度が０．２μＳ／ｃｍを超える場合は復水脱塩装
置出口においてボイラ給水に酸素を注入することを特徴
とするボイラ給水処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24462392A JPH0694209A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | ボイラ給水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24462392A JPH0694209A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | ボイラ給水処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0694209A true JPH0694209A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17121505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24462392A Withdrawn JPH0694209A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | ボイラ給水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0694209A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5230896A (en) * | 1989-10-12 | 1993-07-27 | Warner-Lambert Company | Transdermal nicotine delivery system |
| WO2008029675A1 (fr) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Procédé de traitement de l'eau dans une centrale thermique à vapeur |
| JP2011094849A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Babcock Hitachi Kk | 火力発電プラント及びその運転方法 |
| US20110318223A1 (en) * | 2009-03-10 | 2011-12-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method and system for controlling water chemistry in power generation plant |
-
1992
- 1992-09-14 JP JP24462392A patent/JPH0694209A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5230896A (en) * | 1989-10-12 | 1993-07-27 | Warner-Lambert Company | Transdermal nicotine delivery system |
| WO2008029675A1 (fr) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Procédé de traitement de l'eau dans une centrale thermique à vapeur |
| US20110318223A1 (en) * | 2009-03-10 | 2011-12-29 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method and system for controlling water chemistry in power generation plant |
| EP2407580A1 (en) * | 2009-03-10 | 2012-01-18 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method and system for controlling water quality in power generation plant |
| EP2407580A4 (en) * | 2009-03-10 | 2013-03-27 | Toshiba Kk | METHOD AND SYSTEM FOR MONITORING THE WATER QUALITY OF A GENERATION PLANT |
| KR101363381B1 (ko) * | 2009-03-10 | 2014-02-14 | 가부시끼가이샤 도시바 | 발전 플랜트의 수질 관리 방법 및 시스템 |
| US9758880B2 (en) | 2009-03-10 | 2017-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method and system for controlling water chemistry in power generation plant |
| JP2011094849A (ja) * | 2009-10-28 | 2011-05-12 | Babcock Hitachi Kk | 火力発電プラント及びその運転方法 |
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