JPH03122401A - 給水系統のクリーンアップ方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、発電プラントの給水系統のクリーンアップ装
置及び方法に関する。

〔従来の技術〕

原子炉、ボイラ等の蒸気発生器で発生した蒸気をタービ
ンに与えて仕事をし、その後復水を復水系統、給水系統
（以下特に必要のない限り単に給水系統と略称する）を
介して再度蒸気発生器に送る発電プラントにおいては、
その起動時等に給水系統のクリーンアップ操作を行ない
給水中に含まれる鉄分を除去したうえで蒸気発生器への
通水を行なう、このクリーンアップ操作は、給水中の鉄
分が蒸気発生器やタービンに流入してスケールとして付
着し、チューブの過熱やタービン効率の低下を防止する
うえで重要である。

また、プラント停止時には給水系統の配管や機器内に溶
存酸素濃度の低い給水を満水にしたうえで次の起動まで
保管し、あるいは窒素封入状態にして保管することで、
配管や機器の内部が空気と接触して錆が発生することを
防止している。

このように、発電プラントではその長期停止期間中に給
水系統に錆が発生したり鉄分が溶出したりすることを防
止するための措置を施し、かつ起動に先立ち給水系統の
クリーンアップ操作を行なっているが、このクリーンア
ップ操作により目標とする鉄分濃度以下に到達するまに
は数日以上を要している。

係るクリーンアップ操作に関して、特開昭５６−８７９
００号公報「復水・給水系統のクリーンアップ方法」に
おいては、その過程において配管や機器の内部に不動態
膜（酸化鉄保護皮膜）を形成するのが良好であるとして
いる。すなわち、この従来技術では給水に含まれる溶存
酸素濃度を、復水器に空気を導入することにより調整す
る方法であった。または、空気供給ポンプにより復水系
統に空気を注入することで復水中の溶存酸素を３段階に
分けて調整していた。さらにこの復水・給水を３段階に
分けて循環させる事により復水・給水系統の配管及び熱
交換器類の表面に安定した酸化鉄保護皮膜を形成する方
法である。

より具体的には、溶存酸素濃度１０ｐｐｂ以下の水を循
環させる第１の工程と、循環水中の鉄イオン濃度が上昇
し始めた後に溶存酸素濃度１〜８ｐｐｍの高酸素濃度水
を循環させる第２の工程と、循環水中の鉄イオン濃度及
び腐食性構成部材の腐食速度がそれぞれの設定基準値以
下になった後に溶存酸素濃度５０〜２００ｐｐｂの脱気
水を循環させる第３の工程からなる。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来技術は、復水の溶存酸素濃度を１０ＰＰｂ以下
の脱気水にした後で、さらに１〜８　ｐｐｍの高濃度酸
素水で循環させ鉄イオンの腐食が減少した後に、又再び
５０〜２００ｐｐｂの脱気水にして循環させる方法であ
り溶存酸素濃度の復水中の調整方法の複雑化及び３段階
循環によるクリーンアップ循環時間の長期化の問題があ
った。

本発明は、溶存酸素濃度の調整を不要とし、クリーンア
ップ循環時間の大巾なる短縮化をもたらすクリーンアッ
プ装置及び方法を提供することを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために本発明では炭素鋼管を温水で
加温した後に温水をブローして大気中の酸素と炭素鋼管
を接触させて炭素鋼管の表面に安定な酸化鉄皮膜を形成
した後でクリーンアップを行なうようにしたものである
。

〔作用〕

水溶液に接した鉄Ｆｅは分極反応を生じ陽極。

アノード極では母材中の鉄Ｆｅが溶出して腐食が進行す
る。一方陰極カソード極では、水溶液中の酸素と陽極か
らの電子２ｅ−によって水酸化イオンＯＨ−が生じる。

この、両者の反応により鉄は腐食して水酸化第１鉄Ｆｅ
（ＯＨ）ｚとなり、さらにＦｅ（ＯＨ）ｚは水中の溶存
酸素と反応してオキシ水酸化鉄Ｆ　ｅ　ＯＯＨに変化す
る。最終的にこのオキシ水酸化鉄は不働態化した赤錆、
三二酸化鉄Ｆｅ２０ａと変化し母材の表面に析出し保護
皮膜となって以後の母材からの鉄の溶出、腐食反応を防
止する。本発明では温水によって生じた鋼管表面の水酸
化第１鉄Ｆ　ｅ　（ＯＨ）ｚと温水ブロー後の大気中の
酸素の導入により水酸化第１鉄Ｆｅ（ＯＨ）ｚをオキシ
水酸化鉄Ｆｅ０ＯＨに変化させ、さらに安定な不働態化
した三二酸化鉄α−Ｆｅｚ○３又はγ−Ｆｅｙ、Ｏｎに
反応を進行させることにより鉄母材の表面に保護皮膜を
作る。

〔実施例〕

以下本発明の一実施例について図面を用いて説明するが
、その前に通常の発電プラントの構成について第１図を
用いて説明する。

同図において、節炭器３６．火炉３７．気水分離＠３８
．過熱器３９より成る蒸気発生器（この例は火力ボイラ
の例を示している）にて発生した蒸気は、主蒸気止弁６
３．高圧タービン６０で仕事をしたあと蒸気発生器内の
再熱器４０にて再熱され、再熱蒸気は再熱蒸気止弁６４
を介して中圧タービン６１．低圧タービン６２に順次導
かれて図示せぬ発電機を叩動する。蒸気はその後復水器
３にて冷却されて復水となり復水ポンプ４．復水脱塩装
置５．復水ブースターポンプ６、グランドコンデンサ７
、低圧給水加熱Ｐｉ？ｉ　ｌ　Ｏｔ　１１　ｔ　ｉ　５
　＋１６、脱気器１９．ボイラ給水ポンプ用ブースター
ポンプ２０．給水ポンプ２１．高圧給水加熱器２５．２
６．２７を介して蒸気発生器へ通水する。

発電プラントは、通常運転時は上記の系統により給水さ
れ、蒸気が導かれて発電を行なっているが、停止時には
蒸気系統上の主蒸気止弁６３．再熱蒸気止弁６４が閉止
される。また停止時には復水系統や給水系統上の主要な
弁（低圧給水加熱器入口弁９，１４、低圧給水加熱器出
口弁１２゜１７、低圧給水加熱器バイパス弁１３，１８
、ボイラ給水ポンプ出口弁２３．ボイラ給水ポンプバイ
パス弁２２．高圧給水加熱器入口弁２４．回出ロ弁２８
．同バイパス弁２９等）を適宜閉止し、適宜の単位ごと
に満水保管し、あるいは窒素封入保管をしている。

そしてこの起動時には、低圧クリーンアップ止弁３２を
開放して、まず３−４−５−６−７−９−１０−１１−
１２−１４−１５−１６−１７−１９−３２−３なる循
環路（低圧クリーンアップ系統）を形成し、この中に蓄
積された鉄分や錆を復水脱塩装置５にて捕捉する。また
必要に応じて低圧クリーンアップブロー弁３１を開放し
鉄分や錆を含んだ復水を系外ヘブローする。このブロー
により減少した復水は補給水タンク１から補給水ポンプ
２を介して復水器３に補給される。このようにして所定
の鉄分濃度以下になると低圧クリーンアップは完了し、
高圧クリーンアップに移る。

高圧クリーンアップでは低圧クリーンアップ止弁３２、
低圧クリーンアップブロー弁３１を閉止し、代りに高圧
クリーンアップ止弁３０．高圧クリーンアップ循環弁３
３を開放して、脱気器１９から更に給水ブースタポンプ
２０を用いて２０−２１−２２−２４−２５−２６−２
７−３０−３３−３の循環路（高圧クリーンアップ系統
）を形成し、この中に蓄積された鉄分や錆を復水脱塩装
置で捕捉し、あるいは高圧クリーンアップブロー弁３４
を開放して系外放出する。

さらにその完了後、高圧給水加熱器２４を閉止、高圧給
水加熱器バイパス弁２９．循環弁４４を開放して、給水
ブースタポンプ２０から更に２９−３６−３７−３８−
４１−４４−３の循環路に循環させ、あるいはブロー弁
４５を関して系外へ放出する。

復水・給水系統は概ね以上のクリーンアップ操作により
浄化されたのちにボイラに通水され通常運転へと移行す
る訳であるが、このクリーンアップの開始から完了まで
には通常数日乃至１０数日を要す、このことから、本発
明では配管や機器内面に酸化鉄保護皮膜を形成させるこ
とでクリーンアップ時間の短縮化を図ろうとするもので
あり、このクリーンアップ操作の中でもつとも鉄分や錆
の発生し易い高圧給水加熱器を対象として実施例を示し
たのが第１図である。

この第１図の高圧クリーンアップ操作中に、高圧給水加
熱器２５，２６，２７は、脱気器１９から温給水を供給
され、この給水は止弁３０．循環弁３３を経由して循環
している。尚、温水は脱気器１９での脱気作用のために
補助蒸気止弁３５を介して導入した補助蒸気によって復
水があたためられたものである。次に高圧給水加熱器２
５゜２６．２７はその前後弁２４．２８．３０が閉止さ
れ、その内部の温給水を高圧給水加熱器氷室ドレンブロ
ー弁５１を開放して排出するとともに高圧給水加熱器氷
室ベント弁５０を介して加熱器内に大気が導入される。

この大気導入により高圧給水加熱器内部には酸化鉄保護
皮膜が形成される。

その後、弁５０，５１が閉じられ、弁２４．３０が開放
されて再度加熱器に給水を導入し、給水を循環させる。

本発明のクリーンアップ操作は上記の如きものであるが
、この操作により酸化鉄保護皮膜が形成され、クリーン
アップが早く完了することについて説明する。

第４図は、高圧給水加熱器に導入される給水の温度（横
軸）と、炭素鋼（高圧給水加熱器のチューブ）の腐食量
（ｍｇ／ａ＃）とスケール付着量（ｍｇ／ａＪ）の関係
をつぎの条件下（試料は実機と同じ四三酸化鉄ＦｅａＯ
ａのスケール、その給水中の濃度は１００ｐｐ＋ｓ、ｐ
Ｈは９．３であり給水にはアンモニア水Ｎ　Ｈａ　ＯＨ
が混入されている。

溶存酸素濃度は１０ＰＰｂ以下、運転期間は１００時間
、鋼管の材質は５ＴＢ３５である。）で測定したもので
ありパラメータとして温度と流側をとっている。この図
によれば、水温が１５０℃前後で炭素鋼の腐食量は最大
値を示し水温度が１００℃前後では腐食量は微少である
傾向を示す。さらに水温が１５０”Ｃを越え２００℃程
度になると鉄の腐食量は減少し、代わって酸化鉄スケー
ル（黒さび）四三酸化鉄Ｆｅａ○番付着量が増加する。

水温が３００℃になると、スケール付着量が格段に増加
する。また、スケール付着量は流速が早いほど多くなる
。このため、例えば脱気器１９で復水を加熱して、１５
０℃前後まで昇温させた温水を用いて給水ブースタポン
プ２０により、ボイラ給水ポンプ２１をバイパスするバ
イパス弁２２を通過して高圧給水加熱器２５，２６．２
７の氷室側に通水し高圧クリーンアップ止弁３０を介し
て高圧クリーンアップ循環弁３３を通して復水器３に回
収するクリーンアップを実施しても腐食量が多く、高圧
給水加熱器２５，２６．２７の炭素鋼管表面からの鉄の
溶出によりクリーンアップがいつまでたっても完了しな
いことになる。これに対し、本発明では例えば約１２０
”Ｃに昇温した脱気器１９の貯水を前記の高圧クリーン
アップ系統で数時間循環させて高圧給水加熱器２５，２
６．２７の加温を行なう。その後、高圧給水加熱器２５
，２６゜２７のバイパス弁２９側に給水を切り替えて高
圧給水加熱器２５，２６，２７からの度量鉄分をボイラ
節炭器３６に持ち込まない様にする。尚、給水はボイラ
火炉３７．気水分離器３８．ドレンタンク４１を通過し
て、ボイラクリーンアップブロー弁４５にて、ボイラか
らの溶出鉄分は系外へ排出される。この高圧給水加熱器
加温時高圧給水加熱器２５，２６．２７の炭素鋼管表面
においては第６図に示す如く鉄量材のあらゆる表面で分
極反応が進行して水酸化鉄Ｆｅ（ＯＨ）２が生じている
。

すなわち、第６図中の陽極（アノード極）では、鉄Ｆｅ
がイオン化して、Ｆｅ−Ｆｅ２＋＋２ｅ−の反応が進行
し鉄が溶出する。次に、第６図中の陰極（カソード極）
では、アノード極からの電子２ｅ−と水中の溶存酸素０
２と水Ｈ２０によす２ｅ”−＋ＨｚＯ＋−０２→２０Ｈ
″″の反応が進行して水酸化イオンＯＨ−が生じる。こ
の水酸化イオンＯＨ−と鉄イオンＦｅ”十とが化合して
Ｆｅ２＋＋２ｅＨ−→Ｆｅ（ＯＨ）ｚの化学反応が進行
し水酸化鉄が鉄量材の表面に生じる。高圧給水加熱器２
５゜２６．２７の氷室に温水をある一定時間バンキング
後、当該給水加熱器の水室側ベント弁５０を開け、さら
に氷室ブロー弁５１を開けて大気と温水を置換しある時
間乾燥放置する。この操作により炭素鋼管の表面上の水
酸化鉄Ｆ　ｅ　（ＯＨ）ｚと大気中の酸素０２により う反応が進行して鋼管の表面にオキシ水酸化鉄Ｆｅ０Ｏ
Ｈが形成され次に ２　　　　　　２ しオキシ水酸化鉄が水分と三二酸化鉄に分解して鋼管の
表面に安定な酸化鉄皮膜、三二酸化鉄Ｆｅｚｅｓが形成
される。この状態を第５図の（ｂ）の水質条件で示す。

すなわち５例えば１００〜１２０℃の水温であってブロ
ー水のｐＨが９．３〜９．６の給水で加温したのち、大
気にさらして乾燥放置させたときには、同図すのように
炭素鋼管の母材の表面上に薄く安定な（鉄の溶出を防ぎ
、剥離しない）三二酸化鉄Ｆｅｚ○３保護皮膜が炭素鋼
管の乾燥放置操作により形成され、また給水の流動がな
い為、すなわち給水を高圧給水加熱器２５．２６゜２７
へ通水しない為、スケール付着も生じず安定なＦｅ２ｅ
ｓ皮膜が母材表面上に形成されている様子を示す。尚、
第５図の（ａ）の条件下（給水温度は２００〜ｂ 中の溶存酸素濃度は１０ｐｐｂ以下、かつ流速は３．５
ｍ／５ｅｃ）では黒さび皮膜、四三酸化鉄Ｆｅ５Ｏ４が
形成され、その上にスケールが付着する。

ここで、母材上に形成される皮膜が赤さび（Ｆｅｚｅｓ
）となるか黒さび（Ｆｅ３０４）となるかは、酸化する
時の温度で定まり、１５０℃以下では赤さび、２００℃
以上では黒さびどなる。そしてこの黒さびの付着量は第
４図からも明らかなように給水の温度と給水の流速によ
っても変化し、第５図ａの高流速高温状態ではスケール
が付着しやすくなっている。この赤さびと黒さびとは母
材からの鉄の溶出を防止するという点では共通の性質を
有するが、赤さびが剥離しないのに対し、黒さびでは剥
離しやすく剥離して黒さび自身が循環して新たなスケー
ルとして他の場所に付着するという問題を有する。

このようなことから、第５図ａとｂのクリーンアップ方
式について比較してみると、ａの場合にはクリーンアッ
プ前に給水系統に存在した鉄分をブロー又は復水脱塩装
置により除去しつつ、その一方でクリーンアップ運転に
よりチューブ上に新たな黒さびを形成しており、これが
スケールとして循環することになるため、給水中の鉄分
濃度がすぐには減少しない。この点本発明では、剥離し
ない赤さびを形成するため鉄分の新たな溶出はなく従っ
てクリーンアップ前に給水系統に存在した鉄分が系外に
除去されれば、給水中の鉄分濃度は速やかに減少する。

第３図は以上説明した本発明方法を高圧給水加熱器を対
象として実運転したときの実施実績を示しており、同図
（ａ）は高圧給水加熱器出口給水温度と脱気器貯水温度
、（ｂ）は脱気器への補助蒸気量、（ｃ）は循環流量、
（ｄ）は高圧給水加熱器出口全鉄（イオン化鉄＋懸濁鉄
）濃度を表わす。この実運転においては、給水加熱器加
温のために５時間はどかけて補助蒸気量を増加させ、過
渡的に循環流量を減少させて高圧給水加熱器出口給水温
度を約１２０℃に上昇させた。尚、この状態では給水加
熱器出口給水温度と脱気器貯水温度はほぼ同じであり、
給水温度が１２０℃に加温された結果、第４図で説明し
たように腐食量が増大し鉄分濃度が上がる。次に、給水
が１２０℃に達した状態で給水加熱器バイパス弁を開き
給水加熱器出入口弁を閉じて１０時間はどバンキングを
行ない給水加熱器内を均一に１２０℃に保持した。

このとき脱気器への補助蒸気量を減少させて脱気器貯水
温度は約５０℃としておく。次に高圧給水加熱器内の給
水をドレン弁５１から排出して弁５０により給水加熱器
内に大気導入し、３時間はど乾燥放置した、最後に高圧
給水加熱器に再度給水（約５０℃）を導入し、いわゆる
高圧クリーンアップ運転（系外ブロー及び給水の循環）
を行なったところ、クリーンアップ開始から約２時間で
鉄分濃度は目標値である５０ｐｐｂ以下の２０ｐｐｂに
急速に減少した。この一連の処理に要した時間は約２６
時間であるが、従来高圧クリーンアップ運転のために３
日以上かかつていることと比較すると約１／３の時間で
目標鉄分濃度を達成できた。

通常、給水系統の給水と接触する全機器表面積の８０％
は給水加熱器であるといわれており、この部分に大気導
入し乾燥放置することは鉄分濃度を減少させる上で大き
な意味がある。

以上の本発明の原理について更に言及すると、鉄の腐食
反応は一種の電極反応であり、水素イオンＨ十又は水酸
イオン○Ｈ−濃度が関係する。そこで、鉄の電位と水素
イオン濃度の対数すなわちｐＨ＋　ｐＨ＝−Ｑｏｇ［Ｈ
＋］と電位の関係を示したＦｅ−水系のプルベイ線図を
第７図に示して説明すると、火力発電プラントで行なわ
れている給水へのアンモニア注入により、ｐＨを９．３
〜９．６にすると、第７図中の電位がＯで中性ｐＨ＝７
の点りより第７図中の点Ｇに移動することになりＦｅの
腐食域から不働態域に接近して来る。また、酸化済Ｏｚ
又はＨ２Ｏ２を添加する事により第７図中のＧ点よりＦ
点に移動させることになる。中性水中では、Ｄ点より０
点に移動させていることになり、両者ともにＦｅの腐食
域から不働態域への移動を意味する。第７図中のＤ点→
Ａ点、又はＧ点→Ｅ点への移動は中性又はアルカリ性水
中での鉄の外部電源による不活性域まで電位を低下させ
る防食対策の一例を示す。本発明では前者の原理を利用
してＦｅの表面に安定な槃化鉄皮膜Ｆｅ２０ａを形成し
て鉄の防食を行ない効果的なりリーンアップを行なうも
のである。

第２図は、低圧クリーンアップ系統に本発明を適用した
例であり、その他の構成は第１図と全く同じであるので
この部分の構成・動作についてのみ説明する。

この第２図においては、まず弁９，１２，１４゜１７．
３１．３２を閉じ、弁１３，１８，５２゜５５．５６を
開いて３−４−５−６−７−１３−循環路を形成すると
ともに、脱気器１９に補助蒸気を導入し温給水で給水加
熱器１０，１１，１５゜１６を加温する。このあと給水
加熱器は弁５２゜９．１２，１４，１７が閉じられてバ
ンキングされ、この間復水の循環は例えば３−４−５−
６−７−１３−１８−１９−３２−３のルートで行なわ
れる。次に十分なるバンキングのあと弁５９゜５４が開
放され給水加熱器内の復水の排水及び大気導入が行なわ
れ、その後乾燥放置される。そして最後に、３−４−５
−６−７−１０−１１−１２−１４−１５−１６−１７
−１９−３２−３のルートで、通常のクリーンアップ処
理が行なわれる。この低圧系統のクリーンアップの場合
にも前記したと同様の効果が得られることは言うまでも
ない。

以上、高圧給水加熱器と低圧給水加熱器のチューブに赤
さびを積極的に形成して早期クリーンアップ完了を図る
ための手法について説明したが、その他の給水系統内の
配管等についても同様の手法により赤さびを形成するこ
とが可能であることは言うまでもない。また本発明では
温給水として１００−１２０℃のものを与える例につい
て説明したが、これは赤さびを形成できる温度であれば
よく、このためには１５０℃以下の温度の給水が与えら
れればよい。但し、１５０°Ｃ以下であっても高温であ
るほど赤さび形成の進行速度は早く９期完了が期待でき
るが、その分多くの補助蒸気を必要とすることからこれ
らの事情を考慮して適宜の温度を選択すべきである。ま
た以上の実施例では温水供給後、給水加熱器の前後を閉
めきってバンキングを行なう例について述べているが、
この処理はチューブ内に均一に加温できればよいのであ
って省略することもできる。この場合に給水が循環する
ことでスケール付着が懸念されるが第４図に示すように
給水温度が低ければ殆ど問題になることはない。

〔発明の効果〕

以上述べたように、本発明は従来のプラント保管思想あ
るいはクリーンアップ思想上では鉄分や錆の発生上タブ
−とされていた空気との接触（従来のものは給水中の溶
存酸素濃度をわずかに変更する程度のものであった）を
大気開放、乾燥放置という手法で積極的に行なうことに
より、赤さびを形成させ早期クリーンアンプの完了を図
ることができたものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のクリーンアップ法を高圧給水加熱器
に適用したときの系統図、第２図は低圧給水加熱器に適
用したときの系統図、第３図は本発明によりクリーンア
ップが早期完了することを示す実機実績、第４図は鉄の
腐食量とスケール付着量と温度との関係を示す実測デー
タ、第５図は、四三酸化鉄（黒錆）と三二酸化鉄（赤錆
）の形成状況を図示した図、第６図は鉄の分極反応を説
明するための図、第７図は、鉄の電位とｐＨと腐食域と
不働態域の関係を示すＦｅ−水系のプルベイ線図である
。 ３・・・復水ポンプ、６・・・復水ブースタポンプ、９
・・・低圧１，２給水加熱器人口弁、１０・・・低圧第
１給水加熱器、１１・・・低圧第２給水加熱器、］−２
・・・低圧第２給水加熱器出口弁、１３・・・低圧１２
，２給水加熱器バイパス弁、１４・・・低圧第３給水加
熱器人口弁、１５・・・低圧第３給水加熱器、１６・・
・低圧第４給水加熱器、１７・・・低圧第４給水加熱器
出口弁、１８・・・低圧３，４給水加熱器バイパス弁、
１９・・・脱気器、２０・・・ボイラ給水ポンプ用ブー
スタポンプ、２２・・・ボイラ給水ポンプバイパス弁、
２４・・・高圧給水加熱器人口弁、２５・・・高圧第１
給水加熱器、２６・・・高圧第２給水加熱器、２７・・
・高圧第３給水加熱器、２８・・・高圧給水加熱器出口
弁、２９・・高圧給水加熱器バイパス弁、３０・・・高
圧クリーンアップ止弁、３１・・・低圧クリーンアップ
ブロー弁、３２・・・低圧クリーンアップ循環弁、３３
・・・高圧クリーンアップ循環弁、３４・・・高圧クリ
ーンアップブロー弁、３５・・・補助蒸気供給弁、５０
・・・高圧給水加熱器水室ベント弁、５１・・・高圧給
水加熱器氷室ドレンブロー弁、５２ａ、ｂ・・・低圧第
３゜４又は１，２給水加熱器温水注入弁、５４ａ、ｂ低
圧第３，４又は１，２給水加熱器氷室ベント弁、５５．
５６・・・低圧第３，４又は１，２給水加熱器復水回収
弁、５９ａ、ｂ・・・低圧第３，４又は１．２給水加熱
器水室ドレン弁。 第　　３　　図 ＠度　（°Ｃ） 〔乾燥放置時〕

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、蒸気発生器に給水するための給水系統に設けられた
   機器又は配管であつて、その前後に止め弁を有する機器
   又は配管、該機器又は配管に温水を供給するための温水
   供給手段、前記機器又は配管の前後の止め弁を閉止後に
   開放され、機器又は配管内の温水を排出して大気を導入
   し、機器又は配管内を乾燥放置させるための大気導入手
   段とから構成され、機器又は配管内部に赤さびを形成さ
   せる給水系統のクリーンアップ装置。 ２、蒸気発生器に給水するための給水系統に設けられた
   機器又は配管であつて、その内部が加温された後に、大
   気に接触されて機器又は配管内に赤さびが形成された給
   水系統の機器又は配管。 ３、復水器、該復水器からの復水を供給される低圧給水
   加熱器、該低圧給水加熱器のバイパス系統、前記低圧給
   水加熱器からの復水を供給される脱気器とから構成され
   る給水系統において、脱気器と前記低圧給水加熱器の一
   方端との間に設けられた第１の配管、前記低圧給水加熱
   器の他方端と前記復水器との間に設けられた第２の配管
   、前記低圧給水加熱器内の復水を排水し、大気を導入す
   るための第３の配管を備えたことを特徴とする給水系統
   のクリーンアップ装置。 ４、蒸気発生器に給水するための給水系統に給水を循環
   させて給水に含まれる鉄分を除去する給水系統のクリー
   ンアップ方法において、給水系統から給水を排出し、大
   気導入して乾燥放置する過程を含む給水系統のクリーン
   アップ方法。 ５、蒸気発生器に給水するための給水系統に設けられた
   機器又は配管内を、加温した後に、大気に接触させ機器
   又は配管内に赤さびを形成させる給水系統のクリーンア
   ップ方法。６、脱気器にて給水を加熱し給水加熱器に導
   く給水系統において、その起動時に脱気器に補助蒸気を
   導入して給水を加熱し加熱復水を給水加熱器に導く過程
   、給水加熱器の前後弁を閉止して給水加熱器内を暖める
   過程、給水加熱器の前後弁を閉止したまま、給水加熱器
   内の給水を排出して大気を導入し乾燥放置する過程、給
   水加熱器内に給水を導入し、脱気器からの給水を循環さ
   せる過程とからなる給水系統のクリーンアップ方法。 ７、復水器からの復水を給水加熱器を経由して脱気器に
   導く給水系統において、起動時に復水器からの復水を給
   水加熱器をバイパスして脱気器に導くとともに、脱気器
   からの復水を給水加熱器に導くように給水系統を構成す
   る過程、脱気器に補助蒸気を導入して復水を加熱し加熱
   復水を給水加熱器に導く過程、給水加熱器の前後弁を閉
   止して給水加熱器内を暖める過程、給水加熱器の前後弁
   を閉止したまま、給水加熱器内の復水を排出して大気を
   導入して乾燥放置する過程、給水加熱器内の復水を導入
   し復水を循環させる過程とからなる復水系統のクリーン
   アップ方法。 ８、蒸気発生器に給水するための給水系統に設けられた
   機器又は配管内を、１５０℃以下の温度まで加温した後
   に、大気に接触させ機器又は配管内に赤さびを形成させ
   る給水系統のクリーンアップ方法。 ９、蒸気発生器に給水するための給水系統に設けられた
   機器又は配管内に、１５０℃以下であつてそのｐＨが９
   ．３乃至９．６の給水を導入し、その後に大気に接触さ
   せる給水系統のクリーンアップ方法。