JPH069179B2 - 中性点接地リアクトル装置 - Google Patents
中性点接地リアクトル装置Info
- Publication number
- JPH069179B2 JPH069179B2 JP59264289A JP26428984A JPH069179B2 JP H069179 B2 JPH069179 B2 JP H069179B2 JP 59264289 A JP59264289 A JP 59264289A JP 26428984 A JP26428984 A JP 26428984A JP H069179 B2 JPH069179 B2 JP H069179B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reactor
- wire
- resistance
- coil
- specific resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F30/00—Fixed transformers not covered by group H01F19/00
- H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
- H01F30/08—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure without magnetic core
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F37/00—Fixed inductances not covered by group H01F17/00
- H01F37/005—Fixed inductances not covered by group H01F17/00 without magnetic core
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Coils Of Transformers For General Uses (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、送電線の逓昇，逓降変圧器の星形巻線の中性
点に接続して使用される中性点接地リアクトル装置に関
する。
点に接続して使用される中性点接地リアクトル装置に関
する。
＜従来の技術＞ 一般に、この種の中性点接地リアクトル装置としては、
例えば第５図に示すように、リアクトルＬと系統事故時
に発生する過渡直流電流を早期に減衰させるための直列
抵抗器Ｒとを備え、該リアクトルＬのコイルの一端を変
圧器の星形高圧側巻線の中性点Ｃに接続するとともに、
該コイルの他端に直列抵抗器Ｒの一端を直列に接続し、
この直列抵抗器Ｒの他端を大地に接地して中性点接地回
路を構成したものが知られている。ところで、上述のよ
うな回路構成を有する従来の中性点接地リアクトル装置
では、例えば第６図に示すように、容器１１内にリアク
トルコイル１を収納してなる油入式のリアクトル１２
と、同じく容器１３内にグリッド抵抗１４を収納してな
る気中式の直列抵抗器１５とをそれぞれ別々に製作する
とともに、それぞれの容器に設けられた絶縁ブッシング
１６，１７から引き出されたリード線１８，１９を外部
で結線している。
例えば第５図に示すように、リアクトルＬと系統事故時
に発生する過渡直流電流を早期に減衰させるための直列
抵抗器Ｒとを備え、該リアクトルＬのコイルの一端を変
圧器の星形高圧側巻線の中性点Ｃに接続するとともに、
該コイルの他端に直列抵抗器Ｒの一端を直列に接続し、
この直列抵抗器Ｒの他端を大地に接地して中性点接地回
路を構成したものが知られている。ところで、上述のよ
うな回路構成を有する従来の中性点接地リアクトル装置
では、例えば第６図に示すように、容器１１内にリアク
トルコイル１を収納してなる油入式のリアクトル１２
と、同じく容器１３内にグリッド抵抗１４を収納してな
る気中式の直列抵抗器１５とをそれぞれ別々に製作する
とともに、それぞれの容器に設けられた絶縁ブッシング
１６，１７から引き出されたリード線１８，１９を外部
で結線している。
＜発明が解決しようとする問題点＞ ところが、これではリアクトル１２と直列抵抗器１５と
がそれぞれ別々の容器１１，１３に収納されているた
め、装置を地上に据え付けるにあたって、これらの容器
１１，１３を個別的に設置する必要があり、必然的にそ
の設置面積が大きくなるという問題点があった。
がそれぞれ別々の容器１１，１３に収納されているた
め、装置を地上に据え付けるにあたって、これらの容器
１１，１３を個別的に設置する必要があり、必然的にそ
の設置面積が大きくなるという問題点があった。
そこで、この問題点を改善するために、例えば第７図に
示すように、それぞれ独立して製作されたリアクトル１
２と直列抵抗器１５とをひとつの容器２０内に上下に配
置して収納するとともに、該容器２０内において、両機
器１２，１５のリード線１８，１９どうしを電気的に接
続することも考えられる。
示すように、それぞれ独立して製作されたリアクトル１
２と直列抵抗器１５とをひとつの容器２０内に上下に配
置して収納するとともに、該容器２０内において、両機
器１２，１５のリード線１８，１９どうしを電気的に接
続することも考えられる。
しかしながら、このようにリアクトル１２と直列抵抗器
１５とを同一容器内に収納する場合、前記従来例のよう
にリアクトル１２と直列抵抗器１５とを個別に設置する
ものと比較して、設置面積を大幅に縮小することができ
ない。また、リアクトル１２と直列抵抗器１５とを容器
２０の内部で結線しなければならないため、その分、容
器２０内の中身構造が複雑化するという別の問題点が生
じる。
１５とを同一容器内に収納する場合、前記従来例のよう
にリアクトル１２と直列抵抗器１５とを個別に設置する
ものと比較して、設置面積を大幅に縮小することができ
ない。また、リアクトル１２と直列抵抗器１５とを容器
２０の内部で結線しなければならないため、その分、容
器２０内の中身構造が複雑化するという別の問題点が生
じる。
本発明はかかる従来の問題点に鑑み、第１の本発明では
中性点接地リアクトル装置の設置面積を可及的に縮小す
るとともに、該装置の組み付け作業性を向上させるため
に、装置全体の小形化並びに構造の簡素化を図ることを
目的とする。また、第２の本発明ではこれに加えて、前
記装置の予め設定されている抵抗値の精度を向上させる
ことを目的とする。
中性点接地リアクトル装置の設置面積を可及的に縮小す
るとともに、該装置の組み付け作業性を向上させるため
に、装置全体の小形化並びに構造の簡素化を図ることを
目的とする。また、第２の本発明ではこれに加えて、前
記装置の予め設定されている抵抗値の精度を向上させる
ことを目的とする。
＜問題点を解決するための手段＞ 第１の本発明にかかる中性点接地リアクトル装置は、こ
のような目的を達成するために、５〜５０μΩ・cmの固
有抵抗を有する導線を素材として構成されたリアクトル
コイルを備えており、系統事故時に発生する過渡直流電
流を減衰させる直列抵抗分をリアクトルコイルに分担さ
せることを特徴としている。
のような目的を達成するために、５〜５０μΩ・cmの固
有抵抗を有する導線を素材として構成されたリアクトル
コイルを備えており、系統事故時に発生する過渡直流電
流を減衰させる直列抵抗分をリアクトルコイルに分担さ
せることを特徴としている。
また、第２の本発明にかかる中性点接地リアクトル装置
では、上記の目的を達成するために、異なる固有抵抗を
有する複数本の導線を直列接続して構成され、かつ、こ
れら複数本のうちの少なくとも１本の導線が５〜５０μ
Ω・cmの固有抵抗を有するリアクトルコイルを備えてお
り、このリアクトルコイルは系統事故時に発生する過渡
直流電流を減衰させる直列抵抗分を分担させることを特
徴としている。
では、上記の目的を達成するために、異なる固有抵抗を
有する複数本の導線を直列接続して構成され、かつ、こ
れら複数本のうちの少なくとも１本の導線が５〜５０μ
Ω・cmの固有抵抗を有するリアクトルコイルを備えてお
り、このリアクトルコイルは系統事故時に発生する過渡
直流電流を減衰させる直列抵抗分を分担させることを特
徴としている。
＜作用＞ 第１の発明によれば、５〜５０μΩ・cmの固有抵抗を有
する導線、いわゆる抵抗線を用いてリアクトルコイルを
構成したので、従来は直列抵抗器を用いることによって
得ていた抵抗成分を該リアクトルコイルによって得るこ
とができることになる。したがって、わざわざ直列抵抗
器を設けておく必要はなくなり、この直列抵抗器を省略
することが可能となる。
する導線、いわゆる抵抗線を用いてリアクトルコイルを
構成したので、従来は直列抵抗器を用いることによって
得ていた抵抗成分を該リアクトルコイルによって得るこ
とができることになる。したがって、わざわざ直列抵抗
器を設けておく必要はなくなり、この直列抵抗器を省略
することが可能となる。
また、第２の本発明では、上記第１の発明の作用に加え
て、異なる固有抵抗を有する導線の巻数割合を変えるこ
とにより、例えばリアクトルコイルの製作時に生じた抵
抗値の誤差を調整することができる。
て、異なる固有抵抗を有する導線の巻数割合を変えるこ
とにより、例えばリアクトルコイルの製作時に生じた抵
抗値の誤差を調整することができる。
＜実施例＞ 以下、本発明を図面に示す実施例に基づき詳細に説明す
る。
る。
第１図は第１の本発明に係る中性点接地リアクトル装置
の実施例の概略構成図である。この図において、この実
施例の装置は、空心コイルに形成されたリアクトルコイ
ル１と、このリアクトルコイル１が収納される容器２と
を備える。この容器２は内部に絶縁油または不活性の絶
縁ガスが封入され、その上壁2aと周壁2bにはそれぞれ絶
縁ブッシング3a,3bが設けられている。このうち、容器
上壁2aに設けられた絶縁ブッシング3aからは前記リアク
トルコイル１の一端から導出されたリード線4aが引き出
されて、図外の変圧器の星形巻線の中性点に接続され
る。一方、容器周壁2bに設けられた絶縁ブッシング3bか
らはリアクトルコイル１の他端から導出されたリード線
4bが引き出されて、大地に接地される。
の実施例の概略構成図である。この図において、この実
施例の装置は、空心コイルに形成されたリアクトルコイ
ル１と、このリアクトルコイル１が収納される容器２と
を備える。この容器２は内部に絶縁油または不活性の絶
縁ガスが封入され、その上壁2aと周壁2bにはそれぞれ絶
縁ブッシング3a,3bが設けられている。このうち、容器
上壁2aに設けられた絶縁ブッシング3aからは前記リアク
トルコイル１の一端から導出されたリード線4aが引き出
されて、図外の変圧器の星形巻線の中性点に接続され
る。一方、容器周壁2bに設けられた絶縁ブッシング3bか
らはリアクトルコイル１の他端から導出されたリード線
4bが引き出されて、大地に接地される。
前記リアクトルコイル１のコイル巻線は５〜５０μΩ・
cmの固有抵抗を有する導線、いわゆる抵抗線を素材とし
て構成される。この導線材料としては例えばキュープロ
ニッケル等の銅・ニッケル合金や、アルミニウム青銅等
の銅・アルミニウム合金などの非磁性金属が使用され
る。
cmの固有抵抗を有する導線、いわゆる抵抗線を素材とし
て構成される。この導線材料としては例えばキュープロ
ニッケル等の銅・ニッケル合金や、アルミニウム青銅等
の銅・アルミニウム合金などの非磁性金属が使用され
る。
上記構成において、前記リアクトルコイル１の導線の長
さは、ひとつには、これの有する固有抵抗によって決定
される。すなわち、 ここで、ｌ：導線長さ(m) ｒ：リアクトルの直流抵抗値(Ω) ｉ：中性点電流(A) Ｔ：時間定格(sec) ｃ：導線の比熱(cal／g℃) θ：使用時における導線の温度上昇(deg) ρ：導線の固有抵抗(Ω・m) ｑ：導線の密度(g／m3) 上記式において、直流抵抗値ｒ、中性点電流ｉ、時間
定格Ｔ、導線の温度上昇θはそれぞれ装置の仕様により
予め設定されている。そこで、導線比熱ｃおよび密度ｑ
を使用する材質により仮定しておけば、導線長さｌと該
導線の固有抵抗ρの関係は第２図に示すように、両対数
のグラフにおいて直線となる。
さは、ひとつには、これの有する固有抵抗によって決定
される。すなわち、 ここで、ｌ：導線長さ(m) ｒ：リアクトルの直流抵抗値(Ω) ｉ：中性点電流(A) Ｔ：時間定格(sec) ｃ：導線の比熱(cal／g℃) θ：使用時における導線の温度上昇(deg) ρ：導線の固有抵抗(Ω・m) ｑ：導線の密度(g／m3) 上記式において、直流抵抗値ｒ、中性点電流ｉ、時間
定格Ｔ、導線の温度上昇θはそれぞれ装置の仕様により
予め設定されている。そこで、導線比熱ｃおよび密度ｑ
を使用する材質により仮定しておけば、導線長さｌと該
導線の固有抵抗ρの関係は第２図に示すように、両対数
のグラフにおいて直線となる。
一方、リアクタンスより決まる導線の長さは該導線の固
有抵抗に関係なく送電線系統における定格によって求め
られる。例えば、第２図に示されるものにおいてはｌ＝
7×103mとなっている。
有抵抗に関係なく送電線系統における定格によって求め
られる。例えば、第２図に示されるものにおいてはｌ＝
7×103mとなっている。
第２図において、上記式から算出された導線の長さと
固有抵抗との関係を示す直線Ｓ１(θ＝120℃の場合），
Ｓ２(θ＝80℃の場合）と、リアクタンスより決まる導
線の長さを示す直線Ｍとの交点Ｐ１(θ＝120℃），Ｐ２
(θ＝80℃）における固有抵抗値を有する素材でリアク
トルコイル１を構成すると、装置の直流抵抗成分の全部
を該リアクトルコイル１に分担させることができる。例
えば第２図に示されるものにおいては、前記導線素材と
して、該導線の温度上昇θ＝120℃で1.5×10-5Ω・cmの
固有抵抗値を有する抵抗線、あるいはθ＝80℃で2.5×1
0-5Ω・cmの固有抵抗値を有する抵抗線を使用すればよい
ことになる。
固有抵抗との関係を示す直線Ｓ１(θ＝120℃の場合），
Ｓ２(θ＝80℃の場合）と、リアクタンスより決まる導
線の長さを示す直線Ｍとの交点Ｐ１(θ＝120℃），Ｐ２
(θ＝80℃）における固有抵抗値を有する素材でリアク
トルコイル１を構成すると、装置の直流抵抗成分の全部
を該リアクトルコイル１に分担させることができる。例
えば第２図に示されるものにおいては、前記導線素材と
して、該導線の温度上昇θ＝120℃で1.5×10-5Ω・cmの
固有抵抗値を有する抵抗線、あるいはθ＝80℃で2.5×1
0-5Ω・cmの固有抵抗値を有する抵抗線を使用すればよい
ことになる。
第３図は第２の本発明に係る中性点接地リアクトル装置
の実施例を示す構成図である。この図において、この実
施例の装置の構成部分である容器２、およびリアクトル
コイル１からのリード線4a,4bの引き出し部分の構造、
並びにリード線4a,4bと変圧器の中性点および大地との
接続構造は前記第１の本発明の実施例のそれとほぼ同等
に構成されている。
の実施例を示す構成図である。この図において、この実
施例の装置の構成部分である容器２、およびリアクトル
コイル１からのリード線4a,4bの引き出し部分の構造、
並びにリード線4a,4bと変圧器の中性点および大地との
接続構造は前記第１の本発明の実施例のそれとほぼ同等
に構成されている。
ところで、前記第１の本発明の実施例ではリアクトルコ
イル１の導線の長さと固有抵抗との関係、および該導線
の長さとリアクタンスとの関係から導線に使用される素
材の固有抵抗値を算出するものとしているが、この場合
に、該リアクトルコイル１の抵抗値は次式により算出さ
れる。
イル１の導線の長さと固有抵抗との関係、および該導線
の長さとリアクタンスとの関係から導線に使用される素
材の固有抵抗値を算出するものとしているが、この場合
に、該リアクトルコイル１の抵抗値は次式により算出さ
れる。
ｒ＝ρ・ｌ／ｓ…………………… ここで、ｒ：リアクトルコイル１の抵抗値 ｓ：導線断面積(cm2) ρ：導線の固有抵抗(Ω・cm) ｌ：導線の長さ(cm) 上記式から明らかなように、リアクトルコイル１の抵
抗値ｒを所望の値とするには、前記導線素材の固有抵抗
ρが全長にわたって均一であること、導線断面積ｓの精
度が高いこと、および導線の長さ が正確であることが
条件となるが、一般的に導線素材として使用される合金
材料は固有抵抗値のばらつきが大きい。また、導線は通
常その製作時において断面積誤差が生じることが避けら
れない。更に、リアクトルコイル１の製作時において
も、導線長さに誤差を生じる。したがって、前記第１の
本発明の実施例の場合、これらの誤差要件が積算され
て、リアクトルコイル１の抵抗値ｒは最大10％以上とい
う無視できない誤差が生じるおそれがある。
抗値ｒを所望の値とするには、前記導線素材の固有抵抗
ρが全長にわたって均一であること、導線断面積ｓの精
度が高いこと、および導線の長さ が正確であることが
条件となるが、一般的に導線素材として使用される合金
材料は固有抵抗値のばらつきが大きい。また、導線は通
常その製作時において断面積誤差が生じることが避けら
れない。更に、リアクトルコイル１の製作時において
も、導線長さに誤差を生じる。したがって、前記第１の
本発明の実施例の場合、これらの誤差要件が積算され
て、リアクトルコイル１の抵抗値ｒは最大10％以上とい
う無視できない誤差が生じるおそれがある。
この抵抗値ｒの誤差は過渡直流電流の減衰を速めるもの
であるため、高精度が要求される場合にあっては調整用
の抵抗器を設ける等の対応策が必要である。
であるため、高精度が要求される場合にあっては調整用
の抵抗器を設ける等の対応策が必要である。
そこで、第２の本発明では、異なる固有抵抗を有する複
数本の導線を直列接続してリアクトルコイル１を構成す
ることとし、これら複数本のうちの少なくとも１本の導
線が５〜５０μΩ・cmの高固有抵抗を有するものとして
いる。
数本の導線を直列接続してリアクトルコイル１を構成す
ることとし、これら複数本のうちの少なくとも１本の導
線が５〜５０μΩ・cmの高固有抵抗を有するものとして
いる。
すなわち、この実施例では、高い固有抵抗を有する第１
の導線の巻回部分５と、固有抵抗が低い第２の導線の巻
回部分６とを直列接続することによってリアクトルコイ
ル１を構成している。そして、このような構成にあたっ
ては、まず、５〜５０μΩ・cmというような高い固有抵
抗を有するキュープロニッケル等の抵抗線（第１の導
線）を巻回して空心コイルを形成することによって所要
の抵抗値を得る。次いで、所要のリアクタンスを得るた
めに、この抵抗線からなる空心コイルの終端部分に対し
て銅等のような固有抵抗が低い第２の導線を所要分だけ
巻回して直列接続する。
の導線の巻回部分５と、固有抵抗が低い第２の導線の巻
回部分６とを直列接続することによってリアクトルコイ
ル１を構成している。そして、このような構成にあたっ
ては、まず、５〜５０μΩ・cmというような高い固有抵
抗を有するキュープロニッケル等の抵抗線（第１の導
線）を巻回して空心コイルを形成することによって所要
の抵抗値を得る。次いで、所要のリアクタンスを得るた
めに、この抵抗線からなる空心コイルの終端部分に対し
て銅等のような固有抵抗が低い第２の導線を所要分だけ
巻回して直列接続する。
第４図において、例えば、所要のリアクタンスを得るた
めに必要な導線の長さが7×103mとし、この導線を１種
類の抵抗線で巻回したときの該抵抗線の固有抵抗値を仮
定する。この固有抵抗値を例えば1.5×10-5Ω・cmとする
と、前記第１の導線には該仮定抵抗値より大きい、例え
ば2.0×10-5Ω・cmの固有抵抗を有する抵抗線を使用し、
この抵抗線を概ね設定した前抵抗値ｒに近い値になるま
で巻回する。この段階で、この高固有抵抗巻線の両端端
子間の抵抗値を測定し、この測定結果をもとに、低固有
抵抗を有する第２の導線に変更するまでの第１の導線の
長さを決定する。この場合に、第４図に示すように、第
１の導線の長さは必要な長さＳに対して、長さS'分だけ
短くて済むことになる。したがって、第１の導線を所要
の長さまで巻回したのち、例えば固有抵抗が小さい銅線
等からなる第２の導線を長さS'分だけ、前記第１の導線
のコイル巻き終端分から連続して巻回して、前記リアク
トルコイル１を形成する。このようにすれば、リアクト
ルコイル１全体の両端端子間の抵抗値を±３％以内に調
整することが可能であることが実験的に判明した。
めに必要な導線の長さが7×103mとし、この導線を１種
類の抵抗線で巻回したときの該抵抗線の固有抵抗値を仮
定する。この固有抵抗値を例えば1.5×10-5Ω・cmとする
と、前記第１の導線には該仮定抵抗値より大きい、例え
ば2.0×10-5Ω・cmの固有抵抗を有する抵抗線を使用し、
この抵抗線を概ね設定した前抵抗値ｒに近い値になるま
で巻回する。この段階で、この高固有抵抗巻線の両端端
子間の抵抗値を測定し、この測定結果をもとに、低固有
抵抗を有する第２の導線に変更するまでの第１の導線の
長さを決定する。この場合に、第４図に示すように、第
１の導線の長さは必要な長さＳに対して、長さS'分だけ
短くて済むことになる。したがって、第１の導線を所要
の長さまで巻回したのち、例えば固有抵抗が小さい銅線
等からなる第２の導線を長さS'分だけ、前記第１の導線
のコイル巻き終端分から連続して巻回して、前記リアク
トルコイル１を形成する。このようにすれば、リアクト
ルコイル１全体の両端端子間の抵抗値を±３％以内に調
整することが可能であることが実験的に判明した。
なお、上記第２の本発明の実施例では固有抵抗の異なる
２種類の導線の割合を変化させることにより、リアクト
ルの抵抗値を調整するものとしたが、更に、これ以上の
複数の抵抗線を用いてリアクトルの抵抗値調整を行なう
ものであってもよいことは勿論である。
２種類の導線の割合を変化させることにより、リアクト
ルの抵抗値を調整するものとしたが、更に、これ以上の
複数の抵抗線を用いてリアクトルの抵抗値調整を行なう
ものであってもよいことは勿論である。
＜発明の効果＞ 以上説明したように、第１の本発明によれば、リアクト
ルコイルを５〜５０μΩ・cmの固有抵抗を有する導線を
素材として構成するものとした。したがって、従来、直
列抵抗器で得ていた抵抗成分をリアクトルコイルに分担
させることが可能となる結果、従来例では必要であった
直列抵抗器を省略することが可能となり、リアクトル装
置全体の設置面積を縮小することができる。また、リア
クトルコイルと直列抵抗器のリード線どうしの結線がな
くなるので、その分だけ、構造を簡素化することが可能
になる。
ルコイルを５〜５０μΩ・cmの固有抵抗を有する導線を
素材として構成するものとした。したがって、従来、直
列抵抗器で得ていた抵抗成分をリアクトルコイルに分担
させることが可能となる結果、従来例では必要であった
直列抵抗器を省略することが可能となり、リアクトル装
置全体の設置面積を縮小することができる。また、リア
クトルコイルと直列抵抗器のリード線どうしの結線がな
くなるので、その分だけ、構造を簡素化することが可能
になる。
また、第２の本発明では、異なる固有抵抗を有する複数
本の導線、すなわち、複数本のうちの少なくとも１本の
導線が５〜５０μΩ・cmの高固有抵抗を有する導線を直
列接続することによってリアクトルコイルを構成してい
る。したがって、上記第１の発明の効果に加えて、導線
素材自体の固有抵抗の誤差や、導線断面積の誤差、およ
び導線の長さの誤差など、リアクトルコイルの製作に際
して避けられない誤差を前記複数の異なる固有抵抗を有
する導線の割合を調整することによって、吸収すること
ができ、より高い精度を得ることができる。
本の導線、すなわち、複数本のうちの少なくとも１本の
導線が５〜５０μΩ・cmの高固有抵抗を有する導線を直
列接続することによってリアクトルコイルを構成してい
る。したがって、上記第１の発明の効果に加えて、導線
素材自体の固有抵抗の誤差や、導線断面積の誤差、およ
び導線の長さの誤差など、リアクトルコイルの製作に際
して避けられない誤差を前記複数の異なる固有抵抗を有
する導線の割合を調整することによって、吸収すること
ができ、より高い精度を得ることができる。
第１図および第２図は、第１の本発明の実施例を示し、
第１図はこの実施例の概略構成図、第２図は導線の固有
抵抗と長さとの関係を示す線図、第３図および第４図は
第２の本発明の実施例を示し、第３図はこの実施例の概
略構成図、第４図は導線の固有抵抗と長さとの関係を示
す線図、第５図は一般的な中性点接地リアクトル装置の
等価回路図、第６図は従来例の概略構成図、第７図は従
来の改善例を示す概略構成図である。 １……リアクトルコイル。
第１図はこの実施例の概略構成図、第２図は導線の固有
抵抗と長さとの関係を示す線図、第３図および第４図は
第２の本発明の実施例を示し、第３図はこの実施例の概
略構成図、第４図は導線の固有抵抗と長さとの関係を示
す線図、第５図は一般的な中性点接地リアクトル装置の
等価回路図、第６図は従来例の概略構成図、第７図は従
来の改善例を示す概略構成図である。 １……リアクトルコイル。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 楠本 季夫 大阪府大阪市北区中之島３丁目３番22号 関西電力株式会社内 (72)発明者 三沢 一敞 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日 新電機株式会社内 (72)発明者 桑田 稔 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日 新電機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭50−21216（ＪＰ，Ａ) 実開 昭56−32425（ＪＰ，Ｕ)
Claims (2)
- 【請求項１】５〜５０μΩ・cmの固有抵抗を有する導線
を素材として構成されたリアクトルコイルを備えてお
り、このリアクトルコイルは系統事故時に発生する過渡
直流電流を減衰させる直列抵抗分を分担するものである
ことを特徴とする中性点接地リアクトル装置。 - 【請求項２】異なる固有抵抗を有する複数本の導線を直
列接続して構成され、かつ、これら複数本のうちの少な
くとも１本の導線が５〜５０μΩ・cmの固有抵抗を有す
るリアクトルコイルを備えており、このリアクトルコイ
ルは系統事故時に発生する過渡直流電流を減衰させる直
列抵抗分を分担するものであることを特徴とする中性点
接地リアクトル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59264289A JPH069179B2 (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 中性点接地リアクトル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59264289A JPH069179B2 (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 中性点接地リアクトル装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61141112A JPS61141112A (ja) | 1986-06-28 |
| JPH069179B2 true JPH069179B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=17401094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59264289A Expired - Lifetime JPH069179B2 (ja) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | 中性点接地リアクトル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069179B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09151933A (ja) * | 1995-11-29 | 1997-06-10 | Nec Corp | 電子機器筐体 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0626229U (ja) * | 1992-08-14 | 1994-04-08 | 日新電機株式会社 | 分数調波抑制リアクトル |
| SE527544C2 (sv) * | 2005-04-21 | 2006-04-04 | Swedish Neutral Ab | En induktiv anordning |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS533046B2 (ja) * | 1973-06-29 | 1978-02-02 | ||
| JPS5632425U (ja) * | 1979-08-20 | 1981-03-30 |
-
1984
- 1984-12-13 JP JP59264289A patent/JPH069179B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09151933A (ja) * | 1995-11-29 | 1997-06-10 | Nec Corp | 電子機器筐体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61141112A (ja) | 1986-06-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4604673A (en) | Distribution transformer with surge protection device | |
| US3668513A (en) | Upright type bushing current transformer | |
| US3820048A (en) | Shielded conductor for disk windings of inductive devices | |
| JPH069179B2 (ja) | 中性点接地リアクトル装置 | |
| HU200029B (en) | High-voltage transformer | |
| EP0348131B1 (en) | Electrical apparatus | |
| JPS61141111A (ja) | 中性点接地リアクトル装置 | |
| JP2014003607A (ja) | 回線インピーダンス安定化ネットワーク | |
| US4156173A (en) | Input impedance matching of a bipolar transistor employing a coaxial transformer | |
| US3185946A (en) | Transformer tap winding | |
| JPH09292435A (ja) | 耐電圧試験保護装置 | |
| JPS6259450B2 (ja) | ||
| US3295055A (en) | Combined unit of impedance | |
| JPH0624991Y2 (ja) | ガス絶縁変成器 | |
| US2958058A (en) | High voltage transformer | |
| JPH0326621Y2 (ja) | ||
| US3304474A (en) | Power capacitor device having voltage stress grading plane | |
| US1902902A (en) | Combination fuse and current limiting resistor | |
| JPS5833813A (ja) | 電源トランスユニツト | |
| JPH0731302Y2 (ja) | 無効電力補償装置における無効電力発生部の構造 | |
| US3457527A (en) | Compact capacitive-inductive impedance unit | |
| JPS6115659B2 (ja) | ||
| JPH0127391Y2 (ja) | ||
| CN111952059A (zh) | 变压器及变压器系统 | |
| JPS6038016B2 (ja) | 変圧器巻線の試験用模擬巻線装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |