JPH0690154A - 低スタチック消費のパワーオンリセット回路 - Google Patents
低スタチック消費のパワーオンリセット回路Info
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- JPH0690154A JPH0690154A JP5184491A JP18449193A JPH0690154A JP H0690154 A JPH0690154 A JP H0690154A JP 5184491 A JP5184491 A JP 5184491A JP 18449193 A JP18449193 A JP 18449193A JP H0690154 A JPH0690154 A JP H0690154A
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- inverter
- circuit
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- transistor
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- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
- H03K17/22—Modifications for ensuring a predetermined initial state when the supply voltage has been applied
- H03K17/223—Modifications for ensuring a predetermined initial state when the supply voltage has been applied in field-effect transistor switches
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K2217/00—Indexing scheme related to electronic switching or gating, i.e. not by contact-making or -breaking covered by H03K17/00
- H03K2217/0036—Means reducing energy consumption
Landscapes
- Electronic Switches (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 パワーオンリセット回路の欠点は電流の浪費
であり、該回路は無視できない電流を流し続ける。本発
明は、既知の回路と比較してスタチックな浪費が少なく
かつノイズに対する卓越した不感性を有するパワーオン
リセットを提供することを目的とする。 【構成】 電流発振器の4個のトランジスタ(M5、M
6、Q1、Q2)の電流ミラー比に従って第1のインバ
ーター(M3、M4)のプルアップ素子に第1のバイア
ス電流を供給し、電圧センスラインにバイアスできる第
1の素子に第2のバイアス電流を供給する。
であり、該回路は無視できない電流を流し続ける。本発
明は、既知の回路と比較してスタチックな浪費が少なく
かつノイズに対する卓越した不感性を有するパワーオン
リセットを提供することを目的とする。 【構成】 電流発振器の4個のトランジスタ(M5、M
6、Q1、Q2)の電流ミラー比に従って第1のインバ
ーター(M3、M4)のプルアップ素子に第1のバイア
ス電流を供給し、電圧センスラインにバイアスできる第
1の素子に第2のバイアス電流を供給する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、低スタチック浪費で擬
似の刺激に特別に感応しないパワーオンリセット回路に
関する。
似の刺激に特別に感応しないパワーオンリセット回路に
関する。
【0002】
【従来技術及びその問題点】集積回路特にマイクロロジ
ック回路では、電気が供給されているときはいつも集積
回路の全ての機能的素子をある状態へリセットすること
を確保できる特定の回路をそこに集積する必要性がしば
しは生ずる。このリセットは、機能の悪化と全体の集積
回路デバイスのラッチングを起こすことのある集積回路
の望ましくなくかつ意図されないコンフィギュレーショ
ンの発生を防止するために、サプライ電圧をグラウンド
ポテンシャルから名目サプライ電圧レベルまで上昇させ
る手法とは無関係に起こらなければならない。
ック回路では、電気が供給されているときはいつも集積
回路の全ての機能的素子をある状態へリセットすること
を確保できる特定の回路をそこに集積する必要性がしば
しは生ずる。このリセットは、機能の悪化と全体の集積
回路デバイスのラッチングを起こすことのある集積回路
の望ましくなくかつ意図されないコンフィギュレーショ
ンの発生を防止するために、サプライ電圧をグラウンド
ポテンシャルから名目サプライ電圧レベルまで上昇させ
る手法とは無関係に起こらなければならない。
【0003】このような回路はパワーオンリセット回路
と呼ばれ、頭字語PORにより一般的に参照される。P
OR回路は上述の機能を行う。これらの回路は集積回路
のスイッチングオンの後に予備設定された特性のリセッ
トパルスを発生することができる。
と呼ばれ、頭字語PORにより一般的に参照される。P
OR回路は上述の機能を行う。これらの回路は集積回路
のスイッチングオンの後に予備設定された特性のリセッ
トパルスを発生することができる。
【0004】通常これらのPOR回路はサプライ電圧ノ
ード間に電力を浪費するスタチックな電流経路を有し、
これらのスタチックな電流経路は通常比較的高いインピ
ーダンスを有するが、多くの場合無視できないスタチッ
クな電力浪費が継続すると典型的にはスタチックな浪費
が零であるCMOS集積回路デバイスの設計仕様とは噛
み合わなくなる。この問題は、パワーオンリセット回路
により生ずるスタチックな浪費が適切であると認められ
る数μFの電解コンデンサー中に蓄えられる電気的チャ
ージによってのみ電力が与えられる非常に短時間で機能
するよう意図されている特殊なCMOS回路デバイスの
場合に更に感じられる。次いでこれらのパワーオンリセ
ット回路は、もしこれらが内部又は外部トランジスタに
より偶発的にトリガされやすいと、それら自身が性能悪
化の原因となることがある。
ード間に電力を浪費するスタチックな電流経路を有し、
これらのスタチックな電流経路は通常比較的高いインピ
ーダンスを有するが、多くの場合無視できないスタチッ
クな電力浪費が継続すると典型的にはスタチックな浪費
が零であるCMOS集積回路デバイスの設計仕様とは噛
み合わなくなる。この問題は、パワーオンリセット回路
により生ずるスタチックな浪費が適切であると認められ
る数μFの電解コンデンサー中に蓄えられる電気的チャ
ージによってのみ電力が与えられる非常に短時間で機能
するよう意図されている特殊なCMOS回路デバイスの
場合に更に感じられる。次いでこれらのパワーオンリセ
ット回路は、もしこれらが内部又は外部トランジスタに
より偶発的にトリガされやすいと、それら自身が性能悪
化の原因となることがある。
【0005】一般にパワーオンリセット回路は図1に示
すような構造を有し、該回路は2個のインバーターを含
み、第1のインバーターは相補トランジスタ対M5及び
M4により形成され、第2のインバーターはカスケード
接続されたブロックIにより示されている。第2のイン
バーターIの出力は回路の出力ノードと一致している。
サプライノードに実際に存在する電圧用の電圧モニター
ライン(電圧ドライバー)はサプライノードとグラウン
ド間に接続され、互いに直列接続された少なくとも2個
の直接バイアスされた接合を実質的に含んで成り、かつ
これは2個のダイオード型のトランジスタM1及びM2
及び抵抗R1により実現される。この電圧センスライン
の中間ノードVxはM4トランジスタのゲート電極を通
して第1のインバーターを駆動する。キャパシタンスC
1はグラウンドポテンシャルに向かうノードVxの容量
的カップリングを示す。M3トランジスタは2個のイン
バーター間の中間接続ノードAに存在する電圧により駆
動され、電圧Vxが第1のインバーターのトリガリング
スレッショルドに達するときに、つまりサプライノード
の電圧が名目電圧VDDに向かうその上昇の際に十分高
い安全レベルに達する際のPOR回路により生成するリ
セットシグナルの零への降下を決定する。実際にこの時
点で、Aノードの電圧は低くなり、これによりM3トラ
ンジスタをスイッチングオフし、一方M1及びM2はR
1により通電が維持される。
すような構造を有し、該回路は2個のインバーターを含
み、第1のインバーターは相補トランジスタ対M5及び
M4により形成され、第2のインバーターはカスケード
接続されたブロックIにより示されている。第2のイン
バーターIの出力は回路の出力ノードと一致している。
サプライノードに実際に存在する電圧用の電圧モニター
ライン(電圧ドライバー)はサプライノードとグラウン
ド間に接続され、互いに直列接続された少なくとも2個
の直接バイアスされた接合を実質的に含んで成り、かつ
これは2個のダイオード型のトランジスタM1及びM2
及び抵抗R1により実現される。この電圧センスライン
の中間ノードVxはM4トランジスタのゲート電極を通
して第1のインバーターを駆動する。キャパシタンスC
1はグラウンドポテンシャルに向かうノードVxの容量
的カップリングを示す。M3トランジスタは2個のイン
バーター間の中間接続ノードAに存在する電圧により駆
動され、電圧Vxが第1のインバーターのトリガリング
スレッショルドに達するときに、つまりサプライノード
の電圧が名目電圧VDDに向かうその上昇の際に十分高
い安全レベルに達する際のPOR回路により生成するリ
セットシグナルの零への降下を決定する。実際にこの時
点で、Aノードの電圧は低くなり、これによりM3トラ
ンジスタをスイッチングオフし、一方M1及びM2はR
1により通電が維持される。
【0006】このような回路の欠点は電流の浪費であ
る。実際にサプライ電圧が名目作動レベルに達すると、
R1は、R1の値が300 KΩでサプライ電圧(VDD)
が5Vであると、約6.6 μAになる無視できない電流を
流し続ける。多くの場合にこのような電流のスタチック
な吸収は特殊な集積回路の仕様にはないことである。
る。実際にサプライ電圧が名目作動レベルに達すると、
R1は、R1の値が300 KΩでサプライ電圧(VDD)
が5Vであると、約6.6 μAになる無視できない電流を
流し続ける。多くの場合にこのような電流のスタチック
な吸収は特殊な集積回路の仕様にはないことである。
【0007】
【発明の目的】本発明の目的は低スタチック浪費で擬似
の刺激に特別に感応しないパワーオンリセット回路(P
OR)を提供することである。この目的及び関連する他
の利点が、既知の回路と比較してスタチックな浪費が少
なくかつノイズに対する卓越した不感性を有することを
特徴とする本発明の回路により得られる。
の刺激に特別に感応しないパワーオンリセット回路(P
OR)を提供することである。この目的及び関連する他
の利点が、既知の回路と比較してスタチックな浪費が少
なくかつノイズに対する卓越した不感性を有することを
特徴とする本発明の回路により得られる。
【0008】基本的に、パワーオンリセット回路のスタ
チックな条件下の電流吸収を減少させるためにここで提
案される方法は、サプライ電圧が比較的低く維持される
まで、サプライ電圧モニターラインで機能的に利用され
るトランジスタ対を極度に小さい電流でバイアスするこ
とを含んで成る。これは前記トランジスタを「サブ−ス
レッショルド」動作として一般に参照される条件にする
目的と効果を有している。これは、トランジスタのスレ
ッショルド電流に近いゲート−ソース電圧用に起こる電
界効果(MOS)トランジスタに固有の特殊な動作条件
である。これらのバイアス条件下では、MOSトランジ
スタは極度に小さい電流を流し、入力−出力伝達特性は
二次関数の代わりに指数関数的になる。このような動作
条件は、1977年6月のIEEEジャーナルの固体状態回
路SC−12巻のエリック・ビトッツ及びジャン・フェル
ラスによる「弱い反転動作に基づくCMOSアナログ集
積回路」に十分記載されている。本発明によると、この
ような目的が、比δVbe/Rにより定義される特性を
有する参照電流発振器を使用することにより実際に達成
され、この使用により第1のバイアス電流が電流−ミラ
ー比に従って回路の第1のインバーターのプルアップ素
子に伝達され、そして第2のバイアス電流がサプライノ
ードに機能的に接続された前記サプライ電圧モニターラ
インの第1の素子に伝達されて、電流をこのセンスライ
ンを通して流す。回路の2個のインバーター間のカスケ
ード接続された中間ノードは、バイアスされることがで
きかつサプライ電圧センスラインのグラウンドに機能的
に接続された第2の素子と電流発振器のコントロールタ
ーミナルを駆動し、これを通して発振器により伝達され
た電流が修正され、集積回路の動作の間にそれを減少さ
せる。
チックな条件下の電流吸収を減少させるためにここで提
案される方法は、サプライ電圧が比較的低く維持される
まで、サプライ電圧モニターラインで機能的に利用され
るトランジスタ対を極度に小さい電流でバイアスするこ
とを含んで成る。これは前記トランジスタを「サブ−ス
レッショルド」動作として一般に参照される条件にする
目的と効果を有している。これは、トランジスタのスレ
ッショルド電流に近いゲート−ソース電圧用に起こる電
界効果(MOS)トランジスタに固有の特殊な動作条件
である。これらのバイアス条件下では、MOSトランジ
スタは極度に小さい電流を流し、入力−出力伝達特性は
二次関数の代わりに指数関数的になる。このような動作
条件は、1977年6月のIEEEジャーナルの固体状態回
路SC−12巻のエリック・ビトッツ及びジャン・フェル
ラスによる「弱い反転動作に基づくCMOSアナログ集
積回路」に十分記載されている。本発明によると、この
ような目的が、比δVbe/Rにより定義される特性を
有する参照電流発振器を使用することにより実際に達成
され、この使用により第1のバイアス電流が電流−ミラ
ー比に従って回路の第1のインバーターのプルアップ素
子に伝達され、そして第2のバイアス電流がサプライノ
ードに機能的に接続された前記サプライ電圧モニターラ
インの第1の素子に伝達されて、電流をこのセンスライ
ンを通して流す。回路の2個のインバーター間のカスケ
ード接続された中間ノードは、バイアスされることがで
きかつサプライ電圧センスラインのグラウンドに機能的
に接続された第2の素子と電流発振器のコントロールタ
ーミナルを駆動し、これを通して発振器により伝達され
た電流が修正され、集積回路の動作の間にそれを減少さ
せる。
【0009】本発明に従って形成されたPOR回路の異
なった態様及び関連する利点が添付図面を参照して行う
幾つかの実施例の引き続き行う説明を通して良好に例示
されるであろう。図1は既述した通り、従来技術のパワ
ーオンリセット回路の回路ダイアグラムである。図2
は、本発明に従って形成されたパワーオンリセット回路
を示す。図3は、パワーオンリセット回路の第1のイン
バーターのプルダウン素子がインバーターの取りが性能
のヒステリシスを導入するためにどのようにして形成さ
れるかを示している。
なった態様及び関連する利点が添付図面を参照して行う
幾つかの実施例の引き続き行う説明を通して良好に例示
されるであろう。図1は既述した通り、従来技術のパワ
ーオンリセット回路の回路ダイアグラムである。図2
は、本発明に従って形成されたパワーオンリセット回路
を示す。図3は、パワーオンリセット回路の第1のイン
バーターのプルダウン素子がインバーターの取りが性能
のヒステリシスを導入するためにどのようにして形成さ
れるかを示している。
【0010】図2を参照すると、本発明の回路の主要な
態様がδVbe/Rタイプの動作特性を有しかつ好まし
くは1対のトランジスタQ1及びQ2、及び1対のMO
SトランジスタM5及びM6により形成された電流ミラ
ーの使用により形成される電流発振器を使用して示され
ている。図示の態様では、抵抗R3により電流シグナル
に変成されるトランジスタQ1及びQ2のエミッタ電圧
(Q1のエミッタ縮退)間のアンバランスが、トランジ
スタQ1及びQ2を異なったサイズに、例えばQ1トラ
ンジスタのサイズをQ2トランジスタのサイズの2倍の
サイズにすることにより決定される。逆に電流ミラーを
形成する1対のMOSトランジスタは図示の態様の内容
では、同じディメンジョン(「横縦比」80/8で示さ
れ、ここで第1の数は任意の単位のチャンネル幅を示
し、第2の数はチャンネルの長さを示している)を有す
ることができる。トランジスタM5及びM6により形成
される電流ミラーは同じ電流をトランジスタQ1及びQ
2を通して流す能力のみを有している。このタイプの電
流発振器は文献で広く知られ、Q1及びQ2を流れる電
流は、IQ1=IQ2=(VT lnA1 /A2 )R3で与えら
れ、ここでVT は所謂「熱的電圧」(300 °KでVT ≒
26mV)であり、A1 /A2 はQ1とQ2の間のエリア
比である。従ってこのような電流はIQ1=IQ2=0.6 μ
Aで与えられる値を有する。この電流は、図2で示され
た相対値で示されたような適切なディメンジョンを有す
るようにされた相補トランジスタ対M3及びM4により
形成された第1のインバーターのプルアップ素子をバイ
アスするために利用される。
態様がδVbe/Rタイプの動作特性を有しかつ好まし
くは1対のトランジスタQ1及びQ2、及び1対のMO
SトランジスタM5及びM6により形成された電流ミラ
ーの使用により形成される電流発振器を使用して示され
ている。図示の態様では、抵抗R3により電流シグナル
に変成されるトランジスタQ1及びQ2のエミッタ電圧
(Q1のエミッタ縮退)間のアンバランスが、トランジ
スタQ1及びQ2を異なったサイズに、例えばQ1トラ
ンジスタのサイズをQ2トランジスタのサイズの2倍の
サイズにすることにより決定される。逆に電流ミラーを
形成する1対のMOSトランジスタは図示の態様の内容
では、同じディメンジョン(「横縦比」80/8で示さ
れ、ここで第1の数は任意の単位のチャンネル幅を示
し、第2の数はチャンネルの長さを示している)を有す
ることができる。トランジスタM5及びM6により形成
される電流ミラーは同じ電流をトランジスタQ1及びQ
2を通して流す能力のみを有している。このタイプの電
流発振器は文献で広く知られ、Q1及びQ2を流れる電
流は、IQ1=IQ2=(VT lnA1 /A2 )R3で与えら
れ、ここでVT は所謂「熱的電圧」(300 °KでVT ≒
26mV)であり、A1 /A2 はQ1とQ2の間のエリア
比である。従ってこのような電流はIQ1=IQ2=0.6 μ
Aで与えられる値を有する。この電流は、図2で示され
た相対値で示されたような適切なディメンジョンを有す
るようにされた相補トランジスタ対M3及びM4により
形成された第1のインバーターのプルアップ素子をバイ
アスするために利用される。
【0011】実際にM3トランジスタは、図2の例では
M5/M3=80/8/20/8=4で与えられる電流ミラ
ー比に従って電流発振器をミラーすることによりバイア
スされる。従ってM3のバイアス電流は0.6 μA/4=
0.15μAである。更に発振器の電流は、バイアスされる
ことができる電圧センスラインの素子へバイアス電流と
してトランジスタQ3を通して伝達され、前記素子は図
示の通りのディメンジョンを有するMOSトランジスタ
M1により表すことができる。実際にM1トランジスタ
はトランジスタQ1及びQ2を通して流れる同じ電流で
トランジスタQ3を通してバイアスされることができ、
該トランジスタQ3のベースは電流発振器のトランジス
タQ1及びQ2のベースに接続されている。
M5/M3=80/8/20/8=4で与えられる電流ミラ
ー比に従って電流発振器をミラーすることによりバイア
スされる。従ってM3のバイアス電流は0.6 μA/4=
0.15μAである。更に発振器の電流は、バイアスされる
ことができる電圧センスラインの素子へバイアス電流と
してトランジスタQ3を通して伝達され、前記素子は図
示の通りのディメンジョンを有するMOSトランジスタ
M1により表すことができる。実際にM1トランジスタ
はトランジスタQ1及びQ2を通して流れる同じ電流で
トランジスタQ3を通してバイアスされることができ、
該トランジスタQ3のベースは電流発振器のトランジス
タQ1及びQ2のベースに接続されている。
【0012】このようにバイアス配置を確認した後に、
全回路の動作を次のように説明する。サプライノードの
電圧が上昇し始めると(つまりデバイスのスイッチオン
の後)、キャパシタンスC1で示されているグラウンド
ポテンシャルとの容量的カップリングのため、2個の制
限抵抗R1及びR2間のセンス又はバイアスラインの中
間駆動ノードVxはある時間だけ比較的低いレベルに維
持され、第1のインバーターのプルダウン素子M4のド
レーンに高い論理レベルを持続させることを許容する。
その結果出力(OUT)は低く維持され、トランジスタ
M2及びM7が通電される。
全回路の動作を次のように説明する。サプライノードの
電圧が上昇し始めると(つまりデバイスのスイッチオン
の後)、キャパシタンスC1で示されているグラウンド
ポテンシャルとの容量的カップリングのため、2個の制
限抵抗R1及びR2間のセンス又はバイアスラインの中
間駆動ノードVxはある時間だけ比較的低いレベルに維
持され、第1のインバーターのプルダウン素子M4のド
レーンに高い論理レベルを持続させることを許容する。
その結果出力(OUT)は低く維持され、トランジスタ
M2及びM7が通電される。
【0013】M2の通電は実際上抵抗R2の一方のター
ミナルをグラウンドポテンシャルと結び付け、M7の通
電は実際上抵抗R4のターミナルをグラウンドに接続す
る。これは、抵抗R4が実質的にグラウンドに接続され
ている限り(従って電流発振器の回路を通して電流のバ
イパス経路を構成する)、電流発振器の変化した動作条
件を決定する電流発振器の動作条件を意図的に修正す
る。これらの条件では、発振器は、R4を通してのグラ
ウンドへの抵抗のある接続の影響を受けることのない発
振器の通常の動作条件下(つまり回路のスタンバイの期
の間)で伝達される電流と比較して比較的大きい電流を
伝達する。これらの条件下でそしてサプライノードの電
圧が3Vのレベルに達するとすると、発振器により伝達
される電流は、(VDD−VgsM5)/R4=1.7 V/200 K
Ω=8.5 μAで与えられる。従って第1のインバーター
のプルアップトランジスタM3を通る電流は約2μAに
等しい。
ミナルをグラウンドポテンシャルと結び付け、M7の通
電は実際上抵抗R4のターミナルをグラウンドに接続す
る。これは、抵抗R4が実質的にグラウンドに接続され
ている限り(従って電流発振器の回路を通して電流のバ
イパス経路を構成する)、電流発振器の変化した動作条
件を決定する電流発振器の動作条件を意図的に修正す
る。これらの条件では、発振器は、R4を通してのグラ
ウンドへの抵抗のある接続の影響を受けることのない発
振器の通常の動作条件下(つまり回路のスタンバイの期
の間)で伝達される電流と比較して比較的大きい電流を
伝達する。これらの条件下でそしてサプライノードの電
圧が3Vのレベルに達するとすると、発振器により伝達
される電流は、(VDD−VgsM5)/R4=1.7 V/200 K
Ω=8.5 μAで与えられる。従って第1のインバーター
のプルアップトランジスタM3を通る電流は約2μAに
等しい。
【0014】回路のトリガリングはサプライノードの電
圧がIM4=IM3≒2μAの値に達したときに起こる。回
路の動作を説明する式はVgsM4=VDD−VgsM1R2/
(R2+R1)及びVgsM1=VTp+√(1/IM1 1/
Kp(L/W)M1を考慮すると次のように書くことがで
きる。 IM3=IM4=Kn(W/L)M4(WgsM4−VTHn )2 ここでKn及びKpは技術的な定数であり(つまりデバ
イスの特別な製造プロセスの特性)、W/Lは横縦比つ
まりチャンネル幅とチャンネル長さ間の比であり、V
THn,p はn−チャンネル(n)又はp−チャンネル
(p)のいずれかのスレッショルド値である。センス
(バイアス)ラインのトランジスタM1を通って流れる
電流は2個の制限抵抗R1及びR2の値に依存する。
圧がIM4=IM3≒2μAの値に達したときに起こる。回
路の動作を説明する式はVgsM4=VDD−VgsM1R2/
(R2+R1)及びVgsM1=VTp+√(1/IM1 1/
Kp(L/W)M1を考慮すると次のように書くことがで
きる。 IM3=IM4=Kn(W/L)M4(WgsM4−VTHn )2 ここでKn及びKpは技術的な定数であり(つまりデバ
イスの特別な製造プロセスの特性)、W/Lは横縦比つ
まりチャンネル幅とチャンネル長さ間の比であり、V
THn,p はn−チャンネル(n)又はp−チャンネル
(p)のいずれかのスレッショルド値である。センス
(バイアス)ラインのトランジスタM1を通って流れる
電流は2個の制限抵抗R1及びR2の値に依存する。
【0015】比較的複雑は式は、コンピューターの助け
を借りて再通常化のプロセスを通して解くことができ、
約3.6 Vのトリガ電圧に導かれる。このトリガ電圧がノ
ードVxにより到達されたときに回路がトリガする。出
力OUTが高くなると、M2及びM7がスイッチオフし
電流発振器がその特徴ある電流を発生するよう復帰し、
これによりIM3=0.15μAにより与えられる電流を通電
する第1のインバーターのプルアップトランジスタM3
のバイアスを修正し、かつサプライ電圧モニターライン
のトランジスタM1も抵抗R4を通るグラウンド接続ラ
インにより強制されることなく機能を免れている電圧発
振器(Q1、Q2)のコントロールの下でIM1=0.6 μ
Aにより与えられる電流を通電するよう復帰する。
を借りて再通常化のプロセスを通して解くことができ、
約3.6 Vのトリガ電圧に導かれる。このトリガ電圧がノ
ードVxにより到達されたときに回路がトリガする。出
力OUTが高くなると、M2及びM7がスイッチオフし
電流発振器がその特徴ある電流を発生するよう復帰し、
これによりIM3=0.15μAにより与えられる電流を通電
する第1のインバーターのプルアップトランジスタM3
のバイアスを修正し、かつサプライ電圧モニターライン
のトランジスタM1も抵抗R4を通るグラウンド接続ラ
インにより強制されることなく機能を免れている電圧発
振器(Q1、Q2)のコントロールの下でIM1=0.6 μ
Aにより与えられる電流を通電するよう復帰する。
【0016】図2に示された回路の全消費は2μAであ
り、これは次の寄与から計算される。IM5が0.6 μA、
IM6が0.6 μA、IM3が0.15μA、IM1が0.6 μA。電
力消費のこのような条件は集積回路の通常の動作の間に
設計範囲内でのサプライ電圧の変化でも変わらずに維持
される。サプライ電圧が降下すると(例えば集積回路の
スイッチオフの後)、サプライ電圧モニターラインのコ
ントロールノードの電圧がM4トランジスタのトリガ電
圧未満に降下するとつまりVDD−VgsM1=VgsM4とな
ると、回路が再度トリガする。
り、これは次の寄与から計算される。IM5が0.6 μA、
IM6が0.6 μA、IM3が0.15μA、IM1が0.6 μA。電
力消費のこのような条件は集積回路の通常の動作の間に
設計範囲内でのサプライ電圧の変化でも変わらずに維持
される。サプライ電圧が降下すると(例えば集積回路の
スイッチオフの後)、サプライ電圧モニターラインのコ
ントロールノードの電圧がM4トランジスタのトリガ電
圧未満に降下するとつまりVDD−VgsM1=VgsM4とな
ると、回路が再度トリガする。
【0017】回路の比較的低い電流レベルのため、V
gsM1=VTH,p及びVgsM4=VTH,nと仮定し、従ってVD
D−VTH,p≒VTH,nと仮定することができる。回路のト
リガリングはVDD=VTH,n+VTH,p≒2Vのときに起
こる。
gsM1=VTH,p及びVgsM4=VTH,nと仮定し、従ってVD
D−VTH,p≒VTH,nと仮定することができる。回路のト
リガリングはVDD=VTH,n+VTH,p≒2Vのときに起
こる。
【0018】通常の論理回路はVDD=VTH,n+VTH,p
のときにも機能することを考慮すると、サプライノード
の電圧値が集積回路が依然として正確に機能するレベル
に達するときに、本発明のパワーオンリセット回路の作
用が生ずるため、前述のことは極度に有利な動作特性で
ある。回路の特に好ましい態様によると、回路の第1の
インバーターのプルダウントランジスタM4は、3個の
n−チャンネルMOSトランジスタM4A、M4B及び
M4Cにより形成される図3に示したもののような好適
な等価構造により都合良く置換することができる。回路
の第1のインバーターのトリガリスポンス中に小さいヒ
トテレシスを導入するため、この等価のプルダウン構造
の使用は特に好ましく、これにより本発明のPOR回路
のノイズに対する不感性の特性が増加する。
のときにも機能することを考慮すると、サプライノード
の電圧値が集積回路が依然として正確に機能するレベル
に達するときに、本発明のパワーオンリセット回路の作
用が生ずるため、前述のことは極度に有利な動作特性で
ある。回路の特に好ましい態様によると、回路の第1の
インバーターのプルダウントランジスタM4は、3個の
n−チャンネルMOSトランジスタM4A、M4B及び
M4Cにより形成される図3に示したもののような好適
な等価構造により都合良く置換することができる。回路
の第1のインバーターのトリガリスポンス中に小さいヒ
トテレシスを導入するため、この等価のプルダウン構造
の使用は特に好ましく、これにより本発明のPOR回路
のノイズに対する不感性の特性が増加する。
【図1】従来技術のパワーオンリセット回路の回路ダイ
アグラム。
アグラム。
【図2】本発明に従って形成されたパワーオンリセット
回路。
回路。
【図3】図3は、パワーオンリセット回路の第1のイン
バーターのプルダウン素子がインバーターのトリガ性能
のヒステリシスを導入するためにどのようにして形成さ
れるかを示す図。
バーターのプルダウン素子がインバーターのトリガ性能
のヒステリシスを導入するためにどのようにして形成さ
れるかを示す図。
Q1、Q2、Q3・・・トランジスタ M3、M4・・
・相補トランジスタ M5、M6・・・トランジスタ R1、R2、R3、R
4・・・抵抗 I・・・インバーター
・相補トランジスタ M5、M6・・・トランジスタ R1、R2、R3、R
4・・・抵抗 I・・・インバーター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジョナ・フチリ イタリア国 マジェンタ 20013 ヴィ ア・モンス・クレスピ 20
Claims (5)
- 【請求項1】 第2のインバーターの出力が回路の出力
を構成するカスケード接続された第1及び第2のインバ
ーター、その中間ノードに該第1のインバーター用の駆
動シグナルを提供できかつサプライノードとグラウンド
間に接続されたサプライ電圧センスライン、及び前記2
個のインバーター間の接続ノードに存在する第2のシグ
ナルにより駆動されかつ前記駆動シグナルが前記第1の
インバーターのトリガスレッショルドより小さいときに
前記サプライ電圧センスラインを通して電流を流すこと
のできる手段を含んで成り、回路に電力を供給した後に
それが予備設定されたレベルに到達するまでサプライノ
ードに存在する電圧に従うリセットシグナルを発生する
ためのパワーオンリセット回路において、 コントロールターミナルを有し、かつ第1の動作条件
と、発生する電流が該第1の条件で発生する電流より小
さい第2の動作条件で電流を流すことができ、ある電流
ミラー比に従って前記第1のインバーターのプルアップ
素子に第1のバイアス電流を供給し、前記電圧センスラ
インにバイアスできる第1の素子に第2のバイアス電流
を供給し、前記センスラインを通して電流を流すために
前記サプライノードに機能的に接続されている電流発振
器を更に含んで成り、 前記2個のインバーター間の前記接続ノードが、前記電
流発振器の前記コントロールターミナルに及び前記電圧
センスラインにバイアスできグラウンドに機能的に接続
されている第2の素子のコントロールターミナルに接続
され、 前記第1のインバーターのトリガリングが、前記電圧セ
ンスラインにバイアスされることのできる前記第2の素
子のスイッチングオフ及び前記電流発振器により伝達さ
れるバイアス電流の減少を決定することを特徴とするパ
ワーオンリセット回路。 - 【請求項2】 前記電圧センスラインの前記中間ノード
が、抵抗及びダイオード接続p−MOSトランジスタを
含んで成る直列接続によりサプライノードに接続され、
かつ第2の抵抗及びn−MOSトランジスタを含んで成
る直列接続によりグラウンドに接続され、かつ回路への
動力供給後に前記トランジスタが該トランジスタのサブ
スレッショルド動作条件を決定するためにスレッショル
ド電圧に近いゲート−ソース電圧でバイアスする請求項
1に記載の回路。 - 【請求項3】 前記電流発振器がδVbe/Rタイプの
動作特性を有し、前記コントロールターミナルが、前記
第1のインバーターのトリガリングが生ずるまで前記第
1の動作条件中に前記電流発振器に電流発振を行わせる
ために、グラウンドに向かうバイパス電流経路を設定す
るn−MOSトランジスタのゲート電極により構成され
ている請求項2に記載の回路。 - 【請求項4】 前記第1のインバーターがn−MOSト
ランジスタで形成されたプルダウン素子を有している請
求項1に記載の回路。 - 【請求項5】 前記第1のインバーターが、n−MOS
トランジスタと機能的に等価なネットワークから形成さ
れインバーターのトリガ特性中にヒステリシスを導入で
きるプルダウン素子を有している請求項1に記載の回
路。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT92830336.1 | 1992-06-26 | ||
EP92830336A EP0575687B1 (en) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | Power-on reset circuit having a low static consumption |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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JPH0690154A true JPH0690154A (ja) | 1994-03-29 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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---|---|
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EP (1) | EP0575687B1 (ja) |
JP (1) | JPH0690154A (ja) |
DE (1) | DE69217209T2 (ja) |
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- 1992-06-26 EP EP92830336A patent/EP0575687B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-26 DE DE69217209T patent/DE69217209T2/de not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-06-28 US US08/085,207 patent/US5528184A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-06-28 JP JP5184491A patent/JPH0690154A/ja active Pending
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Also Published As
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EP0575687A1 (en) | 1993-12-29 |
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