JPH0687660A - 高温超電導体材料より成る管状成形体の製造方法 - Google Patents
高温超電導体材料より成る管状成形体の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温超電導体材料より成る管状成形体の製造
【構成】 かゝる管状成形体を、ビスマス、カルシウ
ム、ストロンチューム、銅および場合によっては鉛の酸
化物の混合物の均一な溶融物を所定の化学量論量で製造
し、９００〜１３００℃の温度でその溶融物を鋳造領域
に導入させる。該領域がその内径に依存して２００〜１
５００回転／分でその軸の周りを回転し、回転する鋳造
領域の軸が水平に対して少なくとも１５°だけ傾斜して
いる。固化した成形体を鋳造領域から取り出しそして酸
素雰囲気で７００〜９００°で４〜１５０時間熱処理す
る。
ム、ストロンチューム、銅および場合によっては鉛の酸
化物の混合物の均一な溶融物を所定の化学量論量で製造
し、９００〜１３００℃の温度でその溶融物を鋳造領域
に導入させる。該領域がその内径に依存して２００〜１
５００回転／分でその軸の周りを回転し、回転する鋳造
領域の軸が水平に対して少なくとも１５°だけ傾斜して
いる。固化した成形体を鋳造領域から取り出しそして酸
素雰囲気で７００〜９００°で４〜１５０時間熱処理す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ビスマス、カルシウ
ム、ストロンチューム、銅および場合によっては鉛の酸
化物の混合物を均一な溶融物を所定の化学量論量で製造
し、９００〜１３００℃の温度のその溶融物を鋳造領域
に導入させ、但し該領域がその内径に依存して２００〜
１５００回転／分でその軸の周りを回転し、そして硬化
した成形体を鋳造領域から取り出しそしてその成形体を
酸素含有雰囲気で４〜１５０時間、７００〜９００℃で
熱処理して、上記酸化物を基礎とする高温超電導体材料
より成る管状成形体を製造する方法に関する。
ム、ストロンチューム、銅および場合によっては鉛の酸
化物の混合物を均一な溶融物を所定の化学量論量で製造
し、９００〜１３００℃の温度のその溶融物を鋳造領域
に導入させ、但し該領域がその内径に依存して２００〜
１５００回転／分でその軸の周りを回転し、そして硬化
した成形体を鋳造領域から取り出しそしてその成形体を
酸素含有雰囲気で４〜１５０時間、７００〜９００℃で
熱処理して、上記酸化物を基礎とする高温超電導体材料
より成る管状成形体を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】ドイツ特許出願公開第４，０１９，３６８
号明細書から、ビスマス、カルシウム、ストロンチュー
ムおよび銅の酸化物の９００〜１１００℃の温度の均一
な溶融物を、その水平の軸の周りを回転する鋳造領域に
導入しそしてその中で硬化させる、上記酸化物を基礎と
する高温超電導体材料より成る管状部材の製造方法が公
知である。この鋳造領域から取り出された硬化した成形
体を次いで酸素含有雰囲気で７００〜９００℃の温度で
４〜１５０時間にわたって熱処理する。
号明細書から、ビスマス、カルシウム、ストロンチュー
ムおよび銅の酸化物の９００〜１１００℃の温度の均一
な溶融物を、その水平の軸の周りを回転する鋳造領域に
導入しそしてその中で硬化させる、上記酸化物を基礎と
する高温超電導体材料より成る管状部材の製造方法が公
知である。この鋳造領域から取り出された硬化した成形
体を次いで酸素含有雰囲気で７００〜９００℃の温度で
４〜１５０時間にわたって熱処理する。
【０００３】液体ヘリウムで冷却しながら４Ｋにて運転
しなければならない低温超電導体系、特にコイルに銅電
導体を通して電流を供給する場合には、一方においては
３００Ｋと４Ｋとの間の温度落差による熱をそしてもう
一方においては銅の電気抵抗によりジュウール熱を液体
ヘリウム用貯蔵容器に移し、それによって不所望のヘリ
ウムの蒸発を行う。
しなければならない低温超電導体系、特にコイルに銅電
導体を通して電流を供給する場合には、一方においては
３００Ｋと４Ｋとの間の温度落差による熱をそしてもう
一方においては銅の電気抵抗によりジュウール熱を液体
ヘリウム用貯蔵容器に移し、それによって不所望のヘリ
ウムの蒸発を行う。
【０００４】今度は電流を銅導電体を通す代わりにセラ
ミック製高温超電導体を通して供給する場合には、液体
ヘリウム用容器への熱の流れが著しく減少する。しかも
一方においては高温超電導体の低い熱電導性によって良
好な熱電導性の銅に比較しておよびもう一方において
は、高温超電導体の転移温度の下の温度範囲内で電流が
抵抗なしに伝達されるので、ジュウール熱の発生の停止
によって著しく減少する。
ミック製高温超電導体を通して供給する場合には、液体
ヘリウム用容器への熱の流れが著しく減少する。しかも
一方においては高温超電導体の低い熱電導性によって良
好な熱電導性の銅に比較しておよびもう一方において
は、高温超電導体の転移温度の下の温度範囲内で電流が
抵抗なしに伝達されるので、ジュウール熱の発生の停止
によって著しく減少する。
【０００５】いわゆる固有磁場効果の導体中で固有電流
によって発生する磁場の為に、棒状の電流供給手段の代
わりに管状のそれを使用するのが有利である。何故なら
ば大きな平面にわたり導電断面が分布する為に固有の磁
場およびそれ故に導体の導電能力へのマイナスの影響が
小さく成る。
によって発生する磁場の為に、棒状の電流供給手段の代
わりに管状のそれを使用するのが有利である。何故なら
ば大きな平面にわたり導電断面が分布する為に固有の磁
場およびそれ故に導体の導電能力へのマイナスの影響が
小さく成る。
【０００６】液体ヘリウム貯蔵容器に供給される熱量は
高温超電導体材料より成る電流供給の断面積によって決
められる。この場合には、特定の電流を高温超電導体を
通して電送する為にある程度の最小断面が必要であるこ
とを考慮すべきである。この場合に、ビスマス、カルシ
ウム、ストロンチューム、銅および場合によっては鉛の
酸化物の溶融物から得られる高温超電導材料は、４Ｋで
の電送能力が７７Ｋの場合の約５０〜１００倍大きく、
即ち低い温度での材料断面積がヘリウムの冷却領域にお
いて遙かにおおきずぎる点で優れている。それ故に、高
温超電導体による電送を、“冷たい”末端の導電断面が
“温ったかい”末端（７７Ｋ）での断面積の１０〜２０
% だけである様に構成するのが有利である。
高温超電導体材料より成る電流供給の断面積によって決
められる。この場合には、特定の電流を高温超電導体を
通して電送する為にある程度の最小断面が必要であるこ
とを考慮すべきである。この場合に、ビスマス、カルシ
ウム、ストロンチューム、銅および場合によっては鉛の
酸化物の溶融物から得られる高温超電導材料は、４Ｋで
の電送能力が７７Ｋの場合の約５０〜１００倍大きく、
即ち低い温度での材料断面積がヘリウムの冷却領域にお
いて遙かにおおきずぎる点で優れている。それ故に、高
温超電導体による電送を、“冷たい”末端の導電断面が
“温ったかい”末端（７７Ｋ）での断面積の１０〜２０
% だけである様に構成するのが有利である。
【０００７】
【発明が解決するための課題】それ故に本発明の課題
は、ビスマス、カルシウム、ストロンチューム、銅およ
び場合によっては鉛の酸化物を基礎とする高温超電導材
料より成りそして両方の末端のその断面が互いに著しく
相違している管状部材を製造する方法を提供することで
ある。
は、ビスマス、カルシウム、ストロンチューム、銅およ
び場合によっては鉛の酸化物を基礎とする高温超電導材
料より成りそして両方の末端のその断面が互いに著しく
相違している管状部材を製造する方法を提供することで
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この課題は、本発明に従
って、酸化物混合物の９００〜１３００℃の温度の均一
な溶融物を鋳造領域に導入させ、但し該領域がその内径
に依存して２００〜１５００回転／分でその軸の周りを
回転し、そして硬化した成形体を鋳造領域から取り出し
そしてその成形体を酸素含有雰囲気で７００〜９００℃
で熱処理することによって達成される。
って、酸化物混合物の９００〜１３００℃の温度の均一
な溶融物を鋳造領域に導入させ、但し該領域がその内径
に依存して２００〜１５００回転／分でその軸の周りを
回転し、そして硬化した成形体を鋳造領域から取り出し
そしてその成形体を酸素含有雰囲気で７００〜９００℃
で熱処理することによって達成される。
【０００９】本発明の方法は更に以下の構成要件を有し
ていてもよい： ａ） 軸が水平に対して少なくとも９０°までの角度で
傾斜している； ｂ） 軸が水平に対して２０〜６０°だけ傾斜してい
る； ｃ） 鋳造領域が円筒状の内部空間を持つ冷硬鋳型であ
る； ｄ） 鋳造領域が円錐状の内部空間を持つ冷硬鋳型であ
る； ｅ） 回転する冷硬鋳型の、水平に対しての傾斜が大き
い程、回転数が多くそしてこの逆も言える。
ていてもよい： ａ） 軸が水平に対して少なくとも９０°までの角度で
傾斜している； ｂ） 軸が水平に対して２０〜６０°だけ傾斜してい
る； ｃ） 鋳造領域が円筒状の内部空間を持つ冷硬鋳型であ
る； ｄ） 鋳造領域が円錐状の内部空間を持つ冷硬鋳型であ
る； ｅ） 回転する冷硬鋳型の、水平に対しての傾斜が大き
い程、回転数が多くそしてこの逆も言える。
【００１０】添付の図面において、遠心鋳造装置並びに
本発明の方法で得られる管状成形体を概略図および断面
図で説明する。各図は以下を意味する： 図１：冷硬鋳型が嵌合されている水平に配置された回転
軸を持つ遠心鋳造装置； 図２：円筒状冷硬鋳型中に保持される成形体； 図３：成形体の入った水平に配置された円錐状冷硬鋳
型； 図４：円錐状の冷硬鋳型に保持された成形体； 図５：成形体の入った垂直に配置された円筒状冷硬鋳
型； 図１によると、傾斜可能に配置された底板９の上に軸受
１および回転制御可能な電動機５が取り付けられてい
る。軸受１中に存在する軸２の一方の末端に、冷硬鋳型
４の突出部３が嵌合されている。冷硬鋳型４の開放末端
にはキャップリング６が嵌合されている。冷硬鋳型４の
開放末端には鋳造溝７が突出しており、ここを坩堝８か
らの溶融物が流れる。
本発明の方法で得られる管状成形体を概略図および断面
図で説明する。各図は以下を意味する： 図１：冷硬鋳型が嵌合されている水平に配置された回転
軸を持つ遠心鋳造装置； 図２：円筒状冷硬鋳型中に保持される成形体； 図３：成形体の入った水平に配置された円錐状冷硬鋳
型； 図４：円錐状の冷硬鋳型に保持された成形体； 図５：成形体の入った垂直に配置された円筒状冷硬鋳
型； 図１によると、傾斜可能に配置された底板９の上に軸受
１および回転制御可能な電動機５が取り付けられてい
る。軸受１中に存在する軸２の一方の末端に、冷硬鋳型
４の突出部３が嵌合されている。冷硬鋳型４の開放末端
にはキャップリング６が嵌合されている。冷硬鋳型４の
開放末端には鋳造溝７が突出しており、ここを坩堝８か
らの溶融物が流れる。
【００１１】図２には、水平線１０に対して色々な傾斜
角度の状態に保持された成形体が示されている。図３で
は、突出部３を持つ円錐状冷硬鋳型にキャップリング６
が嵌合されている。
角度の状態に保持された成形体が示されている。図３で
は、突出部３を持つ円錐状冷硬鋳型にキャップリング６
が嵌合されている。
【００１２】図４では、図３に従う冷硬鋳型中に保持さ
れている二つの成形体を示しており、この場合には一方
の成形体が水平線１０に配置された冷硬鋳型および４５
°だけ傾斜するもう一方の冷硬鋳型が保持されている。
図５には突出部３を持つ円筒状冷硬鋳型４が示されてお
り、その軸は鋳造の間、水平線１０に対して垂直に回転
し、その際に冷硬鋳型４の開放側にキャップリング６が
嵌合されている。
れている二つの成形体を示しており、この場合には一方
の成形体が水平線１０に配置された冷硬鋳型および４５
°だけ傾斜するもう一方の冷硬鋳型が保持されている。
図５には突出部３を持つ円筒状冷硬鋳型４が示されてお
り、その軸は鋳造の間、水平線１０に対して垂直に回転
し、その際に冷硬鋳型４の開放側にキャップリング６が
嵌合されている。
【００１３】本発明の方法において、冷硬鋳型の回転軸
を水平線から一定の角度だけ上げた場合には、冷硬鋳型
を回転させることによって遠心加速の他に重力も作用
し、軸の傾斜次第で冷硬鋳型の深くに位置する領域で未
だ液状の溶融物を流動させる。溶融物の量、冷硬鋳型の
回転数および水平線に対する該鋳型の角度によって、断
面がその上方−および下方末端において３〜４倍だけ相
違している管状物が鋳造される（図２参照）。
を水平線から一定の角度だけ上げた場合には、冷硬鋳型
を回転させることによって遠心加速の他に重力も作用
し、軸の傾斜次第で冷硬鋳型の深くに位置する領域で未
だ液状の溶融物を流動させる。溶融物の量、冷硬鋳型の
回転数および水平線に対する該鋳型の角度によって、断
面がその上方−および下方末端において３〜４倍だけ相
違している管状物が鋳造される（図２参照）。
【００１４】本発明の方法では、切頭錐体状冷硬鋳型４
を使用することによって成形体の上端と下端との間には
断面における更に大きな相違が達成される（図３参
照）。この場合には、断面の減少量は冷硬鋳型の幾何学
的形状およびそれの充填度に依存している。
を使用することによって成形体の上端と下端との間には
断面における更に大きな相違が達成される（図３参
照）。この場合には、断面の減少量は冷硬鋳型の幾何学
的形状およびそれの充填度に依存している。
【００１５】従来技術に従って水平に配置した円錐状冷
硬鋳型を用いる場合には壁の肉厚が“細長の”末端の方
に薄くなるが、本発明によれば円錐の冷硬鋳型の軸を水
平に対して傾斜させることによって殆ど均一な円錐肉厚
を達成することができる。何故ならばこの場合には溶融
物が重力によって下の方に引っ張られ、他方、遠心加速
が溶融物を円筒面に沿って開放末端の方に押しつけるか
らである（図４参照）。 本発明の方法の場合には回転
する鋳造領域の軸のそれぞれの傾斜が、各時間単位での
鋳造領域の特有の回転数に組み込まれており、その際に
その回転数は別のパラメータ（鋳造領域の長さ、形およ
び自由断面積、溶融物の粘度等）に依存しており、それ
によって、鋳造領域に導入される溶融物に作用する逆方
向の力（遠心加速、重力）が殆ど釣り合う。
硬鋳型を用いる場合には壁の肉厚が“細長の”末端の方
に薄くなるが、本発明によれば円錐の冷硬鋳型の軸を水
平に対して傾斜させることによって殆ど均一な円錐肉厚
を達成することができる。何故ならばこの場合には溶融
物が重力によって下の方に引っ張られ、他方、遠心加速
が溶融物を円筒面に沿って開放末端の方に押しつけるか
らである（図４参照）。 本発明の方法の場合には回転
する鋳造領域の軸のそれぞれの傾斜が、各時間単位での
鋳造領域の特有の回転数に組み込まれており、その際に
その回転数は別のパラメータ（鋳造領域の長さ、形およ
び自由断面積、溶融物の粘度等）に依存しており、それ
によって、鋳造領域に導入される溶融物に作用する逆方
向の力（遠心加速、重力）が殆ど釣り合う。
【００１６】本発明の方法の場合には、１５〜８０°の
傾斜角のもとで円筒状冷硬鋳型を用いる場合に、外部が
円筒状でそして内部が円錐状に構成された成形体が得ら
れる。即ち、水平に対して９０°の傾斜角の場合には得
られる成形体は内部に放物面を有する（図５参照）。
傾斜角のもとで円筒状冷硬鋳型を用いる場合に、外部が
円筒状でそして内部が円錐状に構成された成形体が得ら
れる。即ち、水平に対して９０°の傾斜角の場合には得
られる成形体は内部に放物面を有する（図５参照）。
【００１７】以下の実施例の場合には、Ｂｉ2 Ｓｒ2 Ｃ
ａＣｕ2 Ｏ8+X （ｘ＝０〜０．３）の組成の高温超電導
体を製造する。しかしながら組成を適当に変更し並びに
前処理−および後処理パラメータを適合させた場合に
は、ビスマスを基礎とする溶融可能な他の高温超電導体
も同様に製造される。
ａＣｕ2 Ｏ8+X （ｘ＝０〜０．３）の組成の高温超電導
体を製造する。しかしながら組成を適当に変更し並びに
前処理−および後処理パラメータを適合させた場合に
は、ビスマスを基礎とする溶融可能な他の高温超電導体
も同様に製造される。
【００１８】
【実施例】例１（従来技術に従う） ビスマス、ストロンチューム、カルシウムおよび銅の金
属当量比２：２：１：２の酸化物より成る混合物４００
g を鋼玉製坩堝中で１０５０℃で溶融する。円筒状冷硬
鋳型４（内径：４７ｍｍ、長さ：１００ｍｍ）は、電動
機５に摩擦係合的に連結された軸２に嵌合されておりそ
してキャップリング６が取付けられている（図１参
照）。この場合には冷硬鋳型４の軸は水平状態で回転す
る（仰角：０°）。冷硬鋳型４が７５０回転／分で回転
する時に、溶融物は坩堝８から鋳造用溝７を通って冷硬
鋳型４中に注ぎ込む。溶融物が固化した後に円筒状成形
体を冷硬鋳型から取り出しそして８４０℃で１００時間
熱処理する。超電導性成形体の断面積は両方の末端にお
いてほぼ同じ大きさである（図２および表１参照）。
属当量比２：２：１：２の酸化物より成る混合物４００
g を鋼玉製坩堝中で１０５０℃で溶融する。円筒状冷硬
鋳型４（内径：４７ｍｍ、長さ：１００ｍｍ）は、電動
機５に摩擦係合的に連結された軸２に嵌合されておりそ
してキャップリング６が取付けられている（図１参
照）。この場合には冷硬鋳型４の軸は水平状態で回転す
る（仰角：０°）。冷硬鋳型４が７５０回転／分で回転
する時に、溶融物は坩堝８から鋳造用溝７を通って冷硬
鋳型４中に注ぎ込む。溶融物が固化した後に円筒状成形
体を冷硬鋳型から取り出しそして８４０℃で１００時間
熱処理する。超電導性成形体の断面積は両方の末端にお
いてほぼ同じ大きさである（図２および表１参照）。
【００１９】例２（本発明の実施例） 例１を繰り返すが、この場合、一方においては冷硬鋳型
の軸は水平に対して傾斜しており（仰角：２０°、４５
°および９０°）そしてもう一方においては冷硬鋳型の
早い回転速度を使用する点で相違する。
の軸は水平に対して傾斜しており（仰角：２０°、４５
°および９０°）そしてもう一方においては冷硬鋳型の
早い回転速度を使用する点で相違する。
【００２０】超電導成形体の断面積は両方の末端で互い
に相違している（図２および表１参照）。例３（本発明の実施例） 例１および２を繰り返すが、この場合、３５ｍｍの内径
の円筒状硬鋳型を使用しそして１０００〜１４００回転
／分の冷硬鋳型回転数を使用する点で相違する。
に相違している（図２および表１参照）。例３（本発明の実施例） 例１および２を繰り返すが、この場合、３５ｍｍの内径
の円筒状硬鋳型を使用しそして１０００〜１４００回転
／分の冷硬鋳型回転数を使用する点で相違する。
【００２１】超電導成形体の寸法を表２に示す。例４（本発明の実施例） 例１にならって、１５０ｍｍの長さで一方の末端が４５
ｍｍの内径を有しそしてもう一方の末端が２５ｍｍの内
径を持つ円錐状冷硬鋳型４を、電動機５と摩擦係合的に
連結された軸２に嵌合させる。
ｍｍの内径を有しそしてもう一方の末端が２５ｍｍの内
径を持つ円錐状冷硬鋳型４を、電動機５と摩擦係合的に
連結された軸２に嵌合させる。
【００２２】円錐状冷硬鋳型の色々な回転数並びに軸の
色々な仰角を表３に取りつける。 表１： ４７ｍｍの外部直径を持つ円筒状中空体 ──────────────────────────────────── 実施例 １ ２ａ ２ｂ ２ｃ ２ｄ ──────────────────────────────────── 回転数〔回転／分〕７５０ ７５０ ７５０ ８５０ １０５０ 仰角〔°〕 ０ ２０ ４５ ４５ ９０ Ｄｕ〔ｍｍ〕 ５．８４ ７．０２ ７．６７ ９．１７ １０．６０ Ｄｏ〔ｍｍ〕 ５．６０ ５．３４ ３．４０ ３．７８ ６．０３ Ｆｕ〔ｃｍ2 〕 ８．１０ ９．４８ １０．２０ １１．７７ １３．１２ Ｆｏ〔ｃｍ2 〕 ７．８１ ７．４９ ４．９８ ５．４９ ６．０３ Ｆｏ／Ｆｕ ０．９６ ０．７９ ０．４９ ０．４７ ０．４６ 重量〔ｇ〕 ４００ ４４３ ３６０ ４３７ ４２１ ──────────────────────────────────── 説明：Ｄｕ ＝ 下部の肉厚 Ｄｏ ＝ 上部の肉厚 Ｆｕ ＝ 下部の正面 Ｆｏ ＝ 上部の正面 表２： ３５ｍｍの外部直径を持つ円筒状中空体 ──────────────────────────────────── 実施例 ３ａ ３ｂ ３ｃ ３ｄ ３ｅ ──────────────────────────────────── 回転数〔回転／分〕１０００ １３５０ １３５０ １１００ １４００ 仰角〔°〕 ０ ２０ ４５ ９０ ９０ Ｄｕ〔ｍｍ〕 ４．０１ ５．４９ ６．７０ ８．８０ ７．３１ Ｄｏ〔ｍｍ〕 ３．９８ ２．６８ ２．２０ ２．６０ ２．４１ Ｆｕ〔ｃｍ2 〕 ３．９０ ５．４２ ５．９６ ７．２４ ６．３６ Ｆｏ〔ｃｍ2 〕 ３．８６ ２．６８ ２．２７ ２．６５ ２．４１ Ｆｏ／Ｆｕ ０．９９ ０．４９ ０．３８ ０．３７ ０．３８ 長さ〔ｍｍ〕 ２００ ２００ １７０ １３７ １３９ 重量〔ｇ〕 ＊） ４４３ ３８５ ３７１ ３３５ ──────────────────────────────────── 説明：Ｄｕ ＝ 下部の肉厚 Ｄｏ ＝ 上部の肉厚 Ｆｕ ＝ 下部の正面 Ｆｏ ＝ 上部の正面 ：） 未測定 説明：Ｆｕ ＝ 下部の正面 Ｆｏ ＝ 上部の正面 ＊その細長い末端の所で約３０ｍｍだけ短縮した成形体
色々な仰角を表３に取りつける。 表１： ４７ｍｍの外部直径を持つ円筒状中空体 ──────────────────────────────────── 実施例 １ ２ａ ２ｂ ２ｃ ２ｄ ──────────────────────────────────── 回転数〔回転／分〕７５０ ７５０ ７５０ ８５０ １０５０ 仰角〔°〕 ０ ２０ ４５ ４５ ９０ Ｄｕ〔ｍｍ〕 ５．８４ ７．０２ ７．６７ ９．１７ １０．６０ Ｄｏ〔ｍｍ〕 ５．６０ ５．３４ ３．４０ ３．７８ ６．０３ Ｆｕ〔ｃｍ2 〕 ８．１０ ９．４８ １０．２０ １１．７７ １３．１２ Ｆｏ〔ｃｍ2 〕 ７．８１ ７．４９ ４．９８ ５．４９ ６．０３ Ｆｏ／Ｆｕ ０．９６ ０．７９ ０．４９ ０．４７ ０．４６ 重量〔ｇ〕 ４００ ４４３ ３６０ ４３７ ４２１ ──────────────────────────────────── 説明：Ｄｕ ＝ 下部の肉厚 Ｄｏ ＝ 上部の肉厚 Ｆｕ ＝ 下部の正面 Ｆｏ ＝ 上部の正面 表２： ３５ｍｍの外部直径を持つ円筒状中空体 ──────────────────────────────────── 実施例 ３ａ ３ｂ ３ｃ ３ｄ ３ｅ ──────────────────────────────────── 回転数〔回転／分〕１０００ １３５０ １３５０ １１００ １４００ 仰角〔°〕 ０ ２０ ４５ ９０ ９０ Ｄｕ〔ｍｍ〕 ４．０１ ５．４９ ６．７０ ８．８０ ７．３１ Ｄｏ〔ｍｍ〕 ３．９８ ２．６８ ２．２０ ２．６０ ２．４１ Ｆｕ〔ｃｍ2 〕 ３．９０ ５．４２ ５．９６ ７．２４ ６．３６ Ｆｏ〔ｃｍ2 〕 ３．８６ ２．６８ ２．２７ ２．６５ ２．４１ Ｆｏ／Ｆｕ ０．９９ ０．４９ ０．３８ ０．３７ ０．３８ 長さ〔ｍｍ〕 ２００ ２００ １７０ １３７ １３９ 重量〔ｇ〕 ＊） ４４３ ３８５ ３７１ ３３５ ──────────────────────────────────── 説明：Ｄｕ ＝ 下部の肉厚 Ｄｏ ＝ 上部の肉厚 Ｆｕ ＝ 下部の正面 Ｆｏ ＝ 上部の正面 ：） 未測定 説明：Ｆｕ ＝ 下部の正面 Ｆｏ ＝ 上部の正面 ＊その細長い末端の所で約３０ｍｍだけ短縮した成形体
【図面の簡単な説明】
【図１】冷硬鋳型が嵌合されている水平に配置された回
転軸を持つ遠心鋳造装置
転軸を持つ遠心鋳造装置
【図２】円筒状冷硬鋳型中に保持される成形体
【図３】成形体の入った水平に配置された円錐状冷硬鋳
型
型
【図４】円錐状の冷硬鋳型に保持された成形体
【図５】成形体の入った垂直に配置された円筒状冷硬鋳
型
型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０５Ｋ 9/00 ＺＡＡ Ｗ 7128−4Ｅ // Ｈ０１Ｂ 12/12 ＺＡＡ 7244−5Ｇ
Claims (2)
- 【請求項１】 ビスマス、カルシウム、ストロンチュー
ム、銅および場合によっては鉛の酸化物の混合物の均一
な溶融物を所定の化学量論量で製造し、９００〜１３０
０℃の温度のその溶融物を鋳造領域に導入させ、但し該
領域がその内径に依存して２００〜１５００回転／分で
その軸の周りを回転し、そして硬化した成形体を鋳造領
域から取り出しそしてその成形体を酸素含有雰囲気で４
〜１５０時間、７００〜９００℃で熱処理して、上記酸
化物を基礎とする高温超電導体材料より成る管状成形体
を製造する方法において、回転する鋳造領域の軸が水平
に対して少なくとも１５°だけ傾斜していることを特徴
とする、上記方法。 - 【請求項２】 回転する冷硬鋳型の、水平に対しての傾
斜が大きい程、回転数が多くそしてこの逆も言える、請
求項１に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4215289:5 | 1992-05-09 | ||
| DE4215289A DE4215289A1 (de) | 1992-05-09 | 1992-05-09 | Verfahren zur Herstellung rohrförmiger Formteile aus Hochtemperatur-Supraleiter-Material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0687660A true JPH0687660A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=6458479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5107005A Withdrawn JPH0687660A (ja) | 1992-05-09 | 1993-05-07 | 高温超電導体材料より成る管状成形体の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5945384A (ja) |
| EP (1) | EP0569715B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0687660A (ja) |
| KR (1) | KR940005513A (ja) |
| CN (1) | CN1052327C (ja) |
| AT (1) | ATE141247T1 (ja) |
| CA (1) | CA2094559A1 (ja) |
| DE (2) | DE4215289A1 (ja) |
| DK (1) | DK0569715T3 (ja) |
| ES (1) | ES2093308T3 (ja) |
| GR (1) | GR3020820T3 (ja) |
| NO (1) | NO304512B1 (ja) |
| RU (1) | RU2104822C1 (ja) |
| TW (1) | TW212766B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6138923A (en) * | 1997-03-25 | 2000-10-31 | Isuzu Motors Limited | Injector |
| JP2007166893A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Nexans | 超伝導装置を室温にある装置と接続するための電気的引込み線 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| AU2005306167B8 (en) * | 2004-11-18 | 2010-11-18 | Powersense A/S | Compensation of simple fiberoptic faraday effect sensors |
| DE102008021906A1 (de) | 2008-05-02 | 2008-10-30 | Daimler Ag | Verfahren zum Schleudergießen einer Hohlwelle mit veriablem Innendurchmesser |
| CN112077983B (zh) * | 2020-09-25 | 2022-02-08 | 航天特种材料及工艺技术研究所 | 陶瓷空心回转结构坯体的离心注浆成型装置及成型方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5262366A (en) * | 1986-03-17 | 1993-11-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Formation of a ceramic composite by centrifugal casting |
| US5253697A (en) * | 1989-01-16 | 1993-10-19 | Les Bronzes D'industrie, Societe Anonyme | Manufacture of articles consisting of a composite material |
| AT393441B (de) * | 1989-04-28 | 1991-10-25 | Haas Franz Waffelmasch | Waffelblockzwischenspeicher |
| DE4019368A1 (de) * | 1990-06-18 | 1991-12-19 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung rohrfoermiger formteile aus hochtemperatur-supraleiter-material sowie eine anlage zu seiner durchfuehrung |
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1992
- 1992-05-09 DE DE4215289A patent/DE4215289A1/de not_active Withdrawn
-
1993
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- 1993-04-13 ES ES93105935T patent/ES2093308T3/es not_active Expired - Lifetime
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- 1993-04-21 CA CA002094559A patent/CA2094559A1/en not_active Abandoned
- 1993-04-27 CN CN93104789A patent/CN1052327C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1993-05-06 KR KR1019930007718A patent/KR940005513A/ko active IP Right Grant
- 1993-05-07 NO NO931673A patent/NO304512B1/no not_active IP Right Cessation
- 1993-05-07 JP JP5107005A patent/JPH0687660A/ja not_active Withdrawn
- 1993-05-07 RU RU93005158A patent/RU2104822C1/ru active
-
1996
- 1996-06-25 US US08/671,825 patent/US5945384A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-08-16 GR GR960402131T patent/GR3020820T3/el unknown
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6138923A (en) * | 1997-03-25 | 2000-10-31 | Isuzu Motors Limited | Injector |
| JP2007166893A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Nexans | 超伝導装置を室温にある装置と接続するための電気的引込み線 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4215289A1 (de) | 1993-11-11 |
| NO304512B1 (no) | 1999-01-04 |
| KR940005513A (ko) | 1994-03-21 |
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| CA2094559A1 (en) | 1993-11-10 |
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| US5945384A (en) | 1999-08-31 |
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