JPH0681066A - 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材 - Google Patents
極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材Info
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- JPH0681066A JPH0681066A JP23240192A JP23240192A JPH0681066A JP H0681066 A JPH0681066 A JP H0681066A JP 23240192 A JP23240192 A JP 23240192A JP 23240192 A JP23240192 A JP 23240192A JP H0681066 A JPH0681066 A JP H0681066A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 極低温において優れた成形加工性を示すＡｌ
合金材を提供する。 【構成】 Ｍｇ：０．２〜１．５重量％，Ｓｉ：０．２
〜１．７重量％を夫々含有し、残部Ａｌおよび不可避不
純物からなり、且つ平均結晶粒径が１００μｍ以下であ
る。
合金材を提供する。 【構成】 Ｍｇ：０．２〜１．５重量％，Ｓｉ：０．２
〜１．７重量％を夫々含有し、残部Ａｌおよび不可避不
純物からなり、且つ平均結晶粒径が１００μｍ以下であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＡｌやＡｌ合金の新し
い成形加工方法として注目されている極低温成形加工法
を適用するに際し、優れた成形加工性を有するＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金材に関するものである。
い成形加工方法として注目されている極低温成形加工法
を適用するに際し、優れた成形加工性を有するＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＡｌやＡｌ合金は、家庭用品を始めとし
て、自動車，航空機，鉄道車両，船舶，建築等の様々な
分野での部品材料として広範囲に使用されている。Ａｌ
やＡｌ合金は、金属材料として優れた性質を有している
ものの、通常のプレス成形を適用するには、その成形性
に限界があり、従ってプレス成形によって複雑な形状に
成形を行うことは困難であるという欠点があった。
て、自動車，航空機，鉄道車両，船舶，建築等の様々な
分野での部品材料として広範囲に使用されている。Ａｌ
やＡｌ合金は、金属材料として優れた性質を有している
ものの、通常のプレス成形を適用するには、その成形性
に限界があり、従ってプレス成形によって複雑な形状に
成形を行うことは困難であるという欠点があった。
【０００３】こうしたことから、プレス成形性の優れた
Ａｌ合金材料の開発と共に、成形加工技術の改良も進め
られている。まず材料開発面では、従来のＡｌ合金材料
が、強度３０kgf/cm2 ，伸び３０％であったのが、最近
では強度３０kgf/cm2 ，伸び３５％強のＡｌ合金材料が
開発されており、成形性の向上が認められている。一
方、成形加工技術に関しても、液圧対向成形や温間成形
等の技術が開発されており、成形能の向上が認められて
いる。
Ａｌ合金材料の開発と共に、成形加工技術の改良も進め
られている。まず材料開発面では、従来のＡｌ合金材料
が、強度３０kgf/cm2 ，伸び３０％であったのが、最近
では強度３０kgf/cm2 ，伸び３５％強のＡｌ合金材料が
開発されており、成形性の向上が認められている。一
方、成形加工技術に関しても、液圧対向成形や温間成形
等の技術が開発されており、成形能の向上が認められて
いる。
【０００４】本出願人は、かねてより成形加工技術の研
究を進めており、その研究の一環として、極低温成形加
工法を開発した。この極低温成形加工法は、ＡｌやＡｌ
合金が極低温において引張強度および伸び等に優れた機
械的性質を示すという、新しい知見が得られたことによ
り開発された加工方法であり、その技術的意義が認めら
れたので先に出願している（特願平２−４１６２７９
号）。即ち、上記極低温成形加工法は、ＡｌやＡｌ合金
板にプレス潤滑油を塗布した後、液体窒素中に浸漬し、
極低温においてプレス成形加工を行うものであり、従来
において成形が不可能であった複雑な形状の部品の成形
ができるようになった。これは、−４０℃以下の極低温
に冷却されると潤滑油が劣化して、潤滑性が損なわれる
とされてきたのが、実際には潤滑油が極低温下ではワッ
クス状となり、潤滑性が却って向上することを知見した
ことによるものである。
究を進めており、その研究の一環として、極低温成形加
工法を開発した。この極低温成形加工法は、ＡｌやＡｌ
合金が極低温において引張強度および伸び等に優れた機
械的性質を示すという、新しい知見が得られたことによ
り開発された加工方法であり、その技術的意義が認めら
れたので先に出願している（特願平２−４１６２７９
号）。即ち、上記極低温成形加工法は、ＡｌやＡｌ合金
板にプレス潤滑油を塗布した後、液体窒素中に浸漬し、
極低温においてプレス成形加工を行うものであり、従来
において成形が不可能であった複雑な形状の部品の成形
ができるようになった。これは、−４０℃以下の極低温
に冷却されると潤滑油が劣化して、潤滑性が損なわれる
とされてきたのが、実際には潤滑油が極低温下ではワッ
クス状となり、潤滑性が却って向上することを知見した
ことによるものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記極
低温加工法に使用するＡｌ合金材料として、従来のもの
をそのまま使用したのでは、複雑な形状への成形ができ
るとはいっても未だ充分とはいえず、極低温成形加工に
適したＡｌ合金材料の開発が望まれていた。本発明はこ
うした状況の下になされたものであって、その目的は、
極低温において優れた成形加工性を示すＡｌ合金材を提
供することにある。
低温加工法に使用するＡｌ合金材料として、従来のもの
をそのまま使用したのでは、複雑な形状への成形ができ
るとはいっても未だ充分とはいえず、極低温成形加工に
適したＡｌ合金材料の開発が望まれていた。本発明はこ
うした状況の下になされたものであって、その目的は、
極低温において優れた成形加工性を示すＡｌ合金材を提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決する為の手段】上記目的を達成し得た本発
明とは、Ｍｇ：０．２〜１．５重量％，Ｓｉ：０．２〜
１．７重量％を夫々含有し、残部Ａｌおよび不可避不純
物からなり、且つ平均結晶粒径が１００μｍ以下である
点に要旨を有する極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金材である。
明とは、Ｍｇ：０．２〜１．５重量％，Ｓｉ：０．２〜
１．７重量％を夫々含有し、残部Ａｌおよび不可避不純
物からなり、且つ平均結晶粒径が１００μｍ以下である
点に要旨を有する極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
合金材である。
【０００７】
【作用】本発明者らは、極低温成形加工法を適用するに
際し、最適なＡｌ合金材について様々な角度から検討し
てきた。そしてまず極低温において粒界破壊を起こしに
くい材料が、極低温における加工性を著しく向上させる
ことを見出し、Ａｌ合金の含有成分および成分割合並び
に結晶粒を厳密に調整したＡｌ−Ｍｇ系合金圧延材につ
いて提案した（特願平３−９８２９１号）。しかしなが
らこのＡｌ合金圧延材は、Ａｌ−２．５〜８．５重量％
Ｍｇ系をベースとした高Ｍｇ含有Ａｌ合金であり、将来
的にＡｌ合金が溶解用スクラップとしてリサイクルされ
る場合、Ｍｇが高いため他の合金に転用しにくく、リサ
イクル性において不利になるという課題を有していた。
際し、最適なＡｌ合金材について様々な角度から検討し
てきた。そしてまず極低温において粒界破壊を起こしに
くい材料が、極低温における加工性を著しく向上させる
ことを見出し、Ａｌ合金の含有成分および成分割合並び
に結晶粒を厳密に調整したＡｌ−Ｍｇ系合金圧延材につ
いて提案した（特願平３−９８２９１号）。しかしなが
らこのＡｌ合金圧延材は、Ａｌ−２．５〜８．５重量％
Ｍｇ系をベースとした高Ｍｇ含有Ａｌ合金であり、将来
的にＡｌ合金が溶解用スクラップとしてリサイクルされ
る場合、Ｍｇが高いため他の合金に転用しにくく、リサ
イクル性において不利になるという課題を有していた。
【０００８】そこで本発明者らは、リサイクル性をも考
慮し、極低温成形加工法に適したＡｌ合金材について更
に検討を進めてきた。その結果、ＭｇおよびＳｉを所定
量含有したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系では、リサイクル性も良
好であり、且つ該Ａｌ合金圧延板の含有成分および成分
割合並びに結晶粒を厳密に調整することによって、極低
温において優れた成形加工性が得られるＡｌ合金が実現
できることを見出し、本発明を完成した。まず本発明の
極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金材の成分範囲限
定理由は下記の通りである。
慮し、極低温成形加工法に適したＡｌ合金材について更
に検討を進めてきた。その結果、ＭｇおよびＳｉを所定
量含有したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系では、リサイクル性も良
好であり、且つ該Ａｌ合金圧延板の含有成分および成分
割合並びに結晶粒を厳密に調整することによって、極低
温において優れた成形加工性が得られるＡｌ合金が実現
できることを見出し、本発明を完成した。まず本発明の
極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金材の成分範囲限
定理由は下記の通りである。
【０００９】Ｍｇ：０．２〜１．５重量％，Ｓｉ：０．
２〜１．７重量％ これらの元素は、含有量の増加と共に、強度および延性
を向上させる効果を有する。これはＡｌ合金の加工硬化
能が増加するためである。またＭｇとＳｉの共存によっ
て、時効でＭｇ2 Ｓｉを形成し、強度の一層の向上が図
れる。これらの含有量が０．２重量％未満では上記効果
が得られず、一方Ｍｇが１．５重量％およびＳｉが１．
７重量％を超えると、不溶性の化合物が存在することに
よって、逆に延性が低下する。
２〜１．７重量％ これらの元素は、含有量の増加と共に、強度および延性
を向上させる効果を有する。これはＡｌ合金の加工硬化
能が増加するためである。またＭｇとＳｉの共存によっ
て、時効でＭｇ2 Ｓｉを形成し、強度の一層の向上が図
れる。これらの含有量が０．２重量％未満では上記効果
が得られず、一方Ｍｇが１．５重量％およびＳｉが１．
７重量％を超えると、不溶性の化合物が存在することに
よって、逆に延性が低下する。
【００１０】本発明のＡｌ合金材は、ＭｇおよびＳｉを
基本成分とし、残部Ａｌおよび不可避不純物よりなるも
のであるが、必要によってＣｕ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚ
ｒ等の元素を所定量含有させても良い。これらの元素を
含有させるときの成分範囲限定理由は下記の通りであ
る。
基本成分とし、残部Ａｌおよび不可避不純物よりなるも
のであるが、必要によってＣｕ，Ｚｎ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚ
ｒ等の元素を所定量含有させても良い。これらの元素を
含有させるときの成分範囲限定理由は下記の通りであ
る。
【００１１】Ｃｕ：１．５重量％以下および／またはＺ
ｎ：２重量％以下 これらの元素は、いずれも強度向上に有効である。また
Ｃｕは延性を向上させると共に、時効によっても微細析
出物の生成を助長して強度を向上させる。一方Ｚｎは時
効硬化を促進させるのにも有効である。しかしながらＣ
ｕの含有量が１．５重量％を超えるとＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ
系の粗大化合物が不可避的に生成し、極低温成形加工性
を極端に劣化させる。またＺｎの含有量が２重量％を超
えると極低温において粒界破壊を起こし易くなる。
ｎ：２重量％以下 これらの元素は、いずれも強度向上に有効である。また
Ｃｕは延性を向上させると共に、時効によっても微細析
出物の生成を助長して強度を向上させる。一方Ｚｎは時
効硬化を促進させるのにも有効である。しかしながらＣ
ｕの含有量が１．５重量％を超えるとＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ
系の粗大化合物が不可避的に生成し、極低温成形加工性
を極端に劣化させる。またＺｎの含有量が２重量％を超
えると極低温において粒界破壊を起こし易くなる。
【００１２】Ｍｎ：１．５重量％以下，Ｃｒ：０．５重
量％以下および Ｚｒ：０．５重量％以下よりなる群から選ばれる１種以
上 これらの元素は結晶粒を微細化して粒界破壊を阻止し、
極低温成形加工性を向上させる元素である。しかしなが
ら含有量が過剰になると、Ａｌ−Ｍｎ系，Ａｌ−Ｃｒ
系，Ａｌ−Ｚｒ系の化合物が多量に生成し、成形時の破
壊の起点となり、極低温成形加工性を低下させる。よっ
てＭｎの含有量は１．５重量％以下、Ｃｒの含有量は
０．５重量％以下、Ｚｒの含有量は０．５重量％以下と
する必要がある。
量％以下および Ｚｒ：０．５重量％以下よりなる群から選ばれる１種以
上 これらの元素は結晶粒を微細化して粒界破壊を阻止し、
極低温成形加工性を向上させる元素である。しかしなが
ら含有量が過剰になると、Ａｌ−Ｍｎ系，Ａｌ−Ｃｒ
系，Ａｌ−Ｚｒ系の化合物が多量に生成し、成形時の破
壊の起点となり、極低温成形加工性を低下させる。よっ
てＭｎの含有量は１．５重量％以下、Ｃｒの含有量は
０．５重量％以下、Ｚｒの含有量は０．５重量％以下と
する必要がある。
【００１３】尚本発明のＡｌ合金材には、鋳造組織を微
細化するという観点から、ＴｉやＢを０．２重量％以下
の範囲で添加することが有効である。次に、本発明に係
る極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ系合金材の平均結晶粒径
について説明する。平均結晶粒径が１００μｍを越える
と、粒界破壊が発生し、極低温における成形加工性を極
端に劣化させる。よって平均結晶粒径は１００μｍ以下
とする必要がある。
細化するという観点から、ＴｉやＢを０．２重量％以下
の範囲で添加することが有効である。次に、本発明に係
る極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ系合金材の平均結晶粒径
について説明する。平均結晶粒径が１００μｍを越える
と、粒界破壊が発生し、極低温における成形加工性を極
端に劣化させる。よって平均結晶粒径は１００μｍ以下
とする必要がある。
【００１４】ところで本発明のＡｌ合金材を製造するに
当たっては、通常の鋳造、均質化処理した後、熱間圧延
するだけでも良いが、通常の製造方法では結晶粒が粗大
化する恐れがある。例えば、発明協会公開技報８９−１
５６２３号に開示された、極低温加工用のＪＩＳ１１０
０合金やＪＩＳ５１８２合金では、通常の製造方法によ
り製造されており、このため、１１００合金、５１８２
合金とも平均結晶粒径が１００μｍを超えている可能性
があり、この場合極低温における成形加工性向上効果を
十分達成できない。通常の成形加工性は６０００系合金
よりも、５０００系合金の方が優れているが、本発明の
６０００系合金のエリクセン値は前記公開技報の５１８
２合金のそれよりも大幅に向上している。従って、本発
明合金材を製造するに際しては、鋳造、均質化処理およ
び熱間圧延の各段階で、結晶粒を細かくする（粗大化さ
せない）様に注意する必要がある。また圧延後にＭｇや
Ｓｉ（およびＣｕ）の固溶硬化による強度・延性の向上
効果を一層発揮させる為には、前記均質化処理後熱間圧
延および／または冷間圧延し、引き続き焼鈍によってこ
れらの元素を充分に固溶させることが有効である。焼鈍
によるこうした効果を発揮させる為には、その温度は３
００℃以上とするのが良く、３００℃未満では前記各元
素が充分に固溶されない。
当たっては、通常の鋳造、均質化処理した後、熱間圧延
するだけでも良いが、通常の製造方法では結晶粒が粗大
化する恐れがある。例えば、発明協会公開技報８９−１
５６２３号に開示された、極低温加工用のＪＩＳ１１０
０合金やＪＩＳ５１８２合金では、通常の製造方法によ
り製造されており、このため、１１００合金、５１８２
合金とも平均結晶粒径が１００μｍを超えている可能性
があり、この場合極低温における成形加工性向上効果を
十分達成できない。通常の成形加工性は６０００系合金
よりも、５０００系合金の方が優れているが、本発明の
６０００系合金のエリクセン値は前記公開技報の５１８
２合金のそれよりも大幅に向上している。従って、本発
明合金材を製造するに際しては、鋳造、均質化処理およ
び熱間圧延の各段階で、結晶粒を細かくする（粗大化さ
せない）様に注意する必要がある。また圧延後にＭｇや
Ｓｉ（およびＣｕ）の固溶硬化による強度・延性の向上
効果を一層発揮させる為には、前記均質化処理後熱間圧
延および／または冷間圧延し、引き続き焼鈍によってこ
れらの元素を充分に固溶させることが有効である。焼鈍
によるこうした効果を発揮させる為には、その温度は３
００℃以上とするのが良く、３００℃未満では前記各元
素が充分に固溶されない。
【００１５】
【実施例】表１に示す化学成分組成のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系合金を通常の溶製法により溶解した後、造塊、均熱処
理、熱間圧延および冷間圧延を行って、厚さ１ｍｍの板
材を製作した。これらの板材を連続焼鈍炉またはバッチ
式炉を使用して焼鈍を行ない、結晶粒度を調整した。表
１にその結果（平均結晶粒径）を併記する。
系合金を通常の溶製法により溶解した後、造塊、均熱処
理、熱間圧延および冷間圧延を行って、厚さ１ｍｍの板
材を製作した。これらの板材を連続焼鈍炉またはバッチ
式炉を使用して焼鈍を行ない、結晶粒度を調整した。表
１にその結果（平均結晶粒径）を併記する。
【００１６】
【表１】
【００１７】これらの板材を用い、液体窒素中（−１９
６℃）において、引張試験を行なうと共に、液体窒素中
で冷却したものから、順次−１９６℃および−１００℃
でエリクセン試験を行った。これらの試験結果を表２に
示す。
６℃）において、引張試験を行なうと共に、液体窒素中
で冷却したものから、順次−１９６℃および−１００℃
でエリクセン試験を行った。これらの試験結果を表２に
示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】Ｎｏ．１〜Ｎｏ．９は、本発明の要件を満
足する実施例であり、いずれも優れた極低温成形加工性
を示していることがわかる。これに対し、Ｎｏ．１０〜
１９のものは、本発明で規定する要件のいずれかを欠く
比較例であり、実施例に比べて劣っている。即ち、比較
例のＮｏ．１０は粒界破壊が起こり特性が悪く、比較例
Ｎｏ．１１および１２は、いずれかの元素の含有量が少
なく充分な特性得られず、また比較例Ｎｏ．１３〜１９
は、いずれかの元素の含有量が多いので、成形性が低下
している。
足する実施例であり、いずれも優れた極低温成形加工性
を示していることがわかる。これに対し、Ｎｏ．１０〜
１９のものは、本発明で規定する要件のいずれかを欠く
比較例であり、実施例に比べて劣っている。即ち、比較
例のＮｏ．１０は粒界破壊が起こり特性が悪く、比較例
Ｎｏ．１１および１２は、いずれかの元素の含有量が少
なく充分な特性得られず、また比較例Ｎｏ．１３〜１９
は、いずれかの元素の含有量が多いので、成形性が低下
している。
【００２０】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、極
低温成形加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材が得
られた。
低温成形加工性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材が得
られた。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｍｇ：０．２〜１．５重量％，Ｓｉ：
０．２〜１．７重量％を夫々含有し、残部Ａｌおよび不
可避不純物からなり、且つ平均結晶粒径が１００μｍ以
下であることを特徴とする極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ
−Ｓｉ系合金材。 - 【請求項２】 更に、Ｃｕ：１．５重量％以下および／
またはＺｎ：２重量％以下を含有するものである請求項
１に記載の極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金
材。 - 【請求項３】 更に、Ｍｎ：１．５重量％以下、Ｃｒ：
０．５重量％以下およびＺｒ：０．５重量％以下よりな
る群から選択される１種以上を含有するものである請求
項１または２に記載の極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金材。 - 【請求項４】 鋳造および均質化処理した後、（ａ）熱
間圧延したものであるか、または（ｂ）熱間圧延および
／または冷間圧延後３００℃以上の温度で焼鈍したもの
である請求項１〜３のいずれかに記載の極低温成形加工
用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23240192A JP3248255B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23240192A JP3248255B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681066A true JPH0681066A (ja) | 1994-03-22 |
| JP3248255B2 JP3248255B2 (ja) | 2002-01-21 |
Family
ID=16938668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23240192A Expired - Fee Related JP3248255B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3248255B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1630241A1 (en) * | 2003-04-07 | 2006-03-01 | The Society Of Japanese Aerospace Companies | High-strength aluminum-alloy extruded material with excellent corrosion resistance and method of producing the same |
| EP1290235B2 (en) † | 2000-06-01 | 2009-10-07 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant 6000 series alloy suitable for aerospace applications |
| CN105220090A (zh) * | 2015-07-23 | 2016-01-06 | 中北大学 | 一种真空高压压铸铝合金铸件热处理方法 |
| EP3279350A1 (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-07 | LKR Leichtmetallkompetenzzentrum Ranshofen GmbH | Method for producing an object made from a hardenable aluminium alloy |
| CN109161744A (zh) * | 2018-10-12 | 2019-01-08 | 中南大学 | 一种超高强度低应力的铝合金管材及其制备方法 |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP23240192A patent/JP3248255B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1290235B2 (en) † | 2000-06-01 | 2009-10-07 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant 6000 series alloy suitable for aerospace applications |
| EP1630241A1 (en) * | 2003-04-07 | 2006-03-01 | The Society Of Japanese Aerospace Companies | High-strength aluminum-alloy extruded material with excellent corrosion resistance and method of producing the same |
| EP1630241A4 (en) * | 2003-04-07 | 2007-08-22 | Of Japanese Aerospace Companie | HIGH-FIXED STRONG RESTRICTED ALUMINUM ALLOY MATERIAL WITH EXCELLENT CORROSION RESISTANCE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| CN105220090A (zh) * | 2015-07-23 | 2016-01-06 | 中北大学 | 一种真空高压压铸铝合金铸件热处理方法 |
| EP3279350A1 (en) * | 2016-08-05 | 2018-02-07 | LKR Leichtmetallkompetenzzentrum Ranshofen GmbH | Method for producing an object made from a hardenable aluminium alloy |
| CN109161744A (zh) * | 2018-10-12 | 2019-01-08 | 中南大学 | 一种超高强度低应力的铝合金管材及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3248255B2 (ja) | 2002-01-21 |
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