JPH0679805A - ラジアル型空気タイヤの製造法 - Google Patents
ラジアル型空気タイヤの製造法Info
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- JPH0679805A JPH0679805A JP3124687A JP12468791A JPH0679805A JP H0679805 A JPH0679805 A JP H0679805A JP 3124687 A JP3124687 A JP 3124687A JP 12468791 A JP12468791 A JP 12468791A JP H0679805 A JPH0679805 A JP H0679805A
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Landscapes
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- Tyre Moulding (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 タイヤの安全率を確保した上で、タイヤの軽
量化をはかり、これによって転動抵抗を改善し、車の燃
料消費量を低減すると共に、スチールコードとゴムとの
界面での剥離を発生し難くし、タイヤの高速耐久性を向
上させる。 【構成】 スチールコードとして、銅６０〜７０％、亜
鉛３０〜４０％の割合のしんちゅうで被覆された炭素含
有量０．７５〜０．８５重量％、直径０．１５〜０．４
０mmの素線３〜５０本をアンダープレフォームまたはオ
ーバープレフォームして撚り合わせて作られたゴムとの
接着性良好で、引張強力が特定範囲の大きさのスチール
コードをカーカス、ブレーカ等に使用する。
量化をはかり、これによって転動抵抗を改善し、車の燃
料消費量を低減すると共に、スチールコードとゴムとの
界面での剥離を発生し難くし、タイヤの高速耐久性を向
上させる。 【構成】 スチールコードとして、銅６０〜７０％、亜
鉛３０〜４０％の割合のしんちゅうで被覆された炭素含
有量０．７５〜０．８５重量％、直径０．１５〜０．４
０mmの素線３〜５０本をアンダープレフォームまたはオ
ーバープレフォームして撚り合わせて作られたゴムとの
接着性良好で、引張強力が特定範囲の大きさのスチール
コードをカーカス、ブレーカ等に使用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、スチールコードで補
強されたラジアル型空気タイヤを製造する方法に関する
ものである。
強されたラジアル型空気タイヤを製造する方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、高速大量輸送用または建設車両用
にスチールコードで補強された空気タイヤが使用される
ようになったが、スチールコードは比重が大きいために
タイヤが重くなり、燃料消費量が大きくなるという問題
があった。その対策として特殊な配合ゴムを使用した
り、また余分な部分のゴムの厚みを減少してタイヤの軽
量化をはかっているが、スチールコードの使用量を減少
すればタイヤの安全率が低下するので、上記使用量の減
少はほとんど不可能であった。
にスチールコードで補強された空気タイヤが使用される
ようになったが、スチールコードは比重が大きいために
タイヤが重くなり、燃料消費量が大きくなるという問題
があった。その対策として特殊な配合ゴムを使用した
り、また余分な部分のゴムの厚みを減少してタイヤの軽
量化をはかっているが、スチールコードの使用量を減少
すればタイヤの安全率が低下するので、上記使用量の減
少はほとんど不可能であった。
【０００３】一方、スチールコードで補強されたラジア
ル型空気タイヤにおいては、剛直なスチールコードと柔
軟なゴムとの界面に応力が集中するため、スチールコー
ド端のゴム剥離や、ブレーカ層間のゴム剥離が起き易か
った。また従来のスチールコードで補強された空気タイ
ヤは、高温多湿の条件で長く放置すると、スチールコー
ドの鉄材とその表面メッキ層との間に水分が浸透して表
面メッキ層が剥離し、これによって空気タイヤの剥離現
象が生ずるという欠点があった。
ル型空気タイヤにおいては、剛直なスチールコードと柔
軟なゴムとの界面に応力が集中するため、スチールコー
ド端のゴム剥離や、ブレーカ層間のゴム剥離が起き易か
った。また従来のスチールコードで補強された空気タイ
ヤは、高温多湿の条件で長く放置すると、スチールコー
ドの鉄材とその表面メッキ層との間に水分が浸透して表
面メッキ層が剥離し、これによって空気タイヤの剥離現
象が生ずるという欠点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】タイヤの安全率を低下
させることなくスチールコードの使用量を減少させる手
段として、スチールコードの引張強力を向上させること
が考えられるが、従来のスチールコードは、炭素含有量
０．６５〜０．７５％の鉄材からなる複数本の素線を撚
り合わせて製造されていたので、その引張強力の上昇に
限界があり、スチールコード使用量をほとんど減少させ
ることができなかった。また、引張強力を上昇させる手
段として、炭素含有量の多い鉄材からなる素線の使用が
考えられるが、この場合は引張強力の上昇と共に、硬さ
が増大し、靱性が低下してタイヤ剥離やコード折れが多
くなる危険があった。
させることなくスチールコードの使用量を減少させる手
段として、スチールコードの引張強力を向上させること
が考えられるが、従来のスチールコードは、炭素含有量
０．６５〜０．７５％の鉄材からなる複数本の素線を撚
り合わせて製造されていたので、その引張強力の上昇に
限界があり、スチールコード使用量をほとんど減少させ
ることができなかった。また、引張強力を上昇させる手
段として、炭素含有量の多い鉄材からなる素線の使用が
考えられるが、この場合は引張強力の上昇と共に、硬さ
が増大し、靱性が低下してタイヤ剥離やコード折れが多
くなる危険があった。
【０００５】この発明は、上記従来技術の欠点が改善さ
れたラジアル型空気タイヤを提供するものである。すな
わち、タイヤの安全率を確保した上で、タイヤの軽量化
をはかり、これによって転動抵抗を改善し、車の燃料消
費量を低減すると共に、スチールコードとゴムの界面で
の剥離を発生し難くし、タイヤの高速耐久性を向上させ
るものである。
れたラジアル型空気タイヤを提供するものである。すな
わち、タイヤの安全率を確保した上で、タイヤの軽量化
をはかり、これによって転動抵抗を改善し、車の燃料消
費量を低減すると共に、スチールコードとゴムの界面で
の剥離を発生し難くし、タイヤの高速耐久性を向上させ
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の第１の手段は、スチールコードで少なくとも部分的に
補強されたラジアル型空気タイヤを製造する方法におい
て、上記のスチールコードとして、銅６０〜７０％、亜
鉛３０〜４０％の割合のしんちゅうで被覆された炭素含
有量０．７５〜０．８５重量％、直径０．１５〜０．４
０mmの素線３〜５０本をアンダープレフォームして撚り
合わせ、切断端部がほうき状に分散するように作られた
スチールコードであって、下記の式 （Ａ＋345)Ｗ／7.86＜ＴＳ＜（Ａ＋395)Ｗ／7.86 （１） Ａ＝−177 Ｄ−1.84Ｎ＋0.02Ｎ2 （２） で算出される引張強力を備えたスチールコードを使用す
る。
の第１の手段は、スチールコードで少なくとも部分的に
補強されたラジアル型空気タイヤを製造する方法におい
て、上記のスチールコードとして、銅６０〜７０％、亜
鉛３０〜４０％の割合のしんちゅうで被覆された炭素含
有量０．７５〜０．８５重量％、直径０．１５〜０．４
０mmの素線３〜５０本をアンダープレフォームして撚り
合わせ、切断端部がほうき状に分散するように作られた
スチールコードであって、下記の式 （Ａ＋345)Ｗ／7.86＜ＴＳ＜（Ａ＋395)Ｗ／7.86 （１） Ａ＝−177 Ｄ−1.84Ｎ＋0.02Ｎ2 （２） で算出される引張強力を備えたスチールコードを使用す
る。
【０００７】上式中、Ａはスチールコードの引張強さに
対する形状係数kg／mm2 、Ｄはスチールコードの素線径
mm、Ｎはスチールコードを構成する素線の本数、Ｗはス
チールコードの１ｍ当たりの重さｇ、ＴＳは引張強力で
あって引張りによる破断荷重kg、分母の７．８６は鉄の
密度ｇ／cm3 である。なお、上記スチールコードの切断
伸度は、２〜４％が好ましい。
対する形状係数kg／mm2 、Ｄはスチールコードの素線径
mm、Ｎはスチールコードを構成する素線の本数、Ｗはス
チールコードの１ｍ当たりの重さｇ、ＴＳは引張強力で
あって引張りによる破断荷重kg、分母の７．８６は鉄の
密度ｇ／cm3 である。なお、上記スチールコードの切断
伸度は、２〜４％が好ましい。
【０００８】第２の手段は、上記の素線３〜５０本にア
ンダープレフォームを施す代わりにオーバープレフォー
ムを施して撚り合わせ、上記素線相互間に隙間を形成さ
せる。しかして、これらのスチールコードは、従来のス
チールコードと同様に、空気タイヤのカーカス部、ブレ
ーカ部、チェーファ部、サイドウォール部の適当な個所
に使用される。また、従来の低強力スチールコードと併
用してもよい。
ンダープレフォームを施す代わりにオーバープレフォー
ムを施して撚り合わせ、上記素線相互間に隙間を形成さ
せる。しかして、これらのスチールコードは、従来のス
チールコードと同様に、空気タイヤのカーカス部、ブレ
ーカ部、チェーファ部、サイドウォール部の適当な個所
に使用される。また、従来の低強力スチールコードと併
用してもよい。
【０００９】上記の式（１）、（２）は、次のようにし
て導き出したものである。従来、スチールコードの引張
強力ＴＳ（kg) は、スチールコードの引張強さｔ (kg／
mm2)と１ｍ当たりのコード重量との積を、密度（７．８
６ｇ／cm3)で除した計算値をもって示されていたが、本
願発明者の知見によれば、スチールコードの強さ (kg／
mm2)は、第３図に示すように、素線が細いほど、また撚
合わせ本数が少ないほど大きくなる傾向を有している。
て導き出したものである。従来、スチールコードの引張
強力ＴＳ（kg) は、スチールコードの引張強さｔ (kg／
mm2)と１ｍ当たりのコード重量との積を、密度（７．８
６ｇ／cm3)で除した計算値をもって示されていたが、本
願発明者の知見によれば、スチールコードの強さ (kg／
mm2)は、第３図に示すように、素線が細いほど、また撚
合わせ本数が少ないほど大きくなる傾向を有している。
【００１０】そこで、引張強度および靭性等の点で本願
発明の効果を奏すると判断されるスチールコードについ
て素線の直径、本数および引張強度を異にする多数本の
スチールコードのデータを準備し、そのデータをコンピ
ュータで演算処理してその関係を求めたところ、 ｔ＝−177 Ｄ−1.84Ｎ＋0.02Ｎ2 ＋370 （３） という回帰式が得られ、その相関係数は０．９２２であ
った。
発明の効果を奏すると判断されるスチールコードについ
て素線の直径、本数および引張強度を異にする多数本の
スチールコードのデータを準備し、そのデータをコンピ
ュータで演算処理してその関係を求めたところ、 ｔ＝−177 Ｄ−1.84Ｎ＋0.02Ｎ2 ＋370 （３） という回帰式が得られ、その相関係数は０．９２２であ
った。
【００１１】そして、コンピュータに入力された多数本
のスチールコード中の９９％が含まれるように上記引張
強度ｔの上限値および下限値を規定すると定数３７０に
±２５の幅が必要になり、上限値が３９５、下限値が３
４５となった。上記の式（３）の右辺において変数項を
Ａとおいたものが前記の式（２）であり、これらの式
（２）、（３）および定数３７０±２５の関係から Ａ＋３４５＜ｔ＜Ａ＋３９５ （４） の関係が得られ、この式（４）にＴＳ＝ｔ・Ｗ／７．８
６の関係を代入することによって前記の式（１）が得ら
れる。
のスチールコード中の９９％が含まれるように上記引張
強度ｔの上限値および下限値を規定すると定数３７０に
±２５の幅が必要になり、上限値が３９５、下限値が３
４５となった。上記の式（３）の右辺において変数項を
Ａとおいたものが前記の式（２）であり、これらの式
（２）、（３）および定数３７０±２５の関係から Ａ＋３４５＜ｔ＜Ａ＋３９５ （４） の関係が得られ、この式（４）にＴＳ＝ｔ・Ｗ／７．８
６の関係を代入することによって前記の式（１）が得ら
れる。
【００１２】
【作用】スチールコードを形成する素線の鉄材中の炭素
含有量を０．７５〜０．８５％とすることにより、スチ
ールコードの基本強度が大幅に向上する。ただし、炭素
含有量が０．７５％未満であるとその引張強力は小さ
く、この発明の目的を達成することができない。また炭
素含有量が０．８５％を超えると線材の熱処理が極めて
困難になり、かつ靱性に乏しいスチールコードとなり、
空気タイヤが突起物などを踏んだ場合に折れ易くなる。
含有量を０．７５〜０．８５％とすることにより、スチ
ールコードの基本強度が大幅に向上する。ただし、炭素
含有量が０．７５％未満であるとその引張強力は小さ
く、この発明の目的を達成することができない。また炭
素含有量が０．８５％を超えると線材の熱処理が極めて
困難になり、かつ靱性に乏しいスチールコードとなり、
空気タイヤが突起物などを踏んだ場合に折れ易くなる。
【００１３】この発明において注目すべきことは、高炭
素含有量のスチールコード素線としんちゅう被覆間の結
合が強化され、タイヤを高温多湿中に放置しておいて
も、従来のような鉄ーしんちゅう間の破壊がないことで
ある。これは、スチールワイヤを潤滑油剤中で湿式伸線
するには、従来の低炭素含有量のスチールワイヤと同じ
減面率にする場合、従来よりも高い圧力で伸線されるの
で、伸線ダイス中でスチールワイヤにしんちゅうが押圧
結合されるためと考えられる。
素含有量のスチールコード素線としんちゅう被覆間の結
合が強化され、タイヤを高温多湿中に放置しておいて
も、従来のような鉄ーしんちゅう間の破壊がないことで
ある。これは、スチールワイヤを潤滑油剤中で湿式伸線
するには、従来の低炭素含有量のスチールワイヤと同じ
減面率にする場合、従来よりも高い圧力で伸線されるの
で、伸線ダイス中でスチールワイヤにしんちゅうが押圧
結合されるためと考えられる。
【００１４】ただし、しんちゅう内の銅が６０％未満で
あると、鉄材が硬い上にしんちゅうがβ相を呈するため
スチールコード素線を伸線することが不可能になる。ま
た銅が７０％を超えると、スチールコード素線を伸線す
る際にピンホールを生じ、しんちゅう層に肌荒れができ
る。
あると、鉄材が硬い上にしんちゅうがβ相を呈するため
スチールコード素線を伸線することが不可能になる。ま
た銅が７０％を超えると、スチールコード素線を伸線す
る際にピンホールを生じ、しんちゅう層に肌荒れができ
る。
【００１５】また、上記素線の径が０．１５mm未満の場
合は、その工業的生産性が低く、コスト高になるため実
用的でなく、反対に０．４０mm超の場合は、スチールコ
ードの剛性が過大になってタイヤが剥離し易くなり、耐
疲労性が低下する。また、スチールコードを構成する素
線の本数が３本未満のときは、コードの曲げ硬さが長手
方向に不均一になり、曲げ硬さの低い部分がタイヤ走行
時に集中的に曲げられて疲労によって破壊し易くなり、
反対に５０本超のときは、コードが剛直になり過ぎ、ベ
ルトやプライの切断端部に曲げ変形が生じた際、その切
断端部に跳ね上がり現象が生じてセパレーションが発生
し易く、故障の原因となる。
合は、その工業的生産性が低く、コスト高になるため実
用的でなく、反対に０．４０mm超の場合は、スチールコ
ードの剛性が過大になってタイヤが剥離し易くなり、耐
疲労性が低下する。また、スチールコードを構成する素
線の本数が３本未満のときは、コードの曲げ硬さが長手
方向に不均一になり、曲げ硬さの低い部分がタイヤ走行
時に集中的に曲げられて疲労によって破壊し易くなり、
反対に５０本超のときは、コードが剛直になり過ぎ、ベ
ルトやプライの切断端部に曲げ変形が生じた際、その切
断端部に跳ね上がり現象が生じてセパレーションが発生
し易く、故障の原因となる。
【００１６】上記（１）、（２）式で算出される範囲の
引張強力を有するスチールコードは、従来のスチールコ
ードに比べて引張強力が１５％以上大きいので、空気タ
イヤのカーカス部、ブレーカ部、チェーファ部、サイド
ウォール部等を作る際、スチールコードの使用量を大幅
に減少させることができ、そのためタイヤ重量が軽減さ
れ、、しかも適度な靱性を有しているため、走行中の折
損が防止される。
引張強力を有するスチールコードは、従来のスチールコ
ードに比べて引張強力が１５％以上大きいので、空気タ
イヤのカーカス部、ブレーカ部、チェーファ部、サイド
ウォール部等を作る際、スチールコードの使用量を大幅
に減少させることができ、そのためタイヤ重量が軽減さ
れ、、しかも適度な靱性を有しているため、走行中の折
損が防止される。
【００１７】そして、素線の撚り合わせに際してアンダ
ープレフォームを施し、スチールコードの切断端部をほ
うき状に分散させた場合は（第２図参照）、切断端部の
付近におけるゴムとの接着面積が増大すると共に、ゴム
との剛性差が少なくなるため、ゴムが剥離し難くなって
高速耐久性が向上する。また、オーバープレフォームを
施し、素線相互間に隙間を生じさせた場合は（図１参
照）、この隙間にゴムが侵入し、素線相互の接触が防止
されるため、高速耐久性が著しく向上する。
ープレフォームを施し、スチールコードの切断端部をほ
うき状に分散させた場合は（第２図参照）、切断端部の
付近におけるゴムとの接着面積が増大すると共に、ゴム
との剛性差が少なくなるため、ゴムが剥離し難くなって
高速耐久性が向上する。また、オーバープレフォームを
施し、素線相互間に隙間を生じさせた場合は（図１参
照）、この隙間にゴムが侵入し、素線相互の接触が防止
されるため、高速耐久性が著しく向上する。
【００１８】ただし、スチールコードの引張強力が上記
の式で算出される下限値よりも小さいと、タイヤの補強
性能が不足するため、タイヤ重量の軽減効果および低燃
料費効果が従来のスチールコードを使用したタイヤと余
り変わらず、この発明の目的を達成することができず、
反対に引張強力が上記算出値より大きいと、靱性を維持
し、切断伸度を保持することが困難になり、タイヤ走行
中にコード折れが発生し易くなる。そして、タイヤ強度
を低下させずにスチールコード使用量を減少することが
できるが，この場合タイヤの剛性、ゴムスチールコード
複合物の剛性が不足し、その結果タイヤの耐磨耗性が低
下する。
の式で算出される下限値よりも小さいと、タイヤの補強
性能が不足するため、タイヤ重量の軽減効果および低燃
料費効果が従来のスチールコードを使用したタイヤと余
り変わらず、この発明の目的を達成することができず、
反対に引張強力が上記算出値より大きいと、靱性を維持
し、切断伸度を保持することが困難になり、タイヤ走行
中にコード折れが発生し易くなる。そして、タイヤ強度
を低下させずにスチールコード使用量を減少することが
できるが，この場合タイヤの剛性、ゴムスチールコード
複合物の剛性が不足し、その結果タイヤの耐磨耗性が低
下する。
【００１９】
【実施例】ＪＩＳーＧ３５０２のＳＷＲＳ８２Ａ材（炭
素含有量０．８０〜０．８５％）およびＳＷＲＳ７２Ａ
材（炭素含有量０．６９〜０．７３％）にそれぞれ下記
第１表のようにしんちゅうメッキを施した。ただし、Ａ
0 は鉄材の断面積、ａは素線の断面積である。そして、
減面率は、下記の式で算出した。 減面率（％）＝（Ａ0 −ａ）×１００／Ａ0
素含有量０．８０〜０．８５％）およびＳＷＲＳ７２Ａ
材（炭素含有量０．６９〜０．７３％）にそれぞれ下記
第１表のようにしんちゅうメッキを施した。ただし、Ａ
0 は鉄材の断面積、ａは素線の断面積である。そして、
減面率は、下記の式で算出した。 減面率（％）＝（Ａ0 −ａ）×１００／Ａ0
【００２０】
【表１】
【００２１】タイヤ製造に使用したゴムの組成（重量
部）は下記のとおりである。 天然ゴム １００ ＨＡＦ ５５ ＺｎＯ ７ ステアリン酸 １ トリメチルジヒドロキノン重合体 ２ ＳｉＯ2 ８ レゾルシン ２．５ メラミン誘導体 ２．５ ナフテン酸コバルト ２．５ いおう ４ ジシクロヘキシルベンズチアジルスルフェンアミド ０．８
部）は下記のとおりである。 天然ゴム １００ ＨＡＦ ５５ ＺｎＯ ７ ステアリン酸 １ トリメチルジヒドロキノン重合体 ２ ＳｉＯ2 ８ レゾルシン ２．５ メラミン誘導体 ２．５ ナフテン酸コバルト ２．５ いおう ４ ジシクロヘキシルベンズチアジルスルフェンアミド ０．８
【００２２】表１の線材Ｈ２２Ａからなる素線４本を使
用し、チューブラー型撚線機でプレフォーム率の異なる
３種類のスチールコード１×４×０．２２mmを製造し、
このスチールコードをブレーカ層とし、ポリエステルコ
ードをカーカス層としたラジアルタイヤ１６５−１３を
製造した。なお、比較のため、線材Ｌ２２Ａを使用して
上記同様のタイヤを製造した。得られたスチールコード
の性能を表２に、またタイヤの試験結果を表３にそれぞ
れ示す。
用し、チューブラー型撚線機でプレフォーム率の異なる
３種類のスチールコード１×４×０．２２mmを製造し、
このスチールコードをブレーカ層とし、ポリエステルコ
ードをカーカス層としたラジアルタイヤ１６５−１３を
製造した。なお、比較のため、線材Ｌ２２Ａを使用して
上記同様のタイヤを製造した。得られたスチールコード
の性能を表２に、またタイヤの試験結果を表３にそれぞ
れ示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】上記の表２において、Ｒ／Ｒ0 はコード端
直径とコード直径の比である（図２参照）。空気透過率
は、上記ゴム組成物を長さ６cm、幅２．５cm、厚さ１．
２５cmに成型し、この成型物を２個重ね合わせた間に１
本のスチールコードを長さ方向にして挟み、モールド中
で１６０℃、２０分間加硫し、しかるのち長さ方向の両
端を０．５cmずつグラインダで研削したものを試料と
し、この試料の長さ方向の一端に圧力２kg／cm2 の空気
を圧入し、他端から洩れてくる空気量を流量計にて測定
した値である。
直径とコード直径の比である（図２参照）。空気透過率
は、上記ゴム組成物を長さ６cm、幅２．５cm、厚さ１．
２５cmに成型し、この成型物を２個重ね合わせた間に１
本のスチールコードを長さ方向にして挟み、モールド中
で１６０℃、２０分間加硫し、しかるのち長さ方向の両
端を０．５cmずつグラインダで研削したものを試料と
し、この試料の長さ方向の一端に圧力２kg／cm2 の空気
を圧入し、他端から洩れてくる空気量を流量計にて測定
した値である。
【００２５】
【表３】
【００２６】上記の表３において、ドラムテスト比は、
周速度１８２km／時のドラムテストによるタイヤ破壊に
至るまでの走行距離を、従来タイヤＴＬ２２Ａの走行距
離を１００としたときの値であって高速耐久性を表示す
る。
周速度１８２km／時のドラムテストによるタイヤ破壊に
至るまでの走行距離を、従来タイヤＴＬ２２Ａの走行距
離を１００としたときの値であって高速耐久性を表示す
る。
【００２７】上記の表３でわかるように、Ｈ２２Ａの素
線を使用したベルトは、Ｌ２２Ａの素線を使用したベル
トよりもスチールコードの湿熱カバレージおよび剥離力
が優れている。また、ＴＨ２２Ａ60のようにアンダープ
レフォームしたものは、スチールコード切断端が分散
し、切断端近辺においてゴムとの接着面積が増すと共に
ゴムとの剛性差が少なくなるため、ブレーカ層の端部が
剥離し難く、高速耐久性が向上する。また、ＴＨ２２Ａ
120 のようにオーバープレフォームしたものは、素線間
にゴムが侵入し、最高の高速耐久性が得られる。
線を使用したベルトは、Ｌ２２Ａの素線を使用したベル
トよりもスチールコードの湿熱カバレージおよび剥離力
が優れている。また、ＴＨ２２Ａ60のようにアンダープ
レフォームしたものは、スチールコード切断端が分散
し、切断端近辺においてゴムとの接着面積が増すと共に
ゴムとの剛性差が少なくなるため、ブレーカ層の端部が
剥離し難く、高速耐久性が向上する。また、ＴＨ２２Ａ
120 のようにオーバープレフォームしたものは、素線間
にゴムが侵入し、最高の高速耐久性が得られる。
【００２８】湿熱カバレージは、各タイヤを７０℃、９
５％ＲＨの雰囲気中に２週間放置したのち分解し、ベル
ト間を剥離したときのスチールコードへのゴム付着率で
あり、剥離力比は、そのときの剥離力を、ＴＬ２２Ａ
100 の剥離力を１００とする指数で示した。
５％ＲＨの雰囲気中に２週間放置したのち分解し、ベル
ト間を剥離したときのスチールコードへのゴム付着率で
あり、剥離力比は、そのときの剥離力を、ＴＬ２２Ａ
100 の剥離力を１００とする指数で示した。
【００２９】
【発明の効果】上記のとおり、この発明で得られたラジ
アル型空気タイヤは、使用するスチールコードの引張強
力が大きいので、タイヤ重量を軽くして燃料消費量を低
下させることができ、しかもスチールコードとゴムとの
結合力を高めてタイヤの剥離を減少する。そして、請求
項１記載の発明は、スチールコード切断端が分散して剥
離し難くなるため、高速耐久性が向上する。また、請求
項２に記載の発明は、素線相互間に隙間が形成され、こ
の隙間にゴムが侵入するため、素線相互の接触が減少し
て高速耐久性が向上する。
アル型空気タイヤは、使用するスチールコードの引張強
力が大きいので、タイヤ重量を軽くして燃料消費量を低
下させることができ、しかもスチールコードとゴムとの
結合力を高めてタイヤの剥離を減少する。そして、請求
項１記載の発明は、スチールコード切断端が分散して剥
離し難くなるため、高速耐久性が向上する。また、請求
項２に記載の発明は、素線相互間に隙間が形成され、こ
の隙間にゴムが侵入するため、素線相互の接触が減少し
て高速耐久性が向上する。
【図１】スチールコードの断面図である。
【図２】コード端がほうき状に分散したコードの側面図
である。
である。
【図３】スチールコードの素線本数Ｎ、素線径Ｄおよび
スチールコードの引張強さｔ間の関係を示すグラフであ
る。
スチールコードの引張強さｔ間の関係を示すグラフであ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 スチールコードで少なくとも部分的に補
強されたラジアル型空気タイヤを製造する方法におい
て、上記のスチールコードとして、銅６０〜７０％、亜
鉛３０〜４０％の割合のしんちゅうで被覆された炭素含
有量０．７５〜０．８５重量％、直径０．１５〜０．４
０mmの素線３〜５０本をアンダープレフォームして撚り
合わせ、切断端部がほうき状に分散するように作られた
スチールコードであって、下記の式 （Ａ＋345)Ｗ／7.86＜ＴＳ＜（Ａ＋395)Ｗ／7.86 （１） Ａ＝−177 Ｄ−1.84Ｎ＋0.02Ｎ2 （２） （上式中、Ａはスチールコードの引張強さに対する形状
係数kg／mm2 、Ｄはスチールコードの素線径mm、Ｎはス
チールコードを構成する素線の本数、Ｗはスチールコー
ドの１ｍ当たりの重さｇ、ＴＳは引張強力であって引張
りによる破断荷重kg、分母の７．８６は鉄の密度ｇ／cm
3 ）で算出される引張強力を備えたスチールコードを使
用することを特徴とするラジアル型空気タイヤの製造
法。 - 【請求項２】 スチールコードで少なくとも部分的に補
強されたラジアル型空気タイヤを製造する方法におい
て、上記のスチールコードとして、銅６０〜７０％、亜
鉛３０〜４０％の割合のしんちゅうで被覆された炭素含
有量０．７５〜０．８５重量％、直径０．１５〜０．４
０mmの素線３〜５０本をオーバープレフォームして撚り
合わせ、上記素線相互間に隙間が形成されるように作ら
れたスチールコードであって、下記の式 （Ａ＋345)Ｗ／7.86＜ＴＳ＜（Ａ＋395)Ｗ／7.86 （１） Ａ＝−177 Ｄ−1.84Ｎ＋0.02Ｎ2 （２） （上式中、Ａはスチールコードの引張強さに対する形状
係数kg／mm2 、Ｄはスチールコードの素線径mm、Ｎはス
チールコードを構成する素線の本数、Ｗはスチールコー
ドの１ｍ当たりの重さｇ、ＴＳは引張強力であって引張
りによる破断荷重kg、分母の７．８６は鉄の密度ｇ／cm
3 ）で算出される引張強力を備えたスチールコードを使
用することを特徴とするラジアル型空気タイヤの製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3124687A JPH0679805A (ja) | 1991-04-27 | 1991-04-27 | ラジアル型空気タイヤの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3124687A JPH0679805A (ja) | 1991-04-27 | 1991-04-27 | ラジアル型空気タイヤの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679805A true JPH0679805A (ja) | 1994-03-22 |
Family
ID=14891599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3124687A Pending JPH0679805A (ja) | 1991-04-27 | 1991-04-27 | ラジアル型空気タイヤの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679805A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100430660B1 (ko) * | 1995-10-18 | 2004-07-31 | 더 굿이어 타이어 앤드 러버 캄파니 | 미세직경의스틸코드로강화된타이어플라이패브릭,이의조립방법및이를포함하는공기타이어 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2746135A (en) * | 1947-09-30 | 1956-05-22 | United States Steel Corp | Wire-reinforced rubber article and method of making the same |
| JPS50131201A (ja) * | 1974-04-02 | 1975-10-17 | ||
| NL7606425A (en) * | 1976-06-14 | 1977-12-16 | Becmert S A Nv | Reinforcing wire for rubber or plastic goods - made by winding layers of wires on a core |
| JPS5528882A (en) * | 1978-08-24 | 1980-02-29 | Yokogawa Electric Works Ltd | Drawing device |
-
1991
- 1991-04-27 JP JP3124687A patent/JPH0679805A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2746135A (en) * | 1947-09-30 | 1956-05-22 | United States Steel Corp | Wire-reinforced rubber article and method of making the same |
| JPS50131201A (ja) * | 1974-04-02 | 1975-10-17 | ||
| NL7606425A (en) * | 1976-06-14 | 1977-12-16 | Becmert S A Nv | Reinforcing wire for rubber or plastic goods - made by winding layers of wires on a core |
| JPS5528882A (en) * | 1978-08-24 | 1980-02-29 | Yokogawa Electric Works Ltd | Drawing device |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100430660B1 (ko) * | 1995-10-18 | 2004-07-31 | 더 굿이어 타이어 앤드 러버 캄파니 | 미세직경의스틸코드로강화된타이어플라이패브릭,이의조립방법및이를포함하는공기타이어 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19950117 |