JPH067378Y2 - カレントミラ−回路 - Google Patents
カレントミラ−回路Info
- Publication number
- JPH067378Y2 JPH067378Y2 JP12208687U JP12208687U JPH067378Y2 JP H067378 Y2 JPH067378 Y2 JP H067378Y2 JP 12208687 U JP12208687 U JP 12208687U JP 12208687 U JP12208687 U JP 12208687U JP H067378 Y2 JPH067378 Y2 JP H067378Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transistor
- current
- base
- collector
- current mirror
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［考案の目的］ （産業上の利用分野） この考案はカレントミラー回路に関するものである。
（従来の技術） カレントミラー回路は第５図に示すように構成されたも
のである。この回路ではトランジスタＱ１のコレクタに
与えられた電流ＩinはトランジスタＱ２のコレクタから
ほぼ等しい電流ＩOUTとして再生できる。ところが、こ
の回路では集積回路製造におけるバラツキによるベース
電流とコレクタ電流との比（β）が変動し好ましくな
い。
のである。この回路ではトランジスタＱ１のコレクタに
与えられた電流ＩinはトランジスタＱ２のコレクタから
ほぼ等しい電流ＩOUTとして再生できる。ところが、こ
の回路では集積回路製造におけるバラツキによるベース
電流とコレクタ電流との比（β）が変動し好ましくな
い。
そこで、第６図に示されるように、第５図の回路におい
て、トランジスタＱ１のベースとコレクタ間を抵抗Ｒ１
を介して接続したカレントミラー回路が知られている。
て、トランジスタＱ１のベースとコレクタ間を抵抗Ｒ１
を介して接続したカレントミラー回路が知られている。
この回路の解析を、トランジスタＱ１，Ｑ２はペア性の
よいものとし、ＩS(Q1)＝ＩS(Q2)＝ＩＳとして行う。
よいものとし、ＩS(Q1)＝ＩS(Q2)＝ＩＳとして行う。
なお、 ＩＳ；ベースエミッタ間の逆方向飽和電流 ｑ；電子の電荷 ｋ；ボルツマン定数 Ｔ；絶対温度 でＶＴ（サーマルボルテージ）：ｋＴ／ｇ ＶBE；ベースエミッタ間電圧 ＩＢ；ベース電流 β；直流電流利得 である。
すると、 ＶBE(Q2)＝Ｒ１×ＩB(Q1)＋ＶBE(Q1) ＩOUT≒ＩＳｅ×ｐ（ＶBE(Q2)／ＶＴ） ＩC(Q1)≒ＩＳｅ×ｐ（ＶBE(Q1)／ＶＴ） この回路はベース電流補償型カレントミラー回路と称さ
れ、特性的には一応満足できるものの、上記(1)式から
判るように、ｅ×ｐの括弧内はＩC(Q1)に比例するもの
となっており、トランジスタＱ１のコレクタ電流Ｉ
C(Q1)が小さくなると抵抗Ｒ１によるベース電流補償効
果が出にくいという問題があった。
れ、特性的には一応満足できるものの、上記(1)式から
判るように、ｅ×ｐの括弧内はＩC(Q1)に比例するもの
となっており、トランジスタＱ１のコレクタ電流Ｉ
C(Q1)が小さくなると抵抗Ｒ１によるベース電流補償効
果が出にくいという問題があった。
（考案が解決しようとする問題点） 上記のように従来のカレントミラー回路によると、入力
側のトランジスタにおけるコレクタ電流が小さくなると
ベース電流補償効果が顕著でなくなるという問題点があ
った。本考案はこのような従来のカレントミラー回路の
問題点を解決せんとしてなされたもので、その目的は微
小電流しか流れない場合でも、補償効果を十分に実現さ
せることのできるカレントミラー回路を提供することで
ある。
側のトランジスタにおけるコレクタ電流が小さくなると
ベース電流補償効果が顕著でなくなるという問題点があ
った。本考案はこのような従来のカレントミラー回路の
問題点を解決せんとしてなされたもので、その目的は微
小電流しか流れない場合でも、補償効果を十分に実現さ
せることのできるカレントミラー回路を提供することで
ある。
［考案の構成］ （問題点を解決するための手段） 本考案では、第１の基準電圧原と、この第１の基準電圧
原に、それぞれエミッタにより接続される第１及び第２
のトランジスタとを有し、この第１及び第２のトランジ
スタのベースを第１の抵抗を介して接続し、かつ前記第
１のトランジスタのベースを前記第２のトランジスタの
コレクタに接続したものであり、前記第２のトランジス
タのコレクタから入力信号電流を入力し、一方、前記第
１のトランジスタのコレクタから第１の出力信号電流を
出力するカレントミラー回路において、 前記第１の基準電圧にエミッタにより接続される第３の
トランジスタを設け、この第３のトランジスタのベース
を前記第２のトランジスタのベースに接続し、前記第３
のトランジスタのコレクタから、第２の出力信号電流を
出力するようにカレントミラー回路を構成したものであ
る。
原に、それぞれエミッタにより接続される第１及び第２
のトランジスタとを有し、この第１及び第２のトランジ
スタのベースを第１の抵抗を介して接続し、かつ前記第
１のトランジスタのベースを前記第２のトランジスタの
コレクタに接続したものであり、前記第２のトランジス
タのコレクタから入力信号電流を入力し、一方、前記第
１のトランジスタのコレクタから第１の出力信号電流を
出力するカレントミラー回路において、 前記第１の基準電圧にエミッタにより接続される第３の
トランジスタを設け、この第３のトランジスタのベース
を前記第２のトランジスタのベースに接続し、前記第３
のトランジスタのコレクタから、第２の出力信号電流を
出力するようにカレントミラー回路を構成したものであ
る。
（作用） かかる構成によると、第３のトランジスタのベース電流
が第２のトランジスタのベース電流に加算するように働
き、微小な電流しか流れない場合にも（入力のトランジ
スタのコレクタ電流が小さい場合にも）ベース電流補償
がなされることが判る。
が第２のトランジスタのベース電流に加算するように働
き、微小な電流しか流れない場合にも（入力のトランジ
スタのコレクタ電流が小さい場合にも）ベース電流補償
がなされることが判る。
（実施例） 以下、図面を参照して本考案の実施例を説明する。第１
図は本考案の一実施例の回路図である。同図において、
Ｑ２はミラー電流を取出すための第１のトランジスタを
示し、この第１のトランジスタＱ２のベースには、その
ベースとコレクタとが抵抗Ｒ１を介して接続された第２
のトランジスタＱ１のコレクタが接続されている。更
に、第２のトランジスタＱ１のベースには第３のトラン
ジスタＱ３のベースが接続されている。第１ないし第３
図のトランジスタＱ１〜Ｑ３のエミッタは共通接続され
ている。
図は本考案の一実施例の回路図である。同図において、
Ｑ２はミラー電流を取出すための第１のトランジスタを
示し、この第１のトランジスタＱ２のベースには、その
ベースとコレクタとが抵抗Ｒ１を介して接続された第２
のトランジスタＱ１のコレクタが接続されている。更
に、第２のトランジスタＱ１のベースには第３のトラン
ジスタＱ３のベースが接続されている。第１ないし第３
図のトランジスタＱ１〜Ｑ３のエミッタは共通接続され
ている。
かかる回路で、第２のトランジスタＱ１のコレクタ入力
端子から電流原10により電流ＩINを与えたとき、第１の
トランジスタＱ２のコレクタから出力信号ＩOUT1が得ら
れ、第３のトランジスタＱ３のコレクタから出力信号Ｉ
OUT2が得られるものとする。そして、３つのトランジス
タＱ１〜Ｑ３のペア性が１：１：Ｎで、ベースエミッタ
間の逆方向飽和電流をＩＳとしたとき、 ＩS(Q1)＝ＩS(Q2)＝(1/N)ＩS(Q3)＝ＩＳで、 ＩS(Q3)＝ＮＴC(Q1) とする。また、ＩＣはコレクタ電流、ＩＢはベース電
流、ＶBEベース・エミッタ間電圧、ＶＴはサーマルボル
テーダ、βは第１、第２のトランジスタＱ２，Ｑ１の電
流利得であるとして、回路の解析を行うと、 ＶBE(Q2)＝Ｒ１×（ＩB(Q1)＋ＩB(Q2)）＋ＶBE(Q1) これより、 ＩOUT1＝ＩC(Q1)ｅ×ｐ（１／ＶＴ・Ｒ１・１／β（１
＋Ｎ）ＩC(Q1)）…(3) ＩIN＝ＩC(Q1)＋Ｉ(Q1)／β＋ＩOUT1／β＋ＩOUT2／β
…(4) ＩOUT2＝ＮＩC(Q1)…(5) 上式の(3)式においては、前掲の(1)式と比較したとき、
Ｒ１・ＩC(Q1)Ｅに（Ｎ＋１）が乗算された式となって
おり、Ｒ１によるベース電流補償効果が（Ｎ＋１）倍高
められていることが判る。つまり、第３のトランジスタ
Ｑ３によるベース電流ＩB(Q3)が抵抗Ｒ１に加わって第
２のトランジスタＱ１によるベース電流ＩB(Q1)に加算
された状態で補償がなされるのである。
端子から電流原10により電流ＩINを与えたとき、第１の
トランジスタＱ２のコレクタから出力信号ＩOUT1が得ら
れ、第３のトランジスタＱ３のコレクタから出力信号Ｉ
OUT2が得られるものとする。そして、３つのトランジス
タＱ１〜Ｑ３のペア性が１：１：Ｎで、ベースエミッタ
間の逆方向飽和電流をＩＳとしたとき、 ＩS(Q1)＝ＩS(Q2)＝(1/N)ＩS(Q3)＝ＩＳで、 ＩS(Q3)＝ＮＴC(Q1) とする。また、ＩＣはコレクタ電流、ＩＢはベース電
流、ＶBEベース・エミッタ間電圧、ＶＴはサーマルボル
テーダ、βは第１、第２のトランジスタＱ２，Ｑ１の電
流利得であるとして、回路の解析を行うと、 ＶBE(Q2)＝Ｒ１×（ＩB(Q1)＋ＩB(Q2)）＋ＶBE(Q1) これより、 ＩOUT1＝ＩC(Q1)ｅ×ｐ（１／ＶＴ・Ｒ１・１／β（１
＋Ｎ）ＩC(Q1)）…(3) ＩIN＝ＩC(Q1)＋Ｉ(Q1)／β＋ＩOUT1／β＋ＩOUT2／β
…(4) ＩOUT2＝ＮＩC(Q1)…(5) 上式の(3)式においては、前掲の(1)式と比較したとき、
Ｒ１・ＩC(Q1)Ｅに（Ｎ＋１）が乗算された式となって
おり、Ｒ１によるベース電流補償効果が（Ｎ＋１）倍高
められていることが判る。つまり、第３のトランジスタ
Ｑ３によるベース電流ＩB(Q3)が抵抗Ｒ１に加わって第
２のトランジスタＱ１によるベース電流ＩB(Q1)に加算
された状態で補償がなされるのである。
従って、ＩC(Q1)が微小である場合にも、（１＋Ｎ）倍
されるので、十分なベース電流補償効果を得ることがで
きる。
されるので、十分なベース電流補償効果を得ることがで
きる。
第２図は本考案の他の実施例である。この実施例では、
第１図に示した実施例に比して、トランジスタＱ１〜Ｑ
３のエミッタが夫々抵抗Ｒ２〜Ｒ４を介して図示せぬ直
流電源に接続される。この抵抗Ｒ２〜Ｒ４の値の比を適
宜変化させることにより、各トランジスタのコレクタ電
流を変化させることができ、入力電流ＩINに対して、抵
抗Ｒ２〜Ｒ４の値の比で決定されるＩOUT1、ＩOUT2を得
ることができる。
第１図に示した実施例に比して、トランジスタＱ１〜Ｑ
３のエミッタが夫々抵抗Ｒ２〜Ｒ４を介して図示せぬ直
流電源に接続される。この抵抗Ｒ２〜Ｒ４の値の比を適
宜変化させることにより、各トランジスタのコレクタ電
流を変化させることができ、入力電流ＩINに対して、抵
抗Ｒ２〜Ｒ４の値の比で決定されるＩOUT1、ＩOUT2を得
ることができる。
第３図はまた他の実施例の回路図である。この実施例で
は、第３のトランジスタＱ３のベースを抵抗Ｒ５を介し
て第２のトランジスタＱ１のベースに接続している。こ
の実施例によると、第３のトランジスタＱ３のベース電
流が抵抗Ｒ５を介して抵抗Ｒ１に加わることになり、抵
抗Ｒ５の値を変更することで、第３のトランジスタＱ３
のベース電流の加算量を制限することが可能である。
は、第３のトランジスタＱ３のベースを抵抗Ｒ５を介し
て第２のトランジスタＱ１のベースに接続している。こ
の実施例によると、第３のトランジスタＱ３のベース電
流が抵抗Ｒ５を介して抵抗Ｒ１に加わることになり、抵
抗Ｒ５の値を変更することで、第３のトランジスタＱ３
のベース電流の加算量を制限することが可能である。
以上の各実施例において、第３のトランジスタＱ３のコ
レクタから取出し得る電流ＩOUT2は、第５図に示した従
来例の出力以上に（Ｎ倍も）ベース電流依存度の高い電
流出力となっており、これを無駄にするのではなく、第
４図に示すように電流原のコントロール信号として用い
ることができる。つまり、実施例で示した第３のトラン
ジスタＱ３のコレクタの出力を、トランジスタＱ４，Ｑ
５からなるカレントミラー回路のトランジスタＱ４のコ
レクタに与え、 Ｉ１＝Ｉ12＋Ｉ11 とさせる。一方、カレントミラー回路より Ｉ11＝Ｉ２ 故に、トランジスタＱ６に流れると同じ電流をトランジ
スタＱ７のコレクタからＩOUT3として取出せば、 ＩOUT3（＝Ｉ２）＝Ｉ１−Ｉ12 であり、第３のトランジスタＱ３のコレクタからの出力
により当該電流値ＩOUT3をコントロールできる。逆に考
えると、本実施例のカレントミラー回路は電流源に流れ
る電流に対応してベース電流補償効果を得ることにな
り、無駄がない。
レクタから取出し得る電流ＩOUT2は、第５図に示した従
来例の出力以上に（Ｎ倍も）ベース電流依存度の高い電
流出力となっており、これを無駄にするのではなく、第
４図に示すように電流原のコントロール信号として用い
ることができる。つまり、実施例で示した第３のトラン
ジスタＱ３のコレクタの出力を、トランジスタＱ４，Ｑ
５からなるカレントミラー回路のトランジスタＱ４のコ
レクタに与え、 Ｉ１＝Ｉ12＋Ｉ11 とさせる。一方、カレントミラー回路より Ｉ11＝Ｉ２ 故に、トランジスタＱ６に流れると同じ電流をトランジ
スタＱ７のコレクタからＩOUT3として取出せば、 ＩOUT3（＝Ｉ２）＝Ｉ１−Ｉ12 であり、第３のトランジスタＱ３のコレクタからの出力
により当該電流値ＩOUT3をコントロールできる。逆に考
えると、本実施例のカレントミラー回路は電流源に流れ
る電流に対応してベース電流補償効果を得ることにな
り、無駄がない。
［考案の効果］ 以上説明したように本考案によれば、第３のトランジス
タのベース電流が第２のトランジスタのベース電流に加
算され、第２のトランジスタのコレクタ電流が小さな場
合にも十分なベース電流補償がなされるという効果があ
る。
タのベース電流が第２のトランジスタのベース電流に加
算され、第２のトランジスタのコレクタ電流が小さな場
合にも十分なベース電流補償がなされるという効果があ
る。
第１図乃至第３図は本考案の一実施例の回路図、第４図
は本考案を応用した電源の回路図、第５図と第６図とは
従来のカレントミラー回路の回路図である。 Ｑ１……第２のトランジスタ Ｑ２……第１のトランジスタ Ｑ３……第３のトランジスタ Ｒ１……抵抗
は本考案を応用した電源の回路図、第５図と第６図とは
従来のカレントミラー回路の回路図である。 Ｑ１……第２のトランジスタ Ｑ２……第１のトランジスタ Ｑ３……第３のトランジスタ Ｒ１……抵抗
Claims (3)
- 【請求項１】第１の基準電圧原と、 この第１の基準電圧原に、それぞれエミッタにより接続
される第１及び第２のトランジスタとを有し、 この第１及び第２のトランジスタのベースを第１の抵抗
を介して接続し、かつ前記第１のトランジスタのベース
を前記第２のトランジスタのコレクタに接続したもので
あり、 前記第２のトランジスタのコレクタから入力信号電流を
入力し、一方、前記第１のトランジスタのコレクタから
第１の出力信号電流を出力するカレントミラー回路にお
いて、 前記第１の基準電圧にエミッタにより接続される第３の
トランジスタを設け、この第３のトランジスタのベース
を前記第２のトランジスタのベースに接続し、前記第３
のトランジスタのコレクタから、第２の出力信号電流を
出力することを特徴とするカレントミラー回路。 - 【請求項２】第１乃至第３のトランジスタのエミッタ
は、それぞれ、第２乃至第４の抵抗を介して第１の基準
電圧原に接続することを特徴とする請求項１に記載のカ
レントミラー回路。 - 【請求項３】第２のトランジスタのベースと、第３のト
ランジスタのベースとを第５の抵抗を介して接続したこ
とを特徴とする請求項１に記載のカレントミラー回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12208687U JPH067378Y2 (ja) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | カレントミラ−回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12208687U JPH067378Y2 (ja) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | カレントミラ−回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6427707U JPS6427707U (ja) | 1989-02-17 |
| JPH067378Y2 true JPH067378Y2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=31369682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12208687U Expired - Lifetime JPH067378Y2 (ja) | 1987-08-11 | 1987-08-11 | カレントミラ−回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH067378Y2 (ja) |
-
1987
- 1987-08-11 JP JP12208687U patent/JPH067378Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6427707U (ja) | 1989-02-17 |
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