JPH0672628B2 - 油圧式動力伝達継手 - Google Patents
油圧式動力伝達継手Info
- Publication number
- JPH0672628B2 JPH0672628B2 JP9472289A JP9472289A JPH0672628B2 JP H0672628 B2 JPH0672628 B2 JP H0672628B2 JP 9472289 A JP9472289 A JP 9472289A JP 9472289 A JP9472289 A JP 9472289A JP H0672628 B2 JPH0672628 B2 JP H0672628B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- orifice
- discharge
- valve
- torque
- fluid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Arrangement And Driving Of Transmission Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] 本発明は、車両の駆動力配分に使用する油圧式動力伝達
継手に関する。
継手に関する。
[従来の技術] 従来の車両用油圧式動力伝達継手としては、例えば、次
のようなものがある。
のようなものがある。
すなわち、この油圧式動力伝達継手は、入出力軸の一方
と一体的に形成され内周部にカム面を有する第1回転部
材と、入出力軸の他方と一体的に形成され前記カム面内
に挿入される第2回転部材と、該第2回転部材に支持さ
れると共に前記カム面と摺接し前記両回転部材の相対回
転時に径方向に往復動するカム体と、該カム体の往復動
に伴ない体積変化する複数の流体室と、第2回転部材に
形成され各流体室間をオリフィスを介して連結する流体
路と、を備えている(特開昭62-286838号、参照)。
と一体的に形成され内周部にカム面を有する第1回転部
材と、入出力軸の他方と一体的に形成され前記カム面内
に挿入される第2回転部材と、該第2回転部材に支持さ
れると共に前記カム面と摺接し前記両回転部材の相対回
転時に径方向に往復動するカム体と、該カム体の往復動
に伴ない体積変化する複数の流体室と、第2回転部材に
形成され各流体室間をオリフィスを介して連結する流体
路と、を備えている(特開昭62-286838号、参照)。
[発明が解決しようとする課題] このような従来の油圧式動力伝達継手にあっては、その
伝達トルクTは第9図に示すような回転速度差ΔNの2
乗に比例したトルク特性となり、継手固有のオリフィス
によりトルク伝達特性が決ってしまう。そのため、車両
の駆動力配分には必ずしも適さない場合があった。
伝達トルクTは第9図に示すような回転速度差ΔNの2
乗に比例したトルク特性となり、継手固有のオリフィス
によりトルク伝達特性が決ってしまう。そのため、車両
の駆動力配分には必ずしも適さない場合があった。
例えば、第7図に示すように駆動される左右輪51,52間
にこの継手53を用いた場合には、左右輪51,52間の回転
速度差に対して急激なトルク変化を起こすため車両に急
激な挙動変化が発生し、安全性が低下するという問題点
があった。
にこの継手53を用いた場合には、左右輪51,52間の回転
速度差に対して急激なトルク変化を起こすため車両に急
激な挙動変化が発生し、安全性が低下するという問題点
があった。
また、第8図に示すような4輪駆動車の前後輪54,55,5
1,52間の駆動力配分に継手53を使用した場合、滑り易い
路面においては、継手の回転速度差が過大となって継手
の温度が高くなり過ぎたり、駆動輪の過大な滑りにより
走破性が低下する等の問題点があった。
1,52間の駆動力配分に継手53を使用した場合、滑り易い
路面においては、継手の回転速度差が過大となって継手
の温度が高くなり過ぎたり、駆動輪の過大な滑りにより
走破性が低下する等の問題点があった。
この問題点については伝達トルクが所定の値を越えた場
合にオリフィスを閉止して継手をロック状態にする機構
を本出願人が提案しているが、継手がロックする過程に
おけるトルク特性はオリフィス固有の特性となり、車両
の要求性能に必ずしも合わないという問題点があった。
合にオリフィスを閉止して継手をロック状態にする機構
を本出願人が提案しているが、継手がロックする過程に
おけるトルク特性はオリフィス固有の特性となり、車両
の要求性能に必ずしも合わないという問題点があった。
本発明は、このような従来の問題点に鑑みてなされたも
のであって、継手の使用場所や車両の性格によって異な
る要求性能を満たすような伝達トルク特性を持った油圧
式動力伝達継手を提供することを目的としている。
のであって、継手の使用場所や車両の性格によって異な
る要求性能を満たすような伝達トルク特性を持った油圧
式動力伝達継手を提供することを目的としている。
[課題を解決するための手段] 前記目的を達成するために、本発明は、相対回転可能な
入出力軸間に設けられ、前記両軸の回転速度差に応じた
量の流体を流動させる流量発生手段と、 前記流体の流動抵抗を発生する手段を備え、 前記流体の流動抵抗により前記入出力軸間の伝達トルク
が制御されるトルク伝達継手において、 吐出流体を1ヶ所の部屋に集合させる集合手段を設ける
とともに、前記部屋からの吐出路に吐出圧に応じて移動
する油圧検出機構と、油圧検出機構の移動によりオリフ
ィス断面積が変化する可変オリフィス機構を設けたもの
である。
入出力軸間に設けられ、前記両軸の回転速度差に応じた
量の流体を流動させる流量発生手段と、 前記流体の流動抵抗を発生する手段を備え、 前記流体の流動抵抗により前記入出力軸間の伝達トルク
が制御されるトルク伝達継手において、 吐出流体を1ヶ所の部屋に集合させる集合手段を設ける
とともに、前記部屋からの吐出路に吐出圧に応じて移動
する油圧検出機構と、油圧検出機構の移動によりオリフ
ィス断面積が変化する可変オリフィス機構を設けたもの
である。
[作用] 本発明においては、吐出流体を1ヶ所の部屋(高圧室)
に集合させる集合手段を設けるとともに、前記部屋から
の吐出路に吐出圧(高圧室の圧力)に応じて移動する油
圧検出機構と、油圧検出機構の移動によりオリフィス断
面積が変化する可変オリフィス機構を設けたために次の
ような作用が得られる。
に集合させる集合手段を設けるとともに、前記部屋から
の吐出路に吐出圧(高圧室の圧力)に応じて移動する油
圧検出機構と、油圧検出機構の移動によりオリフィス断
面積が変化する可変オリフィス機構を設けたために次の
ような作用が得られる。
すなわち、伝達トルクは前記吐出圧に比例し、トルク特
性はオリフィス断面積によって決まることから、油圧に
対する検出機構の移動特性と検出機構の移動に対するオ
リフィス断面積の変化特性を適宜に設計することにより
継手の使用場所や車両の性格によって異なる要求性能を
満たすような伝達トルク特性を持った油圧式動力伝達継
手を得ることができる。
性はオリフィス断面積によって決まることから、油圧に
対する検出機構の移動特性と検出機構の移動に対するオ
リフィス断面積の変化特性を適宜に設計することにより
継手の使用場所や車両の性格によって異なる要求性能を
満たすような伝達トルク特性を持った油圧式動力伝達継
手を得ることができる。
[実施例] 以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第1図〜第6図は本発明の第1実施例を示す図である。
まず、構成を説明すると、第1図および第2図におい
て、1は内側面にカム面1Aを形成したカムハウジングで
あり、カムハウジング1は入力軸または出力軸に連結さ
れ、入力軸または出力軸と一体で回転する。
て、1は内側面にカム面1Aを形成したカムハウジングで
あり、カムハウジング1は入力軸または出力軸に連結さ
れ、入力軸または出力軸と一体で回転する。
2はカムハウジング1内に回転自在に収納されたロータ
であり、ロータ2は出力軸または入力軸に連結され、出
力軸または入力軸と一体で回転する。なお、3はカムハ
ウジング1とロータ2との間に介装されたオイルシール
である。
であり、ロータ2は出力軸または入力軸に連結され、出
力軸または入力軸と一体で回転する。なお、3はカムハ
ウジング1とロータ2との間に介装されたオイルシール
である。
ロータ2には、軸方向に複数個のプランジャー室4が形
成され、プランジャー室4内には複数個のプランジャー
5がリターンスプリング6を介して摺動自在に収納され
ている。
成され、プランジャー室4内には複数個のプランジャー
5がリターンスプリング6を介して摺動自在に収納され
ている。
また、ロータ2の中心部には主通路7が形成されてお
り、主通路7とプランジャー室4とは吐出路8を介して
連通している。吐出路8にはリターンスプリング9によ
り吐出弁10が介装され、オイルが一方向に流れるように
している。
り、主通路7とプランジャー室4とは吐出路8を介して
連通している。吐出路8にはリターンスプリング9によ
り吐出弁10が介装され、オイルが一方向に流れるように
している。
これにより、吐出行程にある複数個のプランジャー室4
すべての吐出流体が、主通路7に集合する。
すべての吐出流体が、主通路7に集合する。
主通路7内には油圧検出機構としてのオリフィスバルブ
14が圧力設定スプリング11を介して移動可能に収納され
るとともに、固定されて移動しないニードルバルブ17が
前記オリフィスバルブ14の穴に挿入されて可変オリフィ
ス機構を構成している。
14が圧力設定スプリング11を介して移動可能に収納され
るとともに、固定されて移動しないニードルバルブ17が
前記オリフィスバルブ14の穴に挿入されて可変オリフィ
ス機構を構成している。
この可変オリフィス機構により主通路7の一方側には高
圧室15と他方側には低圧室16がそれぞれ画成されてい
る。
圧室15と他方側には低圧室16がそれぞれ画成されてい
る。
オリフィスバルブ14に高圧室15の吐出圧Pが作用する
と、オリフィスバルブ14の受圧面積Sと吐出圧Pを掛け
合わせた力Fがオリフィスバルブ14に作用する。
と、オリフィスバルブ14の受圧面積Sと吐出圧Pを掛け
合わせた力Fがオリフィスバルブ14に作用する。
F=P×S この作用力Fが圧力設定スプリング11の設定荷重P1を越
えると、オリフィスバルブ14が右方向に移動し、スプリ
ング荷重と作用力Fが釣り合う位置まで移動する。
えると、オリフィスバルブ14が右方向に移動し、スプリ
ング荷重と作用力Fが釣り合う位置まで移動する。
この関係を第3図に示す。
そして、ニードルバルブ17がテーパーとなっているた
め、オリフィスバルブ14の移動につれてオリフィス断面
積が変化する。
め、オリフィスバルブ14の移動につれてオリフィス断面
積が変化する。
第1の実施例においては、吐出圧の増大とともにオリフ
ィス断面積が大きくなるように設定している。
ィス断面積が大きくなるように設定している。
また、ロータ2の外径部のプランジャー室4の中間位置
にはオイル循環溝18が形成され(第2図、参照)、この
オイル循環溝18を介して低圧室16と吸入路19が連通し、
吸入路19は後述する吸入弁20を介してプランジャー室4
に連通している。したがって、オイルはロータ2の外径
側を循環するようになっている。
にはオイル循環溝18が形成され(第2図、参照)、この
オイル循環溝18を介して低圧室16と吸入路19が連通し、
吸入路19は後述する吸入弁20を介してプランジャー室4
に連通している。したがって、オイルはロータ2の外径
側を循環するようになっている。
21はピストン、22は保持部材であり、ピストン21と保持
部材22の間にはリターンスプリング23が介装されてい
る。また、高圧室15と低圧室16とを連通する通路24には
スプリング25により過大トルク防止のためのリリーフバ
ルブ26が介装されている。
部材22の間にはリターンスプリング23が介装されてい
る。また、高圧室15と低圧室16とを連通する通路24には
スプリング25により過大トルク防止のためのリリーフバ
ルブ26が介装されている。
27は高圧室15から排油するための排出口に設けられた閉
止弁、28はオイルを注油するための注入口に設けた閉止
弁、29は同じくオイルを排油するための排出口に設けら
れた閉止弁である。なお、30はオイルシール、31はスト
ップリング、32はスラストワッシャ、33,34は入出力軸
の取付孔である。
止弁、28はオイルを注油するための注入口に設けた閉止
弁、29は同じくオイルを排油するための排出口に設けら
れた閉止弁である。なお、30はオイルシール、31はスト
ップリング、32はスラストワッシャ、33,34は入出力軸
の取付孔である。
次に、作用を説明する。
カムハウジング1とロータ2の間に回転差が生じないと
きは、プランジャー5は作動せず、トルクは伝達されな
い。
きは、プランジャー5は作動せず、トルクは伝達されな
い。
次に、カムハウジング1とロータ2との間に回転差が生
じると吐出行程にあるプランジャー5はカムハウジング
1のカム面1Aにより軸方向に押し込まれる。
じると吐出行程にあるプランジャー5はカムハウジング
1のカム面1Aにより軸方向に押し込まれる。
このため、プランジャー5は、プランジャー室4のオイ
ルを吐出弁10を介して吐出路8から高圧室15へ押し出す
とともに、吸入弁20は吸入路19を閉じる。高圧室15に押
し出されたオイルは可変オリフィス13を通って低圧室16
へ供給される。この時可変オリフィス13の抵抗により高
圧室15及びプランジャー室4の油圧が上昇し、プランジ
ャー5に反力が発生する。このプランジャー反力に逆っ
てカムハウジング1を回転させることによりトルクが発
生し、カムハウジング1とロータ2の間でトルクが伝達
される。
ルを吐出弁10を介して吐出路8から高圧室15へ押し出す
とともに、吸入弁20は吸入路19を閉じる。高圧室15に押
し出されたオイルは可変オリフィス13を通って低圧室16
へ供給される。この時可変オリフィス13の抵抗により高
圧室15及びプランジャー室4の油圧が上昇し、プランジ
ャー5に反力が発生する。このプランジャー反力に逆っ
てカムハウジング1を回転させることによりトルクが発
生し、カムハウジング1とロータ2の間でトルクが伝達
される。
さらに、カムハウジング1が回転すると、プランジャー
5は吸入行程となり、低圧室16のオイルはオイル循環溝
18、吸入路19および吸入弁20を介してプランジャー室4
に吸入され、プランジャー5はカムハウジング1のカム
面1Aに沿って戻る。
5は吸入行程となり、低圧室16のオイルはオイル循環溝
18、吸入路19および吸入弁20を介してプランジャー室4
に吸入され、プランジャー5はカムハウジング1のカム
面1Aに沿って戻る。
ここで、第4図に示すように、吐出圧Pが所定値P1以下
のときは、オリフィスバルブ14に作用する力Fが圧力設
定スプリング11の設定荷重より小さいため、オリフィス
バルブ14は移動しない。このときのニードルバルブ17に
よるオリフィス断面積は小さく、トルク特性は、第6図
のAに示すような特性となる。
のときは、オリフィスバルブ14に作用する力Fが圧力設
定スプリング11の設定荷重より小さいため、オリフィス
バルブ14は移動しない。このときのニードルバルブ17に
よるオリフィス断面積は小さく、トルク特性は、第6図
のAに示すような特性となる。
次に、吐出圧Pが所定吐出圧P2に達すると、オリフィス
バルブ14は、第5図に示すように、Δ堯だけ右方向に移
動する。この場合のニードルバルブ17によるオリフィス
断面積は中程度の大きさとなり、トルク特性は、第6図
のBに示すような特性となる。
バルブ14は、第5図に示すように、Δ堯だけ右方向に移
動する。この場合のニードルバルブ17によるオリフィス
断面積は中程度の大きさとなり、トルク特性は、第6図
のBに示すような特性となる。
次に、吐出圧Pが所定吐出圧P3を越えると、オリフィス
バルブ14はさらに右方向に移動し、ニードルバルブ17に
よるオリフィス断面積は大きくなる。この場合のトルク
特性は、第6図のCに示すような特性となる。
バルブ14はさらに右方向に移動し、ニードルバルブ17に
よるオリフィス断面積は大きくなる。この場合のトルク
特性は、第6図のCに示すような特性となる。
このようにして、急激なトルク変化が車両の挙動に大き
く影響するトルク領域においては、回転速度差ΔNに対
して伝達トルクTがゆるやかに変化するように設定でき
るため、車両の安定性を向上させることができる。
く影響するトルク領域においては、回転速度差ΔNに対
して伝達トルクTがゆるやかに変化するように設定でき
るため、車両の安定性を向上させることができる。
次に、第10図〜第12図は本発明の第2実施例を示す。
第10図および第11図において、35は可変オリフィス機構
を構成するニードルバルブであり、このニードルバルブ
35の先端部には異径の段部36が形成され、また、そのス
トッパ部37には連通孔38が形成されている。ニードルバ
ルブ35が挿入されるオリフィスバルブ39にも段部40が形
成され、オリフィスバルブ39とニードルバルブ35との間
には可変オリフィス41が形成される。第10図中、11は圧
力設定スプリングを示す。
を構成するニードルバルブであり、このニードルバルブ
35の先端部には異径の段部36が形成され、また、そのス
トッパ部37には連通孔38が形成されている。ニードルバ
ルブ35が挿入されるオリフィスバルブ39にも段部40が形
成され、オリフィスバルブ39とニードルバルブ35との間
には可変オリフィス41が形成される。第10図中、11は圧
力設定スプリングを示す。
したがって、第12図に示すように、回転速度差ΔNに応
じてAの特性とCを経てのBの特性と、さらにリリーフ
機構の代用としてのDの特性が得られる。
じてAの特性とCを経てのBの特性と、さらにリリーフ
機構の代用としてのDの特性が得られる。
次に、第13図は本発明の第3実施例を示す図である。
第13図において、42は油圧検出機構としての機能をもつ
ニードルバルブであり、ニードルバルブ42はロータ2の
連通孔43との間に可変オリフィス44を形成する。11は圧
力設定スプリングである。
ニードルバルブであり、ニードルバルブ42はロータ2の
連通孔43との間に可変オリフィス44を形成する。11は圧
力設定スプリングである。
高圧室15の吐出圧Pがニードルバルブ42に作用すると、
ニードルバルブ42は移動し、ニードルバルブ42の移動に
つれて、オリフィス断面積が変化し、吐出圧Pが所定値
を越えると、可変オリフィス44は閉止され、ロック状態
となる。
ニードルバルブ42は移動し、ニードルバルブ42の移動に
つれて、オリフィス断面積が変化し、吐出圧Pが所定値
を越えると、可変オリフィス44は閉止され、ロック状態
となる。
この実施例においては、ニードルバルブ42が油圧検出機
構の機能も有しているので、装置全体を小形化すること
ができる。
構の機能も有しているので、装置全体を小形化すること
ができる。
次に、第14図および第15図は本発明の第4実施例を示す
図である。
図である。
第14図および第15図において、45はニードルバルブであ
り、このニードルバルブ45はロータ2に挿入、固定され
ている。46はロータ2に形成された連通孔である(第15
図、参照)。
り、このニードルバルブ45はロータ2に挿入、固定され
ている。46はロータ2に形成された連通孔である(第15
図、参照)。
47は油圧検出機構としての機能をもつダイヤフラムであ
り、このダイヤフラム47に形成した孔48とニードルバル
ブ45との間に可変オリフィス49が形成される。
り、このダイヤフラム47に形成した孔48とニードルバル
ブ45との間に可変オリフィス49が形成される。
高圧室15の吐出圧Pがダイヤフラム47に作用すると、ダ
イヤフラム47が変形し、オリフィス断面積が変化する。
吐出圧Pが所定値を越えると、可変オリフィス49が閉止
されて、ロック状態となる。
イヤフラム47が変形し、オリフィス断面積が変化する。
吐出圧Pが所定値を越えると、可変オリフィス49が閉止
されて、ロック状態となる。
第1〜第3実施例にあっては、オリフィスバルブとロー
タ2との摺動部のスキマに異物が詰まると、オリフィス
バルブの動きが悪化するため、トルク特性が安定しなか
ったが、本実施例においては、このような不具合を解消
することができる。
タ2との摺動部のスキマに異物が詰まると、オリフィス
バルブの動きが悪化するため、トルク特性が安定しなか
ったが、本実施例においては、このような不具合を解消
することができる。
なお、本発明は、アキシャルプランジャー型ポンプに限
らず、ラジアルプランジャー型ポンプにも適用すること
ができる。
らず、ラジアルプランジャー型ポンプにも適用すること
ができる。
[発明の効果] 以上説明してきたように、本発明によれば、吐出流体を
1ヶ所の部屋(高圧室)に集合させる集合手段を設ける
とともに、前記部屋からの吐出路に吐出圧(高圧室の圧
力)に応じて移動する油圧検出機構と、油圧検出機構の
移動によりオリフィス断面積が変化する可変オリフィス
機構を設けたために次のような効果が得られる。
1ヶ所の部屋(高圧室)に集合させる集合手段を設ける
とともに、前記部屋からの吐出路に吐出圧(高圧室の圧
力)に応じて移動する油圧検出機構と、油圧検出機構の
移動によりオリフィス断面積が変化する可変オリフィス
機構を設けたために次のような効果が得られる。
すなわち、伝達トルクは前記吐出圧に比例しトルク特性
はオリフィス断面積によって決まることから、油圧に対
する検出機構の移動特性と検出機構の移動に対するオリ
フィス断面積の変化特性を適宜に設計することにより、
伝達トルクによって種々に変化するトルク特性を得るこ
とができる。
はオリフィス断面積によって決まることから、油圧に対
する検出機構の移動特性と検出機構の移動に対するオリ
フィス断面積の変化特性を適宜に設計することにより、
伝達トルクによって種々に変化するトルク特性を得るこ
とができる。
これにより継手の使用場所や車両の性格によって異なる
要求性能を持たすような伝達トルク特性を持った油圧式
動力伝達継手を提供することができる。
要求性能を持たすような伝達トルク特性を持った油圧式
動力伝達継手を提供することができる。
第1図は本発明の一実施例を示す断面図、 第2図は他の断面図、 第3図はばね特性を示すグラフ、 第4図および第5図は各要部説明図、 第6図はトルク特性を示すグラフ、 第7図は従来の適用例を示す図、 第8図は従来の他の適用例を示す図、 第9図は従来のトルク特性を示すグラフ、 第10図は本発明の第2実施例を示す要部断面図、 第11図はストッパー部を示す図、 第12図はトルク特性を示すグラフ、 第13図は本発明の第3実施例を示す要部断面図、 第14図は本発明の第4実施例を示す要部断面図、 第15図はロータの連通孔を示す図である。 図中、 1……カムハウジング、 1A……カム面、 2……ロータ、 3……オイルシール、 4……プランジャー室、 5……プランジャー、 6……リターンスプリング、 7……主通路、 8……吐出路、 9……リターンスプリング、 10……吐出弁、 11……圧力設定スプリング、 13,41,44,49……可変オリフィス、 14,39……オリフィスバルブ、 15……高圧室、 16……低圧室、 17,35,42,45……ニードルバルブ、 18……オイル循環溝、 19……吸入路、 20……吸入弁、 21……ピストン、 22……保持部材、 23……リターンスプリング、 24……通路、 25……スプリング、 26……リリーフバルブ、 27,28,29……閉止弁、 30……オイルシール、 31……ストップリング、 32……スラストワッシャ、 33,34……取付孔、 36,40……段部、 37……ストッパー部、 38,43,46……連通孔、 47……ダイヤフラム、 48……孔。
Claims (1)
- 【請求項1】相対回転可能な入出力軸間に設けられ、前
記両軸の回転速度差に応じた量の流体を流動させる流量
発生手段と、 前記流体の流動抵抗を発生する手段を備え、 前記流体の流動抵抗により前記入出力軸間の伝達トルク
が制御されるトルク伝達継手において、 吐出流体を1ケ所の部屋に集合させる集合手段を設ける
とともに、前記部屋からの吐出路に吐出圧に応じて移動
する油圧検出機構と、油圧検出機構の移動によりオリフ
ィス断面積が変化する可変オリフィス機構を設けたこと
を特徴とする油圧式動力伝達継手。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9472289A JPH0672628B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 油圧式動力伝達継手 |
US07/461,124 US5037353A (en) | 1989-01-17 | 1990-01-04 | Hydraulic power transmission joint which is used in vehicles |
DE4001070A DE4001070C2 (de) | 1989-01-17 | 1990-01-16 | Hydraulische Kupplung |
GB9000915A GB2229255B (en) | 1989-01-17 | 1990-01-16 | Hydraulic power transmission joint |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9472289A JPH0672628B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 油圧式動力伝達継手 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02275123A JPH02275123A (ja) | 1990-11-09 |
JPH0672628B2 true JPH0672628B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=14118018
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9472289A Expired - Lifetime JPH0672628B2 (ja) | 1989-01-17 | 1989-04-14 | 油圧式動力伝達継手 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0672628B2 (ja) |
-
1989
- 1989-04-14 JP JP9472289A patent/JPH0672628B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02275123A (ja) | 1990-11-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5136845A (en) | Hydrostatic transmission and relief valve therefor | |
US5037353A (en) | Hydraulic power transmission joint which is used in vehicles | |
US5983635A (en) | Rotary shaft coupler with rotary valve plate position dependent on direction of shaft rotation | |
JPH0672628B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP3658243B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JPH08210531A (ja) | 圧力制御バルブ | |
JP3069257B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP2886816B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JPH0483920A (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP2501927B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP2732537B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP2989467B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP2931705B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JPH02159424A (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP2554813Y2 (ja) | 4輪駆動用駆動連結装置 | |
JP4253792B2 (ja) | 油圧式動力伝達継手のドレーン機構 | |
JPH02190623A (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JPH0266325A (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JPH0631004B2 (ja) | 動力舵取装置の操舵力制御装置 | |
JPH01250624A (ja) | 駆動連結装置 | |
JPH03213726A (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JP3445835B2 (ja) | 四輪駆動用駆動連結装置 | |
JPH0297734A (ja) | 4輪駆動用駆動連結装置 | |
JPH02159423A (ja) | 油圧式動力伝達継手 | |
JPH02190626A (ja) | 油圧式動力伝達継手 |