JPH0672283B2 - プレス工具用クロム含有鋼合金 - Google Patents
プレス工具用クロム含有鋼合金Info
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- JPH0672283B2 JPH0672283B2 JP59131223A JP13122384A JPH0672283B2 JP H0672283 B2 JPH0672283 B2 JP H0672283B2 JP 59131223 A JP59131223 A JP 59131223A JP 13122384 A JP13122384 A JP 13122384A JP H0672283 B2 JPH0672283 B2 JP H0672283B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、プレス工具用特にプレス板（押え板）用クロ
ム含有鋼合金に関する。
ム含有鋼合金に関する。
従来技術 プレス工具特にプレス板は、プレス加工される物品例え
ば家具板等がなめらかな表面をもつようにする場合、高
い光沢をもつように研摩された加工面をもつか、プレス
加工される物品が組織化された表面をもつように組織化
されている。このように組織化されたプレス工具を製造
するため、一方では研摩された平らな表面をもつプレス
工具に対して、まずわずかな粗さしかもたないできるだ
けなめらかな表面を与えることが必要であり、この表面
は公知の方法により例えば電気化学的または純化学的に
処理される。さてこのような処理では、例えばエツチン
グによる材料の除去が所望の量で行なわれることが特に
重要である。実際の除去と所望の除去との差がわずかで
も、視覚上の印象が甚だしく損なわれる。なぜならばプ
レス加工された物品によつて、処理された状態であれ処
理されない状態であれ、特定の組織例えば木材の木目や
砂岩のような粒状組織の印象を与えることがしばしばで
あるからである。この印象がプレス工具における不均一
な除去によつて損なわれると、さらに加工することによ
つてプレス工具を規則正しい状態にすることは一般にも
はやできないので、このようなプレス工具は破棄せねば
ならない。
ば家具板等がなめらかな表面をもつようにする場合、高
い光沢をもつように研摩された加工面をもつか、プレス
加工される物品が組織化された表面をもつように組織化
されている。このように組織化されたプレス工具を製造
するため、一方では研摩された平らな表面をもつプレス
工具に対して、まずわずかな粗さしかもたないできるだ
けなめらかな表面を与えることが必要であり、この表面
は公知の方法により例えば電気化学的または純化学的に
処理される。さてこのような処理では、例えばエツチン
グによる材料の除去が所望の量で行なわれることが特に
重要である。実際の除去と所望の除去との差がわずかで
も、視覚上の印象が甚だしく損なわれる。なぜならばプ
レス加工された物品によつて、処理された状態であれ処
理されない状態であれ、特定の組織例えば木材の木目や
砂岩のような粒状組織の印象を与えることがしばしばで
あるからである。この印象がプレス工具における不均一
な除去によつて損なわれると、さらに加工することによ
つてプレス工具を規則正しい状態にすることは一般にも
はやできないので、このようなプレス工具は破棄せねば
ならない。
高い光沢に研摩されるプレス板用の材料として、11ない
し17.5％の含有量をもつクロム鋼がよいことがわかつ
た。しかしこのようなクロム鋼は従来の方法により表面
処理例えばエツチングされると、著しい組織欠陥をも
つ。
し17.5％の含有量をもつクロム鋼がよいことがわかつ
た。しかしこのようなクロム鋼は従来の方法により表面
処理例えばエツチングされると、著しい組織欠陥をも
つ。
発明の目的 さて本発明の課題は、均一な組織化を可能にすると同時
にその化学的組成により高い寿命をもつクロム含有鋼合
金を提供することである。
にその化学的組成により高い寿命をもつクロム含有鋼合
金を提供することである。
目的を達するための手段 エツチングにより加工面を表面処理されるプレス工具用
クロム含有鋼合金が重量％で 炭素 最大0.3 けい素 最大1.0 マンガン 最大1.5 クロム 11ないし17.2 モリブデン 最大1.5 ニツケル 最大6.0 銅 最大4.5 ニオブ 最大0.45 窒素 最大0.10 残部として鉄および溶融による不純物を含むものにおい
て、本発明によれば、クロム当量すなわち％クロム＋％
モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニオブが17.2以下
であり、ニツケル当量すなわち％ニツケル＋0.5×％マ
ンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が4.65以上であり、ク
ロム当量とニツケル当量との比が3.0以下であり、フエ
ライト含有量が５％以下である。
クロム含有鋼合金が重量％で 炭素 最大0.3 けい素 最大1.0 マンガン 最大1.5 クロム 11ないし17.2 モリブデン 最大1.5 ニツケル 最大6.0 銅 最大4.5 ニオブ 最大0.45 窒素 最大0.10 残部として鉄および溶融による不純物を含むものにおい
て、本発明によれば、クロム当量すなわち％クロム＋％
モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニオブが17.2以下
であり、ニツケル当量すなわち％ニツケル＋0.5×％マ
ンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が4.65以上であり、ク
ロム当量とニツケル当量との比が3.0以下であり、フエ
ライト含有量が５％以下である。
この発明の実施態様として、均一な材料除去を可能にす
る硬化可能なクロム含有鋼合金では、重量％の含有量が 炭素 最大0.06 けい素 最大1.00 マンガン 最大1.5 クロム 13.5ないし17.2 モリブデン 最大1.5 ニツケル 3.0ないし6.0 銅 1.5ないし4.5 ニオブ 0.15ないし0.45 窒素 最大0.10 残部は鉄および溶融による不純物で、クロム当量すなわ
ち％クロム＋％モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニ
オブが17.2以下であり、ニツケル当量すなわち％ニツケ
ル＋0.5×％マンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が5.3以
上であり、クロム当量とニツケル当量の比が3.00以下で
あり、フエライト含有量が５％以下である。
る硬化可能なクロム含有鋼合金では、重量％の含有量が 炭素 最大0.06 けい素 最大1.00 マンガン 最大1.5 クロム 13.5ないし17.2 モリブデン 最大1.5 ニツケル 3.0ないし6.0 銅 1.5ないし4.5 ニオブ 0.15ないし0.45 窒素 最大0.10 残部は鉄および溶融による不純物で、クロム当量すなわ
ち％クロム＋％モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニ
オブが17.2以下であり、ニツケル当量すなわち％ニツケ
ル＋0.5×％マンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が5.3以
上であり、クロム当量とニツケル当量の比が3.00以下で
あり、フエライト含有量が５％以下である。
さらに熱処理後均一な材料除去を可能にする熱処理可能
なクロム含有（マルテンサイト）鋼合金を得るため、重
量％の含有量が 炭素 0.02ないし0.23 けい素 最大1.00 マンガン 最大1.00 クロム 11.5ないし13.2 モリブデン 最大0.6 ニツケル 最大1.0 窒素 最大0.1 残部は鉄および溶融による不純物であるものにおいて、
さらに本発明によれば、クロム当量すなわち％クロム＋
％モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニオブが13.2以
下であり、ニツケル当量すなわち％ニツケル＋0.5×％
マンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が4.65以上であり、
クロム当量とニツケル当量との比が2.85以下であり、フ
エライト含有量が５％以下である。
なクロム含有（マルテンサイト）鋼合金を得るため、重
量％の含有量が 炭素 0.02ないし0.23 けい素 最大1.00 マンガン 最大1.00 クロム 11.5ないし13.2 モリブデン 最大0.6 ニツケル 最大1.0 窒素 最大0.1 残部は鉄および溶融による不純物であるものにおいて、
さらに本発明によれば、クロム当量すなわち％クロム＋
％モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニオブが13.2以
下であり、ニツケル当量すなわち％ニツケル＋0.5×％
マンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が4.65以上であり、
クロム当量とニツケル当量との比が2.85以下であり、フ
エライト含有量が５％以下である。
本発明による鋼合金の組成を限定する理由について述べ
ると、まずプレス工具特にプレス板用の鋼合金は、充分
な耐食性および腐食に対する表面の組織の安定性を得る
ために、少なくとも11重量％のクロムを含まねばならな
い。クロム含有量が17.2重量％を超過すると、熱処理の
際不利に作用するクロム分の多い相が鋼合金組織中に生
ずるので、プレス工具に適した材料は11.0ないし17.2重
量％のクロム含有量をもつている。このような鋼合金で
は、炭素含有量が0.02ないし0.23重量％であると、熱処
理が可能になる。その際焼入れ性および必要な焼戻し性
を確保するために重要なことは、けい素、マンガンおよ
びニツケルが１重量％以下の含有量をもち、モリブデン
が0.6重量％以下の含有量をもつていることである。
ると、まずプレス工具特にプレス板用の鋼合金は、充分
な耐食性および腐食に対する表面の組織の安定性を得る
ために、少なくとも11重量％のクロムを含まねばならな
い。クロム含有量が17.2重量％を超過すると、熱処理の
際不利に作用するクロム分の多い相が鋼合金組織中に生
ずるので、プレス工具に適した材料は11.0ないし17.2重
量％のクロム含有量をもつている。このような鋼合金で
は、炭素含有量が0.02ないし0.23重量％であると、熱処
理が可能になる。その際焼入れ性および必要な焼戻し性
を確保するために重要なことは、けい素、マンガンおよ
びニツケルが１重量％以下の含有量をもち、モリブデン
が0.6重量％以下の含有量をもつていることである。
鋼合金において析出硬化性を得ようとすれば、最大0.06
重量％の炭素含有量、3.0ないし6.0重量％のニツケル含
有量および1.5ないし4.5重量％の銅含有量を析出硬化の
ために設定し、0.15ないし0.45重量％のニオブを炭素結
合および安定化のために設定せねばならない。
重量％の炭素含有量、3.0ないし6.0重量％のニツケル含
有量および1.5ないし4.5重量％の銅含有量を析出硬化の
ために設定し、0.15ないし0.45重量％のニオブを炭素結
合および安定化のために設定せねばならない。
化学的または電気化学的エツチングによる表面処理の
際、望ましくない不均一な除去または組織欠陥を回避す
るため、本発明によれば、クロム当量が17.2重量％以
下、ニツケル当量が4.65重量％以上、クロム当量とニツ
ケル当量との比が3.0以下であり、フエライト含有量が
5.0重量％以下であるように、鋼合金の組成を選ばねば
ならない。
際、望ましくない不均一な除去または組織欠陥を回避す
るため、本発明によれば、クロム当量が17.2重量％以
下、ニツケル当量が4.65重量％以上、クロム当量とニツ
ケル当量との比が3.0以下であり、フエライト含有量が
5.0重量％以下であるように、鋼合金の組成を選ばねば
ならない。
熱処理可能なマルテンサイト鋼合金を得るためには、組
成の選択により、クロム当量を13.2以下の値に、ニツケ
ル当量を4.65以上の値に、またクロム当量とニツケル当
量との比を2.85以下の値に設定せねばならない。
成の選択により、クロム当量を13.2以下の値に、ニツケ
ル当量を4.65以上の値に、またクロム当量とニツケル当
量との比を2.85以下の値に設定せねばならない。
実施例 次に複数の例により本発明を詳細に説明する。これらの
例において、本発明による鋼合金（以下単に合金とい
う）B,D,HおよびＪと、従来技術による合金A,C,E,Fおよ
びＧとが対比されている。本発明による合金B,Hおよび
Ｊは特許請求の範囲第１項に対応し、そのうち合金Ｈお
よびＪは実施態様項としての特許請求の範囲第２項に対
応し、合金Ｄは特許請求の範囲第３項に対応している。
例において、本発明による鋼合金（以下単に合金とい
う）B,D,HおよびＪと、従来技術による合金A,C,E,Fおよ
びＧとが対比されている。本発明による合金B,Hおよび
Ｊは特許請求の範囲第１項に対応し、そのうち合金Ｈお
よびＪは実施態様項としての特許請求の範囲第２項に対
応し、合金Ｄは特許請求の範囲第３項に対応している。
例１ ドイツ規格（DIN）4768RZによる0.5ないし0.8μｍの粗
さをもち熱処理（970℃まで加熱し、それから油浴で冷
却し、700℃まで加熱し、30分間この温度に保ち、空気
中で冷却させる）された300×200×2mmの寸法をもつ第
１表による合金Ａの板が、６％の塩化鉄溶液の存在する
エツチング容器へ入れられた。エツチング溶液は循環さ
れ、60℃に保たれた。120分後板がエツチング溶液から
取出され、蒸留水で洗われ、高温空気で乾燥された。粗
さは５〜６μｍであつた。しかし傾斜光中で、網状配置
をもつ甚だしく不均一な除去が観察された。第２表から
わかるように、実験２および３が同様に６％の塩化鉄溶
液で行なわれ、例１による実験装置が維持され、エツチ
ング溶液の作用の前後で粗さは例１におけると同じであ
つた。なお第２表の実験番号を示す数字は、例を示す数
字に対応している。合金Ｃでも同様に局部的に不均一な
除去が観察され、特に傾斜光で明確に認められた。第１
表のＢによる合金では、完全に均一な除去が傾斜光でも
観察された。
さをもち熱処理（970℃まで加熱し、それから油浴で冷
却し、700℃まで加熱し、30分間この温度に保ち、空気
中で冷却させる）された300×200×2mmの寸法をもつ第
１表による合金Ａの板が、６％の塩化鉄溶液の存在する
エツチング容器へ入れられた。エツチング溶液は循環さ
れ、60℃に保たれた。120分後板がエツチング溶液から
取出され、蒸留水で洗われ、高温空気で乾燥された。粗
さは５〜６μｍであつた。しかし傾斜光中で、網状配置
をもつ甚だしく不均一な除去が観察された。第２表から
わかるように、実験２および３が同様に６％の塩化鉄溶
液で行なわれ、例１による実験装置が維持され、エツチ
ング溶液の作用の前後で粗さは例１におけると同じであ
つた。なお第２表の実験番号を示す数字は、例を示す数
字に対応している。合金Ｃでも同様に局部的に不均一な
除去が観察され、特に傾斜光で明確に認められた。第１
表のＢによる合金では、完全に均一な除去が傾斜光でも
観察された。
DIN4768による粗さは、大きい面積の表面仕上げに対す
る基準のみを示すが、例えばエツチングの際生ずるよう
な局部的凹凸に対する判断基準を示すものではない。
る基準のみを示すが、例えばエツチングの際生ずるよう
な局部的凹凸に対する判断基準を示すものではない。
例４ 例１によるプレス板（合金Ａ）が、7.4％の酸化クロム
溶液を含む76.5％の正燐酸の存在するエツチング容器へ
入れられた。エツチング容器内にはさらに白金電極が設
けられ、エツチングすべき板が陽極として、また白金網
が陰極として接続された。電流密度が1A/cm2に設定さ
れ、温度は25℃であつた。100分間のエツチング作用後
エツチングされた板が溶液から取出され、蒸留水で洗わ
れ、高温空気で乾燥された。粗さは0.3ないし0.4μｍに
すぎなかつた。島状組織をもつ甚だしく不均一な除去が
存在した。
溶液を含む76.5％の正燐酸の存在するエツチング容器へ
入れられた。エツチング容器内にはさらに白金電極が設
けられ、エツチングすべき板が陽極として、また白金網
が陰極として接続された。電流密度が1A/cm2に設定さ
れ、温度は25℃であつた。100分間のエツチング作用後
エツチングされた板が溶液から取出され、蒸留水で洗わ
れ、高温空気で乾燥された。粗さは0.3ないし0.4μｍに
すぎなかつた。島状組織をもつ甚だしく不均一な除去が
存在した。
例５ 例１による寸法および表面仕上げで例１により熱処理さ
れたプレス板（合金Ｄ）が例４に従つてエツチングさ
れ、完全に均一な除去が行なわれ、表面は艶消しであつ
た。傾斜光でも不均一な組織は見出されなかつた。
れたプレス板（合金Ｄ）が例４に従つてエツチングさ
れ、完全に均一な除去が行なわれ、表面は艶消しであつ
た。傾斜光でも不均一な組織は見出されなかつた。
例６ 第１表（熱処理は150℃における溶体化熱処理、続く水
冷、480℃で２時間の硬化、続く空冷）による組成Ｅの
例１による板が、３％のふつ化水素酸を含む15％の硝酸
中で50℃において100分間エツチングされた。特に傾斜
光で明らかに認められる縞状組織をもつ不均一な除去が
生じた。DIN4768RCによる粗さは５〜６μｍであつた。
冷、480℃で２時間の硬化、続く空冷）による組成Ｅの
例１による板が、３％のふつ化水素酸を含む15％の硝酸
中で50℃において100分間エツチングされた。特に傾斜
光で明らかに認められる縞状組織をもつ不均一な除去が
生じた。DIN4768RCによる粗さは５〜６μｍであつた。
例７ 寸法300×200×2mmの寸法で第１表による化学的組成Ｊ
の板が、エツチング溶液を含む例１による装置で、例７
に従つて50℃の温度で100分間エツチングされた。粗さ
は例６による板に一致したが、傾斜光で見ても均一な除
去が行なわれた。
の板が、エツチング溶液を含む例１による装置で、例７
に従つて50℃の温度で100分間エツチングされた。粗さ
は例６による板に一致したが、傾斜光で見ても均一な除
去が行なわれた。
例８ 第１表による組成Ｇをもつ300×200×2mmの寸法の板
が、例４に従つて電気化学的にエツチングされた。エツ
チング前における粗さは0.5ないし0.8μｍで、これに反
しエツチング後0.15ないし0.3μｍであつた。しかし除
去は不均一で、特に傾斜光で明らかにわかる縞状組織を
もつていた。
が、例４に従つて電気化学的にエツチングされた。エツ
チング前における粗さは0.5ないし0.8μｍで、これに反
しエツチング後0.15ないし0.3μｍであつた。しかし除
去は不均一で、特に傾斜光で明らかにわかる縞状組織を
もつていた。
例９ 例８と同じような寸法と熱処理をもちかつ合金Ｈによる
組成をもつ板について、例８に従つて処理が行なわれ
た。均一な除去が観察され、表面は艶消しで0.15ないし
0.3μｍの粗さをもち、傾斜光で不規則な組織特に深い
個所等は認められなかつた。
組成をもつ板について、例８に従つて処理が行なわれ
た。均一な除去が観察され、表面は艶消しで0.15ないし
0.3μｍの粗さをもち、傾斜光で不規則な組織特に深い
個所等は認められなかつた。
例10 例６による熱処理をもつ組成Ｇの合金が、例７による装
置において５％の塩酸中で25℃において1A/cm2の電流密
度で電気化学的にエツチングされた。板の粗さはエツチ
ング後0.4ないし0.8μｍで、完全に不均一な除去が行な
われ、表面は縞状で、特に傾斜光で明確に見えるざらざ
らの外観をもつていた。
置において５％の塩酸中で25℃において1A/cm2の電流密
度で電気化学的にエツチングされた。板の粗さはエツチ
ング後0.4ないし0.8μｍで、完全に不均一な除去が行な
われ、表面は縞状で、特に傾斜光で明確に見えるざらざ
らの外観をもつていた。
例11 例10と同じように処理が行なわれ、合金の組成は第１表
の例Ｈのとおりであつた。完全に均一な除去が観察さ
れ、表面は艶消し灰色で、エツチング処理後の粗さは0.
4ないし0.8μｍであつた。傾斜光でも不均一な組織化は
観察されなかつた。
の例Ｈのとおりであつた。完全に均一な除去が観察さ
れ、表面は艶消し灰色で、エツチング処理後の粗さは0.
4ないし0.8μｍであつた。傾斜光でも不均一な組織化は
観察されなかつた。
例12 例‐６による熱処理をもつ板（合金Ｆ）について例１に
よりエツチングが行なわれ、粗さはエツチング前には0.
5ないし0.8μｍ、エツチング後には0.4ないし0.8μｍで
あつた。表面はもちろんエツチング後完全に不均一で、
縞状組織をもち、局部的凹所が生じていた。
よりエツチングが行なわれ、粗さはエツチング前には0.
5ないし0.8μｍ、エツチング後には0.4ないし0.8μｍで
あつた。表面はもちろんエツチング後完全に不均一で、
縞状組織をもち、局部的凹所が生じていた。
例13 例12と同じように処理が行なわれ、第１表の合金Ｊによ
る板の組成が選ばれた。エツチング後の粗さは0.4ない
し0.8μｍであつた。完全に均一な除去が生じ、傾斜光
でも不均一な組織化は認められなかつた。
る板の組成が選ばれた。エツチング後の粗さは0.4ない
し0.8μｍであつた。完全に均一な除去が生じ、傾斜光
でも不均一な組織化は認められなかつた。
第１表に組成を示す合金（鋼）Ａ〜Ｊについて、例（実
験）１〜13による処理をまとめて示す第２表からわかる
ように、本発明による合金B,D,HおよびＪからなるプレ
ス工具例えばプレス板は、エツチングにより表面を処理
すると、表面から均一な材料除去が行なわれるので、例
えばなめらかな表面が生ずる。したがつてなめらかな表
面をもつ物品例えば家具板をプレス加工するのに適した
プレス板が得られる。
験）１〜13による処理をまとめて示す第２表からわかる
ように、本発明による合金B,D,HおよびＪからなるプレ
ス工具例えばプレス板は、エツチングにより表面を処理
すると、表面から均一な材料除去が行なわれるので、例
えばなめらかな表面が生ずる。したがつてなめらかな表
面をもつ物品例えば家具板をプレス加工するのに適した
プレス板が得られる。
これに対し本発明による組成をもたない合金A,C,E,Fお
よびＧは、エツチングで表面処理すると、表面の材料除
去が不均一に行なわれ、なめらかな表面が得られないの
で、このような合金からプレス板を製造することは不可
能である。
よびＧは、エツチングで表面処理すると、表面の材料除
去が不均一に行なわれ、なめらかな表面が得られないの
で、このような合金からプレス板を製造することは不可
能である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ハンス・カイゼルフエルト オ−ストリア国クリ−グラツハ・アルテ ル・ゾンメル12 (72)発明者 アルフレ−ト・キユ−グレル オ−ストリア国ミユルツツ−シユラ−ク・ プレトウルシユトラ−セ16エン
Claims (3)
- 【請求項１】エツチングにより加工面を表面処理される
プレス工具用クロム含有鋼合金が重量％で 炭素 最大0.3 けい素 最大1.0 マンガン 最大1.5 クロム 11ないし17.2 モリブデン 最大1.5 ニツケル 最大6.0 銅 最大4.5 ニオブ 最大0.45 窒素 最大0.10 残部として鉄および溶融による不純物を含むものにおい
て、クロム当量すなわち％クロム＋％モリブデン＋1.5
×％けい素＋0.5×％ニオブが17.2以下であり、ニツケ
ル当量すなわち％ニツケル＋0.5×％マンガン＋30×％
炭素＋20×％窒素が4.65以上であり、クロム当量とニツ
ケル当量との比が3.0以下であり、フエライト含有量が
５％以下であることを特徴とする、プレス工具用クロム
含有鋼合金。 - 【請求項２】重量％の含有量が 炭素 最大0.06 けい素 最大1.00 マンガン 最大1.5 クロム 13.5ないし17.2 モリブデン 最大1.5 ニツケル 3.0ないし6.0 銅 1.5ないし4.5 ニオブ 0.15ないし0.45 窒素 最大0.10 残部は鉄および溶融による不純物で、クロム当量すなわ
ち％クロム＋％モリブデン＋1.5×％けい素＋0.5×％ニ
オブが17.2以下であり、ニツケル当量すなわち％ニツケ
ル＋0.5％マンガン＋30×％炭素＋20×％窒素が5.3以上
であり、クロム当量とニツケル当量の比が3.00以下であ
り、フエライト含有量が５％以下であることを特徴とす
る、特許請求の範囲第１項に記載のクロム含有鋼合金。 - 【請求項３】重量％の含有量が 炭素 0.02ないし0.23 けい素 最大1.00 マンガン 最大1.00 クロム 11.5ないし13.2 モリブデン 最大0.6 ニツケル 最大1.0 窒素 最大0.1 残部は鉄および溶融による不純物であるものにおいて、
クロム当量すなわち％クロム＋％モリブデン＋1.5×％
けい素＋0.5×％ニオブが13.2以下であり、ニツケル当
量すなわち％ニツケル＋0.5×％マンガン＋30×％炭素
＋20×％窒素が4.65以上であり、クロム当量とニツケル
当量との比が2.85以下であり、フエライト含有量が５％
以下であることを特徴とする、クロム含有鋼合金。
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