JPS6013061A - クロム含有合金 - Google Patents
クロム含有合金Info
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- JPS6013061A JPS6013061A JP59131223A JP13122384A JPS6013061A JP S6013061 A JPS6013061 A JP S6013061A JP 59131223 A JP59131223 A JP 59131223A JP 13122384 A JP13122384 A JP 13122384A JP S6013061 A JPS6013061 A JP S6013061A
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- Japan
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- chromium
- nickel
- equivalent
- less
- manganese
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
- Y10T428/12979—Containing more than 10% nonferrous elements [e.g., high alloy, stainless]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12993—Surface feature [e.g., rough, mirror]
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、プレス工具特にプレス板用のクロム含有合金
に関する。
に関する。
従来技術
プレス工具特にプレス板は、プレス加工される物品例え
ば家具板等がなめらかな表面をもつようにする場合、高
い光沢をもつように研摩された加工面をもつか、プレス
加工される物品が組織化された表面をもつように組織化
されている。このように組織化されたプレス工具を製造
するため、一方では研摩された平らな表面をもつプレス
工具に対して、まずわずかな粗さしかもたないできるだ
けなめらかな表面を与えることが必要であり、この表面
は公知の方法により例えば電気化学的または純化学的に
処理される。
ば家具板等がなめらかな表面をもつようにする場合、高
い光沢をもつように研摩された加工面をもつか、プレス
加工される物品が組織化された表面をもつように組織化
されている。このように組織化されたプレス工具を製造
するため、一方では研摩された平らな表面をもつプレス
工具に対して、まずわずかな粗さしかもたないできるだ
けなめらかな表面を与えることが必要であり、この表面
は公知の方法により例えば電気化学的または純化学的に
処理される。
さてこのような処理では、材料の除去が所望の量で行な
われることが特に重要である。実際の除去と所望の除去
との差がわずかでも、視覚上の印象が甚だしく損なわれ
る。なぜならばプレス加工された物品によって、処理さ
れた状態であれ処理されない状態であれ、特定の組織例
えば木材の木目や砂岩のような粒駄組織の印象を与える
ことがしばしばあるからである。この印象がプレス工具
における不均一な除去によって損なわれると、さらに加
工することによってプレス工具を規則正しい状態にする
ことは一般にもはやできないので、このようなプレス工
具は破棄せねばならない。
われることが特に重要である。実際の除去と所望の除去
との差がわずかでも、視覚上の印象が甚だしく損なわれ
る。なぜならばプレス加工された物品によって、処理さ
れた状態であれ処理されない状態であれ、特定の組織例
えば木材の木目や砂岩のような粒駄組織の印象を与える
ことがしばしばあるからである。この印象がプレス工具
における不均一な除去によって損なわれると、さらに加
工することによってプレス工具を規則正しい状態にする
ことは一般にもはやできないので、このようなプレス工
具は破棄せねばならない。
高い光沢に研摩されるプレス板用の側斜として、１】な
いし１７．５％の含有量をもつクロム鋼がよいことがわ
かった。しかしこのようなりロム鋼は従来の方法により
表面処理例えばエツチングされると、著しい組織欠陥を
もつ。
いし１７．５％の含有量をもつクロム鋼がよいことがわ
かった。しかしこのようなりロム鋼は従来の方法により
表面処理例えばエツチングされると、著しい組織欠陥を
もつ。
発明の目的
さて本発明の課題は、均一な組織化を可能にすると同時
にその化学的組成により高い寿命をもつクロム含有鋼合
金を提供することである。
にその化学的組成により高い寿命をもつクロム含有鋼合
金を提供することである。
目的を達するための手段
プレス工具特にプレス板用の本発明によるクロム含有合
金は、大体において重量％で炭 素 ０．３まで けい素 １．０まで マンガン １．５まで クロム １１ないし１７．２ モリブデン １．５まで ニッケル ６．０まで ＠４．５まで ニオブ ０．４５まで 窒素 ０．ｌＯまで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン＋１゜５％けい素＋０．
５％ニオブが１７．２以下であり、ニッケル当量すなわ
ち％ニッケル→−０．５％マンガン＋３０％炭素＋２０
％窒素が４．６５以上であり、クロム当量とニッケル当
量との比が３．０以下であり、フェライト含有量が５％
以下である。
金は、大体において重量％で炭 素 ０．３まで けい素 １．０まで マンガン １．５まで クロム １１ないし１７．２ モリブデン １．５まで ニッケル ６．０まで ＠４．５まで ニオブ ０．４５まで 窒素 ０．ｌＯまで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン＋１゜５％けい素＋０．
５％ニオブが１７．２以下であり、ニッケル当量すなわ
ち％ニッケル→−０．５％マンガン＋３０％炭素＋２０
％窒素が４．６５以上であり、クロム当量とニッケル当
量との比が３．０以下であり、フェライト含有量が５％
以下である。
さて全く驚くべきことに、上記の組成をもつクロム含有
合金はエツチングされたプレス工具の製心に特に適して
いることがわかった。なぜならば従来のエツチング方法
を容易に応用でき、合金の全表面にわたって均一なエツ
チングが可能となるからである。
合金はエツチングされたプレス工具の製心に特に適して
いることがわかった。なぜならば従来のエツチング方法
を容易に応用でき、合金の全表面にわたって均一なエツ
チングが可能となるからである。
熱処理後月−な除去を可能にする熱処理可能なりロム含
有合金は、重量％で 炭素 ０．０２ないし帆２３ けい紫 １．００まで マンガン １．００まで クロム １１．５ないし１３．２ モリブデン ０．６まで ニッケル １．０まで 窒素 ０．１まで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン＋１゜５％けい素が１３
．２以下であり、ニッケル当量すなわち％ニッケル＋０
．５％マンガン＋３０％炭素＋２０％窒素が４・６５以
上であり、クロム当量とニッケル当量との比が２．８５
以下であり、フェライト含有量が５％以下である。
有合金は、重量％で 炭素 ０．０２ないし帆２３ けい紫 １．００まで マンガン １．００まで クロム １１．５ないし１３．２ モリブデン ０．６まで ニッケル １．０まで 窒素 ０．１まで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン＋１゜５％けい素が１３
．２以下であり、ニッケル当量すなわち％ニッケル＋０
．５％マンガン＋３０％炭素＋２０％窒素が４・６５以
上であり、クロム当量とニッケル当量との比が２．８５
以下であり、フェライト含有量が５％以下である。
同様に均一な除去を可能にする硬化可能なりロム含有合
金は、重量％で 炭素 ０．０６まで けい素 １．００まで マンガン １．５まで りｌコム １３．５ないし１７，２ モリブデン １．５まで ニッケル ３．０ないし６．０ 銅 １，５ないし４．５ ニオブ ０．１りないし０．４５ 窒素 Ｏ暑０まで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン→−１゜５％けい素＋０
．５％ニオブが１７．２以下であり、ニッケル当量すな
わち％ニッケルート０．５％マンガン＋３０％炭素＋２
０％窒素が５．３以上であり、クロム当量とニッケル当
量の比が３．００以下であり、フェライト含有量が５％
以下である。
金は、重量％で 炭素 ０．０６まで けい素 １．００まで マンガン １．５まで りｌコム １３．５ないし１７，２ モリブデン １．５まで ニッケル ３．０ないし６．０ 銅 １，５ないし４．５ ニオブ ０．１りないし０．４５ 窒素 Ｏ暑０まで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン→−１゜５％けい素＋０
．５％ニオブが１７．２以下であり、ニッケル当量すな
わち％ニッケルート０．５％マンガン＋３０％炭素＋２
０％窒素が５．３以上であり、クロム当量とニッケル当
量の比が３．００以下であり、フェライト含有量が５％
以下である。
実施例
次に例により本発明の詳細な説明する。
例１
ドイツ規格（１）ＩＮ） ４７６８ＲＺによる帆５ない
し０．８μｍの粗さをもち熱処理（９７０℃まで加熱し
、それから油浴で冷却し、７００℃まで加熱し、３０分
間この温度に保ち、空気中で冷却させる）された３００
Ｘ ２００ Ｘ ２ｍｍの寸法をもつ第１表による合
金Ａの板が、６％の塩化鉄溶液の存在するエツチング容
器へ入れられた。エツチング溶液は循環され、６０６Ｃ
に保たれた。１２０分後板がエツチング溶液から取出さ
れ、蒸留水で洗われ、高温空気で乾燥された。粗さは５
〜６１ ｍであった。
し０．８μｍの粗さをもち熱処理（９７０℃まで加熱し
、それから油浴で冷却し、７００℃まで加熱し、３０分
間この温度に保ち、空気中で冷却させる）された３００
Ｘ ２００ Ｘ ２ｍｍの寸法をもつ第１表による合
金Ａの板が、６％の塩化鉄溶液の存在するエツチング容
器へ入れられた。エツチング溶液は循環され、６０６Ｃ
に保たれた。１２０分後板がエツチング溶液から取出さ
れ、蒸留水で洗われ、高温空気で乾燥された。粗さは５
〜６１ ｍであった。
しかし傾斜光中で、網状配置をもつ甚だしく不均一な除
去が観察された。第２表かられかるように、実験２およ
び３が同様に６％の塩化鉄溶液で行なわれ、例１による
実験装置が維持され、エツチング溶液の作用の前後で粗
さは例１におけると同じであった。合金Ｃでも同様に局
部的に不均一な除去が観察され、特に傾斜光で明確に認
められた。第１表のＢによる合金では、完全に均一な除
去が傾斜光でも観察された。
去が観察された。第２表かられかるように、実験２およ
び３が同様に６％の塩化鉄溶液で行なわれ、例１による
実験装置が維持され、エツチング溶液の作用の前後で粗
さは例１におけると同じであった。合金Ｃでも同様に局
部的に不均一な除去が観察され、特に傾斜光で明確に認
められた。第１表のＢによる合金では、完全に均一な除
去が傾斜光でも観察された。
ＤＩＮ４７６８による粗さは、大きい面積の表面仕上げ
に対する基間のみを示すが、例えばエツチングの除虫ず
るような局部的凹凸に対する判断基準を示すものではな
い。
に対する基間のみを示すが、例えばエツチングの除虫ず
るような局部的凹凸に対する判断基準を示すものではな
い。
例４
例１によるプレス板が、４．７％の酸化クロム溶液を含
む７６．５％の正燐酸の存在するエツチング容器へ入れ
られた。エツチング容器内にはさらに白金電極が設けら
れ、エツチングすべき板が陽極として、また白金網が陰
極として接続された。電流密度がＩＡ／ｃｍ”に設定さ
れ、温度は２５°Ｃであった。１００分間のエツチング
作用後エツチングされた板が溶液から取出され、蒸留水
で洗われ、高温空気で乾燥された。粗さは０．３ないし
帆４ｐ ｍにすぎなかった。島状組織をもつ甚だしく不
均一な除去が存在した。
む７６．５％の正燐酸の存在するエツチング容器へ入れ
られた。エツチング容器内にはさらに白金電極が設けら
れ、エツチングすべき板が陽極として、また白金網が陰
極として接続された。電流密度がＩＡ／ｃｍ”に設定さ
れ、温度は２５°Ｃであった。１００分間のエツチング
作用後エツチングされた板が溶液から取出され、蒸留水
で洗われ、高温空気で乾燥された。粗さは０．３ないし
帆４ｐ ｍにすぎなかった。島状組織をもつ甚だしく不
均一な除去が存在した。
例５
例１による寸法および表面仕上げで例１により熱処理さ
れたプレス板が例４に従ってエツチングされ、完全に均
一な除去が行なわれ、表面は艶消しであった。傾斜光で
も不均一な組織は見出されなかった。
れたプレス板が例４に従ってエツチングされ、完全に均
一な除去が行なわれ、表面は艶消しであった。傾斜光で
も不均一な組織は見出されなかった。
！ＬＬ
第１表（熱処理は＋５０’Ｃにおける溶体化熱処理、続
く水冷、４８０’Ｃで２時間の硬化、続く空冷）による
組成Ｅの例１による板が、３％のぶつ化水素酸を含む１
５％の硝酸中で５０’（：において１００分間エツチン
グされた。特に傾斜光で明らかに認められる縞状組織を
もつ不均一な除去が生シタ。ＤＩＮ４７６８ＲＣニよる
粗すバ５〜６ＩＩｍテアった。
く水冷、４８０’Ｃで２時間の硬化、続く空冷）による
組成Ｅの例１による板が、３％のぶつ化水素酸を含む１
５％の硝酸中で５０’（：において１００分間エツチン
グされた。特に傾斜光で明らかに認められる縞状組織を
もつ不均一な除去が生シタ。ＤＩＮ４７６８ＲＣニよる
粗すバ５〜６ＩＩｍテアった。
」Ｌ二
寸法３００ Ｘ ２００ Ｘ ２■ｌの寸法で第１表に
よる化学的組成Ｊの板が、エツチング溶液を含む例１に
よる装置で、例７に従って５０℃の温度で１００分間エ
ツチングされた。粗さは例６による板に一致したが、傾
斜光で見ても均一な除去が行なわれた。
よる化学的組成Ｊの板が、エツチング溶液を含む例１に
よる装置で、例７に従って５０℃の温度で１００分間エ
ツチングされた。粗さは例６による板に一致したが、傾
斜光で見ても均一な除去が行なわれた。
例８
９８１表によ；６１１１成Ｇ ヲモッ３００ Ｘ ２０
０ Ｘ ２ｍｍの寸法の板が、例４に従って電気化学的
にエツチングされた。エツチング前における粗さは０゜
５ないし０．８μｍで、これに反しエツチング後０．１
５ないし０．３ｐｍであった。しかし除去は不均一で、
特に傾斜光で明らかにわかる縞状組織をもっていた。
０ Ｘ ２ｍｍの寸法の板が、例４に従って電気化学的
にエツチングされた。エツチング前における粗さは０゜
５ないし０．８μｍで、これに反しエツチング後０．１
５ないし０．３ｐｍであった。しかし除去は不均一で、
特に傾斜光で明らかにわかる縞状組織をもっていた。
例９
例８と同じような寸法と熱処理をもちかつ合金Ｈによる
組成をもつ板について、例８に従って処理が行なわれた
。均一な除去が観、察され、表面は艶消しで帆１５ない
し帆３ｐｍの租さをもち、傾斜光で不規則な組織特に深
い個所等は認められなかった。
組成をもつ板について、例８に従って処理が行なわれた
。均一な除去が観、察され、表面は艶消しで帆１５ない
し帆３ｐｍの租さをもち、傾斜光で不規則な組織特に深
い個所等は認められなかった。
例１Ｏ
例６による熱処理をもつ組成Ｃの合金が、例７による装
置において５％の水溶液で２５℃においてＩＡ／ｃｍ２
の、電流密度で電気化学的にエツチングされた。板の租
さはエツチング後０．４ないし０．顕諭で、完全に不均
一な除去が行なわれ、表面は縞状で、特に傾斜光で明確
に見えるざらざらの外観をもっていた。
置において５％の水溶液で２５℃においてＩＡ／ｃｍ２
の、電流密度で電気化学的にエツチングされた。板の租
さはエツチング後０．４ないし０．顕諭で、完全に不均
一な除去が行なわれ、表面は縞状で、特に傾斜光で明確
に見えるざらざらの外観をもっていた。
例１１
例１０と同じように処理が行なわれ、合金の組成は第１
表の例Ｈのとおりであった。完全に均一な除去が観察さ
れ、表面は艶消し灰色で、エツチング処理後の租さは０
．４ないし０．８μであった。傾斜光でも不均一な組織
化は観察されなかった。
表の例Ｈのとおりであった。完全に均一な除去が観察さ
れ、表面は艶消し灰色で、エツチング処理後の租さは０
．４ないし０．８μであった。傾斜光でも不均一な組織
化は観察されなかった。
例１２
例６による熱処理をもつ板について例Ｉによりエツチン
グが行なわれ、粗さはエツチング前には帆５ないしｏ、
８ＩＩＩＩ、エツチング後には０．４ないし０．８１Ｊ
１１であった。表面はもちろんエツチング後完全に不均
一で、縞状組織をもち、局部的凹所が生じていた。
グが行なわれ、粗さはエツチング前には帆５ないしｏ、
８ＩＩＩＩ、エツチング後には０．４ないし０．８１Ｊ
１１であった。表面はもちろんエツチング後完全に不均
一で、縞状組織をもち、局部的凹所が生じていた。
例１３
例１２と同じように処理が行なわれ、第１表の合金Ｊに
よる板の組成が選ばれた。エツチング後の胆さは帆４な
いし０．８ｐｍであった。完全に均一な除去が生じ、傾
斜光でも不均一な組織化は認められなかった。
よる板の組成が選ばれた。エツチング後の胆さは帆４な
いし０．８ｐｍであった。完全に均一な除去が生じ、傾
斜光でも不均一な組織化は認められなかった。
第１表には、異なるフェライト含有量をもつマルテンサ
イトステンレスクロムＷ４（ＡないしＤ）と硬化可能な
ステンレスクロムＶ！４（ＥないしＪ）の化学的組成が
まとめられている。
イトステンレスクロムＷ４（ＡないしＤ）と硬化可能な
ステンレスクロムＶ！４（ＥないしＪ）の化学的組成が
まとめられている。
第２表にあげた実験条件におけるエツチング実験では、
フェライト含有量が５％を超過しない場合にのみ、除去
が均一である。
フェライト含有量が５％を超過しない場合にのみ、除去
が均一である。
代 理 人 弁理士 中 平 治７：Ｈ，３：′ユ。
゛琶耶゛
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ブレス工具の加工面が化学的または電気化学的方法
で組織化され、ブレス工具が重量％で 炭 素 ０．３ まで けい！ １．０まで マンガン ｌ・５まで クロム １１ないし１７．２ モリブデン １．５まで ニッケル ６．０まで 飼 ４．５まで ニオブ ０．４５まで 窒素 ０．１０まで 残部は鉄および溶融による不純物を含み、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン＋１．５％けい素＋０５
％ニオブが１７．２以下であり、ニッケル当量すなわち
％ニッケル＋０．５％マンガン＋３吃炭素＋２０％窒素
が４．６５以上であり、クロム当量とニッケル当量との
比が３．０以下であり、フェライト含有量が５％以下で
あることを特徴とする、プレス工具用のフェライトを含
有するクロム含有合金。 ２ 重量％の含有量が 炭素 ０．０２ないし鈷２３ けい素 １．００まで マンガン １．００まで クロム １１．５ないし１３．２ モリブデン ０．６まで ニッケル １．０まで 窒素 ０．１まで 残部は鉄および溶融による不純物であり、クロム当量す
なわち％クロム十％モリブデン＋１．５％けい素が１３
．２以下であり、ニッケル当量すなわち％ニッケル＋０
．５％マンガン＋３吃炭素＋２吃窒素が４．６５以上で
あり、クロム当量とニッケル当量との比が２．８５以下
であり、フェライト含有量が５％以下であることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載のクロム含有合金。 ３ 重量％の含有量が 炭素 ０．０６まで けい素 １．００まで マンガン １．５まで クロム １３．５ないし１７．２ モリブデン １．５まで ニッケル ３．０ないし６．。 嗣 １．５ないし４．５ ニオブ ０，１５ないし０．４５ 窒素 ０．１０まで 残部は鉄および溶融による不純物で、クロム当量すなわ
ち％クロム十％モリブデン＋１゜５％けい素＋０．５％
ニオブが１７．２以下であり、ニッケル当量すなわち％
ニッケル＋０．５％マンガン＋３０９６炭素＋２０％窒
紫が５．３以上であり、クロム当量とニッケル当量の比
が３．００以下であり、フェライト含有量が５％以下で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のク
ロム含有合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT2359/83 | 1983-06-28 | ||
| AT0235983A AT377785B (de) | 1983-06-28 | 1983-06-28 | Chromhaeltige legierung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013061A true JPS6013061A (ja) | 1985-01-23 |
| JPH0672283B2 JPH0672283B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=3532890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59131223A Expired - Lifetime JPH0672283B2 (ja) | 1983-06-28 | 1984-06-27 | プレス工具用クロム含有鋼合金 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4564566A (ja) |
| EP (1) | EP0136997B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0672283B2 (ja) |
| AT (1) | AT377785B (ja) |
| DE (1) | DE3462927D1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6314387A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-21 | Nisshin Steel Co Ltd | フロツピ−デイスクセンタ−コアおよびその製造法 |
| JP2006051524A (ja) * | 2004-08-12 | 2006-02-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービンロータの補修方法、溶接材料及びタービン |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| GB2173816B (en) * | 1985-03-28 | 1989-06-21 | Sumitomo Metal Ind | Superplastic ferrous duplex-phase alloy and a hot working method therefor |
| AT392485B (de) * | 1985-05-21 | 1991-04-10 | Boehler Gmbh | Werkstoff zur herstellung von stanz- und gegenplatten |
| US4769213A (en) * | 1986-08-21 | 1988-09-06 | Crucible Materials Corporation | Age-hardenable stainless steel having improved machinability |
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| DE4133480A1 (de) * | 1991-10-09 | 1993-04-15 | Boehler Ag | Nichtrostender chromlegierter stahl fuer kunststofformen |
| EP0606885A1 (en) * | 1993-01-12 | 1994-07-20 | Nippon Steel Corporation | High strength martensitic steel having superior rusting resistance |
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