JPH0666185A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- JPH0666185A JPH0666185A JP4214311A JP21431192A JPH0666185A JP H0666185 A JPH0666185 A JP H0666185A JP 4214311 A JP4214311 A JP 4214311A JP 21431192 A JP21431192 A JP 21431192A JP H0666185 A JPH0666185 A JP H0666185A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nox
- exhaust gas
- air
- fuel ratio
- absorbent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2570/00—Exhaust treating apparatus eliminating, absorbing or adsorbing specific elements or compounds
- F01N2570/16—Oxygen
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＮＯx 吸収剤からのＮＯx 放出時にＮＯx を
良好に還元し、未燃成分を良好に酸化させる。 【構成】 流入排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮ
Ｏx を吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッチになると
吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤１８を機関排気
通路内に配置し、ＮＯx 吸収剤１８下流の機関排気通路
内にＯ2 ストレージ機能を有する触媒２２を配置する。
ＮＯx 吸収剤１８からＮＯx を放出すべきときには流入
排気ガスの空燃比をリーンからリッチに切換えると共に
このとき流入排気ガス中の未燃成分の量がＮＯx の還元
に必要な量以上の過剰な量となるようにリッチの度合を
大きくする。このときＮＯx 吸収剤１８から排出された
過剰の未燃成分を触媒２２に吸着保持されている酸素に
より酸化せしめる。
良好に還元し、未燃成分を良好に酸化させる。 【構成】 流入排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮ
Ｏx を吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッチになると
吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤１８を機関排気
通路内に配置し、ＮＯx 吸収剤１８下流の機関排気通路
内にＯ2 ストレージ機能を有する触媒２２を配置する。
ＮＯx 吸収剤１８からＮＯx を放出すべきときには流入
排気ガスの空燃比をリーンからリッチに切換えると共に
このとき流入排気ガス中の未燃成分の量がＮＯx の還元
に必要な量以上の過剰な量となるようにリッチの度合を
大きくする。このときＮＯx 吸収剤１８から排出された
過剰の未燃成分を触媒２２に吸着保持されている酸素に
より酸化せしめる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】リーン混合気を燃焼せしめるようにした
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯx を吸収し、流入排気ガスがリッチになると
吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関排気通路
内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に発生する
ＮＯx をＮＯx 吸収剤により吸収し、ＮＯx 吸収剤のＮ
Ｏx 吸収能力が飽和する前にＮＯx 吸収剤への流入排気
ガスの空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸収剤から
ＮＯx を放出させると共に放出されたＮＯx を還元する
ようにした内燃機関が本出願人により既に提案されてい
る（特願平３−２８４０９５号参照）。
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯx を吸収し、流入排気ガスがリッチになると
吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関排気通路
内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に発生する
ＮＯx をＮＯx 吸収剤により吸収し、ＮＯx 吸収剤のＮ
Ｏx 吸収能力が飽和する前にＮＯx 吸収剤への流入排気
ガスの空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸収剤から
ＮＯx を放出させると共に放出されたＮＯx を還元する
ようにした内燃機関が本出願人により既に提案されてい
る（特願平３−２８４０９５号参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところでＮＯx 吸収剤
への流入排気ガスの空燃比をリッチにすると、例えば機
関シリンダ内に供給される混合気をリッチにすると機関
からは多量の未燃ＨＣ，ＣＯ等が排出され、しかも流入
排気ガス中の酸素濃度が低下するためにＮＯx 吸収剤か
らは吸収されているＮＯx が放出される。このとき機関
から排出された未燃ＨＣ，ＣＯ等の一部は機関から排出
されたＮＯx を還元するために使用され、残りの未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯ等はＮＯx 吸収剤から放出されたＮＯx を還元
するために使用される。従ってこの場合、ＮＯx が大気
中に放出されるのを抑制するためには機関から排出され
るＮＯx およびＮＯx 吸収剤から放出されるＮＯx を共
に還元しうる量の未燃ＨＣ，ＣＯ等を機関から排出させ
る必要がある。
への流入排気ガスの空燃比をリッチにすると、例えば機
関シリンダ内に供給される混合気をリッチにすると機関
からは多量の未燃ＨＣ，ＣＯ等が排出され、しかも流入
排気ガス中の酸素濃度が低下するためにＮＯx 吸収剤か
らは吸収されているＮＯx が放出される。このとき機関
から排出された未燃ＨＣ，ＣＯ等の一部は機関から排出
されたＮＯx を還元するために使用され、残りの未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯ等はＮＯx 吸収剤から放出されたＮＯx を還元
するために使用される。従ってこの場合、ＮＯx が大気
中に放出されるのを抑制するためには機関から排出され
るＮＯx およびＮＯx 吸収剤から放出されるＮＯx を共
に還元しうる量の未燃ＨＣ，ＣＯ等を機関から排出させ
る必要がある。
【０００４】しかしながら全てのＮＯx を還元しうるに
必要最低限の未燃ＨＣ，ＣＯ等を機関から排出させるの
は困難であり、実際には機関から排出される未燃ＨＣ，
ＣＯ等は全てのＮＯx を還元しうるのに必要な量よりも
少なくなるか多くなってしまう。この場合、未燃ＨＣ，
ＣＯ等の未燃成分の量が全てのＮＯx を還元しうるのに
必要な量よりも少なくなればＮＯx が還元されることな
くＮＯx 吸収剤から排出され、未燃成分の量が全てのＮ
Ｏx を還元しうるのに必要な量よりも多くなれば未燃成
分が酸化されることなくＮＯx 吸収剤から排出されると
いう問題を生ずる。
必要最低限の未燃ＨＣ，ＣＯ等を機関から排出させるの
は困難であり、実際には機関から排出される未燃ＨＣ，
ＣＯ等は全てのＮＯx を還元しうるのに必要な量よりも
少なくなるか多くなってしまう。この場合、未燃ＨＣ，
ＣＯ等の未燃成分の量が全てのＮＯx を還元しうるのに
必要な量よりも少なくなればＮＯx が還元されることな
くＮＯx 吸収剤から排出され、未燃成分の量が全てのＮ
Ｏx を還元しうるのに必要な量よりも多くなれば未燃成
分が酸化されることなくＮＯx 吸収剤から排出されると
いう問題を生ずる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、流入排気ガスの空燃比がリーンの
ときにはＮＯx を吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッ
チになると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機
関排気通路内に配置すると共にＮＯx 吸収剤下流の機関
排気通路内にＯ2 ストレージ機能を有する触媒を配置
し、ＮＯx 吸収剤からＮＯx を放出すべきときには流入
排気ガスの空燃比をリーンからリッチに切換えると共に
このとき流入排気ガス中の未燃成分の量がＮＯx の還元
に必要な量以上の過剰な量となるようにリッチの度合を
大きくし、更に流入排気ガスの空燃比をリーンからリッ
チに切換えたときにＮＯx 吸収剤から排出された過剰の
未燃成分を触媒に吸着保持された酸素により酸化せしめ
るようにしている。
めに本発明によれば、流入排気ガスの空燃比がリーンの
ときにはＮＯx を吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッ
チになると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機
関排気通路内に配置すると共にＮＯx 吸収剤下流の機関
排気通路内にＯ2 ストレージ機能を有する触媒を配置
し、ＮＯx 吸収剤からＮＯx を放出すべきときには流入
排気ガスの空燃比をリーンからリッチに切換えると共に
このとき流入排気ガス中の未燃成分の量がＮＯx の還元
に必要な量以上の過剰な量となるようにリッチの度合を
大きくし、更に流入排気ガスの空燃比をリーンからリッ
チに切換えたときにＮＯx 吸収剤から排出された過剰の
未燃成分を触媒に吸着保持された酸素により酸化せしめ
るようにしている。
【０００６】
【作用】流入排気ガスの空燃比がリーンからリッチに切
換えられたときには未燃成分がＮＯx の還元に必要な量
以上の過剰な量となるようにリッチの度合が大きくされ
るのでＮＯx は良好に還元せしめられる。ただし、この
とき過剰の未燃成分がＮＯx 吸収剤から排出されること
になるがこの過剰の未燃成分は触媒に吸着保持されてい
る酸素によって酸化せしめられる。
換えられたときには未燃成分がＮＯx の還元に必要な量
以上の過剰な量となるようにリッチの度合が大きくされ
るのでＮＯx は良好に還元せしめられる。ただし、この
とき過剰の未燃成分がＮＯx 吸収剤から排出されること
になるがこの過剰の未燃成分は触媒に吸着保持されてい
る酸素によって酸化せしめられる。
【０００７】
【実施例】図１を参照すると、１は機関本体、２はピス
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２およびエアフローメータ１３
を介してエアクリーナ１４に連結され、吸気ダクト１２
内にはスロットル弁１５が配置される。一方、排気ポー
ト８は排気マニホルド１６および排気管１７を介してＮ
Ｏx 吸収剤１８を内蔵したケーシング１９に接続され、
ケーシング１９は排気管２０を介して触媒コンバータ２
１に連結される。
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２およびエアフローメータ１３
を介してエアクリーナ１４に連結され、吸気ダクト１２
内にはスロットル弁１５が配置される。一方、排気ポー
ト８は排気マニホルド１６および排気管１７を介してＮ
Ｏx 吸収剤１８を内蔵したケーシング１９に接続され、
ケーシング１９は排気管２０を介して触媒コンバータ２
１に連結される。
【０００８】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。エアフローメータ１３は吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器３７を介
して入力ポート３５に入力される。機関本体１には機関
冷却水温に比例した出力電圧を発生する水温センサ２３
が取付けられ、この水温センサ２３の出力電圧がＡＤ変
換器３８を介して入力ポート３５に入力される。また、
入力ポート３５には機関回転数を表わす出力パルスを発
生する回転数センサ２４が接続される。一方、出力ポー
ト３６は対応する駆動回路３９，４０を介して夫々点火
栓４および燃料噴射弁１１に接続される。
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。エアフローメータ１３は吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器３７を介
して入力ポート３５に入力される。機関本体１には機関
冷却水温に比例した出力電圧を発生する水温センサ２３
が取付けられ、この水温センサ２３の出力電圧がＡＤ変
換器３８を介して入力ポート３５に入力される。また、
入力ポート３５には機関回転数を表わす出力パルスを発
生する回転数センサ２４が接続される。一方、出力ポー
ト３６は対応する駆動回路３９，４０を介して夫々点火
栓４および燃料噴射弁１１に接続される。
【０００９】図１に示す内燃機関では例えば次式に基づ
いて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ
（吸入空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの
関数として図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶されている。補正係数Ｋは機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比を制御するための係数であっ
てＫ＝１．０であれば機関シリンダ内に供給される混合
気は理論空燃比となる。これに対してＫ＜１．０になれ
ば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空
燃比よりも大きくなり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０
になれば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は
理論空燃比よりも小さくなる、即ちリッチとなる。
いて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ
（吸入空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの
関数として図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶されている。補正係数Ｋは機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比を制御するための係数であっ
てＫ＝１．０であれば機関シリンダ内に供給される混合
気は理論空燃比となる。これに対してＫ＜１．０になれ
ば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空
燃比よりも大きくなり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０
になれば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は
理論空燃比よりも小さくなる、即ちリッチとなる。
【００１０】図１に示される内燃機関では通常例えばＫ
＝０．６に維持されており、即ち機関シリンダ内に供給
される混合気の空燃比はリーンに維持されており、従っ
て図１に示される内燃機関では通常リーン混合気が燃焼
せしめられることになる。図３は燃焼室３から排出され
る排気ガス中の代表的な成分の濃度を概略的に示してい
る。図３からわかるように燃焼室３から排出される排気
ガス中の未燃ＨＣ，ＣＯの量は燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比がリッチになるほど増大し、燃焼室３か
ら排出される排気ガス中の酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比がリーンになるほど増大す
る。
＝０．６に維持されており、即ち機関シリンダ内に供給
される混合気の空燃比はリーンに維持されており、従っ
て図１に示される内燃機関では通常リーン混合気が燃焼
せしめられることになる。図３は燃焼室３から排出され
る排気ガス中の代表的な成分の濃度を概略的に示してい
る。図３からわかるように燃焼室３から排出される排気
ガス中の未燃ＨＣ，ＣＯの量は燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比がリッチになるほど増大し、燃焼室３か
ら排出される排気ガス中の酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比がリーンになるほど増大す
る。
【００１１】ケーシング１９内に収容されているＮＯx
吸収剤１８は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ，ナトリウムＮa ，リチウムＬi ，セ
シウムＣs のようなアルカリ金属、バリウムＢa , カル
シウムＣa のようなアルカリ土類、ランタンＬa ，イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つ
と、白金Ｐt のような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路およびＮＯx吸収剤１８上流の排気通路内に供
給された空気および燃料の比をＮＯx 吸収剤１８への流
入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１８は
流入排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収
し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮ
Ｏx を放出するＮＯx の吸放出作用を行う。なお、ＮＯ
x 吸収剤１８上流の排気通路内に燃料或いは空気が供給
されない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比に一致し、従ってこの場合に
はＮＯx 吸収剤１８は燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内
に供給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収した
ＮＯx を放出することになる。
吸収剤１８は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ，ナトリウムＮa ，リチウムＬi ，セ
シウムＣs のようなアルカリ金属、バリウムＢa , カル
シウムＣa のようなアルカリ土類、ランタンＬa ，イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つ
と、白金Ｐt のような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路およびＮＯx吸収剤１８上流の排気通路内に供
給された空気および燃料の比をＮＯx 吸収剤１８への流
入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯx 吸収剤１８は
流入排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収
し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮ
Ｏx を放出するＮＯx の吸放出作用を行う。なお、ＮＯ
x 吸収剤１８上流の排気通路内に燃料或いは空気が供給
されない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比に一致し、従ってこの場合に
はＮＯx 吸収剤１８は燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリーンのときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内
に供給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収した
ＮＯx を放出することになる。
【００１２】上述のＮＯx 吸収剤１８を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１８は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
の白金Ｐt およびバリウムＢa を担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１８は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
の白金Ｐt およびバリウムＢa を担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
【００１３】即ち、流入排気ガスがかなりリーンになる
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図４
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - の形で
白金Ｐtの表面に付着する。一方、流入排気ガス中のＮ
Ｏは白金Ｐt の表面上でＯ2 - と反応し、ＮＯ2 となる
（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ) 。次いで生成されたＮＯ2
の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸収剤内に吸収され
て酸化バリウムＢａＯと結合しながら、図４（Ａ）に示
されるように硝酸イオンＮＯ3 - 形で吸収剤内に拡散す
る。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸収剤１８内に吸収
される。
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図４
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - の形で
白金Ｐtの表面に付着する。一方、流入排気ガス中のＮ
Ｏは白金Ｐt の表面上でＯ2 - と反応し、ＮＯ2 となる
（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ) 。次いで生成されたＮＯ2
の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸収剤内に吸収され
て酸化バリウムＢａＯと結合しながら、図４（Ａ）に示
されるように硝酸イオンＮＯ3 - 形で吸収剤内に拡散す
る。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸収剤１８内に吸収
される。
【００１４】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐt の表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１８からＮＯx が放出されることにな
る。図３に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればＮＯx 吸収
剤１８からＮＯx が放出されることになる。
Ｐt の表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１８からＮＯx が放出されることにな
る。図３に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればＮＯx 吸収
剤１８からＮＯx が放出されることになる。
【００１５】一方、このとき流入排気ガスの空燃比をリ
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐt上の酸素Ｏ2 - と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比をリッチにすると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図４（Ｂ）に示されるよう
に未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このよ
うにして白金Ｐt の表面上にＮＯ2 が存在しなくなると
吸収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流
入排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮ
Ｏx 吸収剤１８からＮＯx が放出されることになる。
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐt上の酸素Ｏ2 - と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比をリッチにすると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図４（Ｂ）に示されるよう
に未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このよ
うにして白金Ｐt の表面上にＮＯ2 が存在しなくなると
吸収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流
入排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮ
Ｏx 吸収剤１８からＮＯx が放出されることになる。
【００１６】即ち、流入排気ガスの空燃比をリッチにす
るとまず初めに未燃ＨＣ，ＣＯが白金Ｐt 上のＯ2 - と
ただちに反応して酸化せしめられ、次いで白金Ｐt 上の
Ｏ2 - が消費されてもまだ未燃ＨＣ，ＣＯが残っていれ
ばこの未燃ＨＣ，ＣＯによって吸収剤から放出されたＮ
Ｏx および機関から排出されたＮＯx が還元せしめられ
る。従って流入排気ガスの空燃比をリッチにしたときに
吸収剤から放出された全ＮＯx および機関から排出され
た全ＮＯx を還元せしめるには少なくとも白金Ｐt 上の
Ｏ2 - を消費するのに必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯと、全
ＮＯx を還元させるのに必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯがＮ
Ｏx 吸収剤１８に流入するように流入ガスの空燃比のリ
ッチの度合を制御する必要がある。
るとまず初めに未燃ＨＣ，ＣＯが白金Ｐt 上のＯ2 - と
ただちに反応して酸化せしめられ、次いで白金Ｐt 上の
Ｏ2 - が消費されてもまだ未燃ＨＣ，ＣＯが残っていれ
ばこの未燃ＨＣ，ＣＯによって吸収剤から放出されたＮ
Ｏx および機関から排出されたＮＯx が還元せしめられ
る。従って流入排気ガスの空燃比をリッチにしたときに
吸収剤から放出された全ＮＯx および機関から排出され
た全ＮＯx を還元せしめるには少なくとも白金Ｐt 上の
Ｏ2 - を消費するのに必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯと、全
ＮＯx を還元させるのに必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯがＮ
Ｏx 吸収剤１８に流入するように流入ガスの空燃比のリ
ッチの度合を制御する必要がある。
【００１７】図５は本発明による実施例において用いら
れている流入ガスの空燃比のリッチ制御を示している。
図５に示される実施例ではＮＯx 吸収剤１８からＮＯx
を放出すべきときには前述した燃料噴射時間ＴＡＵの算
出に用いられる補正係数ＫをＫＫ（＞１．０）まで増大
せしめることによって燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリッチとされる。次いで補正係数Ｋが徐々に減
少せしめられ、次いで補正係数Ｋが１．０に、即ち燃焼
室３内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比に維持
される。次いでリッチ制御が開始されてからＣ0 時間経
過すると再び補正係数Ｋが１．０よりも小さくされて再
びリーン混合気の燃焼が開始される。
れている流入ガスの空燃比のリッチ制御を示している。
図５に示される実施例ではＮＯx 吸収剤１８からＮＯx
を放出すべきときには前述した燃料噴射時間ＴＡＵの算
出に用いられる補正係数ＫをＫＫ（＞１．０）まで増大
せしめることによって燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリッチとされる。次いで補正係数Ｋが徐々に減
少せしめられ、次いで補正係数Ｋが１．０に、即ち燃焼
室３内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比に維持
される。次いでリッチ制御が開始されてからＣ0 時間経
過すると再び補正係数Ｋが１．０よりも小さくされて再
びリーン混合気の燃焼が開始される。
【００１８】燃焼室３内に供給される混合気の空燃比が
リッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯx吸収剤１８に吸収さ
れている大部分のＮＯx が急激に放出される。補正係数
ＫＫの値はこのとき白金Ｐt 上のＯ2 - を消費しかつ全
ＮＯx を還元させるのに必要な量以上の過剰な未燃成分
が発生するように定められている。即ち、図５において
破線はリッチ制御が開始されたときに機関から排出され
る未燃成分の量が白金Ｐt 上のＯ2 - を消費しかつ全Ｎ
Ｏx を還元させるのに必要な量となるときの補正係数Ｋ
Ｋ′を示しており、補正係数ＫＫはこの補正係数ＫＫ′
よりも大きくなるように定められている。
リッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯx吸収剤１８に吸収さ
れている大部分のＮＯx が急激に放出される。補正係数
ＫＫの値はこのとき白金Ｐt 上のＯ2 - を消費しかつ全
ＮＯx を還元させるのに必要な量以上の過剰な未燃成分
が発生するように定められている。即ち、図５において
破線はリッチ制御が開始されたときに機関から排出され
る未燃成分の量が白金Ｐt 上のＯ2 - を消費しかつ全Ｎ
Ｏx を還元させるのに必要な量となるときの補正係数Ｋ
Ｋ′を示しており、補正係数ＫＫはこの補正係数ＫＫ′
よりも大きくなるように定められている。
【００１９】また、この場合、排気ガス温が高くなって
ＮＯx 吸収剤１８の温度が高くなるほどＮＯx 吸収剤１
８から放出されるＮＯx の量が増大する。従って図６
(A) において実線で示されるように補正係数ＫＫの値は
排気ガス温Ｔが高くなるほど大きくされる。なお、図６
（Ａ）には未燃成分の量が白金Ｐt 上のＯ2 - を消費し
かつ全ＮＯx を還元させるのに必要な量となるときの補
正係数ＫＫ′が参考として破線で示されている。
ＮＯx 吸収剤１８の温度が高くなるほどＮＯx 吸収剤１
８から放出されるＮＯx の量が増大する。従って図６
(A) において実線で示されるように補正係数ＫＫの値は
排気ガス温Ｔが高くなるほど大きくされる。なお、図６
（Ａ）には未燃成分の量が白金Ｐt 上のＯ2 - を消費し
かつ全ＮＯx を還元させるのに必要な量となるときの補
正係数ＫＫ′が参考として破線で示されている。
【００２０】図６（Ａ）に示す補正係数ＫＫと排気ガス
温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。こ
の場合、排気ガス温Ｔは直接検出することもできるが吸
入空気量Ｑと機関回転数Ｎから推定することもできる。
そこで本発明による実施例では排気ガス温Ｔと吸入空気
量Ｑ、機関回転数Ｎとの関係を予め実験により求めてお
き、この関係を図７に示すようなマップの形で予めＲＯ
Ｍ３２内に記憶しておいてこのマップから排気ガス温Ｔ
を算出するようにしている。
温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。こ
の場合、排気ガス温Ｔは直接検出することもできるが吸
入空気量Ｑと機関回転数Ｎから推定することもできる。
そこで本発明による実施例では排気ガス温Ｔと吸入空気
量Ｑ、機関回転数Ｎとの関係を予め実験により求めてお
き、この関係を図７に示すようなマップの形で予めＲＯ
Ｍ３２内に記憶しておいてこのマップから排気ガス温Ｔ
を算出するようにしている。
【００２１】一方、前述したように燃焼室３内に供給さ
れる混合気の空燃比がリッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯ
x 吸収剤１８に吸収されている大部分のＮＯx が急激に
放出され、その後は空燃比をリッチにしておいてもＮＯ
x 吸収剤１８からは少しずつしかＮＯx が放出されな
い。従って空燃比をリッチにし続けると未燃ＨＣ，ＣＯ
が大気に放出されることになる。そこで図５に示される
ように空燃比をリッチ（Ｋ＝ＫＫ）にした後は少しずつ
リッチの度合を小さくし、次いで空燃比を理論空燃比
（Ｋ＝１．０）に維持してＮＯx 吸収剤１８から少しず
つ放出されるＮＯxを順次還元せしめるようにしてい
る。
れる混合気の空燃比がリッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯ
x 吸収剤１８に吸収されている大部分のＮＯx が急激に
放出され、その後は空燃比をリッチにしておいてもＮＯ
x 吸収剤１８からは少しずつしかＮＯx が放出されな
い。従って空燃比をリッチにし続けると未燃ＨＣ，ＣＯ
が大気に放出されることになる。そこで図５に示される
ように空燃比をリッチ（Ｋ＝ＫＫ）にした後は少しずつ
リッチの度合を小さくし、次いで空燃比を理論空燃比
（Ｋ＝１．０）に維持してＮＯx 吸収剤１８から少しず
つ放出されるＮＯxを順次還元せしめるようにしてい
る。
【００２２】なお、空燃比をリッチにしたときにＮＯx
吸収剤１８から放出されるＮＯx の量が多いほどその後
ＮＯx 吸収剤１８から放出されるＮＯx の量が少なくな
り、従ってＮＯx 吸収剤１８がＮＯx を放出し終えるま
での時間が短くなる。前述したように排気ガス温Ｔが高
くなるほど空燃比をリッチにしたときにＮＯx 吸収剤１
８から放出されるＮＯx の量が多くなり、従って図６
（Ｂ）に示されるように空燃比をリッチにしてから再び
リーンに戻すまでの時間Ｃ0 は排気ガス温Ｔが高くなる
ほど短くされる。なお、図６（Ｂ）に示す時間Ｃ0 と排
気ガス温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。
吸収剤１８から放出されるＮＯx の量が多いほどその後
ＮＯx 吸収剤１８から放出されるＮＯx の量が少なくな
り、従ってＮＯx 吸収剤１８がＮＯx を放出し終えるま
での時間が短くなる。前述したように排気ガス温Ｔが高
くなるほど空燃比をリッチにしたときにＮＯx 吸収剤１
８から放出されるＮＯx の量が多くなり、従って図６
（Ｂ）に示されるように空燃比をリッチにしてから再び
リーンに戻すまでの時間Ｃ0 は排気ガス温Ｔが高くなる
ほど短くされる。なお、図６（Ｂ）に示す時間Ｃ0 と排
気ガス温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。
【００２３】ところで図５に示されるように補正係数Ｋ
がＫＫまで増大せしめられるとＮＯx 吸収剤１８には白
金Ｐt 上のＯ2 - を消費しかつ全ＮＯx を還元させるの
に必要な量以上の過剰な未燃成分が供給され、斯くして
ＮＯx は良好に還元せしめられる。しかしながらこの場
合、余剰の未燃成分がＮＯx 吸収剤１８から排出される
ことになり、従ってこの余剰の未燃成分を酸化させるこ
とが必要となる。そこで本発明による実施例ではＮＯx
吸収剤１８下流の排気通路内にＯ2 ストレージ機能を有
する触媒２２を内蔵した触媒コンバータ２１を配置し、
この触媒２２によって余剰の未燃成分を酸化せしめるよ
うにしている。
がＫＫまで増大せしめられるとＮＯx 吸収剤１８には白
金Ｐt 上のＯ2 - を消費しかつ全ＮＯx を還元させるの
に必要な量以上の過剰な未燃成分が供給され、斯くして
ＮＯx は良好に還元せしめられる。しかしながらこの場
合、余剰の未燃成分がＮＯx 吸収剤１８から排出される
ことになり、従ってこの余剰の未燃成分を酸化させるこ
とが必要となる。そこで本発明による実施例ではＮＯx
吸収剤１８下流の排気通路内にＯ2 ストレージ機能を有
する触媒２２を内蔵した触媒コンバータ２１を配置し、
この触媒２２によって余剰の未燃成分を酸化せしめるよ
うにしている。
【００２４】即ち、この触媒２２は例えばアルミナを担
体としてこの担体上に白金Ｐt のような貴金属と、カル
シウムＣa のようなアルカリ土類と、セリウムＣe とが
担持されており、このように担体上にセリウムＣe を担
持させると触媒２２は触媒２２への流入排気ガスの空燃
比がリーンのときには排気ガスに含まれる酸素を吸着保
持し、触媒２２への流入排気ガスの空燃比がリッチにな
ると吸着保持していた酸素を未燃ＨＣ，ＣＯが奪うとい
うＯ2 ストレージ機能を有する。従ってこのようなＯ2
ストレージ機能を有する触媒２２をＮＯx 吸収剤１８下
流の排気通路内に配置しておくとリーン混合気が燃焼せ
しめられている間に多量の酸素が触媒２２に吸着保持さ
れるのでＮＯx 吸収剤１８からＮＯx を放出させるべく
燃焼室３内に供給される混合気がリッチにされてＮＯx
吸収剤１８から未燃ＨＣ，ＣＯが排出されてもこれら未
燃ＨＣ，ＣＯは触媒２２に吸着保持されている酸素を奪
って酸化せしめられ、斯くして未燃ＨＣ，ＣＯが大気に
放出されるのが阻止されることになる。
体としてこの担体上に白金Ｐt のような貴金属と、カル
シウムＣa のようなアルカリ土類と、セリウムＣe とが
担持されており、このように担体上にセリウムＣe を担
持させると触媒２２は触媒２２への流入排気ガスの空燃
比がリーンのときには排気ガスに含まれる酸素を吸着保
持し、触媒２２への流入排気ガスの空燃比がリッチにな
ると吸着保持していた酸素を未燃ＨＣ，ＣＯが奪うとい
うＯ2 ストレージ機能を有する。従ってこのようなＯ2
ストレージ機能を有する触媒２２をＮＯx 吸収剤１８下
流の排気通路内に配置しておくとリーン混合気が燃焼せ
しめられている間に多量の酸素が触媒２２に吸着保持さ
れるのでＮＯx 吸収剤１８からＮＯx を放出させるべく
燃焼室３内に供給される混合気がリッチにされてＮＯx
吸収剤１８から未燃ＨＣ，ＣＯが排出されてもこれら未
燃ＨＣ，ＣＯは触媒２２に吸着保持されている酸素を奪
って酸化せしめられ、斯くして未燃ＨＣ，ＣＯが大気に
放出されるのが阻止されることになる。
【００２５】次に図８から図１０を参照して本発明によ
るＮＯx 吸収剤１８の吸放出制御の一実施例について説
明する。図８および図９は一定時間毎に実行される割込
みルーチンを示している。図８および図９を参照すると
まず初めにステップ６０において補正係数Ｋが０．１よ
りも小さいか否か、即ちリーン混合気が燃焼せしめられ
ているか否かが判別される。Ｋ≧１．０のとき、即ち燃
焼室３内に供給される混合気が理論空燃比或いはリッチ
のときには処理サイクルを完了する。これに対してＫ＜
１．０のとき、即ちリーン混合気が燃焼せしめられてい
るときにはステップ６１に進んでＮＯx 吸収剤１８に吸
放されているＮＯx 量Ｗが算出される。即ち、燃焼室３
から排出されるＮＯx 量は吸入空気量Ｑが多くなるほど
増大し、機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど増大するのでＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸放されているＮＯx 量ＷはＷとｋ 1
・Ｑ・Q/N （ｋ1 は定数）との和によって表わされるこ
とになる。
るＮＯx 吸収剤１８の吸放出制御の一実施例について説
明する。図８および図９は一定時間毎に実行される割込
みルーチンを示している。図８および図９を参照すると
まず初めにステップ６０において補正係数Ｋが０．１よ
りも小さいか否か、即ちリーン混合気が燃焼せしめられ
ているか否かが判別される。Ｋ≧１．０のとき、即ち燃
焼室３内に供給される混合気が理論空燃比或いはリッチ
のときには処理サイクルを完了する。これに対してＫ＜
１．０のとき、即ちリーン混合気が燃焼せしめられてい
るときにはステップ６１に進んでＮＯx 吸収剤１８に吸
放されているＮＯx 量Ｗが算出される。即ち、燃焼室３
から排出されるＮＯx 量は吸入空気量Ｑが多くなるほど
増大し、機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど増大するのでＮ
Ｏx 吸収剤１８に吸放されているＮＯx 量ＷはＷとｋ 1
・Ｑ・Q/N （ｋ1 は定数）との和によって表わされるこ
とになる。
【００２６】次いでステップ６２では実行フラグがセッ
トされているか否かが判別される。実行フラグがセット
されていないときにはステップ６３に進んでＮＯx 吸収
剤１８に吸収されているＮＯx 量Ｗが予め定められた設
定量ＷO よりも大きいか否かが判別される。この設定量
ＷO は例えばＮＯx 吸収剤１８に吸収しうる最大ＮＯx
量の３０パーセント程度である。Ｗ≦ＷO であれば処理
サイクルを完了し、Ｗ＞ＷO であればステップ６４に進
んで実行フラグがセットされる。従って実行フラグがセ
ットされるのはＷ＞ＷO となったときである。
トされているか否かが判別される。実行フラグがセット
されていないときにはステップ６３に進んでＮＯx 吸収
剤１８に吸収されているＮＯx 量Ｗが予め定められた設
定量ＷO よりも大きいか否かが判別される。この設定量
ＷO は例えばＮＯx 吸収剤１８に吸収しうる最大ＮＯx
量の３０パーセント程度である。Ｗ≦ＷO であれば処理
サイクルを完了し、Ｗ＞ＷO であればステップ６４に進
んで実行フラグがセットされる。従って実行フラグがセ
ットされるのはＷ＞ＷO となったときである。
【００２７】実行フラグがセットされるとステップ６５
において図６(A) に示す関係および図７に示すマップか
ら補正係数ＫＫが算出される。次いでステップ６６では
ＫＫにk2・Ｗ（ｋ2 は定数）を乗算することによって最
終的な補正係数ＫＫが算出される。即ち、ＮＯx 吸収剤
１８に吸収されているＮＯx 量Ｗが少ないほどリッチの
度合（ＫＫ）が小さくされる。次いでステップ６７では
図６(B) に示す関係および図７に示すマップから時間Ｃ
O が算出される。次いでステップ６８ではＣOにk3・Ｗ
（ｋ3 は定数）を乗算することによって最終的な時間Ｃ
O が算出される。即ち、ＮＯx 吸収剤１８に吸収されて
いるＮＯx 量Ｗが少ないほど時間ＣO が短くされる。次
いで処理サイクルを完了する。
において図６(A) に示す関係および図７に示すマップか
ら補正係数ＫＫが算出される。次いでステップ６６では
ＫＫにk2・Ｗ（ｋ2 は定数）を乗算することによって最
終的な補正係数ＫＫが算出される。即ち、ＮＯx 吸収剤
１８に吸収されているＮＯx 量Ｗが少ないほどリッチの
度合（ＫＫ）が小さくされる。次いでステップ６７では
図６(B) に示す関係および図７に示すマップから時間Ｃ
O が算出される。次いでステップ６８ではＣOにk3・Ｗ
（ｋ3 は定数）を乗算することによって最終的な時間Ｃ
O が算出される。即ち、ＮＯx 吸収剤１８に吸収されて
いるＮＯx 量Ｗが少ないほど時間ＣO が短くされる。次
いで処理サイクルを完了する。
【００２８】実行フラグがセットされると次の処理サイ
クルでは図８のステップ６２から図９のステップ６９に
進んでＮＯx 放出フラグがセットされる。次いでステッ
プ７０においてカウント値Ｃが１だけインクリメントさ
れる。次いでステップ７１ではカウント値Ｃが時間ＣO
よりも大きくなったか否かが、即ちリッチ制御を開始し
てから時間ＣO が経過したか否かが判別される。Ｃ≦Ｃ
O のときにはステップ７２に進んで補正係数ＫＫから一
定値αが減算される。次いでステップ７３では補正係数
ＫＫが１．０よりも小さくなったか否かが判別される。
ＫＫ≦１．０になるとステップ７４に進んでＫＫが１．
０とされる。従って図５に示されるように補正係数Ｋは
徐々に小さくなり、Ｋ＝１．０になるとその後、補正係
数Ｋは１．０に保持される。
クルでは図８のステップ６２から図９のステップ６９に
進んでＮＯx 放出フラグがセットされる。次いでステッ
プ７０においてカウント値Ｃが１だけインクリメントさ
れる。次いでステップ７１ではカウント値Ｃが時間ＣO
よりも大きくなったか否かが、即ちリッチ制御を開始し
てから時間ＣO が経過したか否かが判別される。Ｃ≦Ｃ
O のときにはステップ７２に進んで補正係数ＫＫから一
定値αが減算される。次いでステップ７３では補正係数
ＫＫが１．０よりも小さくなったか否かが判別される。
ＫＫ≦１．０になるとステップ７４に進んでＫＫが１．
０とされる。従って図５に示されるように補正係数Ｋは
徐々に小さくなり、Ｋ＝１．０になるとその後、補正係
数Ｋは１．０に保持される。
【００２９】次いでＣ＞ＣO になるとステップ７１から
ステップ７５に進んで実行フラグがリセットされ、次い
でステップ７６においてＮＯx 放出フラグがリセットさ
れる。次いでステップ７７ではＮＯx 吸収剤１８に吸収
されているＮＯx 量Ｗが零とされ、次いでステップ７８
においてカウント値Ｃが零とされる。図１０は燃料噴射
時間ＴＡＵの算出ルーチンを示しており、このルーチン
は繰り返し実行される。
ステップ７５に進んで実行フラグがリセットされ、次い
でステップ７６においてＮＯx 放出フラグがリセットさ
れる。次いでステップ７７ではＮＯx 吸収剤１８に吸収
されているＮＯx 量Ｗが零とされ、次いでステップ７８
においてカウント値Ｃが零とされる。図１０は燃料噴射
時間ＴＡＵの算出ルーチンを示しており、このルーチン
は繰り返し実行される。
【００３０】図１０を参照するとまず初めにステップ９
０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰ
が算出される。次いでステップ９１ではＮＯx 放出フラ
グがセットされているか否かが判別される。ＮＯx 放出
フラグがセットされていないときにはステップ９２に進
んで例えばＫ＝０．６とされる。次いでステップ９４で
は基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数Ｋを乗算することに
よって燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。従ってこのと
きにはリーン混合気が燃焼せしめられる。
０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰ
が算出される。次いでステップ９１ではＮＯx 放出フラ
グがセットされているか否かが判別される。ＮＯx 放出
フラグがセットされていないときにはステップ９２に進
んで例えばＫ＝０．６とされる。次いでステップ９４で
は基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数Ｋを乗算することに
よって燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。従ってこのと
きにはリーン混合気が燃焼せしめられる。
【００３１】一方、ステップ９１においてＮＯx 放出フ
ラグがセットされていると判別されたときにはステップ
９３に進んで図８および図９のルーチンにより算出され
ている補正係数ＫＫがＫとされ、次いでステップ９４に
進む。従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合
気が一時的にリッチにされ、次いで暫くの間、理論空燃
比に維持される。
ラグがセットされていると判別されたときにはステップ
９３に進んで図８および図９のルーチンにより算出され
ている補正係数ＫＫがＫとされ、次いでステップ９４に
進む。従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合
気が一時的にリッチにされ、次いで暫くの間、理論空燃
比に維持される。
【００３２】
【発明の効果】ＮＯx 吸収剤からＮＯx を放出させたと
きにＮＯx を良好に還元できると共に未燃成分を良好に
酸化することができる。
きにＮＯx を良好に還元できると共に未燃成分を良好に
酸化することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】基本燃料噴射時間のマップを示す図である。
【図３】機関から排出される排気ガス中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
【図４】ＮＯx の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図５】リッチ制御時の補正係数Ｋの変化を示す図であ
る。
る。
【図６】補正係数ＫＫ、時間ＣO と排気ガス温Ｔとの関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図７】排気ガス温Ｔのマップを示す図である。
【図８】時間割込みルーチンのフローチャートである。
【図９】時間割込みルーチンのフローチャートである。
【図１０】燃料噴射時間ＴＡＵを算出するためのフロー
チャートである。
チャートである。
１６…排気マニホルド １８…ＮＯx 吸収剤 ２１…触媒コンバータ ２２…触媒
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｄ 45/00 ３０１ Ｇ 7536−3Ｇ
Claims (1)
- 【請求項１】 流入排気ガスの空燃比がリーンのときに
はＮＯx を吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッチにな
ると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関排気
通路内に配置すると共に該ＮＯx 吸収剤下流の機関排気
通路内にＯ2ストレージ機能を有する触媒を配置し、Ｎ
Ｏx 吸収剤からＮＯx を放出すべきときには流入排気ガ
スの空燃比をリーンからリッチに切換えると共にこのと
き流入排気ガス中の未燃成分の量がＮＯx の還元に必要
な量以上の過剰な量となるようにリッチの度合を大きく
し、更に流入排気ガスの空燃比をリーンからリッチに切
換えたときにＮＯx 吸収剤から排出された過剰の未燃成
分を上記触媒に吸着保持された酸素により酸化せしめる
ようにした内燃機関の排気浄化装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4214311A JP2658756B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US08/097,794 US5433074A (en) | 1992-07-30 | 1993-07-26 | Exhaust gas purification device for an engine |
| DE69314866T DE69314866T2 (de) | 1992-07-30 | 1993-07-29 | Abgasreinigungseinrichtung für einen Verbrennungsmotor |
| EP93112145A EP0581279B1 (en) | 1992-07-30 | 1993-07-29 | An exhaust gas purification device for an engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4214311A JP2658756B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0666185A true JPH0666185A (ja) | 1994-03-08 |
| JP2658756B2 JP2658756B2 (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=16653647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4214311A Expired - Lifetime JP2658756B2 (ja) | 1992-07-30 | 1992-08-11 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2658756B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996025593A1 (fr) * | 1995-02-15 | 1996-08-22 | Hitachi, Ltd. | Procede et dispositif permettant de purifier les gaz d'echappement d'un moteur fonctionnant au gaz naturel |
| EP0930425A2 (en) | 1998-01-14 | 1999-07-21 | Nissan Motor Company, Limited | Exhaust emission control system for internal combustion engine |
| US6116023A (en) * | 1997-06-09 | 2000-09-12 | Nissan Motor Co., Ltd. | Internal combustion engine with NOx absorbent catalyst |
| JP2002115581A (ja) * | 2000-10-10 | 2002-04-19 | Denso Corp | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| US6499294B1 (en) | 1998-09-18 | 2002-12-31 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification device for an internal combustion engine |
| JP2004176722A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Robert Bosch Gmbh | 触媒再生方法および触媒再生用の制御装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3791470B2 (ja) | 2002-07-02 | 2006-06-28 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
-
1992
- 1992-08-11 JP JP4214311A patent/JP2658756B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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