JP3123513B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】リーン混合気を燃焼せしめるようにした
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯx を吸収し、流入排気ガスがリッチになると
吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関排気通路
内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に発生する
ＮＯx をＮＯx 吸収剤により吸収し、ＮＯx 吸収剤のＮ
Ｏx 吸収能力が飽和する前に機関シリンダ内に供給され
る混合気の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸収剤
からＮＯx を放出させると共に放出されたＮＯxを還元
するようにした内燃機関が本出願人により既に提案され
ている（国際公開ＷＯ９３／０７３６３号参照）。
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯx を吸収し、流入排気ガスがリッチになると
吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を機関排気通路
内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に発生する
ＮＯx をＮＯx 吸収剤により吸収し、ＮＯx 吸収剤のＮ
Ｏx 吸収能力が飽和する前に機関シリンダ内に供給され
る混合気の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯx 吸収剤
からＮＯx を放出させると共に放出されたＮＯxを還元
するようにした内燃機関が本出願人により既に提案され
ている（国際公開ＷＯ９３／０７３６３号参照）。
【０００３】この内燃機関ではＮＯX 吸収剤からＮＯX
を放出すべくＮＯX 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比
がリッチにされている間、リッチの度合が一定に維持さ
れている。
を放出すべくＮＯX 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比
がリッチにされている間、リッチの度合が一定に維持さ
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらＮＯX 吸
収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯ
X 吸収剤に吸収されている大部分のＮＯX が急激に放出
され、その後は排気ガスの空燃比をリッチにしておいて
もＮＯX 吸収剤から少しずつしかＮＯX が放出されな
い。従って上述の内燃機関におけるように排気ガスの空
燃比がリッチにされている間リッチの度合を一定に維持
しておくとＮＯX を還元するために使用されない未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯが次第に増大し、斯くしてこれら未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが大気に放出されるという問題を生ずる。
収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯ
X 吸収剤に吸収されている大部分のＮＯX が急激に放出
され、その後は排気ガスの空燃比をリッチにしておいて
もＮＯX 吸収剤から少しずつしかＮＯX が放出されな
い。従って上述の内燃機関におけるように排気ガスの空
燃比がリッチにされている間リッチの度合を一定に維持
しておくとＮＯX を還元するために使用されない未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯが次第に増大し、斯くしてこれら未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏが大気に放出されるという問題を生ずる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに１番目の発明では、流入する排気ガスがリーンであ
るときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスが理論空燃
比又はリッチになると吸収したＮＯx を放出するＮＯx
吸収剤を機関排気通路内に配置し、ＮＯ x 吸収剤に流入
する排気ガスがリーンであるときにＮＯx 吸収剤からＮ
ＯX を放出すべきときにはＮＯX 吸収剤に流入する排気
ガスの空燃比をリーンからリッチに一気に変化させると
共にこの変化後リッチの度合を徐々に小さくするように
している。
めに１番目の発明では、流入する排気ガスがリーンであ
るときにＮＯx を吸収し、流入する排気ガスが理論空燃
比又はリッチになると吸収したＮＯx を放出するＮＯx
吸収剤を機関排気通路内に配置し、ＮＯ x 吸収剤に流入
する排気ガスがリーンであるときにＮＯx 吸収剤からＮ
ＯX を放出すべきときにはＮＯX 吸収剤に流入する排気
ガスの空燃比をリーンからリッチに一気に変化させると
共にこの変化後リッチの度合を徐々に小さくするように
している。
【０００６】また、２番目の発明では１番目の発明にお
いて、ＮＯ x 吸収剤に流入する排気ガスがリーンである
ときにＮＯX 吸収剤からＮＯX を放出すべきときにはＮ
ＯX吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリーンからリ
ッチに一気に変化させると共にこの変化後リッチの度合
を徐々に小さくし、次いでＮＯX 吸収剤に流入する排気
ガスの空燃比を予め定められた期間理論空燃比に維持し
た後にリーンに切換えるようにしている。
いて、ＮＯ x 吸収剤に流入する排気ガスがリーンである
ときにＮＯX 吸収剤からＮＯX を放出すべきときにはＮ
ＯX吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリーンからリ
ッチに一気に変化させると共にこの変化後リッチの度合
を徐々に小さくし、次いでＮＯX 吸収剤に流入する排気
ガスの空燃比を予め定められた期間理論空燃比に維持し
た後にリーンに切換えるようにしている。
【０００７】
【作用】１番目の発明ではＮＯX 吸収剤から放出される
ＮＯX 量が低下するにつれて排気ガスの空燃比のリッチ
の度合が徐々に小さくされる。２番目の発明では排気ガ
スの空燃比のリッチの度合が小さくされた後排気ガスの
空燃比を理論空燃比に維持することにより、このとき少
しずつ放出されるＮＯ X が還元される。
ＮＯX 量が低下するにつれて排気ガスの空燃比のリッチ
の度合が徐々に小さくされる。２番目の発明では排気ガ
スの空燃比のリッチの度合が小さくされた後排気ガスの
空燃比を理論空燃比に維持することにより、このとき少
しずつ放出されるＮＯ X が還元される。
【０００８】
【実施例】図１を参照すると、１は機関本体、２はピス
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２を介してエアクリーナ１３に
連結され、吸気ダクト１２内にはスロットル弁１４が配
置される。一方、排気ポート８は排気マニホルド１５お
よび排気管１６を介してＮＯx 吸収剤１７を内蔵したケ
ーシング１８に接続される。
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２を介してエアクリーナ１３に
連結され、吸気ダクト１２内にはスロットル弁１４が配
置される。一方、排気ポート８は排気マニホルド１５お
よび排気管１６を介してＮＯx 吸収剤１７を内蔵したケ
ーシング１８に接続される。
【０００９】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。サージタンク１０内にはサージタンク１０内の
絶対圧に比例した出力電圧を発生する圧力センサ１９が
取付けられ、この圧力センサ１９の出力電圧がＡＤ変換
器３７を介して入力ポート３５に入力される。また、入
力ポート３５には機関回転数を表わす出力パルスを発生
する回転数センサ２０が接続される。一方、出力ポート
３６は対応する駆動回路３８を介して夫々点火栓４およ
び燃料噴射弁１１に接続される。
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。サージタンク１０内にはサージタンク１０内の
絶対圧に比例した出力電圧を発生する圧力センサ１９が
取付けられ、この圧力センサ１９の出力電圧がＡＤ変換
器３７を介して入力ポート３５に入力される。また、入
力ポート３５には機関回転数を表わす出力パルスを発生
する回転数センサ２０が接続される。一方、出力ポート
３６は対応する駆動回路３８を介して夫々点火栓４およ
び燃料噴射弁１１に接続される。
【００１０】図１に示す内燃機関では例えば次式に基い
て燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、サージタンク１０
内の絶対圧ＰＭおよび機関回転数Ｎの関数として図２に
示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されて
いる。補正係数Ｋは機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比を制御するための係数であってＫ＝１．０であ
れば機関シリンダ内に供給される混合気は理論空燃比と
なる。これに対してＫ＜１．０になれば機関シリンダ内
に供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも大きく
なり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０になれば機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも
小さくなる、即ちリッチとなる。
て燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、サージタンク１０
内の絶対圧ＰＭおよび機関回転数Ｎの関数として図２に
示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されて
いる。補正係数Ｋは機関シリンダ内に供給される混合気
の空燃比を制御するための係数であってＫ＝１．０であ
れば機関シリンダ内に供給される混合気は理論空燃比と
なる。これに対してＫ＜１．０になれば機関シリンダ内
に供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも大きく
なり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０になれば機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも
小さくなる、即ちリッチとなる。
【００１１】この補正係数Ｋは機関の運転状態に応じて
制御され、図３はこの補正係数Ｋの制御の一実施例を示
している。図３に示す実施例では暖機運転中は機関冷却
水温が高くなるにつれて補正係数Ｋが徐々に低下せしめ
られ、暖機が完了すると補正係数Ｋは１．０よりも小さ
い一定値に、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比がリーンに維持される。次いで加速運転が行われ
れば補正係数Ｋは例えば１．０とされ、即ち機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比とされ、
全負荷運転が行われれば補正係数Ｋは１．０よりも大き
くされる、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比はリッチにされる。図３からわかるように図３に示
される実施例では暖機運転時、加速運転時および全負荷
運転時を除けば機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比は一定のリーン空燃比に維持されており、従って大
部分の機関運転領域においてリーン混合気が燃焼せしめ
られることになる。
制御され、図３はこの補正係数Ｋの制御の一実施例を示
している。図３に示す実施例では暖機運転中は機関冷却
水温が高くなるにつれて補正係数Ｋが徐々に低下せしめ
られ、暖機が完了すると補正係数Ｋは１．０よりも小さ
い一定値に、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比がリーンに維持される。次いで加速運転が行われ
れば補正係数Ｋは例えば１．０とされ、即ち機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比とされ、
全負荷運転が行われれば補正係数Ｋは１．０よりも大き
くされる、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比はリッチにされる。図３からわかるように図３に示
される実施例では暖機運転時、加速運転時および全負荷
運転時を除けば機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比は一定のリーン空燃比に維持されており、従って大
部分の機関運転領域においてリーン混合気が燃焼せしめ
られることになる。
【００１２】図４は燃焼室３から排出される排気ガス中
の代表的な成分の濃度を概略的に示している。図４から
わかるように燃焼室３から排出される排気ガス中の未燃
ＨＣ，ＣＯの濃度は燃焼室３内に供給される混合気の空
燃比がリッチになるほど増大し、燃焼室３から排出され
る排気ガス中の酸素Ｏ2 の濃度は燃焼室３内に供給され
る混合気の空燃比がリーンになるほど増大する。
の代表的な成分の濃度を概略的に示している。図４から
わかるように燃焼室３から排出される排気ガス中の未燃
ＨＣ，ＣＯの濃度は燃焼室３内に供給される混合気の空
燃比がリッチになるほど増大し、燃焼室３から排出され
る排気ガス中の酸素Ｏ2 の濃度は燃焼室３内に供給され
る混合気の空燃比がリーンになるほど増大する。
【００１３】ケーシング１８内に収容されているＮＯx
吸収剤１７は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、リチウムＬｉ、セ
シウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カル
シウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少くとも一つ
と、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路、燃焼室３およびＮＯx 吸収剤１７上流の排気
通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を
ＮＯx 吸収剤１７への流入排気ガスの空燃比と称すると
このＮＯx 吸収剤１７は流入排気ガスの空燃比がリーン
のときにはＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度
が低下すると吸収したＮＯx を放出するＮＯx の吸放出
作用を行う。なお、ＮＯx 吸収剤１７上流の排気通路内
に燃料（炭化水素）或いは空気が供給されない場合には
流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に供給される混合気
の空燃比に一致し、従ってこの場合にはＮＯx 吸収剤１
７は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比がリーンの
ときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内に供給される混合
気中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯx を放出する
ことになる。
吸収剤１７は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、リチウムＬｉ、セ
シウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カル
シウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少くとも一つ
と、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路、燃焼室３およびＮＯx 吸収剤１７上流の排気
通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を
ＮＯx 吸収剤１７への流入排気ガスの空燃比と称すると
このＮＯx 吸収剤１７は流入排気ガスの空燃比がリーン
のときにはＮＯx を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度
が低下すると吸収したＮＯx を放出するＮＯx の吸放出
作用を行う。なお、ＮＯx 吸収剤１７上流の排気通路内
に燃料（炭化水素）或いは空気が供給されない場合には
流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に供給される混合気
の空燃比に一致し、従ってこの場合にはＮＯx 吸収剤１
７は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比がリーンの
ときにはＮＯx を吸収し、燃焼室３内に供給される混合
気中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯx を放出する
ことになる。
【００１４】上述のＮＯx 吸収剤１７を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１７は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図５に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
に配置すればこのＮＯx 吸収剤１７は実際にＮＯx の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図５に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
【００１５】即ち、流入排気ガスがかなりリーンになる
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図５
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - 又はＯ
2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入排気ガ
ス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - 又はＯ2-と反応
し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次いで
生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸
収剤内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら
図５（Ａ）に示されるように硝酸イオンＮＯ3 - の形で
吸収剤内に拡散する。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸
収剤１７内に吸収される。
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図５
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - 又はＯ
2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入排気ガ
ス中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - 又はＯ2-と反応
し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次いで
生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸
収剤内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら
図５（Ａ）に示されるように硝酸イオンＮＯ3 - の形で
吸収剤内に拡散する。このようにしてＮＯx がＮＯx 吸
収剤１７内に吸収される。
【００１６】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１７からＮＯx が放出されることにな
る。図４に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればたとえ流入
排気ガスの空燃比がリーンであってもＮＯx 吸収剤１７
からＮＯ x が放出されることになる。
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯx 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯx 吸収剤１７からＮＯx が放出されることにな
る。図４に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればたとえ流入
排気ガスの空燃比がリーンであってもＮＯx 吸収剤１７
からＮＯ x が放出されることになる。
【００１７】一方、このとき燃焼室３内に供給される混
合気がリッチにされて流入排気ガスの空燃比がリッチに
なると図４に示されるように機関からは多量の未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ
上の酸素Ｏ2 - 又はＯ2-と反応して酸化せしめられる。
また、流入排気ガスの空燃比がリッチになると流入排気
ガス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮ
Ｏ2 が放出され、このＮＯ2 は図５（Ｂ）に示されるよ
うに未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。この
ようにして白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなる
と吸収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って
流入排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちに
ＮＯx 吸収剤１７からＮＯx が放出されることになる。
合気がリッチにされて流入排気ガスの空燃比がリッチに
なると図４に示されるように機関からは多量の未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ
上の酸素Ｏ2 - 又はＯ2-と反応して酸化せしめられる。
また、流入排気ガスの空燃比がリッチになると流入排気
ガス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮ
Ｏ2 が放出され、このＮＯ2 は図５（Ｂ）に示されるよ
うに未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。この
ようにして白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなる
と吸収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って
流入排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちに
ＮＯx 吸収剤１７からＮＯx が放出されることになる。
【００１８】即ち、流入排気ガスの空燃比をリッチにす
るとまず初めに未燃ＨＣ，ＣＯが白金Ｐｔ上のＯ2 - 又
はＯ2-とただちに反応して酸化せしめられ、次いで白金
Ｐｔ上のＯ2 - 又はＯ2-が消費されてもまだ未燃ＨＣ，
ＣＯが残っていればこの未燃ＨＣ，ＣＯによって吸収剤
から放出されたＮＯx および機関から排出されたＮＯ x
が還元せしめられる。従って流入排気ガスの空燃比をリ
ッチにすれば短時間のうちにＮＯx 吸収剤１７に吸収さ
れているＮＯx が放出され、しかもこの放出されたＮＯ
x が還元されるために大気中にＮＯx が排出されるのを
阻止することができることになる。
るとまず初めに未燃ＨＣ，ＣＯが白金Ｐｔ上のＯ2 - 又
はＯ2-とただちに反応して酸化せしめられ、次いで白金
Ｐｔ上のＯ2 - 又はＯ2-が消費されてもまだ未燃ＨＣ，
ＣＯが残っていればこの未燃ＨＣ，ＣＯによって吸収剤
から放出されたＮＯx および機関から排出されたＮＯ x
が還元せしめられる。従って流入排気ガスの空燃比をリ
ッチにすれば短時間のうちにＮＯx 吸収剤１７に吸収さ
れているＮＯx が放出され、しかもこの放出されたＮＯ
x が還元されるために大気中にＮＯx が排出されるのを
阻止することができることになる。
【００１９】このように流入排気ガスの空燃比をリッチ
にすれば短時間のうちにＮＯx 吸収剤１７からＮＯx が
放出されるがこのときリッチの度合を高くしすぎると、
即ち未燃ＨＣ，ＣＯの量が過度に多くなりすぎると余剰
の未燃ＨＣ，ＣＯが大気中に放出されることになり、こ
のときリッチの度合を低くしすぎると、即ち未燃ＨＣ，
ＣＯの量が少なすぎるとＮＯx 吸収剤１７から放出され
たＮＯx の一部が還元されることなく大気中に放出され
ることになる。従って流入排気ガスの空燃比をリッチに
したときに吸収剤から放出された全ＮＯx および機関か
ら排出された全ＮＯx を還元せしめるには白金Ｐｔ上の
Ｏ2 - 又はＯ2-を消費するのに必要な量の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏと、全ＮＯx を還元させるのに必要な量の未燃ＨＣ，
ＣＯがＮＯx 吸収剤１７に流入するように流入ガスの空
燃比のリッチの度合を制御する必要がある。
にすれば短時間のうちにＮＯx 吸収剤１７からＮＯx が
放出されるがこのときリッチの度合を高くしすぎると、
即ち未燃ＨＣ，ＣＯの量が過度に多くなりすぎると余剰
の未燃ＨＣ，ＣＯが大気中に放出されることになり、こ
のときリッチの度合を低くしすぎると、即ち未燃ＨＣ，
ＣＯの量が少なすぎるとＮＯx 吸収剤１７から放出され
たＮＯx の一部が還元されることなく大気中に放出され
ることになる。従って流入排気ガスの空燃比をリッチに
したときに吸収剤から放出された全ＮＯx および機関か
ら排出された全ＮＯx を還元せしめるには白金Ｐｔ上の
Ｏ2 - 又はＯ2-を消費するのに必要な量の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏと、全ＮＯx を還元させるのに必要な量の未燃ＨＣ，
ＣＯがＮＯx 吸収剤１７に流入するように流入ガスの空
燃比のリッチの度合を制御する必要がある。
【００２０】図６は本発明による実施例において用いら
れている流入ガスの空燃比のリッチ制御を示している。
図６に示される実施例ではＮＯx 吸収剤１７からＮＯx
を放出すべきときには前述した燃料噴射時間ＴＡＵの算
出に用いられる補正係数ＫをＫＫ（＞１．０）まで増大
せしめることによって燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリッチとされる。次いで補正係数Ｋが徐々に減
少せしめられ、次いで補正係数Ｋが１．０に、即ち燃焼
室３内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比に維持
される。次いでリッチ制御が開始されてからｃｃ時間経
過すると再び補正係数Ｋが１．０よりも小さくされて再
びリーン混合気の燃焼が開始される。
れている流入ガスの空燃比のリッチ制御を示している。
図６に示される実施例ではＮＯx 吸収剤１７からＮＯx
を放出すべきときには前述した燃料噴射時間ＴＡＵの算
出に用いられる補正係数ＫをＫＫ（＞１．０）まで増大
せしめることによって燃焼室３内に供給される混合気の
空燃比がリッチとされる。次いで補正係数Ｋが徐々に減
少せしめられ、次いで補正係数Ｋが１．０に、即ち燃焼
室３内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比に維持
される。次いでリッチ制御が開始されてからｃｃ時間経
過すると再び補正係数Ｋが１．０よりも小さくされて再
びリーン混合気の燃焼が開始される。
【００２１】燃焼室３内に供給される混合気の空燃比が
リッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯx吸収剤１７に吸収さ
れている大部分のＮＯx が急激に放出される。補正係数
ＫＫの値はこのとき白金Ｐｔ上のＯ2 - 又はＯ2-を消費
しかつ全ＮＯx を還元させるのに必要な量の未燃成分が
発生するように定められている。ところでこの場合、排
気ガス温が高くなってＮＯx 吸収剤１７の温度が高くな
るほどＮＯx 吸収剤１７から単位時間当り放出されるＮ
Ｏx の量が増大する。従って図７（Ａ）において実線で
示されるように補正係数ＫＫの値は排気ガス温Ｔが高く
なるほど大きくされる。この場合、排気ガス温Ｔは直接
検出することもできるがサージタンク１０内の絶対圧Ｐ
Ｍと機関回転数Ｎから推定することもできる。そこで本
発明による実施例では排気ガス温Ｔと絶対圧ＰＭ、機関
回転数Ｎとの関係を予め実験により求めておき、この関
係を図９に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に
記憶しておいてこのマップから排気ガス温Ｔを算出する
ようにしている。
リッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯx吸収剤１７に吸収さ
れている大部分のＮＯx が急激に放出される。補正係数
ＫＫの値はこのとき白金Ｐｔ上のＯ2 - 又はＯ2-を消費
しかつ全ＮＯx を還元させるのに必要な量の未燃成分が
発生するように定められている。ところでこの場合、排
気ガス温が高くなってＮＯx 吸収剤１７の温度が高くな
るほどＮＯx 吸収剤１７から単位時間当り放出されるＮ
Ｏx の量が増大する。従って図７（Ａ）において実線で
示されるように補正係数ＫＫの値は排気ガス温Ｔが高く
なるほど大きくされる。この場合、排気ガス温Ｔは直接
検出することもできるがサージタンク１０内の絶対圧Ｐ
Ｍと機関回転数Ｎから推定することもできる。そこで本
発明による実施例では排気ガス温Ｔと絶対圧ＰＭ、機関
回転数Ｎとの関係を予め実験により求めておき、この関
係を図９に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に
記憶しておいてこのマップから排気ガス温Ｔを算出する
ようにしている。
【００２２】一方、燃焼室３内に供給される混合気の空
燃比のリッチの程度（Ｋ＝ＫＫ）が同一であっても機関
から単位時間当り排出される排気ガス量が多くなれば機
関から単位時間当り排出される未燃ＨＣ，ＣＯの量が多
くなり、機関から単位時間当り排出される排気ガス量が
少なくなれば機関から単位時間当り排出される未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯの量は少なくなる。云い換えると機関から単位
時間当り排出される未燃ＨＣ，ＣＯの量を同一にするた
めには機関から排出される排気ガス量が増大するにつれ
て、燃焼室３内に供給される混合気の空燃比のリッチの
程度（Ｋ＝ＫＫ）を小さくしなければならないことにな
る。
燃比のリッチの程度（Ｋ＝ＫＫ）が同一であっても機関
から単位時間当り排出される排気ガス量が多くなれば機
関から単位時間当り排出される未燃ＨＣ，ＣＯの量が多
くなり、機関から単位時間当り排出される排気ガス量が
少なくなれば機関から単位時間当り排出される未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯの量は少なくなる。云い換えると機関から単位
時間当り排出される未燃ＨＣ，ＣＯの量を同一にするた
めには機関から排出される排気ガス量が増大するにつれ
て、燃焼室３内に供給される混合気の空燃比のリッチの
程度（Ｋ＝ＫＫ）を小さくしなければならないことにな
る。
【００２３】従ってＮＯx 吸収剤１７の温度が一定に維
持されている場合においてＮＯx 吸収剤１７から放出さ
れた全ＮＯx を未燃ＨＣ，ＣＯにより良好に還元ししか
も余剰な未燃ＨＣ，ＣＯが大気中に放出しないようにす
るためには図７（Ｂ）に示すように機関から単位時間当
り排出される排気ガス量、即ちＮＯx 吸収剤１７に単位
時間当り流入する排気ガス量ＳＶが多くなるにつれて補
正係数ＫＫの値を小さくしなければならないことにな
る。従って補正係数ＫＫは排気ガス温ＴとＮＯx吸収剤
１７に単位時間当り流入する排気ガス量ＳＶの関数とな
り、この補正係数ＫＫは排気ガス温ＴおよびＮＯx 吸収
剤１７に単位時間当り流入する排気ガス量ＳＶの関数の
形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
持されている場合においてＮＯx 吸収剤１７から放出さ
れた全ＮＯx を未燃ＨＣ，ＣＯにより良好に還元ししか
も余剰な未燃ＨＣ，ＣＯが大気中に放出しないようにす
るためには図７（Ｂ）に示すように機関から単位時間当
り排出される排気ガス量、即ちＮＯx 吸収剤１７に単位
時間当り流入する排気ガス量ＳＶが多くなるにつれて補
正係数ＫＫの値を小さくしなければならないことにな
る。従って補正係数ＫＫは排気ガス温ＴとＮＯx吸収剤
１７に単位時間当り流入する排気ガス量ＳＶの関数とな
り、この補正係数ＫＫは排気ガス温ＴおよびＮＯx 吸収
剤１７に単位時間当り流入する排気ガス量ＳＶの関数の
形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
【００２４】なお、この場合、ＮＯx 吸収剤１７に単位
時間当り流入する排気ガス量ＳＶ、即ち機関から単位時
間当り排出される排気ガス量はサージタンク１０内の絶
対圧ＰＭと機関回転数Ｎの関数となる。この排気ガス量
ＳＶはサージタンク１０内の絶対圧ＰＭと機関回転数Ｎ
の関数として図１０に示すマップの形で予めＲＯＭ３２
内に記憶されている。
時間当り流入する排気ガス量ＳＶ、即ち機関から単位時
間当り排出される排気ガス量はサージタンク１０内の絶
対圧ＰＭと機関回転数Ｎの関数となる。この排気ガス量
ＳＶはサージタンク１０内の絶対圧ＰＭと機関回転数Ｎ
の関数として図１０に示すマップの形で予めＲＯＭ３２
内に記憶されている。
【００２５】一方、前述したように燃焼室３内に供給さ
れる混合気の空燃比がリッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯ
x 吸収剤１７に吸収されている大部分のＮＯx が急激に
放出され、その後は空燃比をリッチにしておいてもＮＯ
x 吸収剤１７から少しずつしかＮＯx が放出されない。
従って空燃比をリッチにし続けると未燃ＨＣ，ＣＯが大
気に放出されることになる。そこで図６に示されるよう
に空燃比をリッチ（Ｋ＝ＫＫ）にした後は少しずつリッ
チの度合を少さくし、次いで空燃比を理論空燃比（Ｋ＝
１．０）に維持してＮＯx 吸収剤１７から少しずつ放出
されるＮＯx を順次還元せしめるようにしている。
れる混合気の空燃比がリッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯ
x 吸収剤１７に吸収されている大部分のＮＯx が急激に
放出され、その後は空燃比をリッチにしておいてもＮＯ
x 吸収剤１７から少しずつしかＮＯx が放出されない。
従って空燃比をリッチにし続けると未燃ＨＣ，ＣＯが大
気に放出されることになる。そこで図６に示されるよう
に空燃比をリッチ（Ｋ＝ＫＫ）にした後は少しずつリッ
チの度合を少さくし、次いで空燃比を理論空燃比（Ｋ＝
１．０）に維持してＮＯx 吸収剤１７から少しずつ放出
されるＮＯx を順次還元せしめるようにしている。
【００２６】なお、空燃比をリッチにしたときにＮＯx
吸収剤１７から単位時間当り放出されるＮＯx の量が多
いほどその後ＮＯx 吸収剤１７から放出されるＮＯx の
量が少なくなり、従ってＮＯx 吸収剤１７がＮＯx を放
出し終えるまでの時間が短くなる。前述したように排気
ガス温Ｔが高くなるほど空燃比をリッチにしたときにＮ
Ｏx 吸収剤１７から単位時間当り放出されるＮＯx の量
が多くなり、従って図８に示されるように空燃比をリッ
チにしてから再びリーンに戻すまでの時間ｃｃは排気ガ
ス温Ｔが高くなるほど短くされる。なお、図８に示す時
間ｃｃと排気ガス温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記
憶されている。
吸収剤１７から単位時間当り放出されるＮＯx の量が多
いほどその後ＮＯx 吸収剤１７から放出されるＮＯx の
量が少なくなり、従ってＮＯx 吸収剤１７がＮＯx を放
出し終えるまでの時間が短くなる。前述したように排気
ガス温Ｔが高くなるほど空燃比をリッチにしたときにＮ
Ｏx 吸収剤１７から単位時間当り放出されるＮＯx の量
が多くなり、従って図８に示されるように空燃比をリッ
チにしてから再びリーンに戻すまでの時間ｃｃは排気ガ
ス温Ｔが高くなるほど短くされる。なお、図８に示す時
間ｃｃと排気ガス温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記
憶されている。
【００２７】次に図１１から図１３を参照して本発明に
よるＮＯx 吸収剤１７の吸放出制御の一実施例について
説明する。図１１および図１２は一定時間毎に実行され
る割込みルーチンを示している。図１１および図１２を
参照するとまず初めにステップ６０において補正係数Ｋ
が１．０よりも小さいか否か、即ちリーン混合気が燃焼
せしめられているか否かが判別される。Ｋ≧１．０のと
き、即ち燃焼室３内に供給される混合気が理論空燃比或
いはリッチのときには処理サイクルを完了する。これに
対してＫ＜１．０のとき、即ちリーン混合気が燃焼せし
められているときにはステップ６１に進んでＮＯx 吸収
剤１７に吸収されているＮＯx 量Ｗが算出される。即
ち、燃焼室３から単位時間当り排出されるＮＯx 量はサ
ージタンク１０内の絶対圧ＰＭが高くなるほど増大し、
機関回転数Ｎが高くなるほど増大するのでＮＯx 吸収剤
１７に吸収されているＮＯx 量ＷはＷとｋ1 ・ＰＭ・Ｎ
（ｋ1 は定数）との積によって表わされることになる。
よるＮＯx 吸収剤１７の吸放出制御の一実施例について
説明する。図１１および図１２は一定時間毎に実行され
る割込みルーチンを示している。図１１および図１２を
参照するとまず初めにステップ６０において補正係数Ｋ
が１．０よりも小さいか否か、即ちリーン混合気が燃焼
せしめられているか否かが判別される。Ｋ≧１．０のと
き、即ち燃焼室３内に供給される混合気が理論空燃比或
いはリッチのときには処理サイクルを完了する。これに
対してＫ＜１．０のとき、即ちリーン混合気が燃焼せし
められているときにはステップ６１に進んでＮＯx 吸収
剤１７に吸収されているＮＯx 量Ｗが算出される。即
ち、燃焼室３から単位時間当り排出されるＮＯx 量はサ
ージタンク１０内の絶対圧ＰＭが高くなるほど増大し、
機関回転数Ｎが高くなるほど増大するのでＮＯx 吸収剤
１７に吸収されているＮＯx 量ＷはＷとｋ1 ・ＰＭ・Ｎ
（ｋ1 は定数）との積によって表わされることになる。
【００２８】次いでステップ６２ではＮＯx 放出フラグ
がセットされているか否かが判別される。ＮＯx 放出フ
ラグがセットされていないときにはステップ６３に進ん
でＮＯx 吸収剤１７に吸収されているＮＯx 量Ｗが予め
定められた設定量Ｗo よりも大きいか否かが判別され
る。この設定量Ｗo は例えばＮＯx 吸収剤１７に吸収し
うる最大ＮＯx 量の３０パーセント程度である。Ｗ≦Ｗ
o であれば処理サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗo であればス
テップ６４に進んでＮＯx 放出フラグがセットされる。
がセットされているか否かが判別される。ＮＯx 放出フ
ラグがセットされていないときにはステップ６３に進ん
でＮＯx 吸収剤１７に吸収されているＮＯx 量Ｗが予め
定められた設定量Ｗo よりも大きいか否かが判別され
る。この設定量Ｗo は例えばＮＯx 吸収剤１７に吸収し
うる最大ＮＯx 量の３０パーセント程度である。Ｗ≦Ｗ
o であれば処理サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗo であればス
テップ６４に進んでＮＯx 放出フラグがセットされる。
【００２９】ＮＯx 放出フラグがセットされるとステッ
プ６５において図９および図１０に示すマップおよび図
７（Ｃ）に示すマップから補正係数ＫＫが算出される。
次いでステップ６６ではＫＫにｋ2 ・Ｗ（ｋ2 は定数）
を乗算することによって最終的な補正係数ＫＫが算出さ
れる。即ち、ＮＯx 吸収剤１７に吸収されているＮＯ x
量Ｗが少ないほどリッチの度合（ＫＫ）が小さくされ
る。次いでステップ６７では図９に示すマップおよび図
８に示す関係から時間ｃｃが算出される。次いでステッ
プ６８ではｃｃにｋ3 ・Ｗ（ｋ3 は定数）を乗算するこ
とによって最終的な時間ｃｃが算出される。即ち、ＮＯ
x 吸収剤１７に吸収されているＮＯx 量Ｗが少ないほど
時間ｃｃが短くされる。次いで処理サイクルを完了す
る。
プ６５において図９および図１０に示すマップおよび図
７（Ｃ）に示すマップから補正係数ＫＫが算出される。
次いでステップ６６ではＫＫにｋ2 ・Ｗ（ｋ2 は定数）
を乗算することによって最終的な補正係数ＫＫが算出さ
れる。即ち、ＮＯx 吸収剤１７に吸収されているＮＯ x
量Ｗが少ないほどリッチの度合（ＫＫ）が小さくされ
る。次いでステップ６７では図９に示すマップおよび図
８に示す関係から時間ｃｃが算出される。次いでステッ
プ６８ではｃｃにｋ3 ・Ｗ（ｋ3 は定数）を乗算するこ
とによって最終的な時間ｃｃが算出される。即ち、ＮＯ
x 吸収剤１７に吸収されているＮＯx 量Ｗが少ないほど
時間ｃｃが短くされる。次いで処理サイクルを完了す
る。
【００３０】ＮＯx 放出フラグがセットされると次の処
理サイクルでは図１１のステップ６２から図１２のステ
ップ６９に進んでカウント値Ｃが１だけインクリメント
される。次いでステップ７０ではカウント値Ｃが時間ｃ
ｃよりも大きくなったか否かが、即ちリッチ制御を開始
してから時間ｃｃが経過したか否かが判別される。Ｃ≦
ｃｃのときにはステップ７１に進んで補正係数ＫＫから
一定値αが減算される。次いでステップ７２では補正係
数ＫＫが１．０以下になったか否かが判別される。ＫＫ
≦１．０になるとステップ７３に進んでＫＫが１．０と
される。従って図６に示されるように補正係数Ｋは徐々
に小さくなり、Ｋ＝１．０になるとその後、補正係数Ｋ
は１．０に保持される。
理サイクルでは図１１のステップ６２から図１２のステ
ップ６９に進んでカウント値Ｃが１だけインクリメント
される。次いでステップ７０ではカウント値Ｃが時間ｃ
ｃよりも大きくなったか否かが、即ちリッチ制御を開始
してから時間ｃｃが経過したか否かが判別される。Ｃ≦
ｃｃのときにはステップ７１に進んで補正係数ＫＫから
一定値αが減算される。次いでステップ７２では補正係
数ＫＫが１．０以下になったか否かが判別される。ＫＫ
≦１．０になるとステップ７３に進んでＫＫが１．０と
される。従って図６に示されるように補正係数Ｋは徐々
に小さくなり、Ｋ＝１．０になるとその後、補正係数Ｋ
は１．０に保持される。
【００３１】次いでＣ＞ｃｃになるとステップ７０から
ステップ７４に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされ
る。次いでステップ７５ではＮＯx 吸収剤１７に吸収さ
れているＮＯx 量Ｗが零とされ、次いでステップ７６に
おいてカウント値Ｃが零とされる。図１３は燃料噴射時
間ＴＡＵの算出ルーチンを示しており、このルーチンは
繰り返し実行される。
ステップ７４に進んでＮＯx 放出フラグがリセットされ
る。次いでステップ７５ではＮＯx 吸収剤１７に吸収さ
れているＮＯx 量Ｗが零とされ、次いでステップ７６に
おいてカウント値Ｃが零とされる。図１３は燃料噴射時
間ＴＡＵの算出ルーチンを示しており、このルーチンは
繰り返し実行される。
【００３２】図１３を参照するとまず初めにステップ８
０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰ
が算出される。次いでステップ８１において目標補正係
数Ｋが算出される。この目標補正係数Ｋは例えば加速運
転時にはＫ＝１．０とされ、全負荷運転時にはＫ＞１．
０とされ、暖機運転時にはＫ≧１．０とされ、その他の
ときにはＫ＜１．０とされる。次いでステップ８２では
ＮＯx 放出フラグがセットされているか否かが判別され
る。ＮＯx 放出フラグがセットされていないときにはス
テップ８３に進んでＫがＫｔとされる。次いでステップ
８５では基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数Ｋｔを乗算す
ることによって燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。
０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰ
が算出される。次いでステップ８１において目標補正係
数Ｋが算出される。この目標補正係数Ｋは例えば加速運
転時にはＫ＝１．０とされ、全負荷運転時にはＫ＞１．
０とされ、暖機運転時にはＫ≧１．０とされ、その他の
ときにはＫ＜１．０とされる。次いでステップ８２では
ＮＯx 放出フラグがセットされているか否かが判別され
る。ＮＯx 放出フラグがセットされていないときにはス
テップ８３に進んでＫがＫｔとされる。次いでステップ
８５では基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数Ｋｔを乗算す
ることによって燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。
【００３３】一方、ステップ８２においてＮＯx 放出フ
ラグがセットされていると判別されたときにはステップ
８４に進んで図１１および図１２のルーチンにより算出
されている補正係数ＫＫがＫｔとされ、次いでステップ
８５に進む。従ってこのときには燃焼室３内に供給され
る混合気が一時的にリッチにされ、次いで暫くの間、理
論空燃比に維持される。
ラグがセットされていると判別されたときにはステップ
８４に進んで図１１および図１２のルーチンにより算出
されている補正係数ＫＫがＫｔとされ、次いでステップ
８５に進む。従ってこのときには燃焼室３内に供給され
る混合気が一時的にリッチにされ、次いで暫くの間、理
論空燃比に維持される。
【００３４】
【発明の効果】ＮＯx 吸収剤からＮＯx を放出させたと
きに未燃ＨＣ，ＣＯが大気中に放出されるのを阻止しつ
つ全ＮＯx を良好に還元することができる。
きに未燃ＨＣ，ＣＯが大気中に放出されるのを阻止しつ
つ全ＮＯx を良好に還元することができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】基本燃料噴射時間のマップを示す図である。
【図３】補正係数Ｋの変化を示す図である。
【図４】機関から排出される排気ガス中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
【図５】ＮＯx の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図６】リッチ制御時の補正係数Ｋの変化を示す図であ
る。
る。
【図７】補正係数ＫＫを示す図である。
【図８】時間ｃｃを示す線図である。
【図９】排気ガス温Ｔのマップを示す図である。
【図１０】排気ガス量ＳＶのマップを示す図である。
【図１１】時間割込みルーチンのフローチャートであ
る。
る。
【図１２】時間割込みルーチンのフローチャートであ
る。
る。
【図１３】燃料噴射時間ＴＡＵを算出するためのフロー
チャートである。
チャートである。
１５…排気マニホルド １７…ＮＯx 吸収剤
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０１Ｎ 3/24 ＺＡＢ Ｆ０１Ｎ 3/24 ＺＡＢＥ ＺＡＢＲ 3/28 ３０１ 3/28 ３０１Ｃ Ｆ０２Ｄ 41/14 ３１０ Ｆ０２Ｄ 41/14 ３１０Ｄ (56)参考文献 特開 昭53−38824（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−66716（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−48745（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−195828（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−174142（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−53042（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−111645（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−111646（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−111647（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−199640（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−96425（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−270543（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−181538（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−16641（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−198635（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−106446（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−228422（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−262945（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−58347（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−38448（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−23599（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−371229（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−78434（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−67334（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−30627（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−131345（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−202157（ＪＰ，Ａ) 特表 平５−502405（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02D 41/00 - 41/40 F01N 3/00 - 3/38
Claims (2)
- 【請求項１】 流入する排気ガスがリーンであるときに
ＮＯx を吸収し、流入する排気ガスが理論空燃比又はリ
ッチになると吸収したＮＯx を放出するＮＯx 吸収剤を
機関排気通路内に配置し、ＮＯ x 吸収剤に流入する排気
ガスがリーンであるときにＮＯx 吸収剤からＮＯX を放
出すべきときにはＮＯX 吸収剤に流入する排気ガスの空
燃比をリーンからリッチに一気に変化させると共に該変
化後リッチの度合を徐々に小さくするようにした内燃機
関の排気浄化装置。 - 【請求項２】 ＮＯ x 吸収剤に流入する排気ガスがリー
ンであるときにＮＯX 吸収剤からＮＯX を放出すべきと
きにはＮＯX 吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリー
ンからリッチに一気に変化させると共に該変化後リッチ
の度合を徐々に小さくし、次いでＮＯX 吸収剤に流入す
る排気ガスの空燃比を予め定められた期間理論空燃比に
維持した後にリーンに切換えるようにした請求項１に記
載の内燃機関の排気浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10160911A JP3123513B2 (ja) | 1998-06-09 | 1998-06-09 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10160911A JP3123513B2 (ja) | 1998-06-09 | 1998-06-09 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5055772A Division JP2998481B2 (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10311235A JPH10311235A (ja) | 1998-11-24 |
| JP3123513B2 true JP3123513B2 (ja) | 2001-01-15 |
Family
ID=15724997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10160911A Expired - Lifetime JP3123513B2 (ja) | 1998-06-09 | 1998-06-09 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3123513B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6718756B1 (en) | 1999-01-21 | 2004-04-13 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifier for use in internal combustion engine |
| JP4321306B2 (ja) | 2004-02-26 | 2009-08-26 | マツダ株式会社 | 水素エンジンの制御装置 |
-
1998
- 1998-06-09 JP JP10160911A patent/JP3123513B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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