JP2830665B2 - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気ガス浄化
装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】ディーゼル機関においてＮＯ_x を浄化す
るために機関排気通路を一対の排気枝通路に分岐し、こ
れら排気枝通路の分岐部に切換弁を配置して切換弁の切
換作用により排気ガスをいずれか一方の排気枝通路内に
交互に導びき、各排気枝通路内に夫々ＮＯ_x を酸化吸収
しうる触媒を配置したディーゼル機関が公知である（特
開昭６２−１０６８２６号公報参照）。このディーゼル
機関では一方の排気枝通路内に導びかれた排気ガス中の
ＮＯ_x がその排気枝通路内に配置された触媒に酸化吸収
せしめられる。この間、他方の排気枝通路への排気ガス
の流入が停止せしめられると共にこの排気枝通路内には
気体状の還元剤が供給され、この還元剤によってこの排
気枝通路内に配置された触媒に蓄積されているＮＯ_x が
還元せしめられる。次いで暫らくすると切換弁の切換作
用によってそれまで排気ガスが導びかれていた排気枝通
路への排気ガスの導入が停止され、それまで排気ガスの
導入が停止されていた排気枝通路への排気ガスの導入が
再開される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
に一対の排気枝通路内への排気ガスの導入を交互に停止
すると排気ガスの導入が停止された方の排気枝通路内の
触媒の温度は排気ガスの導入を停止している間に徐々に
低下し、排気ガスの導入が再開される頃にはかなり低い
温度まで低下してしまう。ところがこのように触媒の温
度が低くなると触媒の触媒機能が低下するためにＮＯ _X
の酸化吸収作用が十分に行われず、斯くして排気ガスの
導入が開始されてから触媒温度が上昇するまでの間はＮ
Ｏ _X が触媒に吸収されずに大気に放出されてしまうとい
う問題を生ずる。 また、このディーゼル機関では還元剤
として水素を用いており、水素を発生させるための水素
発生装置と水素発生装置により発生せしめられた水素を
溜めるための水素溜めとを具備している。このように還
元剤として水素を用いると付加的な装置、即ち水素発生
装置および水素溜めを設けなければならず、斯くして構
造が複雑となるばかりでなく製造コストが大巾にアップ
するという問題がある。また、ＮＯ _X を吸収するという
点からみれば一方の触媒が常に遊んでいることになるの
でせっかく設けた触媒全体をＮＯ _X の吸収のために有効
に利用していないという問題もある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、流入する排気ガスの空燃比がリー
ンであるときにＮＯ_x を吸収し、流入する排気ガス中の
酸素濃度を低下させると吸収したＮＯ_x を放出するＮＯ
_x 吸収剤を機関排気通路内に配置すると共に、機関運転
中常時ＮＯ _X 吸収剤に排気ガスを流通させておき、ＮＯ
_x 吸収剤上流の機関排気通路又は機関吸気通路に燃料タ
ンク内で発生した燃料蒸気の供給口を設けると共に供給
口から供給される燃料蒸気の供給を制御する燃料蒸気供
給制御装置を具備し、ＮＯ_x 吸収剤からＮＯ_x を放出す
べきときに供給口から燃料蒸気を供給してＮＯ _X 吸収剤
に流入する排気ガス中の酸素濃度を低下させるようにし
ている。

【０００５】

【作用】ＮＯ_x 吸収剤からＮＯ_x を放出すべきときには
燃料タンク内で発生した燃料蒸気がＮＯ_x 吸収剤上流の
機関排気通路又は機関吸気通路内に供給される。

【０００６】

【実施例】図１を参照すると、１は機関本体、２はピス
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２およびエアフローメータ１３
を介してエアクリーナ１４に連結され、吸気ダクト１２
内にはスロットル弁１５が配置される。一方、排気ポー
ト８は排気マニホルド１６および排気管１７を介してＮ
Ｏ_x 吸収剤１８を内蔵したケーシング１９に接続され
る。

【０００７】図１に示されるように内燃機関はチャコー
ルキャニスタ２０を具備している。チャコールキャニス
タ２０は活性炭層２１と、活性炭層２１の両側に形成さ
れた蒸発燃料室２２および大気開放室２３とを具えてい
る。蒸発燃料室２２は一方では導管２４を介して燃料タ
ンク２５の上部空間に連結され、他方では導管２６およ
びパージ制御弁２７を介してサージタンク１０内に開口
する燃料蒸気供給口２８に連結される。通常パージ制御
弁２７は閉弁しており、このとき燃料タンク２５内で発
生した燃料蒸気は導管２４を介して蒸発燃料室２２内に
流入し、次いでこの燃料蒸気は活性炭層２３内の活性炭
に吸着される。一方、パージ制御弁２７が開弁するとサ
ージタンク１０内の負圧によって大気開放室２３内の空
気が活性炭層２１、蒸発燃料室２２、導管２６およびパ
ージ制御弁２７を介して燃料蒸気供給口２８からサージ
タンク１０内に吸引される。このとき活性炭に吸着され
ていた燃料蒸気は活性炭から脱離され、この燃料蒸気が
空気と共にサージタンク１０内に供給される。従ってパ
ージ制御弁２７が開弁すると燃料蒸気がサージタンク１
０内に供給されることになる。

【０００８】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。エアフローメータ１３は吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器３７を介
して入力ポート３５に入力される。また、入力ポート３
５には機関回転数を表わす出力パルスを発生する回転数
センサ２９が接続される。一方、出力ポート３６は対応
する駆動回路３８を介して夫々燃料噴射弁１１およびパ
ージ制御弁２７に接続される。

【０００９】図１に示す内燃機関では例えば次式に基い
て燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ
（吸入空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの
関数として図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶されている。補正係数Ｋは機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比を制御するための係数であっ
てＫ＝１．０であれば機関シリンダ内に供給される混合
気は理論空燃比となる。これに対してＫ＜１．０になれ
ば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空
燃比よりも大きくなり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０
になれば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は
理論空燃比よりも小さくなる、即ちリッチとなる。

【００１０】この補正係数Ｋは機関の運転状態に応じて
制御され、図３はこの補正係数Ｋの制御の一実施例を示
している。図３に示す実施例では暖機運転中は機関冷却
水温が高くなるにつれて補正係数Ｋが徐々に低下せしめ
られ、暖機が完了すると補正係数Ｋは１．０よりも小さ
い一定値に、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比がリーンに維持される。次いで加速運転が行われ
れば補正係数Ｋは例えば１．０とされ、即ち機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比とされ、
全負荷運転が行われれば補正係数Ｋは１．０よりも大き
くされる、即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比はリッチにされる。図３からわかるように図３に示
される実施例では暖機運転時、加速運転時および全負荷
運転時を除けば機関シリンダ内に供給される混合気の空
燃比は一定のリーン空燃比に維持されており、従って大
部分の機関運転領域においてリーン混合気が燃焼せしめ
られることになる。

【００１１】図４は燃焼室３から排出される排気ガス中
の代表的な成分の濃度を概略的に示している。図４から
わかるように燃焼室３から排出される排気ガス中の未燃
ＨＣ，ＣＯの濃度は燃焼室３内に供給される混合気の空
燃比がリッチになるほど増大し、燃焼室３から排出され
る排気ガス中の酸素Ｏ₂ の濃度は燃焼室３内に供給され
る混合気の空燃比がリーンになるほど増大する。

【００１２】ケーシング１９内に収容されているＮＯ_x
吸収剤１８は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、リチウムＬｉ、セ
シウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カル
シウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少くとも一つ
と、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路およびＮＯ_x 吸収剤１８上流の排気通路内に供
給された空気および燃料（炭化水素）の比をＮＯ _x 吸収
剤１８への流入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯ_x
吸収剤１８は流入排気ガスの空燃比がリーンのときには
ＮＯ_x を吸収し、流入排気ガス中の酸素濃度が低下する
と吸収したＮＯ_x を放出するＮＯ_x の吸放出作用を行
う。なお、ＮＯ_x 吸収剤１８上流の排気通路内に燃料
（炭化水素）或いは空気が供給されない場合には流入排
気ガスの空燃比は燃焼室３内に供給される混合気の空燃
比に一致し、従ってこの場合にはＮＯ_x 吸収剤１８は燃
焼室３内に供給される混合気の空燃比がリーンのときに
はＮＯ_x を吸収し、燃焼室３内に供給される混合気中の
酸素濃度が低下すると吸収したＮＯ_x を放出することに
なる。

【００１３】上述のＮＯ_x 吸収剤１８を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯ_x 吸収剤１８は実際にＮＯ_x の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図５に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。

【００１４】即ち、流入排気ガスがかなりリーンになる
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図５
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ₂ がＯ₂ ^- の形で
白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入排気ガス中のＮ
Ｏは白金Ｐｔの表面上でＯ₂ ^- と反応し、ＮＯ₂ となる
（２ＮＯ＋Ｏ₂ →２ＮＯ₂ ）。次いで生成されたＮＯ₂
の一部は白金Ｐｔ上で酸化されつつ吸収剤内に吸収され
て酸化バリウムＢａＯと結合しながら図５（Ａ）に示さ
れるように硝酸イオンＮＯ₃ ^- の形で吸収剤内に拡散す
る。このようにしてＮＯ_x がＮＯ_x 吸収剤１８内に吸収
される。

【００１５】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐｔの表面でＮＯ₂ が生成され、吸収剤のＮＯ_x 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ₂ が吸収剤内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ₃ ^- が生成される。これに対して流入排気ガ
ス中の酸素濃度が低下してＮＯ₂ の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ₃ ^- →ＮＯ₂ ）に進み、斯くして吸
収剤内の硝酸イオンＮＯ₃ ^- がＮＯ₂ の形で吸収剤から
放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下す
るとＮＯ_x 吸収剤１８からＮＯ_x が放出されることにな
る。図４に示されるように流入排気ガスのリーンの度合
が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従っ
て流入排気ガスのリーンの度合を低くすればたとえ流入
排気ガスの空燃比がリーンであってもＮＯ_x 吸収剤１８
からＮＯ _x が放出されることになる。

【００１６】一方、このとき燃焼室３内に供給される混
合気がリッチにされて流入排気ガスの空燃比がリッチに
なると図４に示されるように機関からは多量の未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金Ｐｔ
上の酸素Ｏ₂ ^- と反応して酸化せしめられる。また、流
入排気ガスの空燃比がリッチになると流入排気ガス中の
酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ₂ が放
出され、このＮＯ₂ は図５（Ｂ）に示されるように未燃
ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このようにし
て白金Ｐｔの表面上にＮＯ₂ が存在しなくなると吸収剤
から次から次へとＮＯ₂ が放出される。従って流入排気
ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮＯ_x 吸
収剤１８からＮＯ_x が放出されることになる。

【００１７】即ち、流入排気ガスの空燃比をリッチにす
るとまず初めに未燃ＨＣ，ＣＯが白金Ｐｔ上のＯ₂ ^- と
ただちに反応して酸化せしめられ、次いで白金Ｐｔ上の
Ｏ₂ ^- が消費されてもまだ未燃ＨＣ，ＣＯが残っていれ
ばこの未燃ＨＣ，ＣＯによって吸収剤から放出されたＮ
Ｏ_x および機関から排出されたＮＯ_x が還元せしめられ
る。従って流入排気ガスの空燃比をリッチにすれば短時
間のうちにＮＯ_x 吸収剤１８に吸収されているＮＯ_x が
放出され、しかもこの放出されたＮＯ_x が還元されるた
めに大気中にＮＯ_x が排出されるのを阻止することがで
きることになる。また、ＮＯ_x 吸収剤１８は還元触媒の
機能を有しているので流入排気ガスの空燃比を理論空燃
比にしてもＮＯ_x 吸収剤１８から放出されたＮＯ_x が還
元せしめられる。しかしながら流入排気ガスの空燃比を
理論空燃比にした場合にはＮＯ_x吸収剤１８からＮＯ_x
が徐々にしか放出されないためにＮＯ_x 吸収剤１８に吸
収されている全ＮＯ_x を放出させるには若干長い時間を
要する。

【００１８】ところで前述したように流入排気ガスの空
燃比のリーンの度合を低くすればたとえ流入排気ガスの
空燃比がリーンであってもＮＯ_x 吸収剤１８からＮＯ_x
が放出される。従ってＮＯ_x 吸収剤１８からＮＯ_x を放
出させるには流入排気ガス中の酸素濃度を低下させれば
よいことになる。ただし、ＮＯ_x 吸収剤１８からＮＯ _x
が放出されても流入排気ガスの空燃比がリーンであると
ＮＯ_x 吸収剤１８においてＮＯ_x が還元されず、従って
この場合にはＮＯ_x 吸収剤１８の下流にＮＯ_xを還元し
うる触媒を設けるか、或いはＮＯ_x 吸収剤１８の下流に
還元剤を供給する必要がある。

【００１９】図３に示されるように本発明による実施例
では全負荷運転時には燃焼室３内に供給される混合気が
リッチとされ、また加速運転時には混合気が理論空燃比
とされるので全負荷運転時および加速運転時にＮＯ_x 吸
収剤１８からＮＯ_x が放出されることになる。しかしな
がらこのような全負荷運転或いは加速運転が行われる頻
度が少なければ全負荷運転時および加速運転時にのみＮ
Ｏ_x 吸収剤１８からＮＯ_x が放出されたとしてもリーン
混合気が燃焼せしめられている間にＮＯ_x 吸収剤１８に
よるＮＯ_x の吸収能力が飽和してしまい、斯くしてＮＯ
_x 吸収剤１８によりＮＯ_x を吸収できなくなってしま
う。従って本発明による実施例ではリーン混合気が継続
して燃焼せしめられているときには燃料蒸気をサージタ
ンク１０内に周期的に供給して燃焼室３内に供給される
混合気を図６（Ａ）に示すように周期的にリッチにする
ようにしている。

【００２０】このように燃料蒸気をサージタンク１０内
に供給すれば通常燃焼室３内に供給される混合気はリッ
チになる。しかしながらこのときのリッチの度合は活性
炭層２１に吸着されている燃料蒸気の量に依存してお
り、また外気温が低いときには燃料タンク２５内で発生
する燃料蒸気の量が少いためにパージ制御弁２７を開弁
したときに図６（Ｂ）に示されるように混合気がリッチ
にならない場合もある。このような場合が存在すること
を考えるとＮＯ_x 吸収剤１８から放出されたＮＯ _x をい
かなる状態でも還元するためにはＮＯ_x 吸収剤１８下流
の機関排気通路内にＮＯ_x を還元しうる触媒を配置する
ことが好ましい。

【００２１】ところでＮＯ_x 吸収剤１８からのＮＯ_x の
放出作用は一定量のＮＯ_x がＮＯ_x吸収剤１８に吸収さ
れたとき、例えばＮＯ_x 吸収剤１８の吸収能力の５０％
ＮＯ _x を吸収したときに行われる。ＮＯ_x 吸収剤１８に
吸収されるＮＯ_x の量は機関から排出される排気ガスの
量と排気ガス中のＮＯ_x 濃度に比例しており、この場合
排気ガス量は吸入空気量に比例し、排気ガス中のＮＯ_x
濃度は機関負荷に比例するのでＮＯ_x 吸収剤１８に吸収
されるＮＯ_x 量は正確には吸入空気量と機関負荷に比例
することになる。従ってＮＯ_x 吸収剤１８に吸収されて
いるＮＯ_x の量は吸入空気量と機関負荷の積の累積値か
ら推定することができるが本発明による第１実施例では
単純化して機関回転数の累積値からＮＯ_x 吸収剤１８に
吸収されているＮＯ_x 量を推定するようにしている。

【００２２】次に図７を参照して本発明によるＮＯ_x 吸
収剤１８の吸放出制御の第１実施例について説明する。
図７は一定時間毎に実行される割込みルーチンを示して
いる。図７を参照するとまず初めにステップ１００にお
いて基本燃料噴射時間ＴＰに対する補正係数Ｋが１．０
よりも小さいか否か、即ちリーン混合気が燃焼せしめら
れているか否かが判別される。Ｋ＜１．０のとき、即ち
リーン混合気が燃焼せしめられているときにはステップ
１０１に進んで現在の機関回転数ＮＥにΣＮＥを加算し
た結果がΣＮＥとされる。従ってこのΣＮＥは機関回転
数ＮＥの累積値を示している。次いでステップ１０２で
は累積回転数ΣＮＥが一定値ＳＮＥよりも大きいか否か
が判別される。この一定値ＳＮＥはＮＯ_x 吸収剤１８に
そのＮＯ _x 吸収能力の例えば５０％のＮＯ_x 量が吸収さ
れていると推定される累積回転数を示している。ΣＮＥ
≦ＳＮＥのときには処理サイクルを完了し、ΣＮＥ＞Ｓ
ＮＥのとき、即ちＮＯ_x 吸収剤１８にそのＮＯ_x 吸収能
力の５０％のＮＯ_x 量が吸収されていると推定されたと
きにはステップ１０３に進む。ステップ１０３ではパー
ジ制御弁２７が開弁せしめられ、斯くしてサージタンク
１０内への燃料蒸気の供給が開始される。次いでステッ
プ１０４ではカウント値Ｃが１だけインクリメントされ
る。次いでステップ１０５ではカウント値Ｃが一定値Ｃ
₀ よりも大きくなったか否か、即ち例えば１０秒間経過
したか否かが判別される。Ｃ≦Ｃ₀ のときには処理ルー
チンを完了し、Ｃ＞Ｃ₀ になるとステップ１０６に進ん
でパージ制御弁１７が閉弁せしめられる。斯くして機関
シリンダ内に供給される混合気は１０秒間リッチにされ
ることになる。次いでステップ１０７において累積回転
数ΣＮＥおよびカウント値Ｃが零とされる。

【００２３】一方、ステップ１００においてＫ≧１．０
と判断されたとき、即ち機関シリンダ内に供給されてい
る混合気の空燃比が理論空燃比又はリッチのときにはス
テップ１０８に進んでこのときパージ制御弁１７が開弁
していればパージ制御弁１７が閉弁せしめられる。即
ち、機関シリンダ内に供給されている混合気がリッチ又
は理論空燃比のときに燃料蒸気を供給すると混合気が過
濃となりすぎるので機関シリンダ内に供給される混合気
がリッチ又は理論空燃比のときには燃料蒸気の供給が停
止せしめられる。

【００２４】図８に別の実施例を示す。この実施例にお
いて図１に示す実施例と同一の構成要素は同一の符号で
示す。図８に示されるようにこの実施例ではチャコール
キャニスタ２０の蒸発燃料室２２に連結された導管２６
が排気マニホルド１７内に開口する燃料蒸気供給口４０
に連結され、導管２６内には駆動回路３８に連結された
ポンプ４１と、ポンプ４１から排気管１７内に向けての
み流通可能な逆止弁４２とが配置される。この実施例で
はポンプ４１が周期的に駆動され、このとき燃料蒸気が
逆止弁４２を介して燃料蒸気供給口４０から排気管１７
内に供給される。燃料蒸気が排気管１７内に供給される
とＮＯ_x 吸収剤１８に流入する排気ガスの空燃比がリッ
チとなり、斯くしてＮＯ_x 吸収剤１８からＮＯ_x が放出
されることになる。

【００２５】なお、このときＮＯ_x 吸収剤１８に流入す
る排気ガスの空燃比をリッチにするためには活性炭層２
１内に一定量以上の燃料蒸気を吸収させておかなければ
ならず、そのためには燃料蒸気の供給が行われてから次
の燃料蒸気の供給が行われるまでの時間間隔を一定時間
以上にする必要がある。従ってこの実施例では一定の時
間間隔を隔てて燃料蒸気を排気管１７内に供給するよう
にしている。無論この場合、この一定の時間間隔はこの
間にＮＯ_x 吸収剤１８のＮＯ_x 吸収能力が飽和すること
のない間隔とされる。

【００２６】次に図９を参照してＮＯ_x 吸収剤１８の吸
放出制御の第２実施例について説明する。図９は一定時
間毎に実行される割込みルーチンを示している。図９を
参照するとまず初めにステップ２００において基本燃料
噴射時間ＴＰに対する補正係数Ｋが１．０よりも小さい
か否か、即ちリーン混合気が燃焼せしめられているか否
かが判別される。Ｋ＜１．０のとき、即ちリーン混合気
が燃焼せしめられているときにはステップ２０１に進ん
で割込み時間間隔ＴにΣＴを加算した結果がΣＴとされ
る。次いでステップ２０２ではΣＴが一定時間ＳＴより
も大きいか否かが判別される。ΣＴ≦ＳＴのときには処
理サイクルを完了し、ΣＴ＞ＳＴになるとステップ２０
３に進む。ステップ２０３ではポンプ４１が駆動せしめ
られ、斯くして排気管１７内への燃料蒸気の供給が開始
される。次いでステップ２０４ではカウント値Ｃが１だ
けインクリメントされる。次いでステップ２０５ではカ
ウント値Ｃが一定値Ｃ₀ よりも大きくなったか否か、即
ち例えば１０秒間経過したか否かが判別される。Ｃ≦Ｃ
₀ のときには処理ルーチンを完了し、Ｃ＞Ｃ₀ になると
ステップ２０６に進んでポンプ４１の駆動が停止せしめ
られる。斯くしてＮＯ_x 吸収剤１８に流入する排気ガス
の空燃比は１０秒間リッチにされることになる。次いで
ステップ２０７においてΣＴおよびカウント値Ｃが零と
される。

【００２７】一方、ステップ２００においてＫ≧１．０
と判断されたとき、即ち機関シリンダ内に供給されてい
る混合気の空燃比が理論空燃比又はリッチのときにはス
テップ２０８に進んでこのときポンプ４１が駆動されて
いればポンプ４１の駆動が停止される。

【００２８】

【発明の効果】燃料タンク内で発生した燃料蒸気は大気
に放出することができず、何らかの方法により処理しな
ければならない。本発明ではこの燃料蒸気をＮＯ_x の放
出のために有効利用することにより燃料蒸気の処理とＮ
Ｏ_x の放出処理を同時に行うことができる。また、機関
運転中常時ＮＯ _X 吸収剤に排気ガスを流通させるように
しているのでＮＯ _X 吸収剤の温度を常時高い温度に維持
することができ、斯くして排気ガス中のＮＯ _X を常時Ｎ
Ｏ _X 吸収剤に吸収することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】内燃機関の全体図である。

【図２】基本燃料噴射時間のマップを示す図である。

【図３】補正係数Ｋの変化を示す図である。

【図４】機関から排出される排気ガス中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。

【図５】ＮＯ_x の吸放出作用を説明するための図であ
る。

【図６】ＮＯ_x の放出タイミングを示す図である。

【図７】割込みルーチンを示すフローチャートである。

【図８】内燃機関の別の実施例を示す全体図である。

【図９】割込みルーチンを示すフローチャートである。

【符号の説明】

１６…排気マニホルド １８…ＮＯ_x 吸収剤 ２０…チャコールキャニスタ ２８，４０…燃料蒸気供給口

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小田 智洋 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 村上 史恭 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−106826（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−242415（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) F01N 3/08 F02D 41/14 310 F02M 25/08

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流入する排気ガスの空燃比がリーンであ
   るときにＮＯ_x を吸収し、流入する排気ガス中の酸素濃
   度を低下させると吸収したＮＯ_x を放出するＮＯ_x 吸収
   剤を機関排気通路内に配置すると共に、機関運転中常時
   ＮＯ _X 吸収剤に排気ガスを流通させておき、ＮＯ_x 吸収
   剤上流の機関排気通路又は機関吸気通路に燃料タンク内
   で発生した燃料蒸気の供給口を設けると共に該供給口か
   ら供給される燃料蒸気の供給を制御する燃料蒸気供給制
   御装置を具備し、ＮＯ_x 吸収剤からＮＯ_x を放出すべき
   ときに該供給口から燃料蒸気を供給してＮＯ _X 吸収剤に
   流入する排気ガス中の酸素濃度を低下させるようにした
   内燃機関の排気浄化装置。