JP3237607B2 - 内燃機関の触媒被毒再生装置 - Google Patents
内燃機関の触媒被毒再生装置Info
- Publication number
- JP3237607B2 JP3237607B2 JP12108098A JP12108098A JP3237607B2 JP 3237607 B2 JP3237607 B2 JP 3237607B2 JP 12108098 A JP12108098 A JP 12108098A JP 12108098 A JP12108098 A JP 12108098A JP 3237607 B2 JP3237607 B2 JP 3237607B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- absorbent
- exhaust gas
- air
- release
- exhaust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
- F01N3/0828—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents characterised by the absorbed or adsorbed substances
- F01N3/0842—Nitrogen oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/0275—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus the exhaust gas treating apparatus being a NOx trap or adsorbent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/0275—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus the exhaust gas treating apparatus being a NOx trap or adsorbent
- F02D41/028—Desulfurisation of NOx traps or adsorbent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2570/00—Exhaust treating apparatus eliminating, absorbing or adsorbing specific elements or compounds
- F01N2570/04—Sulfur or sulfur oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/08—Exhaust gas treatment apparatus parameters
- F02D2200/0806—NOx storage amount, i.e. amount of NOx stored on NOx trap
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関の触媒被毒
再生装置に関する。
再生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】排気通路内の或る位置よりも上流の排気
通路内、燃焼室内、および吸気通路内に供給された全燃
料量および全還元剤量に対する全空気量の比をその位置
を流通する排気の空燃比と称すると、従来より、リーン
混合気を燃焼せしめるようにした内燃機関において、流
入する排気の空燃比がリーンのときにＮＯX を吸収し、
流入する排気中の酸素濃度が低くなると吸収しているＮ
ＯX を放出するＮＯX 吸収材を機関排気通路内に配置
し、ＮＯX 吸収材内に流入する排気の空燃比を一時的に
リッチにしてＮＯX 吸収材から吸収されているＮＯX を
放出させると共に放出されたＮＯX を還元するようにし
た内燃機関が知られている。
通路内、燃焼室内、および吸気通路内に供給された全燃
料量および全還元剤量に対する全空気量の比をその位置
を流通する排気の空燃比と称すると、従来より、リーン
混合気を燃焼せしめるようにした内燃機関において、流
入する排気の空燃比がリーンのときにＮＯX を吸収し、
流入する排気中の酸素濃度が低くなると吸収しているＮ
ＯX を放出するＮＯX 吸収材を機関排気通路内に配置
し、ＮＯX 吸収材内に流入する排気の空燃比を一時的に
リッチにしてＮＯX 吸収材から吸収されているＮＯX を
放出させると共に放出されたＮＯX を還元するようにし
た内燃機関が知られている。
【０００３】ところが燃料および機関の潤滑油内にはイ
オウ分が含まれているので排気中にはイオウ分例えばＳ
ＯX が含まれており、このＳＯX も例えばＳＯ4 2- の形
でＮＯX と共にＮＯX 吸収材に吸収される。しかしなが
らこのＳＯX はＮＯX 吸収材への流入する排気の空燃比
をただ単にリッチにしてもＮＯX 吸収材から放出され
ず、したがってＮＯX 吸収材内のＳＯX の量は次第に増
大することになる。ところがＮＯX 吸収材内のＳＯX の
量が増大するとＮＯX 吸収材が吸収しうるＮＯXの量が
次第に低下し、ついにはＮＯX 吸収材がＮＯX をほとん
ど吸収できなくなる。
オウ分が含まれているので排気中にはイオウ分例えばＳ
ＯX が含まれており、このＳＯX も例えばＳＯ4 2- の形
でＮＯX と共にＮＯX 吸収材に吸収される。しかしなが
らこのＳＯX はＮＯX 吸収材への流入する排気の空燃比
をただ単にリッチにしてもＮＯX 吸収材から放出され
ず、したがってＮＯX 吸収材内のＳＯX の量は次第に増
大することになる。ところがＮＯX 吸収材内のＳＯX の
量が増大するとＮＯX 吸収材が吸収しうるＮＯXの量が
次第に低下し、ついにはＮＯX 吸収材がＮＯX をほとん
ど吸収できなくなる。
【０００４】ところが、ＮＯX 吸収材の温度がＳＯX 放
出温度よりも高いときにＮＯX 吸収材内に流入する排気
中の酸素濃度を低くすると吸収されているＳＯX が例え
ばＳＯ2 の形で放出される。そこで、ＮＯX 吸収材の温
度が予め定められた設定温度よりも高いときにＮＯX 吸
収材内に流入する排気の空燃比を一時的にリッチにする
ようにした触媒被毒再生装置が公知である（特開平６−
８８５１８号公報参照）。
出温度よりも高いときにＮＯX 吸収材内に流入する排気
中の酸素濃度を低くすると吸収されているＳＯX が例え
ばＳＯ2 の形で放出される。そこで、ＮＯX 吸収材の温
度が予め定められた設定温度よりも高いときにＮＯX 吸
収材内に流入する排気の空燃比を一時的にリッチにする
ようにした触媒被毒再生装置が公知である（特開平６−
８８５１８号公報参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、この触媒被
毒再生装置はＮＯX 吸収材を加熱するための例えば電気
ヒータを備えておらず、したがってＮＯX 吸収材の温度
がＳＯX 放出温度よりも高くなるのは例えば機関高負荷
運転時である。ところが、機関高負荷運転時にはＮＯX
吸収材内を流通する排気の流速が高く、言い換えると排
気とＮＯX 吸収材との接触時間が短くなる。しかしなが
ら、ＮＯX 吸収材からのＳＯX の放出速度は比較的低
く、したがって排気とＮＯX 吸収材との接触時間が短い
ときにＮＯX吸収材内に流入する排気の空燃比を一時的
にリッチにしたとしてもＳＯX を十分に放出させること
ができないという問題点がある。すなわち、排気とＮＯ
X 吸収材との接触時間が短いときにＮＯX 吸収材から吸
収されているＳＯX を十分に放出させるためにはＮＯX
吸収材内に流入する排気の空燃比を長時間にわたってリ
ッチにする必要がある。
毒再生装置はＮＯX 吸収材を加熱するための例えば電気
ヒータを備えておらず、したがってＮＯX 吸収材の温度
がＳＯX 放出温度よりも高くなるのは例えば機関高負荷
運転時である。ところが、機関高負荷運転時にはＮＯX
吸収材内を流通する排気の流速が高く、言い換えると排
気とＮＯX 吸収材との接触時間が短くなる。しかしなが
ら、ＮＯX 吸収材からのＳＯX の放出速度は比較的低
く、したがって排気とＮＯX 吸収材との接触時間が短い
ときにＮＯX吸収材内に流入する排気の空燃比を一時的
にリッチにしたとしてもＳＯX を十分に放出させること
ができないという問題点がある。すなわち、排気とＮＯ
X 吸収材との接触時間が短いときにＮＯX 吸収材から吸
収されているＳＯX を十分に放出させるためにはＮＯX
吸収材内に流入する排気の空燃比を長時間にわたってリ
ッチにする必要がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に１番目の発明によれば、機関排気通路内にイオウ分吸
収材を配置し、イオウ分吸収材は流入する排気の空燃比
がリーンのときにイオウ分を吸収し、イオウ分吸収材の
温度がイオウ分放出温度よりも高いときに流入する排気
中の酸素濃度が低くなると吸収しているイオウ分を放出
し、イオウ分吸収材から吸収されているイオウ分を放出
させるために、イオウ分吸収材内を流通する排気の流速
を求めてこの求められた排気の流速が予め定められた設
定流速よりも低くかつイオウ分吸収材の温度がイオウ分
放出温度よりも高いときにイオウ分吸収材に流入する排
気の空燃比を一時的に理論空燃比またはリッチにするよ
うにしている。すなわち１番目の発明では、排気とイオ
ウ分吸収材との接触時間が長いときにイオウ分吸収材内
に流入する排気の空燃比が一時的に理論空燃比またはリ
ッチにされ、したがってイオウ分吸収材から吸収されて
いるイオウ分が短時間のうちに放出される。
に１番目の発明によれば、機関排気通路内にイオウ分吸
収材を配置し、イオウ分吸収材は流入する排気の空燃比
がリーンのときにイオウ分を吸収し、イオウ分吸収材の
温度がイオウ分放出温度よりも高いときに流入する排気
中の酸素濃度が低くなると吸収しているイオウ分を放出
し、イオウ分吸収材から吸収されているイオウ分を放出
させるために、イオウ分吸収材内を流通する排気の流速
を求めてこの求められた排気の流速が予め定められた設
定流速よりも低くかつイオウ分吸収材の温度がイオウ分
放出温度よりも高いときにイオウ分吸収材に流入する排
気の空燃比を一時的に理論空燃比またはリッチにするよ
うにしている。すなわち１番目の発明では、排気とイオ
ウ分吸収材との接触時間が長いときにイオウ分吸収材内
に流入する排気の空燃比が一時的に理論空燃比またはリ
ッチにされ、したがってイオウ分吸収材から吸収されて
いるイオウ分が短時間のうちに放出される。
【０００７】また、２番目の発明では１番目の発明にお
いて、前記イオウ分吸収材を、流入する排気の空燃比が
リーンのときにＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素
濃度が低くなると吸収しているＮＯX を放出するＮＯX
吸収材から形成している。また、３番目の発明では１番
目の発明において、前記イオウ分吸収材をＳＯX吸収材
から形成し、ＳＯX 吸収材は流入する排気の空燃比がリ
ーンのときにＳＯ X を吸収し、ＳＯX 吸収材の温度がＳ
ＯX 放出温度よりも高いときに流入する排気中の酸素濃
度が低くなると吸収しているＳＯX を放出し、ＳＯX 吸
収材下流の排気通路内に、流入する排気の空燃比がリー
ンのときにＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度
が低くなると吸収しているＮＯX を放出するＮＯX 吸収
材を配置している。
いて、前記イオウ分吸収材を、流入する排気の空燃比が
リーンのときにＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素
濃度が低くなると吸収しているＮＯX を放出するＮＯX
吸収材から形成している。また、３番目の発明では１番
目の発明において、前記イオウ分吸収材をＳＯX吸収材
から形成し、ＳＯX 吸収材は流入する排気の空燃比がリ
ーンのときにＳＯ X を吸収し、ＳＯX 吸収材の温度がＳ
ＯX 放出温度よりも高いときに流入する排気中の酸素濃
度が低くなると吸収しているＳＯX を放出し、ＳＯX 吸
収材下流の排気通路内に、流入する排気の空燃比がリー
ンのときにＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度
が低くなると吸収しているＮＯX を放出するＮＯX 吸収
材を配置している。
【０００８】また、４番目の発明では１番目の発明にお
いて、前記イオウ分吸収材から吸収されているイオウ分
を放出させるべきときにイオウ分吸収材に流入する排気
流量を制限することによりイオウ分吸収材内を流通する
排気の流速が前記設定流速よりも低くなるようにしてい
る。すなわち４番目の発明では、機関運転状態に関わら
ずイオウ分吸収材からイオウ分を放出させることが可能
となる。
いて、前記イオウ分吸収材から吸収されているイオウ分
を放出させるべきときにイオウ分吸収材に流入する排気
流量を制限することによりイオウ分吸収材内を流通する
排気の流速が前記設定流速よりも低くなるようにしてい
る。すなわち４番目の発明では、機関運転状態に関わら
ずイオウ分吸収材からイオウ分を放出させることが可能
となる。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１は本発明を火花点火機関に適
用した場合を示している。図１を参照すると、１は機関
本体、２はピストン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸
気弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は排気ポートを
それぞれ示す。吸気ポート６は対応する枝管９を介して
サージタンク１０に連結され、各枝管９にはそれぞれ吸
気ポート６内に向けて燃料を噴射する燃料噴射弁１１が
取付けられる。サージタンク１０は吸気ダクト１２を介
してエアクリーナ１３に連結され、吸気ダクト１２内に
はスロットル弁１４が配置される。一方、排気ポート８
は排気マニホルド１５を介してＮＯX 吸収材１６を内蔵
したケーシング１７に接続される。
用した場合を示している。図１を参照すると、１は機関
本体、２はピストン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸
気弁、６は吸気ポート、７は排気弁、８は排気ポートを
それぞれ示す。吸気ポート６は対応する枝管９を介して
サージタンク１０に連結され、各枝管９にはそれぞれ吸
気ポート６内に向けて燃料を噴射する燃料噴射弁１１が
取付けられる。サージタンク１０は吸気ダクト１２を介
してエアクリーナ１３に連結され、吸気ダクト１２内に
はスロットル弁１４が配置される。一方、排気ポート８
は排気マニホルド１５を介してＮＯX 吸収材１６を内蔵
したケーシング１７に接続される。
【００１０】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、常時電力が供給されてい
るバックアップＲＡＭ３３ａ、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。サージタンク１０にはサージタンク１０内の圧
力に比例した出力電圧を発生する圧力センサ３７が取り
付けられ、機関本体１には機関冷却水温に比例した出力
電圧を発生する水温センサ３８が取り付けられる。これ
ら圧力センサ３７および水温センサ３８の出力電圧はそ
れぞれ対応するＡＤ変換器３９を介して入力ポート３５
に入力される。また、入力ポート３５にはクランクシャ
フトが例えば３０度回転する毎に出力パルスを発生する
クランク角センサ４０が接続される。ＣＰＵ３４では圧
力センサ３７の出力電圧に基づいて吸入空気量が算出さ
れ、クランク角センサ４０の出力パルスに基づいて機関
回転数が算出される。一方、出力ポート３６は対応する
駆動回路４１を介してそれぞれ点火栓４および燃料噴射
弁１１に接続される。
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）３３、常時電力が供給されてい
るバックアップＲＡＭ３３ａ、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具
備する。サージタンク１０にはサージタンク１０内の圧
力に比例した出力電圧を発生する圧力センサ３７が取り
付けられ、機関本体１には機関冷却水温に比例した出力
電圧を発生する水温センサ３８が取り付けられる。これ
ら圧力センサ３７および水温センサ３８の出力電圧はそ
れぞれ対応するＡＤ変換器３９を介して入力ポート３５
に入力される。また、入力ポート３５にはクランクシャ
フトが例えば３０度回転する毎に出力パルスを発生する
クランク角センサ４０が接続される。ＣＰＵ３４では圧
力センサ３７の出力電圧に基づいて吸入空気量が算出さ
れ、クランク角センサ４０の出力パルスに基づいて機関
回転数が算出される。一方、出力ポート３６は対応する
駆動回路４１を介してそれぞれ点火栓４および燃料噴射
弁１１に接続される。
【００１１】図１に示す内燃機関では例えば次式に基づ
いて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは燃焼室３内
に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするのに必
要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射時間
ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ（吸入
空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの関数と
して図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に
記憶されている。補正係数Ｋは燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比を制御するための係数であってＫ＝１．
０であれば燃焼室３内に供給される混合気は理論空燃比
となる。これに対してＫ＜１．０になれば燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも大きくな
り、すなわちリーンとなり、Ｋ＞１．０になれば燃焼室
３内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも小
さくなる、すなわちリッチとなる。図１に示す内燃機関
では通常Ｋ＜１．０、例えばＫ＝０．６とされ、すなわ
ち燃焼室３内に供給される混合気の空燃比はリーンとさ
れ、したがって燃焼室３内ではリーン混合気が燃焼せし
められることになる。
いて燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは燃焼室３内
に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするのに必
要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射時間
ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ（吸入
空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの関数と
して図２に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に
記憶されている。補正係数Ｋは燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比を制御するための係数であってＫ＝１．
０であれば燃焼室３内に供給される混合気は理論空燃比
となる。これに対してＫ＜１．０になれば燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも大きくな
り、すなわちリーンとなり、Ｋ＞１．０になれば燃焼室
３内に供給される混合気の空燃比は理論空燃比よりも小
さくなる、すなわちリッチとなる。図１に示す内燃機関
では通常Ｋ＜１．０、例えばＫ＝０．６とされ、すなわ
ち燃焼室３内に供給される混合気の空燃比はリーンとさ
れ、したがって燃焼室３内ではリーン混合気が燃焼せし
められることになる。
【００１２】図３は燃焼室３から排出される排気中の代
表的な成分の濃度を概略的に示している。図３からわか
るように燃焼室３から排出される排気中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏの量は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比がリッ
チになるほど増大し、燃焼室３から排出される排気中の
酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比
がリーンになるほど増大する。
表的な成分の濃度を概略的に示している。図３からわか
るように燃焼室３から排出される排気中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏの量は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比がリッ
チになるほど増大し、燃焼室３から排出される排気中の
酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比
がリーンになるほど増大する。
【００１３】ケーシング１７内に収容されているＮＯX
吸収材１６は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ，ナトリウムＮａ，リチウムＬｉ，セ
シウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ，カル
シウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ，イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つ
と、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されている。この
ＮＯX 吸収材１６は流入する排気の空燃比がリーンのと
きにはＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低
下すると吸収したＮＯX を放出するＮＯX の吸放出作用
を行う。なお、ＮＯX 吸収材１６上流の排気通路内に燃
料或いは空気が供給されない場合には流入する排気の空
燃比は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比に一致
し、したがってこの場合にはＮＯX 吸収材１６は燃焼室
３内に供給される混合気の空燃比がリーンのときにはＮ
ＯX を吸収し、燃焼室３内に供給される混合気中の酸素
濃度が低下すると吸収したＮＯX を放出することにな
る。
吸収材１６は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ，ナトリウムＮａ，リチウムＬｉ，セ
シウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ，カル
シウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ，イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つ
と、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されている。この
ＮＯX 吸収材１６は流入する排気の空燃比がリーンのと
きにはＮＯX を吸収し、流入する排気中の酸素濃度が低
下すると吸収したＮＯX を放出するＮＯX の吸放出作用
を行う。なお、ＮＯX 吸収材１６上流の排気通路内に燃
料或いは空気が供給されない場合には流入する排気の空
燃比は燃焼室３内に供給される混合気の空燃比に一致
し、したがってこの場合にはＮＯX 吸収材１６は燃焼室
３内に供給される混合気の空燃比がリーンのときにはＮ
ＯX を吸収し、燃焼室３内に供給される混合気中の酸素
濃度が低下すると吸収したＮＯX を放出することにな
る。
【００１４】上述のＮＯX 吸収材１６を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯX 吸収材１６は実際にＮＯX の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
に配置すればこのＮＯX 吸収材１６は実際にＮＯX の吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。
【００１５】すなわち、流入する排気がかなりリーンに
なると流入する排気中の酸素濃度が大巾に増大し、図４
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - または
Ｏ2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入する
排気中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - またはＯ2-と
反応し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次
いで生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上でさらにに酸
化されつつ吸収材内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと
結合しながら、図４（Ａ）に示されるように硝酸イオン
ＮＯ3 - の形で吸収材内に拡散する。このようにしてＮ
ＯX がＮＯX 吸収材１６内に吸収される。
なると流入する排気中の酸素濃度が大巾に増大し、図４
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ2 - または
Ｏ2-の形で白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入する
排気中のＮＯは白金Ｐｔの表面上でＯ2 - またはＯ2-と
反応し、ＮＯ2 となる（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次
いで生成されたＮＯ2 の一部は白金Ｐｔ上でさらにに酸
化されつつ吸収材内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと
結合しながら、図４（Ａ）に示されるように硝酸イオン
ＮＯ3 - の形で吸収材内に拡散する。このようにしてＮ
ＯX がＮＯX 吸収材１６内に吸収される。
【００１６】流入する排気中の酸素濃度が高い限り白金
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収材のＮＯX 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収材内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入する排
気中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収材内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収材から
放出される。すなわち、流入する排気中の酸素濃度が低
下するとＮＯX 吸収材１６からＮＯX が放出されること
になる。図３に示されるように流入する排気のリーンの
度合が低くなれば流入する排気中の酸素濃度が低下し、
したがって流入する排気のリーンの度合を低くすればＮ
ＯX 吸収材１６からＮＯX が放出されることになる。
Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収材のＮＯX 吸収能
力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収材内に吸収されて硝酸
イオンＮＯ3 - が生成される。これに対して流入する排
気中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下すると
反応が逆方向（ＮＯ3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして吸
収材内の硝酸イオンＮＯ3 - がＮＯ2 の形で吸収材から
放出される。すなわち、流入する排気中の酸素濃度が低
下するとＮＯX 吸収材１６からＮＯX が放出されること
になる。図３に示されるように流入する排気のリーンの
度合が低くなれば流入する排気中の酸素濃度が低下し、
したがって流入する排気のリーンの度合を低くすればＮ
ＯX 吸収材１６からＮＯX が放出されることになる。
【００１７】一方、このとき流入する排気の空燃比をリ
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐｔ上の酸素Ｏ2 - またはＯ2-と反応して酸化せしめら
れる。また、流入する排気の空燃比をリッチにすると流
入する排気中の酸素濃度が極度に低下するために吸収材
からＮＯ2 が放出され、このＮＯ2 は図４（Ｂ）に示さ
れるように未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられ
る。このようにして白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在し
なくなると吸収材から次から次へとＮＯ2 が放出され
る。したがって流入する排気の空燃比をリッチにすると
短時間のうちにＮＯX 吸収材１６からＮＯXが放出され
ることになる。
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐｔ上の酸素Ｏ2 - またはＯ2-と反応して酸化せしめら
れる。また、流入する排気の空燃比をリッチにすると流
入する排気中の酸素濃度が極度に低下するために吸収材
からＮＯ2 が放出され、このＮＯ2 は図４（Ｂ）に示さ
れるように未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられ
る。このようにして白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在し
なくなると吸収材から次から次へとＮＯ2 が放出され
る。したがって流入する排気の空燃比をリッチにすると
短時間のうちにＮＯX 吸収材１６からＮＯXが放出され
ることになる。
【００１８】このように流入する排気の空燃比がリーン
になるとＮＯX がＮＯX 吸収材１６に吸収され、流入す
る排気の空燃比をリッチにするとＮＯX がＮＯX 吸収材
１６から短時間のうちに放出される。したがって図１に
示す内燃機関ではＮＯX 吸収材１６のＮＯX 吸収量が一
定量以上になったときに機関シリンダ内に供給される混
合気の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯX 吸収材１６
からＮＯX を放出させ、この放出されたＮＯX を還元す
るようにしている。
になるとＮＯX がＮＯX 吸収材１６に吸収され、流入す
る排気の空燃比をリッチにするとＮＯX がＮＯX 吸収材
１６から短時間のうちに放出される。したがって図１に
示す内燃機関ではＮＯX 吸収材１６のＮＯX 吸収量が一
定量以上になったときに機関シリンダ内に供給される混
合気の空燃比を一時的にリッチにしてＮＯX 吸収材１６
からＮＯX を放出させ、この放出されたＮＯX を還元す
るようにしている。
【００１９】ところが流入する排気中にはイオウ分が含
まれており、ＮＯX 吸収材１６にはＮＯX ばかりでなく
イオウ分例えばＳＯX も吸収される。このＮＯX 吸収材
１６へのイオウ分の吸収メカニズムはＮＯX の吸収メカ
ニズムと同じであると考えられる。すなわち、ＮＯX の
吸収メカニズムを説明したときと同様に担体上に白金Ｐ
ｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例にとって説
明すると、前述したように流入する排気の空燃比がリー
ンのときには酸素Ｏ2 がＯ2 - またはＯ2-の形で白金Ｐ
ｔの表面に付着しており、流入する排気中のＳＯX 例え
ばＳＯ2 は白金Ｐｔの表面でＯ2 - またはＯ2-と反応し
てＳＯ3 となる。次いで生成されたＳＯ3 は白金Ｐｔ上
で更に酸化されつつ吸収材内に吸収されて酸化バリウム
ＢａＯと結合しながら、硫酸イオンＳＯ4 2- の形で吸収
材内に拡散する。次いでこの硫酸イオンＳＯ4 2- はバリ
ウムイオンＢａ2+と結合して硫酸塩ＢａＳＯ4 を生成す
る。
まれており、ＮＯX 吸収材１６にはＮＯX ばかりでなく
イオウ分例えばＳＯX も吸収される。このＮＯX 吸収材
１６へのイオウ分の吸収メカニズムはＮＯX の吸収メカ
ニズムと同じであると考えられる。すなわち、ＮＯX の
吸収メカニズムを説明したときと同様に担体上に白金Ｐ
ｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例にとって説
明すると、前述したように流入する排気の空燃比がリー
ンのときには酸素Ｏ2 がＯ2 - またはＯ2-の形で白金Ｐ
ｔの表面に付着しており、流入する排気中のＳＯX 例え
ばＳＯ2 は白金Ｐｔの表面でＯ2 - またはＯ2-と反応し
てＳＯ3 となる。次いで生成されたＳＯ3 は白金Ｐｔ上
で更に酸化されつつ吸収材内に吸収されて酸化バリウム
ＢａＯと結合しながら、硫酸イオンＳＯ4 2- の形で吸収
材内に拡散する。次いでこの硫酸イオンＳＯ4 2- はバリ
ウムイオンＢａ2+と結合して硫酸塩ＢａＳＯ4 を生成す
る。
【００２０】しかしながらこの硫酸塩ＢａＳＯ4 は分解
しずらく、流入する排気の空燃比を単にリッチにしても
硫酸塩ＢａＳＯ4 は分解されずにそのまま残る。したが
ってＮＯX 吸収材１６内には時間が経過するにつれて硫
酸塩ＢａＳＯ4 が増大することになり、斯くして時間が
経過するにつれてＮＯX 吸収材１６が吸収しうるＮＯ X
量が低下することになる。
しずらく、流入する排気の空燃比を単にリッチにしても
硫酸塩ＢａＳＯ4 は分解されずにそのまま残る。したが
ってＮＯX 吸収材１６内には時間が経過するにつれて硫
酸塩ＢａＳＯ4 が増大することになり、斯くして時間が
経過するにつれてＮＯX 吸収材１６が吸収しうるＮＯ X
量が低下することになる。
【００２１】ところがＮＯX 吸収材１６内で生成された
硫酸塩ＢａＳＯ4 はＮＯX 吸収材１６の温度がＮＯX 吸
収材１６のＳＯX 放出温度よりも高いときに流入する排
気の空燃比をリッチまたは理論空燃比にすると分解して
硫酸イオンＳＯ4 2- がＳＯ3の形で吸収材から放出され
る。そこで図１の内燃機関では、ＮＯX 吸収材１６の温
度がＳＯX 放出温度よりも高いときにＮＯX 吸収材１６
内に流入する排気の空燃比を一時的にリッチにし、それ
によってＮＯX 吸収材１６からＳＯX を放出させるよう
にしている。このとき放出されたＳＯ3 は流入する排気
中の未燃ＨＣ，ＣＯによってただちにＳＯ2 に還元せし
められる。
硫酸塩ＢａＳＯ4 はＮＯX 吸収材１６の温度がＮＯX 吸
収材１６のＳＯX 放出温度よりも高いときに流入する排
気の空燃比をリッチまたは理論空燃比にすると分解して
硫酸イオンＳＯ4 2- がＳＯ3の形で吸収材から放出され
る。そこで図１の内燃機関では、ＮＯX 吸収材１６の温
度がＳＯX 放出温度よりも高いときにＮＯX 吸収材１６
内に流入する排気の空燃比を一時的にリッチにし、それ
によってＮＯX 吸収材１６からＳＯX を放出させるよう
にしている。このとき放出されたＳＯ3 は流入する排気
中の未燃ＨＣ，ＣＯによってただちにＳＯ2 に還元せし
められる。
【００２２】このように本実施態様ではＮＯX 吸収材１
６はイオウ分吸収材を構成している。なお、ＮＯX 吸収
材からＳＯX を放出させるべきときにＮＯX 吸収材１６
に流入する排気の空燃比をリッチにするか理論空燃比に
するかは単位時間当りにＮＯ X 吸収材１６から放出され
るＳＯX の量に応じて定められる。ところで、図１の内
燃機関のようにＮＯX 吸収材１６に流入する排気か或い
はＮＯX 吸収材１６を直接加熱するための例えば電気ヒ
ータを備えていない場合にＮＯX 吸収材１６の温度がＳ
ＯX 放出温度よりも高くなるのは例えば機関高負荷運転
時であるが、機関高負荷運転時にはＮＯX 吸収材１６内
を流通する排気の流速が高くなっている。ところが、Ｎ
ＯX 吸収材１６内を流通する排気の流速が高いときには
排気とＮＯX 吸収材１６との接触時間が短くなる。しか
しながら、ＮＯX 吸収材１６からのＳＯX の放出速度は
比較的低く、このため排気とＮＯX 吸収材１６との接触
時間が短いときにＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の
空燃比を一時的にリッチにしてもＳＯX を十分に放出さ
せることができない。言い換えると、排気とＮＯX 吸収
材１６との接触時間が短いときにＮＯX 吸収材１６から
吸収されているＳＯX を十分に放出させるためにはＮＯ
X 吸収材１６内に流入する排気の空燃比を長時間にわた
ってリッチにするか、或いはリッチ度合いを大きくしな
ければならなくなる。
６はイオウ分吸収材を構成している。なお、ＮＯX 吸収
材からＳＯX を放出させるべきときにＮＯX 吸収材１６
に流入する排気の空燃比をリッチにするか理論空燃比に
するかは単位時間当りにＮＯ X 吸収材１６から放出され
るＳＯX の量に応じて定められる。ところで、図１の内
燃機関のようにＮＯX 吸収材１６に流入する排気か或い
はＮＯX 吸収材１６を直接加熱するための例えば電気ヒ
ータを備えていない場合にＮＯX 吸収材１６の温度がＳ
ＯX 放出温度よりも高くなるのは例えば機関高負荷運転
時であるが、機関高負荷運転時にはＮＯX 吸収材１６内
を流通する排気の流速が高くなっている。ところが、Ｎ
ＯX 吸収材１６内を流通する排気の流速が高いときには
排気とＮＯX 吸収材１６との接触時間が短くなる。しか
しながら、ＮＯX 吸収材１６からのＳＯX の放出速度は
比較的低く、このため排気とＮＯX 吸収材１６との接触
時間が短いときにＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の
空燃比を一時的にリッチにしてもＳＯX を十分に放出さ
せることができない。言い換えると、排気とＮＯX 吸収
材１６との接触時間が短いときにＮＯX 吸収材１６から
吸収されているＳＯX を十分に放出させるためにはＮＯ
X 吸収材１６内に流入する排気の空燃比を長時間にわた
ってリッチにするか、或いはリッチ度合いを大きくしな
ければならなくなる。
【００２３】そこで、図１の内燃機関ではＮＯX 吸収材
１６内を流通する排気の流速ＳＶＮが予め定められた設
定流速ＳＶＮ１よりも低いときに、すなわち排気とＮＯ
X 吸収材１６との接触時間がＮＯX 吸収材１６からＳＯ
X を十分に放出させるために必要な接触時間よりも長い
ときにＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比を一
時的にリッチにし、それによってＮＯX 吸収材１６から
ＳＯX を放出させるようにしている。すなわち、ＮＯX
吸収材１６の温度がＳＯX 放出温度よりも高く、かつ排
気流速ＳＶＮが設定流速ＳＶＮ１よりも低いときにＮＯ
X 吸収材１６内に流入する排気の空燃比が一時的にリッ
チにせしめられる。ＮＯX 吸収材１６内を流通する排気
の流速が低くなると排気とＮＯX 吸収材１６との接触時
間が長くなり、すなわちＮＯX 吸収材１６内における排
気の滞留時間が長くなり、したがって排気をＳＯX 放出
作用のために有効に利用できるようになる。その結果、
ＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比をリッチに
すべき時間を短縮することができ、或いはＮＯX 吸収材
１６内に流入する排気のリッチ度合いを小さく維持する
ことができる。なお、ＮＯX 吸収材１６の温度がＳＯX
放出温度よりも高くかつ排気流速ＳＶＮが設定流速ＳＶ
Ｎ１よりも低くなるのは例えば機関高負荷運転直後の低
負荷運転時などである。
１６内を流通する排気の流速ＳＶＮが予め定められた設
定流速ＳＶＮ１よりも低いときに、すなわち排気とＮＯ
X 吸収材１６との接触時間がＮＯX 吸収材１６からＳＯ
X を十分に放出させるために必要な接触時間よりも長い
ときにＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比を一
時的にリッチにし、それによってＮＯX 吸収材１６から
ＳＯX を放出させるようにしている。すなわち、ＮＯX
吸収材１６の温度がＳＯX 放出温度よりも高く、かつ排
気流速ＳＶＮが設定流速ＳＶＮ１よりも低いときにＮＯ
X 吸収材１６内に流入する排気の空燃比が一時的にリッ
チにせしめられる。ＮＯX 吸収材１６内を流通する排気
の流速が低くなると排気とＮＯX 吸収材１６との接触時
間が長くなり、すなわちＮＯX 吸収材１６内における排
気の滞留時間が長くなり、したがって排気をＳＯX 放出
作用のために有効に利用できるようになる。その結果、
ＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比をリッチに
すべき時間を短縮することができ、或いはＮＯX 吸収材
１６内に流入する排気のリッチ度合いを小さく維持する
ことができる。なお、ＮＯX 吸収材１６の温度がＳＯX
放出温度よりも高くかつ排気流速ＳＶＮが設定流速ＳＶ
Ｎ１よりも低くなるのは例えば機関高負荷運転直後の低
負荷運転時などである。
【００２４】ところで、本願発明者らによればＮＯX 吸
収材１６内の排気中にＣＯまたは水素Ｈ2 が存在すると
硫酸塩ＢａＳＯ4 は比較的容易に分解してＳＯ3 の形で
ＮＯ X 吸収材１６から放出され、ＣＯまたはＨ2 が多く
なるとさらに放出されやすくなることが確認されてい
る。一方、表１に示されるように排気流速が低いときに
リッチ混合気を燃焼せしめたときの排気中には高濃度の
ＣＯおよび未燃ＨＣが含まれており、この未燃ＨＣが酸
素またはＮＯX により酸化されるときにＣＯおよびＨ2
が生成される。すなわち、排気流速が高いときには燃焼
室３から排出された排気は高温に維持されてＮＯX 吸収
材１６上流の排気通路内を流通する。このためＮＯX 吸
収材１６上流の排気通路内においてＣＯおよび未燃ＨＣ
の酸化反応が進行し、斯くしてＮＯX 吸収材１６に流入
する排気中の未燃ＨＣ濃度およびＣＯ濃度が低下する。
これに対し排気流速が低いときの排気の温度は排気が燃
焼室３から排出されると直ちに低下するので未燃ＨＣお
よびＣＯが排気通路内で酸化されることなくＮＯX 吸収
材１６に致り、すなわち未燃ＨＣおよびＣＯが高濃度に
維持されつつＮＯX 吸収材１６内に流入する。そこで、
図１の内燃機関ではＮＯX 吸収材１６内に流入する排気
の空燃比をリッチにするために燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比をリッチにして点火栓４により着火、燃
焼せしめるようにし、すなわちリッチ混合気を燃焼せし
めるようにし、かつＮＯX 吸収材１６からＳＯX を放出
させるために排気流速が低いときにリッチ混合気を燃焼
せしめるようにしている。
収材１６内の排気中にＣＯまたは水素Ｈ2 が存在すると
硫酸塩ＢａＳＯ4 は比較的容易に分解してＳＯ3 の形で
ＮＯ X 吸収材１６から放出され、ＣＯまたはＨ2 が多く
なるとさらに放出されやすくなることが確認されてい
る。一方、表１に示されるように排気流速が低いときに
リッチ混合気を燃焼せしめたときの排気中には高濃度の
ＣＯおよび未燃ＨＣが含まれており、この未燃ＨＣが酸
素またはＮＯX により酸化されるときにＣＯおよびＨ2
が生成される。すなわち、排気流速が高いときには燃焼
室３から排出された排気は高温に維持されてＮＯX 吸収
材１６上流の排気通路内を流通する。このためＮＯX 吸
収材１６上流の排気通路内においてＣＯおよび未燃ＨＣ
の酸化反応が進行し、斯くしてＮＯX 吸収材１６に流入
する排気中の未燃ＨＣ濃度およびＣＯ濃度が低下する。
これに対し排気流速が低いときの排気の温度は排気が燃
焼室３から排出されると直ちに低下するので未燃ＨＣお
よびＣＯが排気通路内で酸化されることなくＮＯX 吸収
材１６に致り、すなわち未燃ＨＣおよびＣＯが高濃度に
維持されつつＮＯX 吸収材１６内に流入する。そこで、
図１の内燃機関ではＮＯX 吸収材１６内に流入する排気
の空燃比をリッチにするために燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比をリッチにして点火栓４により着火、燃
焼せしめるようにし、すなわちリッチ混合気を燃焼せし
めるようにし、かつＮＯX 吸収材１６からＳＯX を放出
させるために排気流速が低いときにリッチ混合気を燃焼
せしめるようにしている。
【００２５】
【表１】
【００２６】なお、表１においていずれの場合も機関回
転数は２８００r.p.m であり、燃焼室３内で燃焼せしめ
られる混合気の空燃比は１３．０である。一方、リーン
混合気を燃焼せしめつつ排気マニホルド１５内に例えば
燃料（ガソリン）を２次的に供給することによってもＮ
ＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比をリッチにす
ることができる。ところがこの場合、ＮＯX 吸収材１６
内に流入する燃料は分子量が大きい高級炭化水素である
のでＣＯおよびＨ2 が容易に生成されない。これに対
し、リッチ混合気を燃焼せしめた場合にＮＯX 吸収材１
６内に流入する未燃ＨＣは分子量が小さい低級炭化水素
であり、すなわち部分酸化されている炭化水素であり、
このため比較的容易にＣＯおよびＨ2 が生成される。し
たがって、ＮＯX 吸収材１６から吸収されているＳＯX
を十分に放出させるためには排気マニホルド１５内に燃
料を２次的に供給するよりもリッチ混合気を燃焼せしめ
たほうが好ましい。そこで、図１の内燃機関ではＮＯX
吸収材１６内に流入する排気の空燃比をリッチにするた
めにリッチ混合気を燃焼せしめるようにしている。
転数は２８００r.p.m であり、燃焼室３内で燃焼せしめ
られる混合気の空燃比は１３．０である。一方、リーン
混合気を燃焼せしめつつ排気マニホルド１５内に例えば
燃料（ガソリン）を２次的に供給することによってもＮ
ＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比をリッチにす
ることができる。ところがこの場合、ＮＯX 吸収材１６
内に流入する燃料は分子量が大きい高級炭化水素である
のでＣＯおよびＨ2 が容易に生成されない。これに対
し、リッチ混合気を燃焼せしめた場合にＮＯX 吸収材１
６内に流入する未燃ＨＣは分子量が小さい低級炭化水素
であり、すなわち部分酸化されている炭化水素であり、
このため比較的容易にＣＯおよびＨ2 が生成される。し
たがって、ＮＯX 吸収材１６から吸収されているＳＯX
を十分に放出させるためには排気マニホルド１５内に燃
料を２次的に供給するよりもリッチ混合気を燃焼せしめ
たほうが好ましい。そこで、図１の内燃機関ではＮＯX
吸収材１６内に流入する排気の空燃比をリッチにするた
めにリッチ混合気を燃焼せしめるようにしている。
【００２７】図１２は排気流速ＳＶＮとＮＯX 吸収材１
６から放出されるＳＯX 量との関係を示す実験結果であ
り、図１３は排気流速ＳＶＮとＮＯX 吸収材１６から放
出されるＮＯX 量との関係を示す実験結果である。図１
２および図１３においてＳＶＮ＝１０，０００（ｈ-1）
のときのＳＯX 放出量またはＮＯX 放出量を１としてい
る。図１２からわかるように、排気流速が低いときには
高いときに比べてＮＯ X 吸収材１６から多量のＳＯX を
放出できることがわかる。これに対し図１３に示される
ように、排気流速が変化してもＮＯX 放出量はさほど変
化しない。これは、硝酸塩の分解速度が十分に高いため
である。言い換えると、硫酸塩の分解速度がかなり低い
ために排気流速が高いときには放出ＳＯX 量が少くな
る。
６から放出されるＳＯX 量との関係を示す実験結果であ
り、図１３は排気流速ＳＶＮとＮＯX 吸収材１６から放
出されるＮＯX 量との関係を示す実験結果である。図１
２および図１３においてＳＶＮ＝１０，０００（ｈ-1）
のときのＳＯX 放出量またはＮＯX 放出量を１としてい
る。図１２からわかるように、排気流速が低いときには
高いときに比べてＮＯ X 吸収材１６から多量のＳＯX を
放出できることがわかる。これに対し図１３に示される
ように、排気流速が変化してもＮＯX 放出量はさほど変
化しない。これは、硝酸塩の分解速度が十分に高いため
である。言い換えると、硫酸塩の分解速度がかなり低い
ために排気流速が高いときには放出ＳＯX 量が少くな
る。
【００２８】次に、図５を参照して図１の内燃機関にお
けるＳＯX 放出制御についてさらに詳細に説明する。図
５のルーチンは予め定められた設定時間毎の割り込みに
よって実行される。図５を参照すると、まず初めにステ
ップ５０においてＮＯX 吸収材１６に流入する排気の温
度ＴＥＸＮが図６のマップに基づいて算出される。この
ＴＥＸＮはＮＯX 吸収材１６の温度を表しており、した
がって以下ではＴＥＸＮをＮＯX 吸収材温度と称する。
ＮＯX 吸収材温度ＴＥＸＮを求めるためにＮＯX 吸収材
１６の流入端に温度センサを取り付けることもできる
が、ＮＯX 吸収材温度ＴＥＸＮは機関運転状態に基づい
て求めることができる。そこで、図１の内燃機関ではＮ
ＯX 吸収材温度ＴＥＸＮを機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回
転数Ｎの関数として予め実験により求めておき、機関負
荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎに基づいてＮＯX 吸収材温
度ＴＥＸＮを算出するようにしている。このＮＯX 吸収
材温度ＴＥＸＮは図６に示されるマップの形で予めＲＯ
Ｍ３２内に記憶されている。
けるＳＯX 放出制御についてさらに詳細に説明する。図
５のルーチンは予め定められた設定時間毎の割り込みに
よって実行される。図５を参照すると、まず初めにステ
ップ５０においてＮＯX 吸収材１６に流入する排気の温
度ＴＥＸＮが図６のマップに基づいて算出される。この
ＴＥＸＮはＮＯX 吸収材１６の温度を表しており、した
がって以下ではＴＥＸＮをＮＯX 吸収材温度と称する。
ＮＯX 吸収材温度ＴＥＸＮを求めるためにＮＯX 吸収材
１６の流入端に温度センサを取り付けることもできる
が、ＮＯX 吸収材温度ＴＥＸＮは機関運転状態に基づい
て求めることができる。そこで、図１の内燃機関ではＮ
ＯX 吸収材温度ＴＥＸＮを機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回
転数Ｎの関数として予め実験により求めておき、機関負
荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎに基づいてＮＯX 吸収材温
度ＴＥＸＮを算出するようにしている。このＮＯX 吸収
材温度ＴＥＸＮは図６に示されるマップの形で予めＲＯ
Ｍ３２内に記憶されている。
【００２９】続くステップ５１ではＮＯX 吸収材温度Ｔ
ＥＸＮがＮＯX 吸収材１６のＳＯX放出温度ＴＥＸＮ１
例えば５００℃よりも高いか否かが判別される。ＴＥＸ
Ｎ＞ＴＥＸＮ１のときには次いでステップ５２に進み、
ＮＯX 吸収材１６内を流通する排気の流速ＳＶＮが算出
される。排気流速ＳＶＮを求めるためにＮＯX 吸収材１
６の流入端に流速センサを取り付けることもできるが、
排気流速ＳＶＮは機関運転状態に基づいて求めることが
できる。すなわち、各曲線が同一排気流速を示している
図７（Ａ）に示されるように、排気流速ＳＶＮは機関負
荷Ｑ／Ｎが高くなるほど高くなり、機関回転数Ｎが高く
なるほど高くなる。そこで、図１の内燃機関では排気流
速ＳＶＮを機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎの関数と
して予め実験により求めておき、機関負荷Ｑ／Ｎおよび
機関回転数Ｎに基づいて排気流速ＳＶＮを算出するよう
にしている。この排気流速ＳＶＮは図７（Ｂ）に示され
るマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
ＥＸＮがＮＯX 吸収材１６のＳＯX放出温度ＴＥＸＮ１
例えば５００℃よりも高いか否かが判別される。ＴＥＸ
Ｎ＞ＴＥＸＮ１のときには次いでステップ５２に進み、
ＮＯX 吸収材１６内を流通する排気の流速ＳＶＮが算出
される。排気流速ＳＶＮを求めるためにＮＯX 吸収材１
６の流入端に流速センサを取り付けることもできるが、
排気流速ＳＶＮは機関運転状態に基づいて求めることが
できる。すなわち、各曲線が同一排気流速を示している
図７（Ａ）に示されるように、排気流速ＳＶＮは機関負
荷Ｑ／Ｎが高くなるほど高くなり、機関回転数Ｎが高く
なるほど高くなる。そこで、図１の内燃機関では排気流
速ＳＶＮを機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎの関数と
して予め実験により求めておき、機関負荷Ｑ／Ｎおよび
機関回転数Ｎに基づいて排気流速ＳＶＮを算出するよう
にしている。この排気流速ＳＶＮは図７（Ｂ）に示され
るマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
【００３０】続くステップ５３では排気流速ＳＶＮが予
め定められた設定流速ＳＶＮ１よりも低いか否か、すな
わち排気とＮＯX 吸収材１６との接触時間がＮＯX 吸収
材１６からＳＯX を十分に放出させるために必要な接触
時間よりも長いか否かが判別される。ＳＶＮ＜ＳＶＮ１
のときには接触時間がＳＯX 放出のために十分であると
判断して次いでステップ５４に進み、ＮＯX 吸収材１６
からＳＯX が放出されるときにセットされ、このＳＯX
放出作用を行われないときにリセットされるＳＯX 放出
フラグがセットされる。すなわち、ＴＥＸＮ＞ＴＥＸＮ
１でありかつＳＶＮ＜ＳＶＮ１のときにＳＯX 放出フラ
グがセットされる。ＳＯX 放出フラグがセットされると
後述するように燃焼室３内で燃焼せしめられる混合気の
空燃比がリッチにされる。続くステップ５５ではＳＯX
放出作用が行われている時間を表すカウンタＣＳが１だ
けインクリメントされる。続くステップ５６ではカウン
タＣＳが一定値ＣＳ１よりも大きいか否か、すなわちＳ
ＯX 放出作用が一定時間行われたか否かが判別される。
ＣＳ≦ＣＳ１のときには処理サイクルを終了する。これ
に対しＣＳ＞ＣＳ１のときすなわちＳＯX 放出作用が一
定時間行われたときには次いでステップ５７に進み、Ｓ
ＯX 放出フラグがリセットされる。続くステップ５８で
はカウンタＣＳがクリアされる。次いで処理サイクルを
終了する。
め定められた設定流速ＳＶＮ１よりも低いか否か、すな
わち排気とＮＯX 吸収材１６との接触時間がＮＯX 吸収
材１６からＳＯX を十分に放出させるために必要な接触
時間よりも長いか否かが判別される。ＳＶＮ＜ＳＶＮ１
のときには接触時間がＳＯX 放出のために十分であると
判断して次いでステップ５４に進み、ＮＯX 吸収材１６
からＳＯX が放出されるときにセットされ、このＳＯX
放出作用を行われないときにリセットされるＳＯX 放出
フラグがセットされる。すなわち、ＴＥＸＮ＞ＴＥＸＮ
１でありかつＳＶＮ＜ＳＶＮ１のときにＳＯX 放出フラ
グがセットされる。ＳＯX 放出フラグがセットされると
後述するように燃焼室３内で燃焼せしめられる混合気の
空燃比がリッチにされる。続くステップ５５ではＳＯX
放出作用が行われている時間を表すカウンタＣＳが１だ
けインクリメントされる。続くステップ５６ではカウン
タＣＳが一定値ＣＳ１よりも大きいか否か、すなわちＳ
ＯX 放出作用が一定時間行われたか否かが判別される。
ＣＳ≦ＣＳ１のときには処理サイクルを終了する。これ
に対しＣＳ＞ＣＳ１のときすなわちＳＯX 放出作用が一
定時間行われたときには次いでステップ５７に進み、Ｓ
ＯX 放出フラグがリセットされる。続くステップ５８で
はカウンタＣＳがクリアされる。次いで処理サイクルを
終了する。
【００３１】これに対し、ステップ５１においてＴＥＸ
Ｎ≦ＴＥＸＮ１のときまたはステップ５３においてＳＶ
Ｎ≧ＳＶＮ１のときには次いでステップ５７にジャンプ
してＳＯX 放出フラグがリセットされる。したがって、
ＳＯX 放出作用が停止される。次に、図８を参照して図
１の内燃機関におけるＮＯX 放出制御についてさらに詳
細に説明する。図８のルーチンは予め定められた設定時
間毎の割り込みによって実行される。
Ｎ≦ＴＥＸＮ１のときまたはステップ５３においてＳＶ
Ｎ≧ＳＶＮ１のときには次いでステップ５７にジャンプ
してＳＯX 放出フラグがリセットされる。したがって、
ＳＯX 放出作用が停止される。次に、図８を参照して図
１の内燃機関におけるＮＯX 放出制御についてさらに詳
細に説明する。図８のルーチンは予め定められた設定時
間毎の割り込みによって実行される。
【００３２】図８を参照すると、まず初めにステップ６
０において図５のルーチンにおいてセットまたはリセッ
トされるＳＯX 放出フラグがセットされているか否かが
判別される。ＳＯX 放出フラグがリセットされていると
きには次いでステップ６１に進み、ＮＯX 吸収材１６か
らＮＯX が放出還元されるときにセットされ、このＮＯ
X 放出作用が行われないときにリセットされるＮＯX 放
出フラグがセットされているか否かが判別される。ＮＯ
X 放出フラグがリセットされているとき、すなわちＳＯ
X 放出フラグもＮＯX 放出フラグもリセットされている
ときには次いでステップ６２に進む。ＳＯX 放出フラグ
もＮＯX 放出フラグもリセットされているときには後述
するようにＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比
がリーンとされており、したがってこのときＮＯX 吸収
材１６ではＮＯX 吸収作用が行われる。
０において図５のルーチンにおいてセットまたはリセッ
トされるＳＯX 放出フラグがセットされているか否かが
判別される。ＳＯX 放出フラグがリセットされていると
きには次いでステップ６１に進み、ＮＯX 吸収材１６か
らＮＯX が放出還元されるときにセットされ、このＮＯ
X 放出作用が行われないときにリセットされるＮＯX 放
出フラグがセットされているか否かが判別される。ＮＯ
X 放出フラグがリセットされているとき、すなわちＳＯ
X 放出フラグもＮＯX 放出フラグもリセットされている
ときには次いでステップ６２に進む。ＳＯX 放出フラグ
もＮＯX 放出フラグもリセットされているときには後述
するようにＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比
がリーンとされており、したがってこのときＮＯX 吸収
材１６ではＮＯX 吸収作用が行われる。
【００３３】ステップ６２および６３はＮＯX 吸収材１
６内に吸収されているＮＯX 量すなわち吸収ＮＯX 量Ｓ
Ｎを求める部分である。この吸収ＮＯX 量ＳＮを直接求
めるのは困難であるので図１の内燃機関では機関から排
出されるＮＯX 量すなわち機関運転状態に基づいて吸収
ＮＯX 量ＳＮを推定するようにしている。すなわち、ま
ずステップ６２では単位時間当たりにＮＯX 吸収材１６
内に流入するＮＯX 量すなわち流入ＮＯX 量ＦＮが算出
される。各曲線が同一流入ＮＯX 量を示している図９
（Ａ）に示されるように、流入ＮＯX 量ＦＮは機関負荷
Ｑ／Ｎが高くなるほど多くなり、機関回転数Ｎが高くな
るほど多くなる。そこで、図１の内燃機関では流入ＮＯ
X 量ＦＮを機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎの関数と
して予め実験により求めておき、機関負荷Ｑ／Ｎおよび
機関回転数Ｎに基づいて流入ＮＯX量ＦＮを算出するよ
うにしている。この流入ＮＯX 量ＦＮは図９（Ｂ）に示
されるマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。続くステップ６３では次式に基づいて吸収ＮＯX 量
ＳＮが算出される。
６内に吸収されているＮＯX 量すなわち吸収ＮＯX 量Ｓ
Ｎを求める部分である。この吸収ＮＯX 量ＳＮを直接求
めるのは困難であるので図１の内燃機関では機関から排
出されるＮＯX 量すなわち機関運転状態に基づいて吸収
ＮＯX 量ＳＮを推定するようにしている。すなわち、ま
ずステップ６２では単位時間当たりにＮＯX 吸収材１６
内に流入するＮＯX 量すなわち流入ＮＯX 量ＦＮが算出
される。各曲線が同一流入ＮＯX 量を示している図９
（Ａ）に示されるように、流入ＮＯX 量ＦＮは機関負荷
Ｑ／Ｎが高くなるほど多くなり、機関回転数Ｎが高くな
るほど多くなる。そこで、図１の内燃機関では流入ＮＯ
X 量ＦＮを機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎの関数と
して予め実験により求めておき、機関負荷Ｑ／Ｎおよび
機関回転数Ｎに基づいて流入ＮＯX量ＦＮを算出するよ
うにしている。この流入ＮＯX 量ＦＮは図９（Ｂ）に示
されるマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。続くステップ６３では次式に基づいて吸収ＮＯX 量
ＳＮが算出される。
【００３４】ＳＮ＝ＳＮ＋ＦＮ・ＤＬＴ ここでＤＬＴは前回のルーチンから今回のルーチンまで
の時間であり、したがってＦＮ・ＤＬＴは前回のルーチ
ンから今回のルーチンまでにＮＯX 吸収材１６内に吸収
されたＮＯX 量を表している。続くステップ６４では吸
収ＮＯX 量ＳＮが予め定められた設定量ＳＮ１よりも大
きいか否かが判別される。この設定量ＳＮ１は例えばＮ
ＯX 吸収材１６が吸収しうる最大ＮＯX 量の３０パーセ
ント程度である。ＳＮ≦ＳＮ１であれば処理サイクルを
完了し、ＳＮ＞ＳＮ１であればステップ６５に進んでＮ
ＯX 放出フラグがセットされる。続くステップ６６では
ＮＯX 放出フラグがセットされたときの吸収ＮＯX 量Ｓ
Ｎが初期吸収量ＳＮＩとされる。
の時間であり、したがってＦＮ・ＤＬＴは前回のルーチ
ンから今回のルーチンまでにＮＯX 吸収材１６内に吸収
されたＮＯX 量を表している。続くステップ６４では吸
収ＮＯX 量ＳＮが予め定められた設定量ＳＮ１よりも大
きいか否かが判別される。この設定量ＳＮ１は例えばＮ
ＯX 吸収材１６が吸収しうる最大ＮＯX 量の３０パーセ
ント程度である。ＳＮ≦ＳＮ１であれば処理サイクルを
完了し、ＳＮ＞ＳＮ１であればステップ６５に進んでＮ
ＯX 放出フラグがセットされる。続くステップ６６では
ＮＯX 放出フラグがセットされたときの吸収ＮＯX 量Ｓ
Ｎが初期吸収量ＳＮＩとされる。
【００３５】ＮＯX 放出フラグがセットされたときには
ステップ６１からステップ６７に進む。ＮＯX 放出フラ
グがセットされているときには後述するようにＮＯX 吸
収材１６内に流入する排気の空燃比がリッチとされてお
り、したがってこのときＮＯ X 吸収材１６ではＮＯX 放
出作用が行われる。ステップ６７では単位時間当たり単
位初期吸収量当たりにＮＯX 吸収材１６から放出される
ＮＯX 量すなわち放出ＮＯX 量ＤＮが算出される。
ステップ６１からステップ６７に進む。ＮＯX 放出フラ
グがセットされているときには後述するようにＮＯX 吸
収材１６内に流入する排気の空燃比がリッチとされてお
り、したがってこのときＮＯ X 吸収材１６ではＮＯX 放
出作用が行われる。ステップ６７では単位時間当たり単
位初期吸収量当たりにＮＯX 吸収材１６から放出される
ＮＯX 量すなわち放出ＮＯX 量ＤＮが算出される。
【００３６】図１０はＮＯX 吸収材１６内に流入する排
気の空燃比をリッチとしたときに単位時間当たり単位初
期吸収量当たりにＮＯX 吸収材１６から放出されるＮＯ
X 量を示す実験結果である。図１０（Ａ）において実線
はＮＯX 吸収材１６の温度が高いときを示しており、破
線はＮＯX 吸収材１６の温度が低いときを示しており、
ｔはＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比がリッ
チとされてからの時間を示している。ＮＯX 吸収材１６
の温度が高くなるとＮＯX 吸収材１６における硝酸塩の
分解速度が高くなり、したがって図１０（Ａ）に示され
るように排気温度ＴＥＸＮが高くなると放出ＮＯX 量Ｄ
Ｎが多くなる。この放出ＮＯX 量ＤＮは排気温度ＴＥＸ
Ｎと時間ｔとの関数として図１０（Ｂ）に示されるマッ
プの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。続くステ
ップ６８では次式に基づいて吸収ＮＯX 量ＳＮが算出さ
れる。
気の空燃比をリッチとしたときに単位時間当たり単位初
期吸収量当たりにＮＯX 吸収材１６から放出されるＮＯ
X 量を示す実験結果である。図１０（Ａ）において実線
はＮＯX 吸収材１６の温度が高いときを示しており、破
線はＮＯX 吸収材１６の温度が低いときを示しており、
ｔはＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比がリッ
チとされてからの時間を示している。ＮＯX 吸収材１６
の温度が高くなるとＮＯX 吸収材１６における硝酸塩の
分解速度が高くなり、したがって図１０（Ａ）に示され
るように排気温度ＴＥＸＮが高くなると放出ＮＯX 量Ｄ
Ｎが多くなる。この放出ＮＯX 量ＤＮは排気温度ＴＥＸ
Ｎと時間ｔとの関数として図１０（Ｂ）に示されるマッ
プの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。続くステ
ップ６８では次式に基づいて吸収ＮＯX 量ＳＮが算出さ
れる。
【００３７】ＳＮ＝ＳＮ−ＤＮ・ＳＮＩ・ＤＬＴ ここで、ＤＮ・ＳＮＩは単位時間当たりにＮＯX 吸収材
１６から放出されるＮＯX 量を示しており、ＤＮ・ＳＮ
Ｉ・ＤＬＴは前回のルーチンから今回のルーチンまでに
ＮＯX 吸収材１６から放出されたＮＯX 量を表してい
る。続くステップ６９では吸収ＮＯX 量ＳＮが零以下で
あるか否かが判別される。ＳＮ＞０であれば処理サイク
ルを完了し、ＳＮ≦０であればステップ７０に進んでＮ
ＯX 放出フラグがリセットされる。
１６から放出されるＮＯX 量を示しており、ＤＮ・ＳＮ
Ｉ・ＤＬＴは前回のルーチンから今回のルーチンまでに
ＮＯX 吸収材１６から放出されたＮＯX 量を表してい
る。続くステップ６９では吸収ＮＯX 量ＳＮが零以下で
あるか否かが判別される。ＳＮ＞０であれば処理サイク
ルを完了し、ＳＮ≦０であればステップ７０に進んでＮ
ＯX 放出フラグがリセットされる。
【００３８】一方、ＳＯX 放出フラグがセットされてい
るときにもステップ６０からステップ６７に進む。後述
するように、ＳＯX 放出フラグがセットされているとき
にもＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比がリッ
チとされ、したがってＮＯX吸収材１６ではＳＯX 放出
作用と共にＮＯX 放出作用が行われている。図１１は燃
料噴射時間ＴＡＵの算出ルーチンを示している。このル
ーチンは予め定められた設定クランク角毎の割り込みに
よって実行される。
るときにもステップ６０からステップ６７に進む。後述
するように、ＳＯX 放出フラグがセットされているとき
にもＮＯX 吸収材１６内に流入する排気の空燃比がリッ
チとされ、したがってＮＯX吸収材１６ではＳＯX 放出
作用と共にＮＯX 放出作用が行われている。図１１は燃
料噴射時間ＴＡＵの算出ルーチンを示している。このル
ーチンは予め定められた設定クランク角毎の割り込みに
よって実行される。
【００３９】図１１を参照すると、まず初めにステップ
８０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間Ｔ
Ｐが算出される。次いでステップ８１ではＳＯX 放出フ
ラグがリセットされているか否かが判別される。ＳＯX
放出フラグがリセットされているときにはステップ８２
に進んでＮＯX 放出フラグがリセットされているか否か
が判別される。ＮＯX 放出フラグがリセットされている
ときにはステップ８３に進んで補正係数Ｋが例えば０．
６とされ、次いでステップ８４では基本燃料噴射時間Ｔ
Ｐに補正係数Ｋを乗算することによって燃料噴射時間Ｔ
ＡＵが算出される。したがってこのときには燃焼室３内
に供給される混合気がリーンとなり、したがってリーン
混合気が燃焼せしめられてＮＯX 吸収材１６内に流入す
る排気の空燃比がリーンとなる。
８０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間Ｔ
Ｐが算出される。次いでステップ８１ではＳＯX 放出フ
ラグがリセットされているか否かが判別される。ＳＯX
放出フラグがリセットされているときにはステップ８２
に進んでＮＯX 放出フラグがリセットされているか否か
が判別される。ＮＯX 放出フラグがリセットされている
ときにはステップ８３に進んで補正係数Ｋが例えば０．
６とされ、次いでステップ８４では基本燃料噴射時間Ｔ
Ｐに補正係数Ｋを乗算することによって燃料噴射時間Ｔ
ＡＵが算出される。したがってこのときには燃焼室３内
に供給される混合気がリーンとなり、したがってリーン
混合気が燃焼せしめられてＮＯX 吸収材１６内に流入す
る排気の空燃比がリーンとなる。
【００４０】一方、ＳＯX 放出フラグか或いはＮＯX 放
出フラグがセットされるとステップ８１または８２から
ステップ８５に進んで補正係数Ｋが例えば１．３とさ
れ、次いでステップ８４に進む。したがってこのときに
は燃焼室３内に供給される混合気がリッチとなり、した
がってリッチ混合気が燃焼せしめられてＮＯX 吸収材１
６内に流入する排気の空燃比がリッチとなる。
出フラグがセットされるとステップ８１または８２から
ステップ８５に進んで補正係数Ｋが例えば１．３とさ
れ、次いでステップ８４に進む。したがってこのときに
は燃焼室３内に供給される混合気がリッチとなり、した
がってリッチ混合気が燃焼せしめられてＮＯX 吸収材１
６内に流入する排気の空燃比がリッチとなる。
【００４１】図１４は本発明をディーゼル機関に適用し
た場合を示している。なお、図１４において図１の実施
態様と同様の構成要素は同一の参照符号でもって示され
ている。図１４を参照すると、燃料噴射弁１１は燃焼室
３内に配置されており、したがって燃焼室３内に直接燃
料が噴射される。一方、排気マニホルド１５は排気管２
０を介しＳＯX 吸収材２１を内蔵したケーシング２２に
接続され、ケーシング２２は排気管２３を介しＮＯX 吸
収材１６を内蔵したケーシング１７に接続される。排気
管２０と排気管２３間にはＳＯX 吸収材２１を迂回して
延びるバイパス管２４が設けられる。また、バイパス管
２４の排気流入端よりも下流側に位置する排気管２０内
にはアクチュエータ２５により駆動される排気制御弁２
６が配置される。この排気制御弁２６は通常全開にされ
ており、したがって機関から排出されたほとんどすべて
の排気がＳＯX 吸収材２１内に流入し、次いでＮＯX 吸
収材１６内に流入する。これに対し、排気制御弁２６が
閉弁せしめられると機関から排出された排気の一部がバ
イパス管２４内に流入し、すなわちＳＯX 吸収材２１を
迂回してＮＯX 吸収材１６内に流入し、残りの排気はＳ
ＯX 吸収材２１内に流入し、次いでＮＯX 吸収材１６内
に流入する。すなわち、排気制御弁２６が閉弁せしめら
れるとＳＯX 吸収材２１内に流入する排気流量が低減せ
しめられる。
た場合を示している。なお、図１４において図１の実施
態様と同様の構成要素は同一の参照符号でもって示され
ている。図１４を参照すると、燃料噴射弁１１は燃焼室
３内に配置されており、したがって燃焼室３内に直接燃
料が噴射される。一方、排気マニホルド１５は排気管２
０を介しＳＯX 吸収材２１を内蔵したケーシング２２に
接続され、ケーシング２２は排気管２３を介しＮＯX 吸
収材１６を内蔵したケーシング１７に接続される。排気
管２０と排気管２３間にはＳＯX 吸収材２１を迂回して
延びるバイパス管２４が設けられる。また、バイパス管
２４の排気流入端よりも下流側に位置する排気管２０内
にはアクチュエータ２５により駆動される排気制御弁２
６が配置される。この排気制御弁２６は通常全開にされ
ており、したがって機関から排出されたほとんどすべて
の排気がＳＯX 吸収材２１内に流入し、次いでＮＯX 吸
収材１６内に流入する。これに対し、排気制御弁２６が
閉弁せしめられると機関から排出された排気の一部がバ
イパス管２４内に流入し、すなわちＳＯX 吸収材２１を
迂回してＮＯX 吸収材１６内に流入し、残りの排気はＳ
ＯX 吸収材２１内に流入し、次いでＮＯX 吸収材１６内
に流入する。すなわち、排気制御弁２６が閉弁せしめら
れるとＳＯX 吸収材２１内に流入する排気流量が低減せ
しめられる。
【００４２】さらに図１を参照すると、ＳＯX 吸収材２
１には電気ヒータ２７が取り付けられており、この電気
ヒータ２７はリレー２８を介して電源２９に接続されて
いる。リレー２８は通常オフにされており、リレー２８
がオンにされると電気ヒータ２７に電力が供給されてＳ
ＯX 吸収材２１が加熱される。なお、アクチュエータ２
５およびリレー２８は電子制御ユニット３０からの出力
力信号に基づいて制御される。
１には電気ヒータ２７が取り付けられており、この電気
ヒータ２７はリレー２８を介して電源２９に接続されて
いる。リレー２８は通常オフにされており、リレー２８
がオンにされると電気ヒータ２７に電力が供給されてＳ
ＯX 吸収材２１が加熱される。なお、アクチュエータ２
５およびリレー２８は電子制御ユニット３０からの出力
力信号に基づいて制御される。
【００４３】踏み込み量センサ４２はアクセルペダル
（図示しない）の踏み込み量に比例した出力電圧を発生
し、この出力電圧は対応するＡＤ変換器３９を介して電
子制御ユニット３０の入力ポート３５に入力される。ま
た、入力ポート３５には車速を表す出力パルスを発生す
る車速センサ４３が接続される。一方、出力ポート３６
は対応する駆動回路４１を介してアクチュエータ２５お
よびリレー２８に接続される。
（図示しない）の踏み込み量に比例した出力電圧を発生
し、この出力電圧は対応するＡＤ変換器３９を介して電
子制御ユニット３０の入力ポート３５に入力される。ま
た、入力ポート３５には車速を表す出力パルスを発生す
る車速センサ４３が接続される。一方、出力ポート３６
は対応する駆動回路４１を介してアクチュエータ２５お
よびリレー２８に接続される。
【００４４】図１４に示されるようなディーゼル機関で
は通常、機関から排出されるスモークや微粒子を低減す
るために、燃焼室３内で燃焼される混合気の平均空燃比
は理論空燃比よりもリーンに維持されている。したがっ
て通常運転時に機関から排出されたＮＯX はＮＯX 吸収
材１６に吸収される。上述したようにＮＯX 吸収材１６
にＳＯX が流入するのは好ましくない。そこで本実施態
様では、ＮＯX 吸収材１６にＳＯX が流入しないように
ＳＯX 吸収材２１をＮＯX 吸収材１６上流に配置してい
る。このＳＯX 吸収材２１は流入する排気の空燃比がリ
ーンのときにＳＯX を吸収し、ＳＯX 吸収材２１の温度
がＳＯ X 吸収材２１のＳＯX 放出温度よりも高いときに
流入する排気中の酸素濃度が低下すると吸収しているＳ
ＯX を放出する。
は通常、機関から排出されるスモークや微粒子を低減す
るために、燃焼室３内で燃焼される混合気の平均空燃比
は理論空燃比よりもリーンに維持されている。したがっ
て通常運転時に機関から排出されたＮＯX はＮＯX 吸収
材１６に吸収される。上述したようにＮＯX 吸収材１６
にＳＯX が流入するのは好ましくない。そこで本実施態
様では、ＮＯX 吸収材１６にＳＯX が流入しないように
ＳＯX 吸収材２１をＮＯX 吸収材１６上流に配置してい
る。このＳＯX 吸収材２１は流入する排気の空燃比がリ
ーンのときにＳＯX を吸収し、ＳＯX 吸収材２１の温度
がＳＯ X 吸収材２１のＳＯX 放出温度よりも高いときに
流入する排気中の酸素濃度が低下すると吸収しているＳ
ＯX を放出する。
【００４５】上述したようにＮＯX 吸収材１６ではＳＯ
X が吸収されると安定した硫酸塩ＢａＳＯ４が形成さ
れ、その結果ＮＯX 吸収材１６に流入する排気の空燃比
をただ単にリッチにしてもＳＯX がＮＯX 吸収材１６か
ら放出されなくなる。したがって、ＳＯX 吸収材２１に
流入する排気の空燃比をリッチにときにＳＯX 吸収材２
１からＳＯX が容易に放出されるようにするためには吸
収したＳＯX が硫酸イオンＳＯ４２−の形で吸収材内に
存在するようにするか、或いは硫酸塩ＢａＳＯ４が生成
されたとしても硫酸塩ＢａＳＯ４が安定しない状態で吸
収材内に存在するようにすることが必要となる。これを
可能にするＳＯX 吸収材２１としては例えばアルミナか
らなる担体上に鉄Ｆｅ、マンガンＭｎ、ニッケルＮｉ、
錫Ｓｎのような遷移金属およびリチウムＬｉから選ばれ
た少なくとも１つを担持した吸収材を用いることができ
る。
X が吸収されると安定した硫酸塩ＢａＳＯ４が形成さ
れ、その結果ＮＯX 吸収材１６に流入する排気の空燃比
をただ単にリッチにしてもＳＯX がＮＯX 吸収材１６か
ら放出されなくなる。したがって、ＳＯX 吸収材２１に
流入する排気の空燃比をリッチにときにＳＯX 吸収材２
１からＳＯX が容易に放出されるようにするためには吸
収したＳＯX が硫酸イオンＳＯ４２−の形で吸収材内に
存在するようにするか、或いは硫酸塩ＢａＳＯ４が生成
されたとしても硫酸塩ＢａＳＯ４が安定しない状態で吸
収材内に存在するようにすることが必要となる。これを
可能にするＳＯX 吸収材２１としては例えばアルミナか
らなる担体上に鉄Ｆｅ、マンガンＭｎ、ニッケルＮｉ、
錫Ｓｎのような遷移金属およびリチウムＬｉから選ばれ
た少なくとも１つを担持した吸収材を用いることができ
る。
【００４６】このＳＯX 吸収材２１ではＳＯX 吸収材２
１に流入する排気の空燃比がリーンのときに排気中に含
まれるＳＯ2 が吸収材の表面で酸化されつつ硫酸イオン
ＳＯ 4 2- の形で吸収材内に吸収され、次いで吸収材内に
拡散される。この場合ＳＯX吸収材２１の担体上に白金
Ｐｔを担持させておくとＳＯ2 がＳＯ3 2- の形で白金Ｐ
ｔ上に付着し易くなり、斯くしてＳＯ2 が硫酸イオンＳ
Ｏ4 2- の形で吸収材内に吸収されやすくなる。したがっ
てＳＯ2 の吸収を促進するためにはＳＯX 吸収材２１の
担体上に白金Ｐｔを担持させることが好ましい。
１に流入する排気の空燃比がリーンのときに排気中に含
まれるＳＯ2 が吸収材の表面で酸化されつつ硫酸イオン
ＳＯ 4 2- の形で吸収材内に吸収され、次いで吸収材内に
拡散される。この場合ＳＯX吸収材２１の担体上に白金
Ｐｔを担持させておくとＳＯ2 がＳＯ3 2- の形で白金Ｐ
ｔ上に付着し易くなり、斯くしてＳＯ2 が硫酸イオンＳ
Ｏ4 2- の形で吸収材内に吸収されやすくなる。したがっ
てＳＯ2 の吸収を促進するためにはＳＯX 吸収材２１の
担体上に白金Ｐｔを担持させることが好ましい。
【００４７】上述したように通常運転時にＳＯX 吸収材
２１に流入する排気の空燃比はリーンであるので機関か
ら排出されるＳＯX はＳＯX 吸収材２１に吸収され、Ｎ
ＯX吸収材１６にはＮＯX のみが吸収されることにな
る。ところがＳＯX 吸収材２１のＳＯX 吸収能力にも限
度があり、ＳＯX 吸収材２１のＳＯX 吸収能力が飽和す
る前にＳＯX 吸収材２１からＮＯX を放出させる必要が
ある。そこで本実施態様では、ＳＯX 吸収材２１に吸収
されているＳＯX 量が一定量以上になったときにＳＯX
吸収材２１の温度を一時的にＳＯX 吸収材２１のＳＯX
放出温度よりも高くすると共に、ＳＯX 吸収材２１に流
入する排気の空燃比を一時的にリッチにし、それにより
ＳＯX 吸収材２１からＳＯX を放出させるようにしてい
る。このように本実施態様においてＳＯX 吸収材２１は
イオウ分吸収材を構成している。
２１に流入する排気の空燃比はリーンであるので機関か
ら排出されるＳＯX はＳＯX 吸収材２１に吸収され、Ｎ
ＯX吸収材１６にはＮＯX のみが吸収されることにな
る。ところがＳＯX 吸収材２１のＳＯX 吸収能力にも限
度があり、ＳＯX 吸収材２１のＳＯX 吸収能力が飽和す
る前にＳＯX 吸収材２１からＮＯX を放出させる必要が
ある。そこで本実施態様では、ＳＯX 吸収材２１に吸収
されているＳＯX 量が一定量以上になったときにＳＯX
吸収材２１の温度を一時的にＳＯX 吸収材２１のＳＯX
放出温度よりも高くすると共に、ＳＯX 吸収材２１に流
入する排気の空燃比を一時的にリッチにし、それにより
ＳＯX 吸収材２１からＳＯX を放出させるようにしてい
る。このように本実施態様においてＳＯX 吸収材２１は
イオウ分吸収材を構成している。
【００４８】ＳＯX 吸収材２１からＳＯX を放出させる
べきときにＳＯX 吸収材２１内を流通する排気の流速を
低くすると、上述の実施態様と同様にＳＯX 吸収材２１
からＳＯX が速やかに放出される。そこで本実施態様で
は、ＳＯX 吸収材２１からＳＯX を放出させるべきとき
にはＳＯX 吸収材２１内を流通する排気の流速ＳＶＳを
予め定められた設定流速ＳＶＳ１よりも低くしている、
すなわち排気とＳＯX吸収材２１との接触時間がＳＯX
吸収材２１からＳＯX を十分に放出させるために必要な
接触時間よりも長くしている。したがって本実施態様で
は、ＳＯX 吸収材２１から吸収されているＳＯX を放出
させるべきときにはＳＯX 吸収材２１の温度がＳＯX 吸
収材２１のＳＯX 放出温度よりも高くされ、かつＳＯX
吸収材２１に流入する排気の空燃比が一時的にリッチさ
れ、かつ排気流速ＳＶＳが設定流速ＳＶＳ１よりも低く
される。次に本実施態様のＳＯX 放出作用およびＮＯX
放出作用ついて詳細に説明する。
べきときにＳＯX 吸収材２１内を流通する排気の流速を
低くすると、上述の実施態様と同様にＳＯX 吸収材２１
からＳＯX が速やかに放出される。そこで本実施態様で
は、ＳＯX 吸収材２１からＳＯX を放出させるべきとき
にはＳＯX 吸収材２１内を流通する排気の流速ＳＶＳを
予め定められた設定流速ＳＶＳ１よりも低くしている、
すなわち排気とＳＯX吸収材２１との接触時間がＳＯX
吸収材２１からＳＯX を十分に放出させるために必要な
接触時間よりも長くしている。したがって本実施態様で
は、ＳＯX 吸収材２１から吸収されているＳＯX を放出
させるべきときにはＳＯX 吸収材２１の温度がＳＯX 吸
収材２１のＳＯX 放出温度よりも高くされ、かつＳＯX
吸収材２１に流入する排気の空燃比が一時的にリッチさ
れ、かつ排気流速ＳＶＳが設定流速ＳＶＳ１よりも低く
される。次に本実施態様のＳＯX 放出作用およびＮＯX
放出作用ついて詳細に説明する。
【００４９】上述したように本実施態様では、ＳＯX 吸
収材２１に吸収されているＳＯX 量すなわち吸収ＳＯX
量が一定量以上になったときにＳＯX 吸収材２１のＳＯ
X 放出作用が行われる。吸収ＳＯX 量を直接求めること
は困難であるので機関から排出されるＳＯX 量すなわち
車両走行距離に基づいて吸収ＳＯX 量を推定するように
している。すなわち、車両走行距離の積算値ＳＤＤが大
きくなるにつれて吸収ＳＯX 量が多くなる。そこで、車
両走行距離積算値ＳＤＤが予め定められた設定値ＳＤＤ
１よりも大きくなったときにＳＯX 吸収材２１のＳＯX
放出作用を行うようにしている。なお、この設定値ＳＤ
Ｄ１は例えばＳＯX 吸収材２１が吸収しうる最大ＳＯX
量の３０パーセントに相当する。
収材２１に吸収されているＳＯX 量すなわち吸収ＳＯX
量が一定量以上になったときにＳＯX 吸収材２１のＳＯ
X 放出作用が行われる。吸収ＳＯX 量を直接求めること
は困難であるので機関から排出されるＳＯX 量すなわち
車両走行距離に基づいて吸収ＳＯX 量を推定するように
している。すなわち、車両走行距離の積算値ＳＤＤが大
きくなるにつれて吸収ＳＯX 量が多くなる。そこで、車
両走行距離積算値ＳＤＤが予め定められた設定値ＳＤＤ
１よりも大きくなったときにＳＯX 吸収材２１のＳＯX
放出作用を行うようにしている。なお、この設定値ＳＤ
Ｄ１は例えばＳＯX 吸収材２１が吸収しうる最大ＳＯX
量の３０パーセントに相当する。
【００５０】ＳＯX 放出作用を行うべきときにはまず、
排気制御弁２６が閉弁され、それによりＳＯX 吸収材２
１内を流通する排気の流速ＳＶＳが設定流速ＳＶＳ１よ
りも低くせしめられる。この場合の排気制御弁２６の開
度ＶＯＰはＶＳとされるが、このＶＳは排気流速ＳＶＳ
を設定流速ＳＶＳ１よりも低くするのに必要な開度であ
って、アクセルペダルの踏み込み量ＤＥＰと機関回転数
Ｎとの関数として予め実験により求められている。この
ＶＳは図１５に示されるマップの形で予めＲＯＭ３２内
に記憶されている。
排気制御弁２６が閉弁され、それによりＳＯX 吸収材２
１内を流通する排気の流速ＳＶＳが設定流速ＳＶＳ１よ
りも低くせしめられる。この場合の排気制御弁２６の開
度ＶＯＰはＶＳとされるが、このＶＳは排気流速ＳＶＳ
を設定流速ＳＶＳ１よりも低くするのに必要な開度であ
って、アクセルペダルの踏み込み量ＤＥＰと機関回転数
Ｎとの関数として予め実験により求められている。この
ＶＳは図１５に示されるマップの形で予めＲＯＭ３２内
に記憶されている。
【００５１】次いで、ＳＯX 吸収材２１に流入する排気
の空燃比がリッチとされる。ＳＯX吸収材２１に流入す
る排気の空燃比をリッチにするために本実施態様では、
圧縮上死点周りに行われる燃料噴射とは別に燃料噴射弁
１１から膨張行程または排気行程に２回目の燃料噴射す
なわち２次燃料噴射を行うようにしている。なお、この
２次燃料噴射による燃料は機関出力にほとんど寄与しな
い。この場合の２次燃料噴射量ＱＳＦはＱＳＲとされる
が、このＱＳＲはＳＯX 吸収材２１に流入する排気の空
燃比をＳＯX 放出のために最適なリッチ空燃比とするの
に必要な燃料噴射量であって、アクセルペダルの踏み込
み量ＤＥＰと機関回転数Ｎとの関数として予め実験によ
り求められている。このＱＳＲは図１６に示されるマッ
プの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
の空燃比がリッチとされる。ＳＯX吸収材２１に流入す
る排気の空燃比をリッチにするために本実施態様では、
圧縮上死点周りに行われる燃料噴射とは別に燃料噴射弁
１１から膨張行程または排気行程に２回目の燃料噴射す
なわち２次燃料噴射を行うようにしている。なお、この
２次燃料噴射による燃料は機関出力にほとんど寄与しな
い。この場合の２次燃料噴射量ＱＳＦはＱＳＲとされる
が、このＱＳＲはＳＯX 吸収材２１に流入する排気の空
燃比をＳＯX 放出のために最適なリッチ空燃比とするの
に必要な燃料噴射量であって、アクセルペダルの踏み込
み量ＤＥＰと機関回転数Ｎとの関数として予め実験によ
り求められている。このＱＳＲは図１６に示されるマッ
プの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
【００５２】２次燃料噴射を行うとこの燃料は燃焼室３
内で部分酸化され、すなわち低級炭化水素の形でＳＯX
吸収材２１内に流入する。その結果、上述したようにＣ
ＯおよびＨ2が比較的容易に生成され、斯くしてＳＯX吸
収材２１内の硫酸塩ＢａＳＯ4が容易に分解せしめられ
る。ＳＯX吸収材２１内を流通する排気の流速が低下さ
れ、ＳＯX吸収材２１内に流入する排気の空燃比がリッ
チとされると次いでＳＯX吸収材２１が加熱される。と
ころが２次燃料噴射を開始した直後はＳＯX吸収材２１
の表面に酸素が残存しており、このときＳＯX吸収材２
１の温度をＳＯX放出温度にしてもＳＯX吸収材２１から
ＳＯXが十分に放出されない。そこで本実施態様では、
２次燃料噴射が開始されてから一定時間経過した後にＳ
ＯX吸収材２１の加熱を開始するようにしている。すな
わち、リレー２８がオンにされてから電気ヒータ２７が
作動される。
内で部分酸化され、すなわち低級炭化水素の形でＳＯX
吸収材２１内に流入する。その結果、上述したようにＣ
ＯおよびＨ2が比較的容易に生成され、斯くしてＳＯX吸
収材２１内の硫酸塩ＢａＳＯ4が容易に分解せしめられ
る。ＳＯX吸収材２１内を流通する排気の流速が低下さ
れ、ＳＯX吸収材２１内に流入する排気の空燃比がリッ
チとされると次いでＳＯX吸収材２１が加熱される。と
ころが２次燃料噴射を開始した直後はＳＯX吸収材２１
の表面に酸素が残存しており、このときＳＯX吸収材２
１の温度をＳＯX放出温度にしてもＳＯX吸収材２１から
ＳＯXが十分に放出されない。そこで本実施態様では、
２次燃料噴射が開始されてから一定時間経過した後にＳ
ＯX吸収材２１の加熱を開始するようにしている。すな
わち、リレー２８がオンにされてから電気ヒータ２７が
作動される。
【００５３】次いで、ＳＯX 吸収材２１の温度がＳＯX
放出温度よりも高くなるとＳＯX 吸収材２１からＳＯX
が放出される。このときＮＯX 吸収材１６に流入する排
気の空燃比もリッチであるのでＳＯX 吸収材２１から放
出されたＳＯX はＮＯX 吸収材１６に吸収されることな
くＮＯX 吸収材１６を通過する。また、このときＮＯ X
吸収材１６のＮＯX 放出還元作用が行われる。
放出温度よりも高くなるとＳＯX 吸収材２１からＳＯX
が放出される。このときＮＯX 吸収材１６に流入する排
気の空燃比もリッチであるのでＳＯX 吸収材２１から放
出されたＳＯX はＮＯX 吸収材１６に吸収されることな
くＮＯX 吸収材１６を通過する。また、このときＮＯ X
吸収材１６のＮＯX 放出還元作用が行われる。
【００５４】リレー２８がオンにされてから一定時間だ
け経過すると、ＳＯX 吸収材２１からほぼすべてのＳＯ
X が放出したと判断されてＳＯX 放出作用が停止され
る。すなわち、リレー２８がオフにされ、２次燃料噴射
が停止され、排気制御弁２６が全開にされる。このよう
に本実施態様ではＳＯX 吸収材２１内を流通する排気流
量が少なくなった後にＳＯX 吸収材２１を加熱するよう
にしており、このためＳＯX 吸収材２１をＳＯX 放出温
度まで加熱するのに必要なエネルギを低減することがで
きる。
け経過すると、ＳＯX 吸収材２１からほぼすべてのＳＯ
X が放出したと判断されてＳＯX 放出作用が停止され
る。すなわち、リレー２８がオフにされ、２次燃料噴射
が停止され、排気制御弁２６が全開にされる。このよう
に本実施態様ではＳＯX 吸収材２１内を流通する排気流
量が少なくなった後にＳＯX 吸収材２１を加熱するよう
にしており、このためＳＯX 吸収材２１をＳＯX 放出温
度まで加熱するのに必要なエネルギを低減することがで
きる。
【００５５】一方、ＮＯX 吸収材１６の吸収ＮＯX 量Ｓ
Ｎが設定値ＳＮ１よりも大きくなると２次燃料噴射が行
われ、それによりＮＯX 吸収材１６のＮＯX 放出作用が
行われる。このときの２次燃料噴射量ＱＳＦはＱＳＮと
されるが、このＱＳＮはＮＯ X 吸収材１６に流入する排
気の空燃比をＮＯX 放出還元のために最適なリッチ空燃
比とするのに必要な燃料噴射量であって、アクセルペダ
ルの踏み込み量ＤＥＰと機関回転数Ｎとの関数として予
め実験により求められている。このＱＳＮは図１７に示
されるマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。
Ｎが設定値ＳＮ１よりも大きくなると２次燃料噴射が行
われ、それによりＮＯX 吸収材１６のＮＯX 放出作用が
行われる。このときの２次燃料噴射量ＱＳＦはＱＳＮと
されるが、このＱＳＮはＮＯ X 吸収材１６に流入する排
気の空燃比をＮＯX 放出還元のために最適なリッチ空燃
比とするのに必要な燃料噴射量であって、アクセルペダ
ルの踏み込み量ＤＥＰと機関回転数Ｎとの関数として予
め実験により求められている。このＱＳＮは図１７に示
されるマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されてい
る。
【００５６】なお、流入する排気の空燃比がリーンのと
きにはＳＯX 吸収材２１内にＳＯXだけでなくＮＯX も
吸収される。このＮＯX は流入する排気の空燃比がリッ
チとされると、すなわちＳＯX 吸収材２１のＳＯX 放出
作用またはＮＯX 吸収材１６のＮＯX 放出作用が行われ
るとＳＯX 吸収材２１から放出されて還元される。図１
８および図１９は本実施態様によるＳＯX 放出制御ルー
チンを示している。このルーチンは予め定められた設定
時間毎の割り込みによって実行される。
きにはＳＯX 吸収材２１内にＳＯXだけでなくＮＯX も
吸収される。このＮＯX は流入する排気の空燃比がリッ
チとされると、すなわちＳＯX 吸収材２１のＳＯX 放出
作用またはＮＯX 吸収材１６のＮＯX 放出作用が行われ
るとＳＯX 吸収材２１から放出されて還元される。図１
８および図１９は本実施態様によるＳＯX 放出制御ルー
チンを示している。このルーチンは予め定められた設定
時間毎の割り込みによって実行される。
【００５７】図１８および図１９を参照すると、まず初
めにステップ１００ではＳＯX 吸収材２１からＳＯX が
放出されるときにセットされ、このＳＯX 放出作用が行
われないときにリセットされるＳＯX 放出フラグがセッ
トされているか否かが判別される。ＳＯX 放出フラグが
リセットされているときには次いでステップ１０１に進
み、前回の処理ルーチンから今回の処理ルーチンまでの
車両走行距離ＤＤが車速センサ４３の出力パルスに基づ
いて算出される。続くステップ１０２では車両走行距離
の積算値ＳＤＤが算出される（ＳＤＤ＝ＳＤＤ＋Ｄ
Ｄ）。続くステップ１０３では車両走行距離積算値ＳＤ
Ｄが設定値ＳＤＤ１よりも大きいか否かが判別される。
ＳＤＤ≦ＳＤＤ１のときには処理サイクルを終了し、こ
のときＳＯX放出作用は行われない。これに対し、ＤＤ
＞ＳＤＤ１のときには次いでステップ１０４に進み、Ｓ
ＯX 吸収材２１のＳＯX 放出作用が開始される。
めにステップ１００ではＳＯX 吸収材２１からＳＯX が
放出されるときにセットされ、このＳＯX 放出作用が行
われないときにリセットされるＳＯX 放出フラグがセッ
トされているか否かが判別される。ＳＯX 放出フラグが
リセットされているときには次いでステップ１０１に進
み、前回の処理ルーチンから今回の処理ルーチンまでの
車両走行距離ＤＤが車速センサ４３の出力パルスに基づ
いて算出される。続くステップ１０２では車両走行距離
の積算値ＳＤＤが算出される（ＳＤＤ＝ＳＤＤ＋Ｄ
Ｄ）。続くステップ１０３では車両走行距離積算値ＳＤ
Ｄが設定値ＳＤＤ１よりも大きいか否かが判別される。
ＳＤＤ≦ＳＤＤ１のときには処理サイクルを終了し、こ
のときＳＯX放出作用は行われない。これに対し、ＤＤ
＞ＳＤＤ１のときには次いでステップ１０４に進み、Ｓ
ＯX 吸収材２１のＳＯX 放出作用が開始される。
【００５８】すなわち、まずステップ１０４では排気制
御弁２６を閉弁させるための開度ＶＳが図１５のマップ
から算出される。続くステップ１０５では排気制御弁２
６の開度ＶＯＰがこのＶＳとされる。続くステップ１０
６ではＳＯX 吸収材２１に流入する排気の空燃比をリッ
チとするための燃料噴射量ＱＳＲが図１６のマップから
算出される。続くステップ１０７では２次燃料噴射量Ｑ
ＳＦがこのＱＳＲとされる。続くステップ１０８ではＳ
ＯX 吸収材２１に流入する排気の空燃比がリッチとされ
てからの時間を表すカウント値ＣＳＲが１だけインクリ
メントされる。続くステップ１０９ではカウント値ＣＳ
Ｒが一定値ＣＳＲ１よりも大きいか否かが判別される。
ＣＳＲ≦ＣＳＲ１のときには処理サイクルを終了し、こ
れに対しＣＳＲ＞ＣＳＲ１のときすなわちＳＯX 吸収材
２１に流入する排気の空燃比がリッチとされてから一定
時間経過したときには次いでステップ１１０に進んでＳ
Ｏ X 放出フラグをセットした後にステップ１１１に進ん
でリレー２８がオンにされる。すなわち、ＳＯX 吸収材
２１の加熱が開始される。
御弁２６を閉弁させるための開度ＶＳが図１５のマップ
から算出される。続くステップ１０５では排気制御弁２
６の開度ＶＯＰがこのＶＳとされる。続くステップ１０
６ではＳＯX 吸収材２１に流入する排気の空燃比をリッ
チとするための燃料噴射量ＱＳＲが図１６のマップから
算出される。続くステップ１０７では２次燃料噴射量Ｑ
ＳＦがこのＱＳＲとされる。続くステップ１０８ではＳ
ＯX 吸収材２１に流入する排気の空燃比がリッチとされ
てからの時間を表すカウント値ＣＳＲが１だけインクリ
メントされる。続くステップ１０９ではカウント値ＣＳ
Ｒが一定値ＣＳＲ１よりも大きいか否かが判別される。
ＣＳＲ≦ＣＳＲ１のときには処理サイクルを終了し、こ
れに対しＣＳＲ＞ＣＳＲ１のときすなわちＳＯX 吸収材
２１に流入する排気の空燃比がリッチとされてから一定
時間経過したときには次いでステップ１１０に進んでＳ
Ｏ X 放出フラグをセットした後にステップ１１１に進ん
でリレー２８がオンにされる。すなわち、ＳＯX 吸収材
２１の加熱が開始される。
【００５９】ＳＯX 放出フラグがセットされたときには
ステップ１００からステップ１１２に進み、図１５のマ
ップからＶＳが算出され、続くステップ１１３では排気
制御弁２６の開度ＶＯＰがＶＳとされる。続くステップ
１１４ではＳＯX 放出フラグがセットされている時間を
表すカウント値ＣＳＳが１だけインクリメントされる。
続くステップ１１５ではカウント値ＣＳＳが一定値ＣＳ
Ｓ１よりも大きいか否かが判別される。ＣＳＳ≦ＣＳＳ
１のときには処理サイクルを終了し、ＳＯX 放出作用が
継続される。これに対しＣＳＳ＞ＣＳＳ１のときにはＳ
ＯX 吸収材２１内のほぼすべてのＳＯX が放出されたと
判断して次いでステップ１１６に進み、ＳＯX 放出フラ
グがリセットされる。続くステップ１１７ではリレー２
８がオフにされ、続くステップ１１８では２次燃料噴射
量ＱＳＦが零とされすなわち２次燃料噴射が停止され、
続くステップ１１９では排気制御弁２６の開度ＶＯＰが
全開を表すＦＬとされる。続くステップ１２０では車両
走行距離積算値ＳＤＤがクリアされ、続くステップ１２
１ではカウント値ＣＳＲがクリアされ、続くステップ１
２２ではカウント値ＣＳＳがクリアされる。
ステップ１００からステップ１１２に進み、図１５のマ
ップからＶＳが算出され、続くステップ１１３では排気
制御弁２６の開度ＶＯＰがＶＳとされる。続くステップ
１１４ではＳＯX 放出フラグがセットされている時間を
表すカウント値ＣＳＳが１だけインクリメントされる。
続くステップ１１５ではカウント値ＣＳＳが一定値ＣＳ
Ｓ１よりも大きいか否かが判別される。ＣＳＳ≦ＣＳＳ
１のときには処理サイクルを終了し、ＳＯX 放出作用が
継続される。これに対しＣＳＳ＞ＣＳＳ１のときにはＳ
ＯX 吸収材２１内のほぼすべてのＳＯX が放出されたと
判断して次いでステップ１１６に進み、ＳＯX 放出フラ
グがリセットされる。続くステップ１１７ではリレー２
８がオフにされ、続くステップ１１８では２次燃料噴射
量ＱＳＦが零とされすなわち２次燃料噴射が停止され、
続くステップ１１９では排気制御弁２６の開度ＶＯＰが
全開を表すＦＬとされる。続くステップ１２０では車両
走行距離積算値ＳＤＤがクリアされ、続くステップ１２
１ではカウント値ＣＳＲがクリアされ、続くステップ１
２２ではカウント値ＣＳＳがクリアされる。
【００６０】図２０は本実施態様によるＮＯX 放出制御
ルーチンを示している。このルーチンは予め定められた
設定時間毎の割り込みによって実行される。図２０を参
照すると、まず初めにステップ１４０では図１８および
図１９のルーチンでセットまたはリセットされるＳＯX
放出フラグがセットされているか否かが判別される。Ｓ
ＯX 放出フラグがセットされていないと、すなわちＳＯ
X 放出作用が行われていないときには次いでステップ１
４１に進み、ＮＯX 吸収材１６からＮＯX が放出還元さ
れるときにセットされ、このＮＯX 放出作用が行われな
いときにリセットされるＮＯX 放出フラグがセットされ
ているか否かが判別される。ＮＯX 放出フラグがリセッ
トされているとき、すなわちＳＯX 放出フラグもＮＯX
放出フラグもリセットされているときには次いでステッ
プ１４２に進み、流入ＮＯX 量ＦＮが図９（Ｂ）のマッ
プから算出され、続くステップ１４３では吸収ＮＯX 量
ＳＮが算出される（ＳＮ＝ＳＮ＋ＦＮ・ＤＬＴ）。続く
ステップ１４４では吸収ＮＯX 量ＳＮが上述の設定量Ｓ
Ｎ１よりも大きいか否かが判別される。ＳＮ≦ＳＮ１の
ときには処理サイクルを終了し、これに対しＳＮ＞ＳＮ
１のときには次いでステップ１４５に進んでＮＯX 放出
フラグがセットされる。続くステップ１４６ではＮＯX
吸収材１６に流入する排気の空燃比をリッチとするため
の燃料噴射量ＱＮＲが図１７のマップから算出される。
続くステップ１４７では２次燃料噴射量ＱＳＦがこのＱ
ＮＲとされる。
ルーチンを示している。このルーチンは予め定められた
設定時間毎の割り込みによって実行される。図２０を参
照すると、まず初めにステップ１４０では図１８および
図１９のルーチンでセットまたはリセットされるＳＯX
放出フラグがセットされているか否かが判別される。Ｓ
ＯX 放出フラグがセットされていないと、すなわちＳＯ
X 放出作用が行われていないときには次いでステップ１
４１に進み、ＮＯX 吸収材１６からＮＯX が放出還元さ
れるときにセットされ、このＮＯX 放出作用が行われな
いときにリセットされるＮＯX 放出フラグがセットされ
ているか否かが判別される。ＮＯX 放出フラグがリセッ
トされているとき、すなわちＳＯX 放出フラグもＮＯX
放出フラグもリセットされているときには次いでステッ
プ１４２に進み、流入ＮＯX 量ＦＮが図９（Ｂ）のマッ
プから算出され、続くステップ１４３では吸収ＮＯX 量
ＳＮが算出される（ＳＮ＝ＳＮ＋ＦＮ・ＤＬＴ）。続く
ステップ１４４では吸収ＮＯX 量ＳＮが上述の設定量Ｓ
Ｎ１よりも大きいか否かが判別される。ＳＮ≦ＳＮ１の
ときには処理サイクルを終了し、これに対しＳＮ＞ＳＮ
１のときには次いでステップ１４５に進んでＮＯX 放出
フラグがセットされる。続くステップ１４６ではＮＯX
吸収材１６に流入する排気の空燃比をリッチとするため
の燃料噴射量ＱＮＲが図１７のマップから算出される。
続くステップ１４７では２次燃料噴射量ＱＳＦがこのＱ
ＮＲとされる。
【００６１】ＮＯX 放出フラグがセットされるとステッ
プ１４１からステップ１４８に進み、ＮＯX 放出フラグ
がセットされている時間を表すカウント値ＣＮが１だけ
インクリメントされる。続くステップ１４９ではカウン
ト値ＣＮが一定値ＣＮ１よりも大きいか否かが判別され
る。ＣＮ≦ＣＮ１のときには処理サイクルを終了し、こ
れに対しＣＮ＞ＣＮ１のときにはＮＯX 吸収材１６内の
ほぼすべてのＮＯX が放出されたと判断して次いでステ
ップ１５０に進み、２次燃料噴射量ＱＳＲが零とされ
る。続くステップ１５１ではＮＯX 放出フラグがリセッ
トされる。続くステップ１５２では吸収ＮＯX 量ＳＮが
クリアされ、続くステップ１５３ではカウント値ＣＮが
クリアされる。
プ１４１からステップ１４８に進み、ＮＯX 放出フラグ
がセットされている時間を表すカウント値ＣＮが１だけ
インクリメントされる。続くステップ１４９ではカウン
ト値ＣＮが一定値ＣＮ１よりも大きいか否かが判別され
る。ＣＮ≦ＣＮ１のときには処理サイクルを終了し、こ
れに対しＣＮ＞ＣＮ１のときにはＮＯX 吸収材１６内の
ほぼすべてのＮＯX が放出されたと判断して次いでステ
ップ１５０に進み、２次燃料噴射量ＱＳＲが零とされ
る。続くステップ１５１ではＮＯX 放出フラグがリセッ
トされる。続くステップ１５２では吸収ＮＯX 量ＳＮが
クリアされ、続くステップ１５３ではカウント値ＣＮが
クリアされる。
【００６２】一方、ＳＯX 放出フラグがセットされてい
るときにはステップ１４０からステップ１５２からステ
ップ１５４に進む。上述したようにＳＯX 吸収材２１の
ＳＯ X 放出作用が行われるとＮＯX 吸収材１６のＮＯX
放出作用も行われ、ＳＯX 放出作用が完了するとＮＯX
放出作用も完了する。そこでＳＯX 放出フラグがセット
されているときにはステップ１５２から１５４に進み、
ＮＯX 放出フラグをリセットしまたはリセット状態に維
持し、吸収ＮＯX 量ＳＮおよびカウント値ＳＮをクリア
するようにしている。
るときにはステップ１４０からステップ１５２からステ
ップ１５４に進む。上述したようにＳＯX 吸収材２１の
ＳＯ X 放出作用が行われるとＮＯX 吸収材１６のＮＯX
放出作用も行われ、ＳＯX 放出作用が完了するとＮＯX
放出作用も完了する。そこでＳＯX 放出フラグがセット
されているときにはステップ１５２から１５４に進み、
ＮＯX 放出フラグをリセットしまたはリセット状態に維
持し、吸収ＮＯX 量ＳＮおよびカウント値ＳＮをクリア
するようにしている。
【００６３】図２１に別の実施態様を示す。この実施態
様は電気ヒータ２７、リレー２８および電源２９が設け
られていない点で図１４の実施態様と構成を異にしてい
る。上述したように２次燃料噴射を行うと２次燃料の一
部が燃焼室３内または排気通路内で燃焼する。したがっ
て、燃焼室３内または排気通路内で燃焼する２次燃料量
を多くすればＳＯX 吸収材２１に流入する排気の温度を
高めることができる。そこで本実施態様では、ＳＯX 放
出作用を行うべきときの２次燃料噴射時期をＮＯX 放出
作用を行うべきときの２次燃料噴射時期よりも早く定め
ている。
様は電気ヒータ２７、リレー２８および電源２９が設け
られていない点で図１４の実施態様と構成を異にしてい
る。上述したように２次燃料噴射を行うと２次燃料の一
部が燃焼室３内または排気通路内で燃焼する。したがっ
て、燃焼室３内または排気通路内で燃焼する２次燃料量
を多くすればＳＯX 吸収材２１に流入する排気の温度を
高めることができる。そこで本実施態様では、ＳＯX 放
出作用を行うべきときの２次燃料噴射時期をＮＯX 放出
作用を行うべきときの２次燃料噴射時期よりも早く定め
ている。
【００６４】すなわち、ＮＯX 放出作用を行うべきとき
の２次燃料噴射時期ＲＴＤは例えば圧縮上死点後１８０
°クランク角から２１０°クランク角までに定められ
る。これに対し、ＳＯX 放出作用を行うべきときの２次
燃料噴射時期ＡＤＶは例えば圧縮上死点後９０°クラン
ク角から１８０°クランク角までに定められる。その結
果、電気ヒータを設けることなくＳＯX 吸収材２１を加
熱してＳＯX 吸収材２１の温度をＳＯX 放出温度よりも
高くすることができる。
の２次燃料噴射時期ＲＴＤは例えば圧縮上死点後１８０
°クランク角から２１０°クランク角までに定められ
る。これに対し、ＳＯX 放出作用を行うべきときの２次
燃料噴射時期ＡＤＶは例えば圧縮上死点後９０°クラン
ク角から１８０°クランク角までに定められる。その結
果、電気ヒータを設けることなくＳＯX 吸収材２１を加
熱してＳＯX 吸収材２１の温度をＳＯX 放出温度よりも
高くすることができる。
【００６５】図２２および図２３は本実施態様における
ＳＯX 放出制御ルーチンを示している。このルーチンは
予め定められた設定時間毎の割り込みによって実行され
る。なお、本実施態様でも図２０に示すＮＯX 放出制御
ルーチンが実行される。図２２および図２３を参照する
と、まず初めにステップ１７０ではＳＯX 吸収材２１か
らＳＯX が放出されるときにセットされ、このＳＯX 放
出作用が行われないときにリセットされるＳＯX 放出フ
ラグがセットされているか否かが判別される。ＳＯX 放
出フラグがリセットされているときには次いでステップ
１７１に進み、前回の処理ルーチンから今回の処理ルー
チンまでの車両走行距離ＤＤが算出される。続くステッ
プ１７２では車両走行距離の積算値ＳＤＤが算出される
（ＳＤＤ＝ＳＤＤ＋ＤＤ）。続くステップ１０３では車
両走行距離積算値ＳＤＤが設定値ＳＤＤ１よりも大きい
か否かが判別される。ＳＤＤ≦ＳＤＤ１のときには処理
サイクルを終了し、ＤＤ＞ＳＤＤ１のときには次いでス
テップ１７４に進み、ＳＯX 放出フラグがセットされ
る。
ＳＯX 放出制御ルーチンを示している。このルーチンは
予め定められた設定時間毎の割り込みによって実行され
る。なお、本実施態様でも図２０に示すＮＯX 放出制御
ルーチンが実行される。図２２および図２３を参照する
と、まず初めにステップ１７０ではＳＯX 吸収材２１か
らＳＯX が放出されるときにセットされ、このＳＯX 放
出作用が行われないときにリセットされるＳＯX 放出フ
ラグがセットされているか否かが判別される。ＳＯX 放
出フラグがリセットされているときには次いでステップ
１７１に進み、前回の処理ルーチンから今回の処理ルー
チンまでの車両走行距離ＤＤが算出される。続くステッ
プ１７２では車両走行距離の積算値ＳＤＤが算出される
（ＳＤＤ＝ＳＤＤ＋ＤＤ）。続くステップ１０３では車
両走行距離積算値ＳＤＤが設定値ＳＤＤ１よりも大きい
か否かが判別される。ＳＤＤ≦ＳＤＤ１のときには処理
サイクルを終了し、ＤＤ＞ＳＤＤ１のときには次いでス
テップ１７４に進み、ＳＯX 放出フラグがセットされ
る。
【００６６】ＳＯX 放出フラグがセットされるとステッ
プ１７０からステップ１７５に進み、排気制御弁２６を
閉弁させるための開度ＶＳが図１５のマップから算出さ
れ、続くステップ１７６では排気制御弁２６の開度ＶＯ
ＰがこのＶＳとされる。続くステップ１７７では２次燃
料噴射時期ＩＴＳが進角側に定められたＡＤＶとされ
る。続くステップ１７８ではＳＯX 吸収材２１に流入す
る排気の空燃比をリッチとするための燃料噴射量ＱＳＲ
が図１６のマップから算出される。続くステップ１７９
では２次燃料噴射量ＱＳＦがこのＱＳＲとされる。続く
ステップ１８０ではＳＯX 放出フラグがセットされてい
る時間を表すカウント値ＣＳＳが１だけインクリメント
される。続くステップ１８１ではカウント値ＣＳＳが一
定値ＣＳＳ２よりも大きいか否かが判別される。ＣＳＳ
≦ＣＳＳ１のときには処理サイクルを終了し、ＣＳＳ＞
ＣＳＳ２のときにはＳＯX 吸収材２１内のほぼすべての
ＳＯ X が放出されたと判断して次いでステップ１８２に
進み、ＳＯX 放出フラグがリセットされる。続くステッ
プ１８３では２次燃料噴射時期ＩＴＳが遅角側のＲＴＤ
にされる。したがって次いでＮＯX 放出作用のために２
次燃料噴射が行われるときには２次燃料噴射時期ＩＴＳ
はこのＲＴＤとされる。続くステップ１８４では２次燃
料噴射量ＱＳＦが零とされすなわち２次燃料噴射が停止
され、続くステップ１８５では排気制御弁２６の開度Ｖ
ＯＰが全開を表すＦＬとされる。続くステップ１８６で
は車両走行距離積算値ＳＤＤがクリアされ、続くステッ
プ１８７ではカウント値ＣＳＳがクリアされる。
プ１７０からステップ１７５に進み、排気制御弁２６を
閉弁させるための開度ＶＳが図１５のマップから算出さ
れ、続くステップ１７６では排気制御弁２６の開度ＶＯ
ＰがこのＶＳとされる。続くステップ１７７では２次燃
料噴射時期ＩＴＳが進角側に定められたＡＤＶとされ
る。続くステップ１７８ではＳＯX 吸収材２１に流入す
る排気の空燃比をリッチとするための燃料噴射量ＱＳＲ
が図１６のマップから算出される。続くステップ１７９
では２次燃料噴射量ＱＳＦがこのＱＳＲとされる。続く
ステップ１８０ではＳＯX 放出フラグがセットされてい
る時間を表すカウント値ＣＳＳが１だけインクリメント
される。続くステップ１８１ではカウント値ＣＳＳが一
定値ＣＳＳ２よりも大きいか否かが判別される。ＣＳＳ
≦ＣＳＳ１のときには処理サイクルを終了し、ＣＳＳ＞
ＣＳＳ２のときにはＳＯX 吸収材２１内のほぼすべての
ＳＯ X が放出されたと判断して次いでステップ１８２に
進み、ＳＯX 放出フラグがリセットされる。続くステッ
プ１８３では２次燃料噴射時期ＩＴＳが遅角側のＲＴＤ
にされる。したがって次いでＮＯX 放出作用のために２
次燃料噴射が行われるときには２次燃料噴射時期ＩＴＳ
はこのＲＴＤとされる。続くステップ１８４では２次燃
料噴射量ＱＳＦが零とされすなわち２次燃料噴射が停止
され、続くステップ１８５では排気制御弁２６の開度Ｖ
ＯＰが全開を表すＦＬとされる。続くステップ１８６で
は車両走行距離積算値ＳＤＤがクリアされ、続くステッ
プ１８７ではカウント値ＣＳＳがクリアされる。
【００６７】
【発明の効果】イオウ分吸収材内に吸収されたイオウ分
を速やかにかつ十分に放出させることができる。
を速やかにかつ十分に放出させることができる。
【図１】内燃機関の全体図である。
【図２】基本燃料噴射時間のマップを示す図である。
【図３】機関から排出される排気中の未燃ＨＣ，ＣＯお
よび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
よび酸素の濃度を概略的に示す線図である。
【図４】ＮＯX の吸放出作用を説明するための図であ
る。
る。
【図５】ＳＯX 放出制御を実行するためのフローチャー
トである。
トである。
【図６】ＮＯX 吸収材温度ＴＥＸＮを示す線図である。
【図７】排気流速ＳＶＮを示す線図である。
【図８】ＮＯX 放出制御を実行するためのフローチャー
トである。
トである。
【図９】流入ＮＯX 量ＦＮを示す線図である。
【図１０】放出ＮＯX 量ＤＮを示す線図である。
【図１１】燃料噴射時間ＴＡＵを算出するためのフロー
チャートである。
チャートである。
【図１２】排気流速とＮＯX 吸収材から放出されるＳＯ
X 量との関係を示す線図である。
X 量との関係を示す線図である。
【図１３】排気流速とＮＯX 吸収材から放出されるＮＯ
X 量との関係を示す線図である。
X 量との関係を示す線図である。
【図１４】別の実施態様における内燃機関の全体図であ
る。
る。
【図１５】排気制御弁の開度を示す線図である。
【図１６】ＳＯX 放出作用を行うための２次燃料噴射量
を示す線図である。
を示す線図である。
【図１７】ＮＯX 放出作用を行うための２次燃料噴射量
を示す線図である。
を示す線図である。
【図１８】図１４の実施態様においてＳＯX 放出制御を
実行するためのフローチャートである。
実行するためのフローチャートである。
【図１９】図１４の実施態様においてＳＯX 放出制御を
実行するためのフローチャートである。
実行するためのフローチャートである。
【図２０】図１４の実施態様においてＮＯX 放出制御を
実行するためのフローチャートである。
実行するためのフローチャートである。
【図２１】別の実施態様における内燃機関の全体図であ
る。
る。
【図２２】図２１の実施態様においてＳＯX 放出制御を
実行するためのフローチャートである。
実行するためのフローチャートである。
【図２３】図２１の実施態様においてＳＯX 放出制御を
実行するためのフローチャートである。
実行するためのフローチャートである。
３…燃焼室 ４…点火栓 １５…排気マニホルド １６…ＮＯX 吸収材 ２１…ＳＯX 吸収材
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｄ 41/04 ３０５ Ｆ０２Ｄ 41/04 ３０５Ａ ＺＡＢ ＺＡＢ (72)発明者 伊藤 和浩 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 岩▲崎▼ ▲英▼二 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 吉▲崎▼ 康二 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 山下 哲也 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 竹島 伸一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平８−100639（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−272541（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−336914（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−148608（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−346768（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01N 3/08 - 3/28 F02D 41/04
Claims (1)
- 【請求項１】 機関排気通路内にイオウ分吸収材を配置
し、該イオウ分吸収材は流入する排気の空燃比がリーン
のときにイオウ分を吸収し、イオウ分吸収材の温度がイ
オウ分放出温度よりも高いときに流入する排気中の酸素
濃度が低くなると吸収しているイオウ分を放出し、該イ
オウ分吸収材から吸収されているイオウ分を放出させる
ために、イオウ分吸収材内を流通する排気の流速を求め
て該求められた排気の流速が予め定められた設定流速よ
りも低くかつイオウ分吸収材の温度がイオウ分放出温度
よりも高いときにイオウ分吸収材に流入する排気の空燃
比を一時的に理論空燃比またはリッチにするようにした
内燃機関の触媒被毒再生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12108098A JP3237607B2 (ja) | 1997-05-26 | 1998-04-30 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
| US09/083,738 US6058700A (en) | 1997-05-26 | 1998-05-22 | Device for purifying exhaust gas of engine |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-135217 | 1997-05-26 | ||
| JP13521797 | 1997-05-26 | ||
| JP12108098A JP3237607B2 (ja) | 1997-05-26 | 1998-04-30 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1144211A JPH1144211A (ja) | 1999-02-16 |
| JP3237607B2 true JP3237607B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=33312452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12108098A Expired - Lifetime JP3237607B2 (ja) | 1997-05-26 | 1998-04-30 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6058700A (ja) |
| JP (1) | JP3237607B2 (ja) |
Families Citing this family (111)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3248187B2 (ja) * | 1997-04-24 | 2002-01-21 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US6269791B1 (en) * | 1998-07-22 | 2001-08-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control system for an internal combustion engine |
| US6718756B1 (en) * | 1999-01-21 | 2004-04-13 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifier for use in internal combustion engine |
| JP3680650B2 (ja) * | 1999-01-25 | 2005-08-10 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP3632483B2 (ja) * | 1999-02-05 | 2005-03-23 | マツダ株式会社 | エンジンの制御装置 |
| JP4158268B2 (ja) * | 1999-03-17 | 2008-10-01 | 日産自動車株式会社 | エンジンの排気浄化装置 |
| JP2000265825A (ja) * | 1999-03-18 | 2000-09-26 | Nissan Motor Co Ltd | エンジンの排気浄化装置 |
| US6167696B1 (en) * | 1999-06-04 | 2001-01-02 | Ford Motor Company | Exhaust gas purification system for low emission vehicle |
| JP3854013B2 (ja) * | 1999-06-10 | 2006-12-06 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の排出ガス浄化装置 |
| DE19928725A1 (de) * | 1999-06-23 | 2000-12-28 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Desulfatisierung eines Stickoxidadsorbers |
| DE60008639T2 (de) | 1999-07-02 | 2005-03-10 | Mitsubishi Jidosha Kogyo K.K. | Abgasreinigungsvorrichtung einer Brennkraftmaschine |
| DE19960430B4 (de) * | 1999-12-15 | 2005-04-14 | Daimlerchrysler Ag | Abgasreinigungsanlage mit Stickoxid-Speicherkatalysator und Schwefeloxid-Falle und Betriebsverfahren hierfür |
| US6810659B1 (en) * | 2000-03-17 | 2004-11-02 | Ford Global Technologies, Llc | Method for determining emission control system operability |
| US6438944B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-08-27 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for optimizing purge fuel for purging emissions control device |
| US6360529B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-03-26 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for enabling lean engine operation upon engine start-up |
| US6487849B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-12-03 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for controlling lean-burn engine based upon predicted performance impact and trap efficiency |
| US6427437B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-08-06 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved performance of an engine emission control system |
| US6434930B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-08-20 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for controlling lean operation of an internal combustion engine |
| US6327847B1 (en) | 2000-03-17 | 2001-12-11 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved performance of a vehicle |
| US6860100B1 (en) * | 2000-03-17 | 2005-03-01 | Ford Global Technologies, Llc | Degradation detection method for an engine having a NOx sensor |
| US6708483B1 (en) | 2000-03-17 | 2004-03-23 | Ford Global Technologies, Llc | Method and apparatus for controlling lean-burn engine based upon predicted performance impact |
| US6374597B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-04-23 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for accessing ability of lean NOx trap to store exhaust gas constituent |
| US6539704B1 (en) * | 2000-03-17 | 2003-04-01 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved vehicle performance |
| US6629453B1 (en) | 2000-03-17 | 2003-10-07 | Ford Global Technologies, Llc | Method and apparatus for measuring the performance of an emissions control device |
| US6499293B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-12-31 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for reducing NOx tailpipe emissions of a lean-burn internal combustion engine |
| US6308697B1 (en) | 2000-03-17 | 2001-10-30 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved air-fuel ratio control in engines |
| US6360530B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-03-26 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for measuring lean-burn engine emissions |
| US6594989B1 (en) | 2000-03-17 | 2003-07-22 | Ford Global Technologies, Llc | Method and apparatus for enhancing fuel economy of a lean burn internal combustion engine |
| US6487850B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-12-03 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved engine control |
| US6843051B1 (en) | 2000-03-17 | 2005-01-18 | Ford Global Technologies, Llc | Method and apparatus for controlling lean-burn engine to purge trap of stored NOx |
| US6308515B1 (en) | 2000-03-17 | 2001-10-30 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for accessing ability of lean NOx trap to store exhaust gas constituent |
| US6481199B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-11-19 | Ford Global Technologies, Inc. | Control for improved vehicle performance |
| US6477832B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-11-12 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved performance of a vehicle having an internal combustion engine |
| JP2001289093A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-19 | Hitachi Ltd | 筒内噴射エンジンの排気制御装置 |
| US6490855B1 (en) * | 2000-04-06 | 2002-12-10 | Ford Global Technologies, Inc. | Fueling control during emission control device purging |
| US6546721B2 (en) * | 2000-04-18 | 2003-04-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purification device |
| US6691507B1 (en) | 2000-10-16 | 2004-02-17 | Ford Global Technologies, Llc | Closed-loop temperature control for an emission control device |
| JP3558036B2 (ja) * | 2000-12-21 | 2004-08-25 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| FR2819854B1 (fr) * | 2001-01-25 | 2004-06-04 | Renault | Procede de pilotage d'un systeme de traitement des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne |
| US6650991B2 (en) | 2001-06-19 | 2003-11-18 | Ford Global Technologies, Llc | Closed-loop method and system for purging a vehicle emission control |
| US6490860B1 (en) | 2001-06-19 | 2002-12-10 | Ford Global Technologies, Inc. | Open-loop method and system for controlling the storage and release cycles of an emission control device |
| US6691020B2 (en) | 2001-06-19 | 2004-02-10 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for optimizing purge of exhaust gas constituent stored in an emission control device |
| US6453666B1 (en) | 2001-06-19 | 2002-09-24 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for reducing vehicle tailpipe emissions when operating lean |
| US6539706B2 (en) | 2001-06-19 | 2003-04-01 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for preconditioning an emission control device for operation about stoichiometry |
| US6467259B1 (en) | 2001-06-19 | 2002-10-22 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for operating dual-exhaust engine |
| US6463733B1 (en) | 2001-06-19 | 2002-10-15 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for optimizing open-loop fill and purge times for an emission control device |
| US6553754B2 (en) | 2001-06-19 | 2003-04-29 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for controlling an emission control device based on depletion of device storage capacity |
| US6615577B2 (en) | 2001-06-19 | 2003-09-09 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for controlling a regeneration cycle of an emission control device |
| US6487853B1 (en) | 2001-06-19 | 2002-12-03 | Ford Global Technologies. Inc. | Method and system for reducing lean-burn vehicle emissions using a downstream reductant sensor |
| US6604504B2 (en) | 2001-06-19 | 2003-08-12 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for transitioning between lean and stoichiometric operation of a lean-burn engine |
| US6502387B1 (en) | 2001-06-19 | 2003-01-07 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for controlling storage and release of exhaust gas constituents in an emission control device |
| US6546718B2 (en) | 2001-06-19 | 2003-04-15 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and system for reducing vehicle emissions using a sensor downstream of an emission control device |
| US6694244B2 (en) | 2001-06-19 | 2004-02-17 | Ford Global Technologies, Llc | Method for quantifying oxygen stored in a vehicle emission control device |
| DE10158568A1 (de) * | 2001-11-29 | 2003-06-26 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Anlage zur Regenerierung insbesondere Desulfatisierung eines Speicherkatalysators bei der Abgasreinigung |
| JP3757856B2 (ja) * | 2001-12-07 | 2006-03-22 | トヨタ自動車株式会社 | 排気ガス浄化装置 |
| JP3858749B2 (ja) | 2002-04-23 | 2006-12-20 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US6868827B2 (en) * | 2002-06-04 | 2005-03-22 | Ford Global Technologies, Llc | Method for controlling transitions between operating modes of an engine for rapid heating of an emission control device |
| US7168239B2 (en) * | 2002-06-04 | 2007-01-30 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for rapid heating of an emission control device |
| US6568177B1 (en) | 2002-06-04 | 2003-05-27 | Ford Global Technologies, Llc | Method for rapid catalyst heating |
| US7032572B2 (en) * | 2002-06-04 | 2006-04-25 | Ford Global Technologies, Llc | Method for controlling an engine to obtain rapid catalyst heating |
| US6735938B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-05-18 | Ford Global Technologies, Llc | Method to control transitions between modes of operation of an engine |
| US6769398B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-08-03 | Ford Global Technologies, Llc | Idle speed control for lean burn engine with variable-displacement-like characteristic |
| US6745747B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-06-08 | Ford Global Technologies, Llc | Method for air-fuel ratio control of a lean burn engine |
| US6725830B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-04-27 | Ford Global Technologies, Llc | Method for split ignition timing for idle speed control of an engine |
| US6736120B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-05-18 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system of adaptive learning for engine exhaust gas sensors |
| US6715462B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-04-06 | Ford Global Technologies, Llc | Method to control fuel vapor purging |
| US7111450B2 (en) * | 2002-06-04 | 2006-09-26 | Ford Global Technologies, Llc | Method for controlling the temperature of an emission control device |
| US6758185B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-07-06 | Ford Global Technologies, Llc | Method to improve fuel economy in lean burn engines with variable-displacement-like characteristics |
| US6736121B2 (en) | 2002-06-04 | 2004-05-18 | Ford Global Technologies, Llc | Method for air-fuel ratio sensor diagnosis |
| JP3945350B2 (ja) * | 2002-08-30 | 2007-07-18 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| CA2422188A1 (en) * | 2002-10-02 | 2004-04-02 | Westport Research Inc. | Bypass controlled regeneration of nox adsorbers |
| US6779339B1 (en) | 2003-05-02 | 2004-08-24 | The United States Of America As Represented By The Environmental Protection Agency | Method for NOx adsorber desulfation in a multi-path exhaust system |
| JP2005048673A (ja) * | 2003-07-29 | 2005-02-24 | Nissan Motor Co Ltd | エンジンの排気浄化装置 |
| JP4182878B2 (ja) | 2003-10-09 | 2008-11-19 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| JP4349119B2 (ja) * | 2003-12-19 | 2009-10-21 | いすゞ自動車株式会社 | 排気ガス浄化方法及び排気ガス浄化システム |
| US7743606B2 (en) * | 2004-11-18 | 2010-06-29 | Honeywell International Inc. | Exhaust catalyst system |
| US7182075B2 (en) * | 2004-12-07 | 2007-02-27 | Honeywell International Inc. | EGR system |
| US7275374B2 (en) * | 2004-12-29 | 2007-10-02 | Honeywell International Inc. | Coordinated multivariable control of fuel and air in engines |
| US7467614B2 (en) * | 2004-12-29 | 2008-12-23 | Honeywell International Inc. | Pedal position and/or pedal change rate for use in control of an engine |
| US7591135B2 (en) * | 2004-12-29 | 2009-09-22 | Honeywell International Inc. | Method and system for using a measure of fueling rate in the air side control of an engine |
| US7328577B2 (en) | 2004-12-29 | 2008-02-12 | Honeywell International Inc. | Multivariable control for an engine |
| US7165399B2 (en) * | 2004-12-29 | 2007-01-23 | Honeywell International Inc. | Method and system for using a measure of fueling rate in the air side control of an engine |
| US20060168945A1 (en) * | 2005-02-02 | 2006-08-03 | Honeywell International Inc. | Aftertreatment for combustion engines |
| US7752840B2 (en) * | 2005-03-24 | 2010-07-13 | Honeywell International Inc. | Engine exhaust heat exchanger |
| US7469177B2 (en) * | 2005-06-17 | 2008-12-23 | Honeywell International Inc. | Distributed control architecture for powertrains |
| US7389773B2 (en) * | 2005-08-18 | 2008-06-24 | Honeywell International Inc. | Emissions sensors for fuel control in engines |
| US7155334B1 (en) | 2005-09-29 | 2006-12-26 | Honeywell International Inc. | Use of sensors in a state observer for a diesel engine |
| US7765792B2 (en) * | 2005-10-21 | 2010-08-03 | Honeywell International Inc. | System for particulate matter sensor signal processing |
| US7357125B2 (en) * | 2005-10-26 | 2008-04-15 | Honeywell International Inc. | Exhaust gas recirculation system |
| US20070144149A1 (en) * | 2005-12-28 | 2007-06-28 | Honeywell International Inc. | Controlled regeneration system |
| US7415389B2 (en) * | 2005-12-29 | 2008-08-19 | Honeywell International Inc. | Calibration of engine control systems |
| JP2007297918A (ja) * | 2006-04-27 | 2007-11-15 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP4816606B2 (ja) * | 2007-09-18 | 2011-11-16 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化システム |
| US8060290B2 (en) | 2008-07-17 | 2011-11-15 | Honeywell International Inc. | Configurable automotive controller |
| US8620461B2 (en) | 2009-09-24 | 2013-12-31 | Honeywell International, Inc. | Method and system for updating tuning parameters of a controller |
| US8504175B2 (en) | 2010-06-02 | 2013-08-06 | Honeywell International Inc. | Using model predictive control to optimize variable trajectories and system control |
| US9677493B2 (en) | 2011-09-19 | 2017-06-13 | Honeywell Spol, S.R.O. | Coordinated engine and emissions control system |
| US20130111905A1 (en) | 2011-11-04 | 2013-05-09 | Honeywell Spol. S.R.O. | Integrated optimization and control of an engine and aftertreatment system |
| US9650934B2 (en) | 2011-11-04 | 2017-05-16 | Honeywell spol.s.r.o. | Engine and aftertreatment optimization system |
| JP6156278B2 (ja) * | 2014-07-28 | 2017-07-05 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| EP3051367B1 (en) | 2015-01-28 | 2020-11-25 | Honeywell spol s.r.o. | An approach and system for handling constraints for measured disturbances with uncertain preview |
| EP3056706A1 (en) | 2015-02-16 | 2016-08-17 | Honeywell International Inc. | An approach for aftertreatment system modeling and model identification |
| EP3091212A1 (en) | 2015-05-06 | 2016-11-09 | Honeywell International Inc. | An identification approach for internal combustion engine mean value models |
| EP3734375B1 (en) | 2015-07-31 | 2023-04-05 | Garrett Transportation I Inc. | Quadratic program solver for mpc using variable ordering |
| US10272779B2 (en) | 2015-08-05 | 2019-04-30 | Garrett Transportation I Inc. | System and approach for dynamic vehicle speed optimization |
| US10415492B2 (en) | 2016-01-29 | 2019-09-17 | Garrett Transportation I Inc. | Engine system with inferential sensor |
| US10036338B2 (en) | 2016-04-26 | 2018-07-31 | Honeywell International Inc. | Condition-based powertrain control system |
| US10124750B2 (en) | 2016-04-26 | 2018-11-13 | Honeywell International Inc. | Vehicle security module system |
| US11199120B2 (en) | 2016-11-29 | 2021-12-14 | Garrett Transportation I, Inc. | Inferential flow sensor |
| US11057213B2 (en) | 2017-10-13 | 2021-07-06 | Garrett Transportation I, Inc. | Authentication system for electronic control unit on a bus |
| JP2019132228A (ja) * | 2018-02-01 | 2019-08-08 | マツダ株式会社 | エンジンの排気浄化制御装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2605586B2 (ja) * | 1992-07-24 | 1997-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2605553B2 (ja) * | 1992-08-04 | 1997-04-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| DE69328083T2 (de) * | 1992-12-03 | 2001-02-08 | Toyota Motor Co Ltd | Abgasreinigungsgeraet fuer brennkraftmaschinen |
| DE69635969T2 (de) * | 1995-09-11 | 2007-01-04 | Toyota Jidosha K.K., Toyota | Verfahren zum Reinigen des Abgases eines Verbrennungsmotors |
| US5832722A (en) * | 1997-03-31 | 1998-11-10 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for maintaining catalyst efficiency of a NOx trap |
-
1998
- 1998-04-30 JP JP12108098A patent/JP3237607B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-22 US US09/083,738 patent/US6058700A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1144211A (ja) | 1999-02-16 |
| US6058700A (en) | 2000-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3237607B2 (ja) | 内燃機関の触媒被毒再生装置 | |
| JP2600492B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2605556B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3733834B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JPH0988691A (ja) | 圧縮着火内燃機関 | |
| JP2605559B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2000303878A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3514218B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3353650B2 (ja) | 内燃機関の触媒被毒再生装置 | |
| JPH06346768A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3514152B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3397175B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3374780B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3496557B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3496572B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3414323B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3385974B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3186394B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JPH06294319A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2830665B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2852589B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3446617B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2658757B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3070376B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3570262B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010904 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081005 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081005 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091005 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091005 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101005 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111005 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111005 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121005 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121005 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131005 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |