JPH0648328B2

JPH0648328B2 - アフオ−カルズ−ムレンズ

Info

Publication number: JPH0648328B2
Application number: JP58228484A
Authority: JP
Inventors: 正資木村
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1983-12-05
Filing date: 1983-12-05
Publication date: 1994-06-22
Anticipated expiration: 2009-06-22
Also published as: JPS60120312A

Description

【発明の詳細な説明】技術分野本発明は、顕微鏡などに使用されるアフオーカルズーム
レンズに関するものである。

従来技術実体顕微鏡や手術用顕微鏡など比較的低倍のズームレン
ズは、例えば特公昭４８−３１２５９号，特公昭４４−
２９１６号，特公昭４３−１８３５６号，特公昭４３−
１２７１４号等数多く知られている。これらのズームレ
ンズは、ズーム比は異なる様々なものであるが、いずれ
も全体として収束光学系であつて、その光学性能のいか
んにかかわらず、写真装置，テレビ装置，観察系の光軸
と同軸の落射照明装置，デイスカツシヨン鏡筒等をシス
テム的に組合わせることが出来ない。

またカメラレンズにおいても、本発明のようなアフオー
カルズームレンズは知られており、例えば特公昭５５−
４１４０２号，特公昭５５−４０８４９号，特公昭５３
−９０９４号，特公昭５１−１３６６３号公報に記載さ
れたものがある。しかしこれらのズームレンズは、いず
れも十分なズーム比を有していない。

目的本発明の目的は、ズーム比が大きく前述のような各装置
とシステム的に組合わせ使用することが可能なアフオー
カルズームレンズを提供することになる。

概要本発明のアフォーカルズームレンズは、通常第１図に示
すように物体側に対物レンズ２を又像側には結像レンズ
４を配置して使用されるもので、後に述べるように対物
レンズ、結像レンズの選択によって用途に合った結像倍
率範囲による使用や各種のシステム的組み合わせが可能
なものである。そして本発明のアフォーカルズームレン
ズは、次のように構成することによってズーム比の大き
いしかも収差の良好に補正されたものである。即ち本発
明のズームレンズは、物体側から順に正レンズと像側に
凸面を向けた負のメニスカスレンズとの接合レンズより
なる正の屈折力を持つ第１レンズ群と、正レンズと負レ
ンズの接合レンズと負レンズとよりなる負の屈折力を持
つ第２レンズ群と、正レンズと負レンズとを少なくとも
含む正の屈折力を持つ第３レンズ群とにて構成され、前
記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間の空気間隔およ
び前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間の空気間隔
を夫々変化させることによって倍率を変化させるように
したものである。又本発明のズームレンズは、次の条件
（１）および条件（２）を満足することを特徴とするも
のである。

（１） −０．２８ｆ_I＜ｆ_II＜−０．１５ｆ_I （２）０．６ｆ_I＜ｆ_III＜１．２ｆ_I ただしｆ_I，ｆ_II，ｆ_IIIは夫々第１，第２，第３レンズ
群の焦点距離である。

次に上記の各条件の意味について説明する。

条件（１），条件（２）はズーム群の基本構成を定めた
条件であって第１，第２，第３レンズ群の焦点距離の比
をこれら条件を満足するように定めることによって高倍
端，低倍端にて前記の各レンズ群が干渉しないような主
点間隔あるいは空気間隔を設定すればズーム群の基本構
成を定めることが出来る。

条件（１）においてｆ_IIの値が下限値を越えると各収差
を補正する上では好ましいが、低倍側で第１レンズ群と
第２レンズ群が干渉するようになり大きなズーム比を保
持したままこれを避けるためにはズーム範囲をより高倍
側に伸ばす必要が生ずる。しかしズーム範囲を高倍側に
伸ばすと高倍側で第２レンズ群と第３レンズ群が干渉す
るようになり、これを避けるためには第３レンズ群の焦
点距離を大にしなければならずその結果レンズ系の全長
が長くなり好ましくない。又ｆ_IIの値が条件の上限値を
こえると第２レンズ群と第１レンズ群あるいは第３レン
ズ群との干渉が起こりにくくなるのでズーム比をさらに
大にすることができるが、ズーミング中に第２レンズ群
にて発生する軸上、軸外の諸収差の変動量が大になり、
低倍から高倍にわたって収差を良好に補正することがで
きなくなり好ましくない。

条件（２）においてｆ_IIIの値が下限値をこえると高倍
側で第２レンズ群と第３レンズ群の干渉がおこりにくく
なるのでズーム比を更に大にすることができるが、低倍
から高倍までの全範囲で収差特に球面収差が悪化し性能
上好ましくない。ｆ_IIIが上限値をこえると各収差の補
正上は好ましいが、高倍側で第２レンズ群と第３レンズ
群が干渉するようになり大きなズーム比を維持したまま
これを避けるためにはズーム範囲をより低倍側に伸ばす
必要が生ずる。しかしその場合は低倍側で第１レンズ群
と第２レンズ群が干渉するようになりこれを避けるため
には第２レンズ群の焦点距離を小にしなければならず、
その結果ズーミング中に第２レンズ群で発生する軸上，
軸外の諸収差の変動量が大になり低倍から高倍にわたっ
て収差を良好に補正することができなくなり好ましくな
い。

本発明において、より一層良好な収差補正を行なう場合
には、更に以下の条件を満足させることが望ましい。

（３）３５＜ν₁−ν₂ （４）３０＜（ν₄＋ν₅）／２−ν₃ （５）２３＜ν_T−ν_O ただし、ν₁，ν₂は第１レンズ群の正レンズと負メニス
カスレンズのアッベ数、ν₃，ν₄は第２レンズ群の接合
レンズの正レンズと負レンズのアッベ数、ν₅は第２レ
ンズ群の負レンズのアッベ数、ν_T，ν_Oは第３レンズ群
に含まれる正レンズのアッベ数の平均値および負レンズ
のアッベ数の平均値である。

条件（３）乃至条件（５）は広いズーム範囲において色
収差を良好に補正するための条件でアッベ数をこれら条
件にて定めた範囲内に選定することによって高倍から低
倍にわたる広い倍率範囲で色ずれのないコントラストの
良好な像を得ることができる。

条件（３）においてν₁−ν₂の値が下限値をこえると高
倍側での軸上の色収差が悪化する。これを他のレンズ群
のアッベ数により補正しようとすると低倍側での倍率の
色収差が悪化するので好ましくない。また第１レンズ群
の接合面のベンディングでこれを補正しようとすると近
軸の色収差は良好に補正できるが球面収差の色収差が悪
化し特に高倍側では悪化が著しく好ましくない。

条件（４）での値が下限値をこえると高倍側から中間倍率での軸上色
収差が悪化する。これを他のレンズ群のアッベ数で補正
しようとすると中間倍率から低倍側での倍率の色収差が
悪化し好ましくない。又各面のベンディングでこれを補
正しようとすると高倍側と低倍側との色収差の差が大き
くなり、両側での収差を同時に補正することが困難にな
る。

条件（５）でν_T−ν_Oの値が下限値を越えるとズーム範
囲の全体で色収差が悪化する。これを各面のベンディン
グあるいは他のレンズ群のアッベ数で補正しようとする
と高倍側での色収差が悪化し良好な像を得ることができ
ない。

以上に加えて更に下記の条件を満足すれば一層良好なズ
ームレンズが得られる。

(6) −１＜r₁/r₃＜０ (7) 1/f_II＜1/r₄＜-0.1/f_II (8) Ｄ_II＜0.3｜ｆ_II｜ただしｒ₁，ｒ₃は第１レンズ群の物体側および像側の面
の曲率半径、ｒ₄は第２レンズ群の接合レンズの物体側
の面の曲率半径、Ｄ_IIは第２レンズ群の各レンズの肉厚
および空気間隔の和である。

条件(6)においてr₁/r₃の値が上限値をこえると高倍側で
の球面収差は良好に補正されるが低倍側で第１レンズ群
と第２レンズ群が干渉しやすくなり、大きなズーム比を
得ることが困難になり好ましくない。またr₁/r₃の値が
下限値をこえると第１レンズ群と第２レンズ群が干渉し
にくくなり大きなズーム比を得ることはできるが、高倍
側での球面収差の悪化が著しく、他の面のベンデイング
などでこれを補正しようとすると低倍側での非点収差，
軸外コマ収差が悪化し好ましくない。

条件(7)において、1/r₄の値が上限値をこえると第２レ
ンズ群と第３レンズ群が高倍側で干渉しやすくなり、ま
た下限値をこえると第１レンズ群と第２レンズ群が低倍
側で干渉しやすくなりいずれの場合も大きなズーム比を
得ることが困難になる。これを他の面のベンデイングで
解決しようとすると第１レンズ群中の面で補正する場合
は高倍側でまた第３レンズ群中の面で補正する場合は低
倍側から高倍側までの全域にわたつて球面収差が悪化し
好ましくない。また第２レンズ群の他の面で補正しよう
とすると高倍側から中間倍率にかけて球面収差が悪化し
好ましくない。

条件(8)においてＤ_IIの値が上限値をこえると低倍側で
第１レンズ群と第２レンズ群がまた高倍側で第２レンズ
群と第３レンズ群が干渉するようになり大きなズーム比
を得ることが困難になる。これを各面のベンデイングで
解決しようとすると球面収差が悪化し好ましくない。

以上の各条件の他に更に下記の条件(9)乃至条件(11)を
満足するようにすれば一層望ましい。

(9) ｒ₈＜-f_II (10) ０＜ｒ₉ (11) Ｄ_III＜0.1ｆ_III ただし、ｒ₈，ｒ₉は夫々第２レンズ群の最も像側の面お
よび第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、Ｄ_III
は第３レンズ群の各レンズの肉厚および空気間隔の和で
ある。

条件(9)においてｒ₈が上限をこえると高倍側で第２レン
ズ群と第３レンズ群が干渉するようになり第２レンズ群
の他の面あるいは第３レンズ群の各面のベンデイングに
よつてこれを除去しようとすると中間倍率から高倍側の
球面収差が悪化し好ましくない。

条件(10)でｒ₉が下限値をこえると高倍側で第２レンズ
群と第３レンズ群が干渉するようになり第３レンズ群の
他の面あるいは第２レンズ群の各面のベンデイングでこ
れを解決しようとする中間倍率から高倍側で球面収差が
悪化し好ましくない。

条件(11)においてＤ_IIIの値が上限値をこえると高倍側
で第２レンズ群と第３レンズ群が干渉するようになり第
３レンズ群の各面のベンデイングによりこの干渉をさけ
ようとすると低倍から高倍までのズーム全域での球面収
差が悪化し、又第２レンズ群の各面のベンデイングによ
り解決しようとすると中間倍率から高倍側での球面収差
が悪化しともに好ましくない。

以上詳細に説明した本発明のズームレンズは、前述のよ
うに通常物体側に対物レンズを、像側には結像レンズを
配置して使用される。したがつて、対物レンズ，結像レ
ンズの焦点距離を種々選択することによつて用途に応じ
ての種々な結像倍率での使用が可能なものである。さら
に対物レンズとアフオーカルズームレンズ又はアフオー
カルズームレンズと結像レンズの間に同軸落射照明装
置、写真装置、テレビ装置あるいはデイスカツシヨン鏡
筒などを配置することによつて種々の検鏡をシステム的
に行なうことが可能である。

第１図は本発明のアフオーカルズームレンズを使用した
光学系の基本構成を示す図であつて、１は物体、２は対
物レンズ、３は本発明のアフオーカルズームレンズ、４
は結像レンズ、５は像位置である。

この図に示すように、対物レンズ２の前側焦点位置にお
かれた物体１より発した光束は、対物レンズ２により平
行光束となりアフオーカルズームレンズ３に入射する。
アフオーカルズームレンズ３より射出した平行光束は、
結像レンズ４により結像レンズ４の後側焦点位置に像５
を形成する。この時の結像倍率β_Tは、アフオーカルズ
ームレンズのアフオーカル倍率をβ_A、結像レンズの焦
点距離をｆ_F、対物レンズの焦点距離をｆ_Oとすると次の
式にて表わされる。

β_T＝β_A×f_F/f_O この式より明らかなように同一のズームレンズであつて
も対物レンズあるいは結像レンズの焦点距離を変えるこ
とによつて種々の結像倍率を得ることができる。また長
い作動距離を必要とする場合は、対物レンズとして前側
焦点位置を対物レンズから遠ざけるレンズタイプ例えば
望遠タイプのものを使用するかあるいは対物レンズの焦
点距離を大にすればよい。この場合結像倍率は小になる
が、結像レンズの焦点距離を大にすればよく、後側焦点
位置が遠ざかるのはレンズタイプの選択例えば望遠タイ
プのレンズ系を使用することによつて容易に防止するこ
とができる。

以上のようにして本発明のアフオーカルズームレンズ
は、種々の倍率範囲での使用が可能である。又このアフ
オーカルズームレンズは、上記のような使用の他に多く
のユニツトをシステム的に組合わせて種々な検鏡を行な
うことができる。

第２図は本発明のアフオーカルズームレンズを用いての
いくつかのユニツトの組合わせの例を示してある。これ
ら図において１は物体、２は対物レンズ、３はアフオー
カルズームレンズ、４は結像レンズ、５は像位置でこれ
らは第１図のものと実質的に同じである。又６は接眼レ
ンズ、７は観察眼、８は写真装置、９はカメラ、１０は
同軸落射照明装置、１１はランプ、１２はテレビ装置、
１３はテレビカメラである。

これら図のうち、(A)は観察の基本構成、(B)は写真装置
との組合わせ、(C)は同軸落射照明と写真装置との組合
わせ、(D)は同軸落射照明装置と写真装置，テレビ装置
との組合わせである。

いずれの組合わせにおいてもアフオーカルズームレンズ
３からの射出光束が平行であるために基本構成(A)に比
べて像の劣化がなく、各付属装置での結像も良好であ
る。

実施例以下本発明のアフオーカルズームレンズの各実施例を示
す。

実施例１ｒ₁＝0.8671 ｄ₁＝0.051 ｎ₁＝1.497 ν₁＝81.61 ｒ₂＝−0.6301 ｄ₂＝0.025 ｎ₂＝1.8044 ν₂＝39.58 ｒ₃＝−1.1921 ｄ₃＝0.027〜0.864 ｒ₄＝−1.1336 ｄ₄＝0.030 ｎ₃＝1.5927 ν₃＝35.29 ｒ₅＝−0.2507 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.3573 ｄ₆＝0.014 ｒ₇＝−0.3361 ｄ₇＝0.015 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝1.2679 ｄ₈＝0.6989〜0.049 ｒ₉＝0.4843 ｄ₉＝0.026 ｎ₆＝1.7725 ν₆＝45.27 ｒ₁₀＝0.2973 ｄ₁₀＝0.039 ｎ₇＝1.497 ν₇＝81.61 ｒ₁₁＝−1.8531 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.217ｆ_I ，ｆ_III＝0.821ｆ_I ， ν₁−ν₂＝42.03 ， ν_T−ν_O＝36.34 ，Ｄ_II＝0.257｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−4.422ｆ_II ，Ｄ_III＝0.06ｆ_III 実施例２ｒ₁＝0.8896 ｄ₁＝0.042 ｎ₁＝1.497 ν₁＝81.61 ｒ₂＝−0.6249 ｄ₂＝0.025 ｎ₂＝1.883 ν₂＝40.76 ｒ₃＝−1.0807 ｄ₃＝0.033〜0.870 ｒ₄＝−2.2240 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.56138 ν₃＝45.18 ｒ₅＝−0.2192 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.3165 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.3052 ｄ₇＝0.015 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝1.9493 ｄ₈＝0.674〜0.024 ｒ₉＝0.4705 ｄ₉＝0.025 ｎ₆＝1.795 ν₆＝45.27 ｒ₁₀＝0.2899 ｄ₁₀＝0.037 ｎ₇＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₁₁＝−1.8655 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.217ｆ_I ，ｆ_III＝0.802ｆ_I ，ν₁−ν₂＝40.85 ， ν_T−ν_O＝36.34 ，Ｄ_II＝0.257｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−6.798ｆ_II ，Ｄ_III＝0.059ｆ_III 実施例３ｒ₁＝0.7272 ｄ₁＝0.038 ｎ₁＝1.456 ν₁＝90.31 ｒ₂＝−0.6762 ｄ₂＝0.024 ｎ₂＝1.8554 ν₂＝36.56 ｒ₃＝−1.1851 ｄ₃＝0.023〜0.860 ｒ₄＝−1.1291 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.66998 ν₃＝39.32 ｒ₅＝−0.1780 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.7487 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.2295 ｄ₇＝0.014 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝0.5041 ｄ₈＝0.692〜0.042 ｒ₉＝0.7473 ｄ₉＝0.022 ｎ₆＝1.72342 ν₆＝38.03 ｒ₁₀＝0.4098 ｄ₁₀＝0.033 ｎ₇＝1.497 ν₇＝81.61 ｒ₁₁＝−0.9772 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.217ｆ_I ，ｆ_III＝0.821ｆ_I ， ν₁−ν₂＝53.75 ， ν_T−ν_O＝43.58 ，Ｄ_II＝0.252｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−1.758ｆ_II ，Ｄ_III＝0.050ｆ_III 実施例４ｒ₁＝0.7258 ｄ₁＝0.038 ｎ₁＝1.456 ν₁＝90.31 ｒ₂＝0.6819 ｄ₂＝0.024 ｎ₂＝1.878 ν₂＝38.17 ｒ₃＝−1.1731 ｄ₃＝0.038〜0.867 ｒ₄＝−0.4974 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.74077 ν₃＝27.79 ｒ₅＝−0.2409 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.6474 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.3875 ｄ₇＝0.014 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝0.5937 ｄ₈＝0.640〜0.033 ｒ₉＝0.7199 ｄ₉＝0.021 ｎ₆＝1.72342 ν₆＝38.03 ｒ₁₀＝0.4022 ｄ₁₀＝0.032 ｎ₇＝1.497 ν₇＝81.61 ｒ₁₁＝−0.9587 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.217ｆ_I ，ｆ_III＝0.790ｆ_I ， ν₁−ν₂＝52.14 ， ν_T−ν_O＝43.58 ，Ｄ_II＝0.252｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−2.071ｆ_II ，Ｄ_III＝0.050ｆ_III 実施例５ｒ₁＝0.7371 ｄ₁＝0.038 ｎ₁＝1.456 ν₁＝90.31 ｒ₂＝−0.6726 ｄ₂＝0.024 ｎ₂＝1.878 ν₂＝38.17 ｒ₃＝−1.1467 ｄ₃＝0.035〜0.873 ｒ₄＝−0.4529 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.6668 ν₃＝33.04 ｒ₅＝−0.1871 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝1.1521 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.3618 ｄ₇＝0.014 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝0.5019 ｄ₈＝0.684〜0.033 ｒ₉＝0.7201 ｄ₉＝0.022 ｎ₆＝1.72342 ν₆＝38.03 ｒ₁₀＝0.4032 ｄ₁₀＝0.033 ｎ₇＝1.497 ν₇＝81.61 ｒ₁₁＝−1.0368 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.217ｆ_I ，ｆ_III＝0.821ｆ_I ， ν₁−ν₂＝52.14 ， ν_T−ν_O＝43.58 ，Ｄ_II＝0.252｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−1.748ｆ_II ，Ｄ_III＝0.050ｆ_III 実施例６ｒ₁＝0.7801 ｄ₁＝0.038 ｎ₁＝1.497 ν₁＝81.61 ｒ₂＝−0.6877 ｄ₂＝0.024 ｎ₂＝1.72342 ν₂＝38.03 ｒ₃＝−1.6050 ｄ₃＝0.040〜0.878 ｒ₄＝−0.4108 ｄ₄＝0.022 ｎ₃＝1.80518 ν₃＝25.43 ｒ₅＝−0.2431 ｄ₅＝0.013 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.5340 ｄ₆＝0.015 ｒ₇＝−0.4436 ｄ₇＝0.013 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝0.7848 ｄ₈＝0.675〜0.024 ｒ₉＝1.1559 ｄ₉＝0.015 ｎ₆＝1.72342 ν₆＝38.03 ｒ₁₀＝0.5927 ｄ₁₀＝0.029 ｎ₇＝1.497 ν₇＝81.61 ｒ₁₁＝−0.7312 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.217ｆ_I ，ｆ_III＝0.821ｆ_I ， ν₁−ν₂＝43.58 ， ν_T−ν_O＝43.58 ，Ｄ_II＝0.217｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−2.734ｆ_II ，Ｄ_III＝0.041ｆ_III 実施例７ｒ₁＝0.9260 ｄ₁＝0.056 ｎ₁＝1.497 ν₁＝81.61 ｒ₂＝−0.7052 ｄ₂＝0.028 ｎ₂＝1.8044 ν₂＝39.58 ｒ₃＝−1.3618 ｄ₃＝0.067〜0.990 ｒ₄＝−0.9726 ｄ₄＝0.030 ｎ₃＝1.5927 ν₃＝35.29 ｒ₅＝−0.2426 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.3354 ｄ₆＝0.014 ｒ₇＝−0.3357 ｄ₇＝0.015 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝1.5147 ｄ₈＝0.569〜0.016 ｒ₉＝0.4952 ｄ₉＝0.023 ｎ₆＝1.7859 ν₆＝44.18 ｒ₁₀＝0.3013 ｄ₁₀＝0.038 ｎ₇＝1.497 ν₇＝81.61 ｒ₁₁＝−1.1634 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.191ｆ_I ，ｆ_III＝0.649ｆ_I ， ν₁−ν₂＝42.03 ， ν_T−ν_O＝37.43 ，Ｄ_II＝0.260｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−5.450ｆ_II ，Ｄ_III＝0.064ｆ_III 実施例８ｒ₁＝0.8028 ｄ₁＝0.036 ｎ₁＝1.497 ν₁＝81.61 ｒ₂＝−0.5206 ｄ₂＝0.022 ｎ₂＝1.883 ν₂＝40.76 ｒ₃＝−0.8831 ｄ₃＝0.031〜0.707 ｒ₄＝−3.7400 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.56965 ν₃＝49.33 ｒ₅＝−0.1997 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.3216 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.2691 ｄ₇＝0.015 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝2.0303 ｄ₈＝0.789〜0.043 ｒ₉＝1.0809 ｄ₉＝0.025 ｎ₆＝1.48749 ν₆＝70.15 ｒ₁₀＝5.734 ｄ₁₀＝0.003 ｒ₁₁＝0.5258 ｄ₁₁＝0.028 ｎ₇＝1.7865 ν₇＝５０ｒ₁₂＝0.3105 ｄ₁₂＝0.041 ｎ₈＝1.497 ν₈＝81.61 ｒ₁₃＝4.3001 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.251ｆ_I ，ｆ_III＝1.036ｆ_I ， ν₁−ν₂＝40.85 ， ν_T−ν_O＝25.88 ，Ｄ_II＝0.257｜ｆ_II｜ｒ₈＝−7.082ｆ_II ，Ｄ_III＝0.059ｆ_III 実施例９ｒ₁＝0.7185 ｄ₁＝0.036 ｎ₁＝1.456 ν₁＝90.31 ｒ₂＝−0.5081 ｄ₂＝0.022 ｎ₂＝1.878 ν₂＝38.17 ｒ₃＝−0.8187 ｄ₃＝0.026〜0.701 ｒ₄＝20.0750 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.59551 ν₃＝39.21 ｒ₅＝−0.2015 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.3642 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.2555 ｄ₇＝0.015 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝0.7562 ｄ₈＝0.806〜0.061 ｒ₉＝1.3572 ｄ₉＝0.025 ｎ₆＝1.497 ν₆＝81.61 ｒ₁₀＝−1.8486 ｄ₁₀＝0.003 ｒ₁₁＝0.5638 ｄ₁₁＝0.028 ｎ₇＝1.788 ν₇＝47.43 ｒ₁₂＝0.3449 ｄ₁₂＝0.041 ｎ₈＝1.497 ν₈＝81.61 ｒ₁₃＝1.2601 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.251ｆ_I ，ｆ_III＝1.036ｆ_I ， ν₁−ν₂＝52.14 ， ν_T−ν_O＝34.18 ，Ｄ_II＝0.257｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−2.638ｆ_II ，Ｄ_III＝0.082ｆ_III 実施例１０ｒ₁＝0.7183 ｄ₁＝0.036 ｎ₁＝1.456 ν₁＝90.31 ｒ₂＝−0.5083 ｄ₂＝0.022 ｎ₂＝1.878 ν₂＝38.17 ｒ₃＝−0.8191 ｄ₃＝0.025〜0.701 ｒ₄＝16.968 ｄ₄＝0.025 ｎ₃＝1.59551 ν₃＝39.21 ｒ₅＝−0.2015 ｄ₅＝0.014 ｎ₄＝1.497 ν₄＝81.61 ｒ₆＝0.3657 ｄ₆＝0.019 ｒ₇＝−0.2553 ｄ₇＝0.015 ｎ₅＝1.497 ν₅＝81.61 ｒ₈＝0.7749 ｄ₈＝0.806〜0.061 ｒ₉＝1.3612 ｄ₉＝0.025 ｎ₆＝1.497 ν₆＝81.61 ｒ₁₀＝−1.8488 ｄ₁₀＝0.003 ｒ₁₁＝0.5647 ｄ₁₁＝0.028 ｎ₇＝1.7859 ν₇＝44.18 ｒ₁₂＝0.3449 ｄ₁₂＝0.041 ｎ₈＝1.497 ν₈＝81.61 ｒ₁₃＝1.2648 ｆ＝１〜8.5 ，ｆ_II＝−0.251ｆ_I ，ｆ_III＝1.036ｆ_I ， ν₁−ν₂＝52.14 ， ν_T−ν_O＝37.43 ，Ｄ_II＝0.257｜ｆ_II｜，ｒ₈＝−2.598ｆ_II ，Ｄ_III＝0.082ｆ_III ただしｒ₁，ｒ₂，…はレンズ各面の曲率半径、ｄ₁，
ｄ₂，…は各レンズの肉厚および空気間隔、ｎ₁，ｎ₂，
…は各レンズの屈折率、ν₁，ν₂，…は各レンズのアツ
ベ数である。

上記実施例のうち実施例１乃至実施例７はいずれも第３
図に示すように第１レンズ群Ｉ，第２レンズ群_II，第３
レンズ群_IIIより構成される。そのうち第３レンズ群_III
は一つの正レンズと一つの負レンズつまり物体側に凸面
を向けた負のメニスカスレンズと正レンズを接合した接
合レンズよりなつている。したがつてν_T，ν_Oは夫々ν
₇，ν₆である。またＤ_IIはｄ₄＋ｄ₅＋ｄ₆＋ｄ₇，Ｄ_III
はｄ₉＋ｄ₁₀である。

また実施例８乃至実施例１０は、第４図に示すようなレ
ンズ構成であつて第３レンズ群_IIIが二つの正レンズと
一つの負レンズつまり正レンズおよび物体側に凸面を向
けた負のメニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正の
メニスカスレンズを接合した接合レンズにて構成されて
いる。したがつてν_T，ν_Oは夫々ν₆とν₈の平均および
ν₇である。またＤ_IIIはｄ₉＋ｄ₁₀＋ｄ₁₁＋ｄ₁₂であ
る。

これら実施例はアフオーカル系であるので第５図に図示
し次のデーターを有する結像レンズと組合わせた場合の
広角端における合成焦点距離ｆが１になるように正規化
してある。

（結像レンズのデーター）ｒ₁＝2.7975 ｄ₁＝0.028 ｎ₁＝1.788 ν₁＝47.43 ｒ₂＝0.6819 ｄ₂＝0.045 ｎ₂＝1.48749 ν₂＝70.15 ｒ₃＝−0.9460 ｆ_F＝2.794 ，ｓ_F＝2.791 ただしｆ_F，ｓ_Fは夫々結像レンズの焦点距離および像位
置である。

又これら実施例の収差曲線は夫々第６図乃至第１５図に
示す通りである。これらの収差曲線はいずれも上記の結
像レンズと組合わせた時のものである。又これら図面の
うち(A)はワイド，(B)はスタンダード，(C)はテレに対
するものである。

発明の効果以上詳細に説明したように、又各実施例より明らかなよ
うに本発明のアフオーカルズームレンズはズーム比が大
で諸収差が良好に補正されたものである。

又アフオーカル系であるので、これと共に用いられる対
物レンズや結像レンズの選択によつて異なる種々の倍率
範囲での利用が可能であり、使用目的にあつた使用が可
能である。更に同軸落射照明装置，写真装置，デイスカ
ツシヨン鏡などとの組合わせによつて広範囲な使用目的
に応じた検鏡をシステム的に行なうことが出来る。

【図面の簡単な説明】

第１図はアフオーカルズームレンズを用いた光学系の基
本構成を示す図、第２図はアフオーカルズームレンズの
各種の使用例を示す図、第３図は本発明のアフオーカル
ズームレンズの実施例１乃至実施例７の断面図、第４図
は本発明のアフオーカルズームレンズの実施例８乃至実
施例１０の断面図、第５図は本発明のアフオーカルズー
ムレンズと共に使用する結像レンズの一例を示す断面
図、第６図乃至第１５図は夫々本発明の実施例１乃至実
施例１０の収差曲線図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側から順に、正レンズと像側に凸面を
向けた負のメニスカスレンズとを接合した正の接合レン
ズからなる第１レンズ群と、正レンズと負レンズとの接
合レンズと負レンズとからなり負の屈折力を有する第２
レンズ群と、正レンズと負レンズとを少なくとも含んで
いて正の屈折力を有する第３レンズ群からなり、各レン
ズ群の間隔を変化させることにより変倍を行なうアフォ
ーカルズームレンズであって、以下の条件を満足するア
フォーカルズームレンズ。（１） −０．２８ｆ_I＜ｆ_II＜−０．１５ｆ_I （２）０．６ｆ_I＜ｆ_III＜１．２ｆ_I ただし、ｆ_I，ｆ_II，ｆ_IIIはそれぞれ第１レンズ群，第
２レンズ群，第３レンズ群の焦点距離である。
【請求項２】更に以下の条件を満足する特許請求の範囲
（１）のアフォーカルズームレンズ。（３）３５＜ν₁−ν₂ （４）３０＜（ν₄＋ν₅）／２−ν₃ （５）２３＜（ν_T−ν_O ただし、ν₁，ν₂は第１レンズ群の正レンズと負メニス
カスレンズのアッベ数、ν₃，ν₄は第２レンズ群の接合
レンズの正レンズと負レンズのアッベ数、ν₅は第２レ
ンズ群の負レンズのアッベ数、ν_T，ν_Oは第３レンズ群
に含まれる正レンズのアッベ数の平均値及び負レンズの
アッベ数の平均値である。
【請求項３】更に次の各条件を満足する特許請求の範囲
（２）のアフォーカルズームレンズ。（６） −１＜ｒ₁／ｒ₃＜０（７）１／ｆ_II＜１／ｒ₄＜−０．１／ｆ_II （８）Ｄ_II＜０．３×｜ｆ_II｜ただし、ｒ₁，ｒ₃は第１レンズ群の接合レンズの物体側
の面および像側の曲率半径、ｒ₄は第２レンズ群の接合
レンズの物体側の面の曲率半径、Ｄ_IIは第２レンズ群の
各レンズの肉厚および空気間隔の和である。
【請求項４】更に下記の各条件を満足する特許請求の範
囲（３）のアフォーカルズームレンズ。（９）ｒ₈＜−ｆ_II （１０）０＜ｒ₉ （１１）Ｄ_III＜０．１×ｆ_III ただし、ｒ₈，Ｒ₉は夫々第２レンズ群の最も像側の面お
よび第３レンズ群の最も物体側の曲率半径、Ｄ_IIIは第
３レンズ群の各レンズの肉厚および空気間隔の和であ
る。