JPH0644488B2 - 溶融炭酸塩型燃料電池 - Google Patents
溶融炭酸塩型燃料電池Info
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- JPH0644488B2 JPH0644488B2 JP62270171A JP27017187A JPH0644488B2 JP H0644488 B2 JPH0644488 B2 JP H0644488B2 JP 62270171 A JP62270171 A JP 62270171A JP 27017187 A JP27017187 A JP 27017187A JP H0644488 B2 JPH0644488 B2 JP H0644488B2
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- Japan
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- fuel cell
- corrugated sheet
- separator
- corrugated
- molten carbonate
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- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
- H01M8/0206—Metals or alloys
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/14—Fuel cells with fused electrolytes
- H01M2008/147—Fuel cells with molten carbonates
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
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- H01M2300/0017—Non-aqueous electrolytes
- H01M2300/0048—Molten electrolytes used at high temperature
- H01M2300/0051—Carbonates
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Sustainable Energy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、新規な溶融炭酸塩型燃料電池に係り、特に耐
食性の高い波板セパレータを備えた溶融炭酸塩型燃料電
池に関する。
食性の高い波板セパレータを備えた溶融炭酸塩型燃料電
池に関する。
近年、石油資源の問題に対して、省エネルギー機器の開
発研究が重要な問題となっている。これに対して、ＬＮ
Ｇ及び石炭ガスを利用する溶融塩型燃料電池は、省エネ
ルギー，石油代替エネルギーをめざすものであり、新エ
ネルギー開発の一環をなす火力発電技術である。
発研究が重要な問題となっている。これに対して、ＬＮ
Ｇ及び石炭ガスを利用する溶融塩型燃料電池は、省エネ
ルギー，石油代替エネルギーをめざすものであり、新エ
ネルギー開発の一環をなす火力発電技術である。
第２図は溶融炭酸塩型燃料電池の基本構成を示し、電池
は電解質体１と、その電解質体１の両側の配置されたカ
ソード２およびアノード３と、これらの外側に配置され
た一対のセパレータ５とからなり、一対の端板６により
被覆されている。またセパレータ５には溝状の複数のガ
ス流路８が形成されている。
は電解質体１と、その電解質体１の両側の配置されたカ
ソード２およびアノード３と、これらの外側に配置され
た一対のセパレータ５とからなり、一対の端板６により
被覆されている。またセパレータ５には溝状の複数のガ
ス流路８が形成されている。
溶融塩型燃料電池は、炭酸リチウム（Li2CO3）と炭酸カ
リウム（Ｋ2ＣＯ3）等のアルカリ金属塩を電解質とし
て、その融点以上の６００〜７５０℃の温度域で作動さ
れる。その電池は、アノード３に燃料である水素又は水
素含有ガスを供給し、カソード２に酸化剤である空気と
炭酸ガスとを供給することにより下記式の電気化学的反
応が進行して発電が行われる。
リウム（Ｋ2ＣＯ3）等のアルカリ金属塩を電解質とし
て、その融点以上の６００〜７５０℃の温度域で作動さ
れる。その電池は、アノード３に燃料である水素又は水
素含有ガスを供給し、カソード２に酸化剤である空気と
炭酸ガスとを供給することにより下記式の電気化学的反
応が進行して発電が行われる。
アノード（水素極）：２Ｈ2＋２ＣＯ3 2-→ＣＯ2＋２Ｈ2
Ｏ＋４ｅ−…（１） カソード（空気極）：Ｏ2＋２ＣＯ2＋４ｅ−→２ＣＯ3
2-…（２） すなわち、アノード３で水素と炭酸イオンが反応して水
と炭酸ガスを生成すると共に、電子を外部回路に放出す
る。一方、カソード２では酸素と炭素ガスが外部回路か
らの電子と反応して炭素イオンを生成する。
Ｏ＋４ｅ−…（１） カソード（空気極）：Ｏ2＋２ＣＯ2＋４ｅ−→２ＣＯ3
2-…（２） すなわち、アノード３で水素と炭酸イオンが反応して水
と炭酸ガスを生成すると共に、電子を外部回路に放出す
る。一方、カソード２では酸素と炭素ガスが外部回路か
らの電子と反応して炭素イオンを生成する。
以上のように、本発明が対象としているセパレータ５
は、反応ガスの流路を確保するばかりでなく発電した電
気を集電する役目を有している。
は、反応ガスの流路を確保するばかりでなく発電した電
気を集電する役目を有している。
第２図におけるセパレータ５は、ガス流路８を機械切削
加工によって製作している。しかし、大出力溶融塩型燃
料電池の場合、セパレータ５が大型化するため、ガス流
路８を切削加工するのでは、加工に多大な時間を要する
ばかりでなく、重量軽減のため薄板状のセパレータ５と
した場合に加工歪によって変形するため、セパレータ５
の板厚を薄くするにも限度がある。
加工によって製作している。しかし、大出力溶融塩型燃
料電池の場合、セパレータ５が大型化するため、ガス流
路８を切削加工するのでは、加工に多大な時間を要する
ばかりでなく、重量軽減のため薄板状のセパレータ５と
した場合に加工歪によって変形するため、セパレータ５
の板厚を薄くするにも限度がある。
それに対して、第１図は、切削加工にかわってガス流路
８を波板９により形成したセパレータ５を示す。この技
術は、日本金属学会会報第２３巻，第８号に述べられて
いるが、薄板をロール又はギア等によって波型に成形し
て波板９とし、それを端板６に取付けたものである。こ
の方法によれば、上述の切削加工による諸問題が解決さ
れ、電池の軽量化及び大型化が可能となる。
８を波板９により形成したセパレータ５を示す。この技
術は、日本金属学会会報第２３巻，第８号に述べられて
いるが、薄板をロール又はギア等によって波型に成形し
て波板９とし、それを端板６に取付けたものである。こ
の方法によれば、上述の切削加工による諸問題が解決さ
れ、電池の軽量化及び大型化が可能となる。
また、セパレータは、表面に溶融塩が付着し、腐食ガス
雰囲気中で６５０℃の高温にさらされるため、高耐食性
材料が要求されている。材料としては、「鉄と鋼，No.
５Vol７３，８２Ｐ(1987)」に記載されているごとく、
高Ｃｒ高合金鋼が適用される。
雰囲気中で６５０℃の高温にさらされるため、高耐食性
材料が要求されている。材料としては、「鉄と鋼，No.
５Vol７３，８２Ｐ(1987)」に記載されているごとく、
高Ｃｒ高合金鋼が適用される。
しかしながら高合金鋼は塑性加工性に難点があり、塑性
加工前の材料性質によっては波板加工中に割れが発生す
る。また、高合金鋼といえどもセパレータは、過酷な腐
食環境下で長時間さらされるため、より一層の耐食性向
上が望まれている。
加工前の材料性質によっては波板加工中に割れが発生す
る。また、高合金鋼といえどもセパレータは、過酷な腐
食環境下で長時間さらされるため、より一層の耐食性向
上が望まれている。
本発明の目的は、セパレータのガス流路に適用される波
板の塑性加工性を向上できると共に耐食性を向上させる
ことができるようにした溶融炭酸塩型燃料電池を提供す
ることにある。
板の塑性加工性を向上できると共に耐食性を向上させる
ことができるようにした溶融炭酸塩型燃料電池を提供す
ることにある。
本発明は、電解質体とその該電解質体の両面に配置され
た電極と、その電極の外側に配置されたセパレータとを
備え、セパレータのガス流路を波板により形成した溶融
炭酸塩型燃料電池において、前記波板材は重量で、炭素
０．０１〜０．０５％、けい素１％以下、マンガン２％
以下、ニッケル１５〜３５％、クロム１５〜３５、アル
ミニウム０．１〜０．９％を含有するとともに、イット
リウム，ランタン，セリウム，スカンジウム及びジルコ
ニウムの１種以上を０．０１５〜０．５％含有し、残部
が鉄及び不可避不純物からなり、前記波板の成形前に薄
板を好ましくは９５０℃以上で加熱後急冷させ、更に薄
板表面に酸化皮膜を生成させたものであり、かつ波板成
形後にも波板表面に酸化皮膜が形成されているものであ
る。
た電極と、その電極の外側に配置されたセパレータとを
備え、セパレータのガス流路を波板により形成した溶融
炭酸塩型燃料電池において、前記波板材は重量で、炭素
０．０１〜０．０５％、けい素１％以下、マンガン２％
以下、ニッケル１５〜３５％、クロム１５〜３５、アル
ミニウム０．１〜０．９％を含有するとともに、イット
リウム，ランタン，セリウム，スカンジウム及びジルコ
ニウムの１種以上を０．０１５〜０．５％含有し、残部
が鉄及び不可避不純物からなり、前記波板の成形前に薄
板を好ましくは９５０℃以上で加熱後急冷させ、更に薄
板表面に酸化皮膜を生成させたものであり、かつ波板成
形後にも波板表面に酸化皮膜が形成されているものであ
る。
上記の構成によれば波板加工前の薄板は、塑性加工性に
富む組織を有し、波板加工を施しても割れが発生しない
ばかりでなく、波板表面には耐食性に富む酸化皮膜が形
成されているため波板の耐食性が向上する。
富む組織を有し、波板加工を施しても割れが発生しない
ばかりでなく、波板表面には耐食性に富む酸化皮膜が形
成されているため波板の耐食性が向上する。
以下、本発明による鉄基合金の構成部分を上記のように
限定した理由について説明する。
限定した理由について説明する。
炭素は、オーステナイト形成元素であるが、０．０５％
を超えて含有すると熱間加工性及び耐酸化性を悪くする
ので０．０５％以下とした。０．０１％未満では強度が
低下するので、０．０１％以上とすべきである。
を超えて含有すると熱間加工性及び耐酸化性を悪くする
ので０．０５％以下とした。０．０１％未満では強度が
低下するので、０．０１％以上とすべきである。
けい素は、高温強度及び耐酸化性を改善する効果がある
が、過度に存在すると溶接性及び加工性を阻害するので
上限を１％とした。特に、０．５〜０．９％が好まし
い。
が、過度に存在すると溶接性及び加工性を阻害するので
上限を１％とした。特に、０．５〜０．９％が好まし
い。
マンガン（Ｍｎ）はオーステナイト形成元素であるが、
耐酸化性をやや悪くするので低い方が好ましい。通常の
ステンレス鋼に含有されている程度とし、２％以下とす
る。特に、０．５〜１．５％が好ましい。
耐酸化性をやや悪くするので低い方が好ましい。通常の
ステンレス鋼に含有されている程度とし、２％以下とす
る。特に、０．５〜１．５％が好ましい。
ニッケル（Ｎｉ）はオーステナイト系ステンレス鋼の基
本的元素の一つである。オーステナイト組織を維持する
ため下限を１５％とする。一方、３５％を越える含有は
耐硫化性を劣化させるため好ましくない。特に、２５〜
３１％が好ましい。
本的元素の一つである。オーステナイト組織を維持する
ため下限を１５％とする。一方、３５％を越える含有は
耐硫化性を劣化させるため好ましくない。特に、２５〜
３１％が好ましい。
クロム（Ｃｒ）は、耐溶融塩腐食性の基本となる成分で
最低でも１５％必要だが、３５％を越えて添加しても効
果が飽和する。特に、２３〜２６％が好ましい。
最低でも１５％必要だが、３５％を越えて添加しても効
果が飽和する。特に、２３〜２６％が好ましい。
アルミニウム（Ａｌ）は１％以上の場合耐溶融塩腐食性
改善に有効であるが、０．９％以下の単独添加では逆に
悪影響を及ぼす。本発明は、イットリウム（Ｙ）との複
合添加でなければ効果が得られず、０．１％以上０．９
％以下とした。特に、０．３〜０．６％が好ましい。
改善に有効であるが、０．９％以下の単独添加では逆に
悪影響を及ぼす。本発明は、イットリウム（Ｙ）との複
合添加でなければ効果が得られず、０．１％以上０．９
％以下とした。特に、０．３〜０．６％が好ましい。
イットリウム（Ｙ）は、０．０１５％以上でアルミニウ
ム（Ａｌ）との複合添加により耐溶融塩腐食性を改善す
るためのもので主要元素であるが、多量に添加すると加
工性を低下させるので上限を０．５％とした。特に、
０．１〜０．３％が好ましい。
ム（Ａｌ）との複合添加により耐溶融塩腐食性を改善す
るためのもので主要元素であるが、多量に添加すると加
工性を低下させるので上限を０．５％とした。特に、
０．１〜０．３％が好ましい。
更に、ランタン（Ｌａ），セリウム（Ｃｅ），スカンジ
ウム（Ｓｃ），ジルコニウム（Ｚｒ）及びガドリニウム
（Ｇｄ）の希土類元素のうち１種以上を０．０１５〜
０．５％添加すると、イットリウム（Ｙ）と同様にアル
ミニウム（Ａｌ）と複合作用して耐溶融塩腐食性の向上
に効果を発揮する。しかし０．５％を越えると、加工性
が低下するので上限を０．５％とする。特に、０．０５
〜０．３％が好ましい。
ウム（Ｓｃ），ジルコニウム（Ｚｒ）及びガドリニウム
（Ｇｄ）の希土類元素のうち１種以上を０．０１５〜
０．５％添加すると、イットリウム（Ｙ）と同様にアル
ミニウム（Ａｌ）と複合作用して耐溶融塩腐食性の向上
に効果を発揮する。しかし０．５％を越えると、加工性
が低下するので上限を０．５％とする。特に、０．０５
〜０．３％が好ましい。
〔実施例１〕 以下本発明の実施例を述べる。
第１表に実験に用いた供試材の化学組成（重量％）を示
す。この材料は、ＳＵＳ３１０系鋼にＡｌ，Ｙが含有し
ている。残部はＦｅである。
す。この材料は、ＳＵＳ３１０系鋼にＡｌ，Ｙが含有し
ている。残部はＦｅである。
供試材は、真空溶解炉にて溶製した。溶製後は９５０〜
１１００℃の温度域で板厚１０mmまで熱間鍛造を施し
た。その後ロール冷間圧延で板厚０．３mmまで圧延し、
それを被試験材に用いた。
１１００℃の温度域で板厚１０mmまで熱間鍛造を施し
た。その後ロール冷間圧延で板厚０．３mmまで圧延し、
それを被試験材に用いた。
被試験材の塑性加工性を歯車噛み込み成形によって検討
した。その歯車の形状は、凸部幅１．５mm，凹部幅１．
５mm，歯深さ１．５mm，歯ピッチ５mmである。被試験体
の熱処理条件は、６００，８００，９５０，１０５０℃
で１時間保持後水冷とした。
した。その歯車の形状は、凸部幅１．５mm，凹部幅１．
５mm，歯深さ１．５mm，歯ピッチ５mmである。被試験体
の熱処理条件は、６００，８００，９５０，１０５０℃
で１時間保持後水冷とした。
第２表は、歯車噛み込み法によって被試験体を波形に成
形加工し、熱処理と割れの有無との関係を実験した結果
である。その結果、８００℃以下の熱処理では割れが発
生し、９５０℃以上では割れが認められない。代表例と
して割れが発生した６００℃比較材及び割れが発生しな
かった1050℃本発明材の光学顕微鏡組織を観察した結
果、割れが発生した６００℃材では粒界に炭化物が多数
析出している。一方、割れが発生しなかった1050℃材
は、結晶粒界への炭化物の析出は認められない。すなわ
ち、波板成形時の割れ発生の要因は結晶粒界への炭化物
の粒界析出に伴なう塑性加工性の低下のためである。し
たがって、本発明の割れの発生しない波板を得るには、
９５０℃以上で熱処理を施し、結晶粒界への炭化物の析
出を防止する必要があることが明らかである。
形加工し、熱処理と割れの有無との関係を実験した結果
である。その結果、８００℃以下の熱処理では割れが発
生し、９５０℃以上では割れが認められない。代表例と
して割れが発生した６００℃比較材及び割れが発生しな
かった1050℃本発明材の光学顕微鏡組織を観察した結
果、割れが発生した６００℃材では粒界に炭化物が多数
析出している。一方、割れが発生しなかった1050℃材
は、結晶粒界への炭化物の析出は認められない。すなわ
ち、波板成形時の割れ発生の要因は結晶粒界への炭化物
の粒界析出に伴なう塑性加工性の低下のためである。し
たがって、本発明の割れの発生しない波板を得るには、
９５０℃以上で熱処理を施し、結晶粒界への炭化物の析
出を防止する必要があることが明らかである。
本発明は第１表に示す鋼種ばかりでなく、その他熱処理
により結晶粒界への炭化物の析出を伴なう鋼種ならば、
いずれにも適用可能である。
により結晶粒界への炭化物の析出を伴なう鋼種ならば、
いずれにも適用可能である。
次に、第１実施例において高温で熱処理した際に板表面
に生成される酸化スケールと腐食との関係を検討した。
に生成される酸化スケールと腐食との関係を検討した。
供試材には、第１表の成分の材料を用いた。被試験体に
は、冷間ロール圧延で０．３mmまで圧延し、その後１０
５０℃，１時間保持後水冷の熱処理を施した。腐食試験
片は、上記熱処理によって生成された酸化皮膜を付着さ
せたままのもの（本発明）と、酸化皮膜をサンドペーパ
によって除去したもの（比較例）の２種類を用いた。腐
食試験は、Ｌｉ2ＣＯ3：Ｋ2ＣＯ3＝６２：３８（モル
比）の混合塩中に浸漬させ、空気：ＣＯ2＝７０：３０
のガス腐食雰囲気で、７５０℃，４８０時間の条件で実
施した。
は、冷間ロール圧延で０．３mmまで圧延し、その後１０
５０℃，１時間保持後水冷の熱処理を施した。腐食試験
片は、上記熱処理によって生成された酸化皮膜を付着さ
せたままのもの（本発明）と、酸化皮膜をサンドペーパ
によって除去したもの（比較例）の２種類を用いた。腐
食試験は、Ｌｉ2ＣＯ3：Ｋ2ＣＯ3＝６２：３８（モル
比）の混合塩中に浸漬させ、空気：ＣＯ2＝７０：３０
のガス腐食雰囲気で、７５０℃，４８０時間の条件で実
施した。
なお、腐食の評価は、下式に示す減肉厚さによって求め
た。
た。
第３表に腐食試験結果を示す。減肉厚さは、比較材が２
４μｍであるのに対して、本発明材は１９μｍである。
この結果、表面に酸化スケールを生成させた波板材は、
比較材に比べて耐食性が向上していることが明らかであ
る。
４μｍであるのに対して、本発明材は１９μｍである。
この結果、表面に酸化スケールを生成させた波板材は、
比較材に比べて耐食性が向上していることが明らかであ
る。
実施例２ 実施例１と同様に第４表に示す化学組成（重量％）を有
する試料を製造するとともに、１０５０℃で１時間保持
後水冷の溶体化処理を施し、成形加工性及び腐食試験を
行った。本願発明の供試材はいずれも成形加工後の割れ
は認められなかった。更に、腐食試験後の減肉厚さはい
ずれも約１８μｍであり、耐食性が優れたものであっ
た。
する試料を製造するとともに、１０５０℃で１時間保持
後水冷の溶体化処理を施し、成形加工性及び腐食試験を
行った。本願発明の供試材はいずれも成形加工後の割れ
は認められなかった。更に、腐食試験後の減肉厚さはい
ずれも約１８μｍであり、耐食性が優れたものであっ
た。
〔発明の効果〕 上述のごとく、本発明によれば、セパレータのガス流路
に適用される波板は、あらかじめ熱処理によって塑性加
工性を向上されているので波板成形が可能となるばかり
でなく、波板表面に付着した酸化皮膜が保護皮膜となっ
て耐食性を向上させることができる。
に適用される波板は、あらかじめ熱処理によって塑性加
工性を向上されているので波板成形が可能となるばかり
でなく、波板表面に付着した酸化皮膜が保護皮膜となっ
て耐食性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の実施例に係るガス流路に波板を使用し
た溶融炭酸塩型燃料電池の概略縦断面図、第２図は溶融
炭酸塩型燃料電池の基本構成を示す分解斜視図である。 １……電解質体、２……カソード（空気極）、３……ア
ノード（水素極）、５……セパレータ、８……ガス流
路、９……波板。
た溶融炭酸塩型燃料電池の概略縦断面図、第２図は溶融
炭酸塩型燃料電池の基本構成を示す分解斜視図である。 １……電解質体、２……カソード（空気極）、３……ア
ノード（水素極）、５……セパレータ、８……ガス流
路、９……波板。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ▲吉▼田 武彦 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−51769（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−216256（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−161665（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】電解質体と、該電解質体の両面に配置され
た電極と、該電極の外側に配置されたセパレータとを備
え、該セパレータのガス流路を波板により形成した溶融
炭酸塩型燃料電池において、前記波板は、重量で炭素
０．０１〜０．０５％，けい素１％以下，マンガン２％
以下，ニッケル１５〜３５％，クロム１５〜３５％，ア
ルミニウム０．１〜０．９％を含有するとともに、イッ
トリウム，ランタン，セリウム，スカンジウム及びジル
コニウムの１種以上を０．０１５〜０．５％含有し、残
部が鉄及び不可避不純物からなり、前記波板は主にオー
ステナイト相を有し、波板表面に酸化皮膜を有すること
を特徴とする溶融塩型燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62270171A JPH0644488B2 (ja) | 1987-10-28 | 1987-10-28 | 溶融炭酸塩型燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62270171A JPH0644488B2 (ja) | 1987-10-28 | 1987-10-28 | 溶融炭酸塩型燃料電池 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01115066A JPH01115066A (ja) | 1989-05-08 |
| JPH0644488B2 true JPH0644488B2 (ja) | 1994-06-08 |
Family
ID=17482521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62270171A Expired - Fee Related JPH0644488B2 (ja) | 1987-10-28 | 1987-10-28 | 溶融炭酸塩型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0644488B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8901798A (nl) * | 1989-07-12 | 1991-02-01 | Stichting Energie | Electrode voor toepassing in de gasbrandstofcel, welke een verzameling electroden omvat. |
| ATE461533T1 (de) * | 2006-12-07 | 2010-04-15 | Ansaldo Fuel Cells Spa | Flansche für die separatorplatte von schmelzkarbonatbrennstoffzellen |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6151769A (ja) * | 1984-08-21 | 1986-03-14 | Toshiba Corp | 溶融炭酸塩型燃料電池の製造方法 |
| JPS61161665A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-22 | Hitachi Ltd | 溶融炭酸塩型燃料電池用セパレ−タ |
| JPH06101336B2 (ja) * | 1985-03-22 | 1994-12-12 | 株式会社日立製作所 | 溶融炭酸塩型燃料電池のセパレ−タ用金属材料 |
-
1987
- 1987-10-28 JP JP62270171A patent/JPH0644488B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01115066A (ja) | 1989-05-08 |
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