JPH064314B2 - 熱成形可能なポリアリールエーテルケトン／ポリふつ化ビニル積層品 - Google Patents
熱成形可能なポリアリールエーテルケトン／ポリふつ化ビニル積層品Info
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- JPH064314B2 JPH064314B2 JP50120490A JP50120490A JPH064314B2 JP H064314 B2 JPH064314 B2 JP H064314B2 JP 50120490 A JP50120490 A JP 50120490A JP 50120490 A JP50120490 A JP 50120490A JP H064314 B2 JPH064314 B2 JP H064314B2
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- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
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- Materials For Medical Uses (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 発明の背景 本発明はポリアリールエーテルケトンシート及びポリふ
っ化ビニルシートから成る新規熱成形可能積層品及びそ
れから製造した熱成形製品に関する。
っ化ビニルシートから成る新規熱成形可能積層品及びそ
れから製造した熱成形製品に関する。
成形製品は熱成形方法を用いて熱可塑性プラスチックシ
ートから製造することができる。熱成形は“ツール ア
ンド マニューファクチャリング エンジニヤズ ハン
ドブック”、（第２巻、第４版、ソサエティー オブ
マニューアクチャリング エンジニヤズ、ミシガン州、
デイヤボーン、１９８４、チャールス ウィック編）中
で、熱可塑性プラスチックシートをその加工温度に加熱
し、機械的方法又は減圧及び／又は加圧によって生じさ
せた圧力差を用いて、型表面に接触するように押し付
け、型の形態を維持するようになるまで型の輪郭に保ち
ながら冷却する方法として定義されている。
ートから製造することができる。熱成形は“ツール ア
ンド マニューファクチャリング エンジニヤズ ハン
ドブック”、（第２巻、第４版、ソサエティー オブ
マニューアクチャリング エンジニヤズ、ミシガン州、
デイヤボーン、１９８４、チャールス ウィック編）中
で、熱可塑性プラスチックシートをその加工温度に加熱
し、機械的方法又は減圧及び／又は加圧によって生じさ
せた圧力差を用いて、型表面に接触するように押し付
け、型の形態を維持するようになるまで型の輪郭に保ち
ながら冷却する方法として定義されている。
半結晶性の重合体から製品を成形するためには結晶融点
に等しいか又はそれよりも高い加工温度が必要であると
いうことは、熱成形の技術の熟練者には公知のことであ
る。たとえば、文献に記すように、ポリアリールエーテ
ルケトンシートの熟成形に対して必要な温度は、これら
の材料が融解する、３００〜４００℃の範囲である。し
かしながら、ポリふっ化ビニルは約２００℃以上の温度
で分解し、その結果、ポリアリールエーテルケトンとポ
リふっ化ビニルとの積層品は通常は、ポリふっ化ビニル
フィルムの分解のために、熱成形することはできない。
に等しいか又はそれよりも高い加工温度が必要であると
いうことは、熱成形の技術の熟練者には公知のことであ
る。たとえば、文献に記すように、ポリアリールエーテ
ルケトンシートの熟成形に対して必要な温度は、これら
の材料が融解する、３００〜４００℃の範囲である。し
かしながら、ポリふっ化ビニルは約２００℃以上の温度
で分解し、その結果、ポリアリールエーテルケトンとポ
リふっ化ビニルとの積層品は通常は、ポリふっ化ビニル
フィルムの分解のために、熱成形することはできない。
それ故、ポリふっ化ビニル成分の熱劣化の危険なしに、
２００℃よりも低い温度で熱成形することができる、ポ
リアリールエーテルケトンシートとポリふっ化ビニルシ
ート又はフィルムの積層品を提供することが望ましい。
２００℃よりも低い温度で熱成形することができる、ポ
リアリールエーテルケトンシートとポリふっ化ビニルシ
ート又はフィルムの積層品を提供することが望ましい。
発明の要約 本発明に従って、約６２５〜５０００ミクロメートルの
厚さを有するポリアリールエーテルケトンと約12.8〜２
０４ミクロメートルの厚さを有するポリふっ化ビニルＰ
ＶＦ）フィルムの熱成形可能な積層品を提供するが、そ
の中で、該ポリアリールエーテルケトンシートは約５％
未満の結晶度を有し且つ本質的に下式： に相当する繰返し単位から成り、ここでＰhは1,4-フェ
ニレン又は1,3-フェニレン基のいずれかである。前者の
場合には 部分はテレフタリル基（Ｔ）であり、後者の場合には、
それはイソフタリル基（Ｉ）であり；Ｔ：Ｉ比は約７
０：３０〜０：１００、好ましくは６０：４０〜０：１
００、特に６０：４０〜５０：５０である。
厚さを有するポリアリールエーテルケトンと約12.8〜２
０４ミクロメートルの厚さを有するポリふっ化ビニルＰ
ＶＦ）フィルムの熱成形可能な積層品を提供するが、そ
の中で、該ポリアリールエーテルケトンシートは約５％
未満の結晶度を有し且つ本質的に下式： に相当する繰返し単位から成り、ここでＰhは1,4-フェ
ニレン又は1,3-フェニレン基のいずれかである。前者の
場合には 部分はテレフタリル基（Ｔ）であり、後者の場合には、
それはイソフタリル基（Ｉ）であり；Ｔ：Ｉ比は約７
０：３０〜０：１００、好ましくは６０：４０〜０：１
００、特に６０：４０〜５０：５０である。
図面の簡単な説明 図１は種々のポリアリールエーテルケトンの結晶化ハー
フタイム（分）と温度（℃）の関係のプロットである。
フタイム（分）と温度（℃）の関係のプロットである。
図２は典型的なポリアリールエーテルケトンの示差走査
熱量測定（ＤＳＣ）のプロットである。
熱量測定（ＤＳＣ）のプロットである。
図３は本発明の積層品の中の一層を構成するポリアリー
ルエーテルケトンの製造において用いる射出成形機の概
念図である。
ルエーテルケトンの製造において用いる射出成形機の概
念図である。
図４、４a及び４bは本発明の積層品の中の一層を構成す
るポリアリールエーテルケトンの製造において用いる押
出機と付随する冷却ロール系列の概念図である。
るポリアリールエーテルケトンの製造において用いる押
出機と付随する冷却ロール系列の概念図である。
発明の詳細な説明 本発明の積層品の製造において適するポリアリールエー
テルケトンは公知であって、たとえば、米国特許第3,06
5,205号（Ｗ．Ｈ．ボナー）：3,441,538号（Ｂ．Ｍ．マ
ークス）：3,442,857号（Ｒ．Ｌ．ソーントン）及びゲ
イらにかかる米国特許願第762,252号中に記すように、
たとえば、フリーデル-クラフツ触媒の存在におけるテ
レフタリルクロリド及びイソフタリルクロリドとジフェ
ニルエーテルとの反応によって、取得することができ
る。
テルケトンは公知であって、たとえば、米国特許第3,06
5,205号（Ｗ．Ｈ．ボナー）：3,441,538号（Ｂ．Ｍ．マ
ークス）：3,442,857号（Ｒ．Ｌ．ソーントン）及びゲ
イらにかかる米国特許願第762,252号中に記すように、
たとえば、フリーデル-クラフツ触媒の存在におけるテ
レフタリルクロリド及びイソフタリルクロリドとジフェ
ニルエーテルとの反応によって、取得することができ
る。
本発明の積層品中で使用するシートの製造のために用い
るポリアリールエーテルケトン組成物は全組成物の重量
で５０％に至るまでの量で非核形成性の充填剤をも含有
することができる。代表的な充填剤は、二酸化チタン、
無機顔料、カーボンブラック、ガラス球、硫酸カルシウ
ム及び３２０℃以上の加工温度に耐えることができるよ
うな化学的に不活性な有機粉体材料を包含する。全組成
物の５％に至るまでが、たとえば、けい灰石及び長さ約
0.46cm未満の切断したガラスストランドのような、無機
繊維質補強剤であってもよい。
るポリアリールエーテルケトン組成物は全組成物の重量
で５０％に至るまでの量で非核形成性の充填剤をも含有
することができる。代表的な充填剤は、二酸化チタン、
無機顔料、カーボンブラック、ガラス球、硫酸カルシウ
ム及び３２０℃以上の加工温度に耐えることができるよ
うな化学的に不活性な有機粉体材料を包含する。全組成
物の５％に至るまでが、たとえば、けい灰石及び長さ約
0.46cm未満の切断したガラスストランドのような、無機
繊維質補強剤であってもよい。
このようなポリアリールエーテルケトン組成物及び実質
的に無定形の熱成形できるシートは、本出願と同時に出
願した熱成形可能なポリアリールエーテルケトンシート
と題する本発明者の共願特許願第０７／283,695号（米
国特許第４９９６２８７号）中に記されている。それら
が実質的に結晶性を有していないために、これらのシー
トは２００℃よりも低い温度、場合によっては１６０℃
のような低い温度で熱成形することができる。その結果
として、本発明の積層品はポリふっ化ビニルの熱劣化が
生じる温度よりも低い温度で熱成形することができる。
的に無定形の熱成形できるシートは、本出願と同時に出
願した熱成形可能なポリアリールエーテルケトンシート
と題する本発明者の共願特許願第０７／283,695号（米
国特許第４９９６２８７号）中に記されている。それら
が実質的に結晶性を有していないために、これらのシー
トは２００℃よりも低い温度、場合によっては１６０℃
のような低い温度で熱成形することができる。その結果
として、本発明の積層品はポリふっ化ビニルの熱劣化が
生じる温度よりも低い温度で熱成形することができる。
ポリアリールエーテルケトンシートは、標準的な加工方
法によって、好ましくは溶融押出しによって、成形す
る。熱可塑性プラスチックのシートへの押出しのために
設計した通常の単軸又は二軸押出機、シーティングダイ
及び引取り装置が適当である。押出温度は重合体溶融温
度（それはポリアリールエーテルケトンのＴ：Ｉ比によ
って影響される）及び分子量（又は溶融粘度）に依存す
る。たとえば、Ｔ：Ｉ比が７０：３０又は５０：５０で
あるときは、好適な押出温度は約３６０〜３７０℃であ
り；Ｔ：Ｉ比が６０：４０であるときは、好適な押出温
度は約３２５〜３４０℃である。本発明において有用な
シートの製造のために適するポリアリールエーテルケト
ンの溶融粘度は、1.19の直径と3.91の長さ：直径比のオ
リフィスをもつダイを備えた毛管レオメーター中で、７
０：３０及び５０：５０のＴ：Ｉ異性体比に対しては、
３６０℃で、また６０：４０のＴ：Ｉ異性体比に対して
は３４０℃において測定するときに、１８０s-1せん断
速度において約３０００Ｐa-s〜約３００Ｐa-sの範囲で
ある。一般にポリアリールエーテルケトンの融点よりも
約１０℃〜約５０℃高い押出温度が適当である。劣化を
最低とするためには上記の範囲の下方の末端に近い押出
温度が好適であり、好ましくは４００℃以下でなければ
ならない。また、シートの厚さが増大するにつれて、通
常は可能な温度範囲の比較的下方の温度で操作すること
が好ましい。比較的高い押出温度も可能であるけれど
も、重合体の劣化が生じやすい。
法によって、好ましくは溶融押出しによって、成形す
る。熱可塑性プラスチックのシートへの押出しのために
設計した通常の単軸又は二軸押出機、シーティングダイ
及び引取り装置が適当である。押出温度は重合体溶融温
度（それはポリアリールエーテルケトンのＴ：Ｉ比によ
って影響される）及び分子量（又は溶融粘度）に依存す
る。たとえば、Ｔ：Ｉ比が７０：３０又は５０：５０で
あるときは、好適な押出温度は約３６０〜３７０℃であ
り；Ｔ：Ｉ比が６０：４０であるときは、好適な押出温
度は約３２５〜３４０℃である。本発明において有用な
シートの製造のために適するポリアリールエーテルケト
ンの溶融粘度は、1.19の直径と3.91の長さ：直径比のオ
リフィスをもつダイを備えた毛管レオメーター中で、７
０：３０及び５０：５０のＴ：Ｉ異性体比に対しては、
３６０℃で、また６０：４０のＴ：Ｉ異性体比に対して
は３４０℃において測定するときに、１８０s-1せん断
速度において約３０００Ｐa-s〜約３００Ｐa-sの範囲で
ある。一般にポリアリールエーテルケトンの融点よりも
約１０℃〜約５０℃高い押出温度が適当である。劣化を
最低とするためには上記の範囲の下方の末端に近い押出
温度が好適であり、好ましくは４００℃以下でなければ
ならない。また、シートの厚さが増大するにつれて、通
常は可能な温度範囲の比較的下方の温度で操作すること
が好ましい。比較的高い押出温度も可能であるけれど
も、重合体の劣化が生じやすい。
押出したポリアリールエーテルケトンシートをダイから
直接に研摩した金属あるいはテキスチヤードロール上に
運ぶが、これらのロールは重合体の溶融温度よりも低い
水準に保ってあるから、一般に“冷却ロール”と呼ばれ
る。冷却速度と呼ばれる、シートを冷却し且つ固化させ
る速度は、本発明の無定形シート構造の達成における重
要な局面である。冷却速度は主として冷却ロールの温
度、シートの厚さ及び製造ラインの速度によってきま
り、反るか又はわん曲したシートを生じさせるほど急速
ではないが、このようなシートに固有な成形特性及び物
理的性質を実現するために十分な程度に大でなければな
らない。冷却速度に対する物理的性質及び成形性の依存
性は、重合体をガラス転移温度を通して冷却するときの
その結晶化速度及び固化速度のような、重合体の固有の
性質に関係する。
直接に研摩した金属あるいはテキスチヤードロール上に
運ぶが、これらのロールは重合体の溶融温度よりも低い
水準に保ってあるから、一般に“冷却ロール”と呼ばれ
る。冷却速度と呼ばれる、シートを冷却し且つ固化させ
る速度は、本発明の無定形シート構造の達成における重
要な局面である。冷却速度は主として冷却ロールの温
度、シートの厚さ及び製造ラインの速度によってきま
り、反るか又はわん曲したシートを生じさせるほど急速
ではないが、このようなシートに固有な成形特性及び物
理的性質を実現するために十分な程度に大でなければな
らない。冷却速度に対する物理的性質及び成形性の依存
性は、重合体をガラス転移温度を通して冷却するときの
その結晶化速度及び固化速度のような、重合体の固有の
性質に関係する。
次いで図１を参照すると、この図は任意的に“結晶化ハ
ーフタイム”と呼ばれるポリアリールエーテルケトンの
性質と温度の関係のプロットを表わす。本発明者が採用
する定義によれば、結晶化ハーフタイムは示差走査熱量
測定（ＤＳＣ）によって測定したときに、所定の温度に
保った重合体の無定形試料が重合体の結晶化発熱極大に
達するまでに要する時間の長さである。すなわち、結晶
化ハーフタイムはポリアリールエーテルケトン結晶化プ
ロセスの完了に対して必要な時間の半分を表わす必要は
ないけれども、考慮下の系に対して認められる挙動の前
兆となることが認められている。図２は７０：３０の
Ｔ：Ｉ異性体比を有する、本質的に定義した繰返し単位
から成るポリアリールエーテルケトンに対するこの種の
典型的なＤＳＣ走査である。
ーフタイム”と呼ばれるポリアリールエーテルケトンの
性質と温度の関係のプロットを表わす。本発明者が採用
する定義によれば、結晶化ハーフタイムは示差走査熱量
測定（ＤＳＣ）によって測定したときに、所定の温度に
保った重合体の無定形試料が重合体の結晶化発熱極大に
達するまでに要する時間の長さである。すなわち、結晶
化ハーフタイムはポリアリールエーテルケトン結晶化プ
ロセスの完了に対して必要な時間の半分を表わす必要は
ないけれども、考慮下の系に対して認められる挙動の前
兆となることが認められている。図２は７０：３０の
Ｔ：Ｉ異性体比を有する、本質的に定義した繰返し単位
から成るポリアリールエーテルケトンに対するこの種の
典型的なＤＳＣ走査である。
定義した構造の種々のポリアリールエーテルケトンに対
する最低冷却速度は次のようにして見積もることができ
る： (a)最大のポリアリールエーテルケトン結晶度、Ｃrma
x、は３０％±３％であることがＸ線結晶学によって実
験的に認められている。
する最低冷却速度は次のようにして見積もることができ
る： (a)最大のポリアリールエーテルケトン結晶度、Ｃrma
x、は３０％±３％であることがＸ線結晶学によって実
験的に認められている。
(b)前記のように、Ｃrmaxの約１／２（すなわち１５
％）は結晶化ハーフタイムの終りに到達するものと推定
される。
％）は結晶化ハーフタイムの終りに到達するものと推定
される。
(c)正常の冷却速度において、図１に示す曲線の最下部
に沿ってのみ顕著な結晶化が生じる。（後記第１表参
照。） (d)申し分のない冷却速度は、溶融加工温度から顕著な
結晶化範囲にある最低温度までの温度間隔を、最短の結
晶化ハーフタイムの多くとも１／３以内に通関し、従っ
て結晶度が最大でも約５％となるような速度である。
に沿ってのみ顕著な結晶化が生じる。（後記第１表参
照。） (d)申し分のない冷却速度は、溶融加工温度から顕著な
結晶化範囲にある最低温度までの温度間隔を、最短の結
晶化ハーフタイムの多くとも１／３以内に通関し、従っ
て結晶度が最大でも約５％となるような速度である。
一例として、７０：３０のテレフタリル：イソフタリル
異性体比に対して、0.9m／分（１分当り1.9kgの材料）
の生産ライン速度で移動する、約1.45g／cm3の比重を有
する幅７４cm、厚さ１０００ミクロメートル（0.1cm）
の押出したポリアリールエーテルケトンシートを３６０
℃の溶融加工温度から２０５℃まで冷却する（１５５℃
の温度低下）。この温度範囲を、最短の結晶化ハーフタ
イム（これは約１分）の１／３、すなわち、約２０秒以
下において、通過しなければならず、従って冷却速度は
約４６５℃／分である。
異性体比に対して、0.9m／分（１分当り1.9kgの材料）
の生産ライン速度で移動する、約1.45g／cm3の比重を有
する幅７４cm、厚さ１０００ミクロメートル（0.1cm）
の押出したポリアリールエーテルケトンシートを３６０
℃の溶融加工温度から２０５℃まで冷却する（１５５℃
の温度低下）。この温度範囲を、最短の結晶化ハーフタ
イム（これは約１分）の１／３、すなわち、約２０秒以
下において、通過しなければならず、従って冷却速度は
約４６５℃／分である。
冷却速度は押出したシート中に結晶が発達するかどうか
を決定する。第１表は三つの重要な変数、すなわち、
Ｔ：Ｉ異性体化、シート厚さ及び生産ライン速度を包含
する。生産ライン速度の増大及び／又は厚さの増大につ
れて、シートが比較的高い温度にある時間が長くなり
（熱の放散が十分でない）、かくして当該重合体に対す
る冷却速度が十分に低くない限りは、結晶が発達する危
険が大きくなる。
を決定する。第１表は三つの重要な変数、すなわち、
Ｔ：Ｉ異性体化、シート厚さ及び生産ライン速度を包含
する。生産ライン速度の増大及び／又は厚さの増大につ
れて、シートが比較的高い温度にある時間が長くなり
（熱の放散が十分でない）、かくして当該重合体に対す
る冷却速度が十分に低くない限りは、結晶が発達する危
険が大きくなる。
冷却ロール温度は、平らなシートが得られるように選ば
なければならず、それは大きな変動を許さないから、こ
のプロセスにおいて大きな役割りを果さない。温度が高
過ぎるときには、シートがロールに粘着し、温度が低過
ぎるときは、平らな均一シートが得られない。もっとも
実際的な目的に対しては、冷却温度範囲は約１１０℃か
ら重合体のガラス転移温度のすぐ上の温度までである。
なければならず、それは大きな変動を許さないから、こ
のプロセスにおいて大きな役割りを果さない。温度が高
過ぎるときには、シートがロールに粘着し、温度が低過
ぎるときは、平らな均一シートが得られない。もっとも
実際的な目的に対しては、冷却温度範囲は約１１０℃か
ら重合体のガラス転移温度のすぐ上の温度までである。
冷却速度の選択は重合体の溶融粘度（その分子量に関係
する）及びシートの厚さにも依存する。適当な冷却速度
を達成するためには、冷却ロールを、電気的に又は伝熱
媒体によって、約１６０℃の温度に至るまで加熱するこ
とができなければならない。この分野の熟練者は、特に
シートの物理的性質及びその熱成形性に対する冷却速度
の影響を示している本明細書内の実施例を参考にして、
二つ又は多くとも三つの簡単な実験を行なうことによっ
て、最適冷却速度を実験的に決定することができよう。
する）及びシートの厚さにも依存する。適当な冷却速度
を達成するためには、冷却ロールを、電気的に又は伝熱
媒体によって、約１６０℃の温度に至るまで加熱するこ
とができなければならない。この分野の熟練者は、特に
シートの物理的性質及びその熱成形性に対する冷却速度
の影響を示している本明細書内の実施例を参考にして、
二つ又は多くとも三つの簡単な実験を行なうことによっ
て、最適冷却速度を実験的に決定することができよう。
ポリふっ化ビニルは米国特許第3,265,678号（Ｊ．Ｌ．
ヘヒト）及び英国特許第1,077,728号（デユポン社）に
従って製造することができる。ポリふっ化ビニルフイル
ムは、潜在的な溶剤（たとえば、N,N-ジメチルホルムア
ミド、ジメチルスルホキシド）中のポリふっ化ビニル分
散物の押出し及びその後の溶剤の蒸発によって製造す
る。潜在的溶剤は高い温度で樹脂を溶媒和するが、樹脂
粒子とは反応しない。押出し前に分散物中に顔料、安定
剤、難燃剤、可塑剤、つや消し剤及びその他の添加剤を
混入することができる。押出したフィルムは、必要に応
じ、異なる程度に二軸的に配向させることができる。フ
ィルムの接着性を向上させるために、次のような種々の
処理方法を用いることができる：炎処理、放電、三ふっ
化ほう素ガス、活性化気化プラズマ、硫酸を含有する二
クロム酸カリウム及び液体アンモニア中のアルカリ金属
の溶液への暴露（カーク-オスマー：化学技術事典、第
１１巻、第３版、５７〜６４頁、ジョーン ワイリー
アンド サンズ、１９８０参照）。
ヘヒト）及び英国特許第1,077,728号（デユポン社）に
従って製造することができる。ポリふっ化ビニルフイル
ムは、潜在的な溶剤（たとえば、N,N-ジメチルホルムア
ミド、ジメチルスルホキシド）中のポリふっ化ビニル分
散物の押出し及びその後の溶剤の蒸発によって製造す
る。潜在的溶剤は高い温度で樹脂を溶媒和するが、樹脂
粒子とは反応しない。押出し前に分散物中に顔料、安定
剤、難燃剤、可塑剤、つや消し剤及びその他の添加剤を
混入することができる。押出したフィルムは、必要に応
じ、異なる程度に二軸的に配向させることができる。フ
ィルムの接着性を向上させるために、次のような種々の
処理方法を用いることができる：炎処理、放電、三ふっ
化ほう素ガス、活性化気化プラズマ、硫酸を含有する二
クロム酸カリウム及び液体アンモニア中のアルカリ金属
の溶液への暴露（カーク-オスマー：化学技術事典、第
１１巻、第３版、５７〜６４頁、ジョーン ワイリー
アンド サンズ、１９８０参照）。
無定形ポリアリールエーテルケトンシートは、ポリふっ
化ビニルフィルムを他の種類の熱可塑性プラスチックに
積層するために工業的に一般に用いられている方法及び
加工装置を用いて、すなわち、ホットメルト、ロール-
ロール、加熱した間隙ロール、押出し積層、引抜成形、
マルチオープニング水圧プレス、又は熱盤プレスによっ
て、ポリふっ化ビニルフィルムに対して容易に積層する
ことができる。方法及び装置の選択は、所望の末端用
途、物理的性質及び材料の最適使用によって決定され
る。すべての積層方法が、硬化剤を用いるか又は用いな
い熱可塑性又は熱硬化性接着剤のどちらかを使用する
が、接着剤の選択は装置又は価格によって決定される。
有用な接着剤はアクリル樹脂、ポリエステル、ポリアミ
ド、エポキシ樹脂、ポリウレタン、シリコーン及びゴム
を包含する。
化ビニルフィルムを他の種類の熱可塑性プラスチックに
積層するために工業的に一般に用いられている方法及び
加工装置を用いて、すなわち、ホットメルト、ロール-
ロール、加熱した間隙ロール、押出し積層、引抜成形、
マルチオープニング水圧プレス、又は熱盤プレスによっ
て、ポリふっ化ビニルフィルムに対して容易に積層する
ことができる。方法及び装置の選択は、所望の末端用
途、物理的性質及び材料の最適使用によって決定され
る。すべての積層方法が、硬化剤を用いるか又は用いな
い熱可塑性又は熱硬化性接着剤のどちらかを使用する
が、接着剤の選択は装置又は価格によって決定される。
有用な接着剤はアクリル樹脂、ポリエステル、ポリアミ
ド、エポキシ樹脂、ポリウレタン、シリコーン及びゴム
を包含する。
本発明のポリアリールエーテルケトン／ポリふっ化ビニ
ル積層品は、他の種類の熱可塑性積層品の形成のために
工業において一般的に用いられる方法及び加工装置を用
いて、すなわち、真空、加圧、機械的又は二軸シート成
形によって、容易に熱成形することができる。満足しう
る製品を製造するために必要な成形条件は、たとえば、
型の複雑性及び寸法、シートの厚さ及び重合体の変数、
たとえば溶融粘度及びＴ：Ｉ比のような、種々の加工変
数に依存する。これらの条件は熱成形の技術の熟練者が
一般的に使用する技術によって決定することができる。
ル積層品は、他の種類の熱可塑性積層品の形成のために
工業において一般的に用いられる方法及び加工装置を用
いて、すなわち、真空、加圧、機械的又は二軸シート成
形によって、容易に熱成形することができる。満足しう
る製品を製造するために必要な成形条件は、たとえば、
型の複雑性及び寸法、シートの厚さ及び重合体の変数、
たとえば溶融粘度及びＴ：Ｉ比のような、種々の加工変
数に依存する。これらの条件は熱成形の技術の熟練者が
一般的に使用する技術によって決定することができる。
積層したポリアリールエーテルケトン／ポリふっ化ビニ
ルシートの成形温度範囲は１６０〜２００℃、好ましく
は１７０〜１９５℃である。成形が始まる以前に積層シ
ートを成形温度まで加熱するために要する時間は本発明
の積層シートの熱成形プロセスにおける重要な変数であ
る。一般に、成形温度範囲への予備時間は、成形工程に
おいて均一な延伸を達成し且つ顕著なポリふっ化ビニル
の劣化を避けるためには、シート中の均一な熱分布を保
ちながらできるだけ短かくしなければならない。滞留時
間は、たとえば積層シートの寸法、特に厚さ、当該オー
ブンの熱特性及び望ましい成形温度範囲のような、プロ
セス変数に依存するから、正確な成形条件は実験によっ
て決定しなければならず且つプラスチック技術者によっ
て容易に確立することができる。予熱のためには放射又
は対流オーブンのいずれかが適当であるけれども、効率
の点で放射加熱器が好適である。放射加熱器表面温度は
一般に５００〜１１００℃、好ましくは６００〜９００
℃に保つ。過度に高いシート温度又は過度に長いオーブ
ン滞留時間は、ポリふっ化ビニルの劣化又は、たとえ
ば、不適切な延伸又は型流れの不良及び成形した製品の
脆さのような、積層シートの貧弱な成形特性をもたらす
おそれがある。貧弱な成形性はポリアリールエーテルケ
トン重合体中に発生する結晶性の結果であると思われ
る。
ルシートの成形温度範囲は１６０〜２００℃、好ましく
は１７０〜１９５℃である。成形が始まる以前に積層シ
ートを成形温度まで加熱するために要する時間は本発明
の積層シートの熱成形プロセスにおける重要な変数であ
る。一般に、成形温度範囲への予備時間は、成形工程に
おいて均一な延伸を達成し且つ顕著なポリふっ化ビニル
の劣化を避けるためには、シート中の均一な熱分布を保
ちながらできるだけ短かくしなければならない。滞留時
間は、たとえば積層シートの寸法、特に厚さ、当該オー
ブンの熱特性及び望ましい成形温度範囲のような、プロ
セス変数に依存するから、正確な成形条件は実験によっ
て決定しなければならず且つプラスチック技術者によっ
て容易に確立することができる。予熱のためには放射又
は対流オーブンのいずれかが適当であるけれども、効率
の点で放射加熱器が好適である。放射加熱器表面温度は
一般に５００〜１１００℃、好ましくは６００〜９００
℃に保つ。過度に高いシート温度又は過度に長いオーブ
ン滞留時間は、ポリふっ化ビニルの劣化又は、たとえ
ば、不適切な延伸又は型流れの不良及び成形した製品の
脆さのような、積層シートの貧弱な成形特性をもたらす
おそれがある。貧弱な成形性はポリアリールエーテルケ
トン重合体中に発生する結晶性の結果であると思われ
る。
ポリアリールエーテルケトン／ポリふっ化ビニル積層品
は、圧力又はプラグ補助を伴うか又は伴なわずに、真空
成形することができる。真空度は少なくとも６８kPaで
なければならない。成形圧力は常圧から約６９０kPaの
範囲である。成形温度は常温から約１５０℃までの範囲
である。高い成形温度及び／又は付加的な圧力は一般に
内部応力を最低限度とすると共により良い細部と材料の
分布を与え、より均一な製品をもたらす。
は、圧力又はプラグ補助を伴うか又は伴なわずに、真空
成形することができる。真空度は少なくとも６８kPaで
なければならない。成形圧力は常圧から約６９０kPaの
範囲である。成形温度は常温から約１５０℃までの範囲
である。高い成形温度及び／又は付加的な圧力は一般に
内部応力を最低限度とすると共により良い細部と材料の
分布を与え、より均一な製品をもたらす。
本発明のポリアリールエーテルケトン／ポリふっ化ビニ
ル積層品からの熱成形製品は、すぐれた金型の形態及び
表面の再現と当初のポリふっ化ビニルフイルムの光沢度
の維持を実証する。成形した製品は積層品のポリアリー
ルエーテルケトンシート成分の物理的性質を実質的に維
持し且つ積層品のポリふっ化ビニルフィルム成分のすぐ
れた外観を有している。このような製品は、たとえば、
航空機室内のためのインテリヤパネル及びその他の成分
のような、種々の用途において有用である。
ル積層品からの熱成形製品は、すぐれた金型の形態及び
表面の再現と当初のポリふっ化ビニルフイルムの光沢度
の維持を実証する。成形した製品は積層品のポリアリー
ルエーテルケトンシート成分の物理的性質を実質的に維
持し且つ積層品のポリふっ化ビニルフィルム成分のすぐ
れた外観を有している。このような製品は、たとえば、
航空機室内のためのインテリヤパネル及びその他の成分
のような、種々の用途において有用である。
次いで、本発明のいくつかの代表的な実施形態の以下の
実施例によって本発明を例証するが、その中で部数、割
合及び百分率は、他のことわりがない限りは、すべて重
量による。
実施例によって本発明を例証するが、その中で部数、割
合及び百分率は、他のことわりがない限りは、すべて重
量による。
実施例１ ３６０℃において５４２s-1で３３１Ｐa-sの溶融粘度を
有する、ジフェニルエーテル（ＤＰＥ）、及び７０：３
０のＴ：Ｉ異性体比における、テレアタリルクロリドと
イソフタリルクロリドから成るポリアリールエーテルケ
トンを、図３中に概念的に示した、抜け口のない、単
軸、６２ＨＰＭ射出成形機を用いて、15.4cm×15.4cm×
0.22cmの平板状に射出成形した。図３中で、Ｆは供給口
であり；Ｂ１、Ｂ２及びＢ３は異なるバレル区域であ
り；Ｎはノズルであり；且つＭは金型である。温度プロ
フイルは次のとおりである：Ｂ１＝３０７℃、Ｂ２＝３
５９℃及びＢ３＝３５１℃；Ｎ＝３６３℃；Ｍ＝１３０
℃。
有する、ジフェニルエーテル（ＤＰＥ）、及び７０：３
０のＴ：Ｉ異性体比における、テレアタリルクロリドと
イソフタリルクロリドから成るポリアリールエーテルケ
トンを、図３中に概念的に示した、抜け口のない、単
軸、６２ＨＰＭ射出成形機を用いて、15.4cm×15.4cm×
0.22cmの平板状に射出成形した。図３中で、Ｆは供給口
であり；Ｂ１、Ｂ２及びＢ３は異なるバレル区域であ
り；Ｎはノズルであり；且つＭは金型である。温度プロ
フイルは次のとおりである：Ｂ１＝３０７℃、Ｂ２＝３
５９℃及びＢ３＝３５１℃；Ｎ＝３６３℃；Ｍ＝１３０
℃。
これらのポリアリールエーテルケトン板を、１１０ライ
ン彫刻シリンダーを用いて、２：１の体積混合比でボス
テイクＢ４硬化剤を含有するボステイク ７１３２ポリ
エステル接着剤のメチルエチルケトン溶液でグラビア被
覆した、５１ミクロメートルの厚さのテドラー （デュ
ポン社）ポリふっ化ビニルフイルムＴＥＳ２０ＢＥ５型
に積層した。乾燥被膜の厚さは5.1ミクロメートルであ
った。積層の前に、試料をイソプロピルアルコールでぬ
ぐって清浄とし、次いで処理をしないか、１００グリッ
トエメリー紙で軽くすり減らすか、又はコロナ処理をシ
ミュレートするためにエレクトロテクニックプロダクツ
社からのＢＤ-１０振動火花間隙コンデンサー（テスラ
コイル）によって処理した。積層はポリアリールエーテ
ルケトン板と予備被覆したテドラー フイルムを１２７
℃に設定した圧板プレス中に６９０kPaで８分間置くこ
とによって達成した。積層品中に0.64cmの間隙の二つの
切れ目と両方の切れ目を横切る６０°の角度の第三の切
れ目を与えることから成る接着剥離試験を用いて接着の
程度を測定する。鋭利な刃を用いて、タドラー フイル
ムをはぎもどす。テドラー フイルムの裂け、すなわ
ち、剥離の失敗は良好な接着と見なされ、試験結果にお
いて合格と記す。上記の全試料が剥離試験に合格した。
ン彫刻シリンダーを用いて、２：１の体積混合比でボス
テイクＢ４硬化剤を含有するボステイク ７１３２ポリ
エステル接着剤のメチルエチルケトン溶液でグラビア被
覆した、５１ミクロメートルの厚さのテドラー （デュ
ポン社）ポリふっ化ビニルフイルムＴＥＳ２０ＢＥ５型
に積層した。乾燥被膜の厚さは5.1ミクロメートルであ
った。積層の前に、試料をイソプロピルアルコールでぬ
ぐって清浄とし、次いで処理をしないか、１００グリッ
トエメリー紙で軽くすり減らすか、又はコロナ処理をシ
ミュレートするためにエレクトロテクニックプロダクツ
社からのＢＤ-１０振動火花間隙コンデンサー（テスラ
コイル）によって処理した。積層はポリアリールエーテ
ルケトン板と予備被覆したテドラー フイルムを１２７
℃に設定した圧板プレス中に６９０kPaで８分間置くこ
とによって達成した。積層品中に0.64cmの間隙の二つの
切れ目と両方の切れ目を横切る６０°の角度の第三の切
れ目を与えることから成る接着剥離試験を用いて接着の
程度を測定する。鋭利な刃を用いて、タドラー フイル
ムをはぎもどす。テドラー フイルムの裂け、すなわ
ち、剥離の失敗は良好な接着と見なされ、試験結果にお
いて合格と記す。上記の全試料が剥離試験に合格した。
実施例２ ７％のデュポンＲ１０１ ＴｉＯ2（ＴｉＯ2）、0.003
％のファイザーＲＯ-３０９７クロマレッド （レッ
ド）、及び0.05％のフエロＶ-３２８５ダークブルー
（ブルー）を含有し、３６０℃において１８０s-1のせ
ん断速度で５３２Ｐa-sの溶融粘度を有する、ＤＰＥ及
び７０：３０のＴ：Ｉ異性体比におけるテレフタリルク
ロリドとイソフタリルクロリドから成るポリアリールエ
ーテルケトンを、幅７４cm、厚さ0.10cmのシート状に押
出した。使用した装置は、３４０／２５０／１７７ミク
ロメートルふるいパック及び0.25cmの間隙幅に設定し
た、金属インサートによって幅を７４cmに低下させた１
３８cmのダイを備えている、３０：１のＬ／Ｄ比と３
５：１の圧縮比を有する１１．５cm単軸、非排気押出機
及び直径20.5cmの３本ロール研摩クロム冷却ロール系列
から成っていた。図４及び４aは押出機と冷却ロール系
列を概念的に示している。温度プロフィルは次のとおり
であった：バレルに対して、Ｅ１＝３８３℃、Ｅ２＝３
７７℃、Ｅ３＝３７１℃、Ｅ４＝３６３℃、Ｅ５＝３４
９℃；アダプターに対してＡ＝３１７℃；ダイに対し
て、Ｄ１＝３６４℃、Ｄ２＝３５２℃、Ｄ＝３５４℃、
Ｄ４＝３５２℃、Ｄ５＝３６４℃。デユポン６８０８０
アクリル接着剤により実施例１におけると同様にして
5.1ミクロメートルの乾燥被膜厚さにグラビア被覆し
た、５１ミクロメートルの厚さを有するテドラー ＴＥ
Ｓ２０ＢＥ５型フィルムを、シートが始めの二つの冷却
ロールを出たのち第三の冷却ロールの回りに巻き付く前
に、熱シートに対して直接にテドラー フィルムを当て
ることによって、シートに積層した。
％のファイザーＲＯ-３０９７クロマレッド （レッ
ド）、及び0.05％のフエロＶ-３２８５ダークブルー
（ブルー）を含有し、３６０℃において１８０s-1のせ
ん断速度で５３２Ｐa-sの溶融粘度を有する、ＤＰＥ及
び７０：３０のＴ：Ｉ異性体比におけるテレフタリルク
ロリドとイソフタリルクロリドから成るポリアリールエ
ーテルケトンを、幅７４cm、厚さ0.10cmのシート状に押
出した。使用した装置は、３４０／２５０／１７７ミク
ロメートルふるいパック及び0.25cmの間隙幅に設定し
た、金属インサートによって幅を７４cmに低下させた１
３８cmのダイを備えている、３０：１のＬ／Ｄ比と３
５：１の圧縮比を有する１１．５cm単軸、非排気押出機
及び直径20.5cmの３本ロール研摩クロム冷却ロール系列
から成っていた。図４及び４aは押出機と冷却ロール系
列を概念的に示している。温度プロフィルは次のとおり
であった：バレルに対して、Ｅ１＝３８３℃、Ｅ２＝３
７７℃、Ｅ３＝３７１℃、Ｅ４＝３６３℃、Ｅ５＝３４
９℃；アダプターに対してＡ＝３１７℃；ダイに対し
て、Ｄ１＝３６４℃、Ｄ２＝３５２℃、Ｄ＝３５４℃、
Ｄ４＝３５２℃、Ｄ５＝３６４℃。デユポン６８０８０
アクリル接着剤により実施例１におけると同様にして
5.1ミクロメートルの乾燥被膜厚さにグラビア被覆し
た、５１ミクロメートルの厚さを有するテドラー ＴＥ
Ｓ２０ＢＥ５型フィルムを、シートが始めの二つの冷却
ロールを出たのち第三の冷却ロールの回りに巻き付く前
に、熱シートに対して直接にテドラー フィルムを当て
ることによって、シートに積層した。
かくして得た積層シート15.4cm×23.0cmの切片に切断
し、“カルロッド”加熱オーブン及び直径9.63cm、深さ
3.84cmの“トップハット“金型を備えたブラウンマシー
ン社真空熱成形機を使用して、真空成形した。94.5kPa
の真空と１８２℃〜１９３℃の成形温度を用いて得た製
品は0.87〜0.93の熱成形直径比が示すように、かなりよ
く成形された。これらの製品は、フィルムの変色を生じ
るものと思われるテドラー の分解の微候を示さなかっ
た。接着は概して良好であったけれども、部分的に粗い
表面のために、並みの接着した認めない多少の区域が存
在した。
し、“カルロッド”加熱オーブン及び直径9.63cm、深さ
3.84cmの“トップハット“金型を備えたブラウンマシー
ン社真空熱成形機を使用して、真空成形した。94.5kPa
の真空と１８２℃〜１９３℃の成形温度を用いて得た製
品は0.87〜0.93の熱成形直径比が示すように、かなりよ
く成形された。これらの製品は、フィルムの変色を生じ
るものと思われるテドラー の分解の微候を示さなかっ
た。接着は概して良好であったけれども、部分的に粗い
表面のために、並みの接着した認めない多少の区域が存
在した。
“トップハット”型からの製品に対する、熱成形直径比
は、型の深さの７／８に等しい点における熱成形製品の
直径の型の直径に対する比として定義する。この比は、
成形した製品が型の形態に一致する程度、すなわち、部
品がどのようによく成形できるかを反映する。１の値は
完全な成形性を指示するけれども、本発明の目的に対し
ては、0.85に等しいか又はそれよりも大きい熱成形直径
比は許容しうる成形性を指示する。
は、型の深さの７／８に等しい点における熱成形製品の
直径の型の直径に対する比として定義する。この比は、
成形した製品が型の形態に一致する程度、すなわち、部
品がどのようによく成形できるかを反映する。１の値は
完全な成形性を指示するけれども、本発明の目的に対し
ては、0.85に等しいか又はそれよりも大きい熱成形直径
比は許容しうる成形性を指示する。
実施例３ 重量で12.3％のＴｉＯ2、0.017％のレッド及び0.13％の
ブルーを含有し、３６０℃において１５６s-1のせん断
速度で９１２Ｐa-sの溶融粘度を有する、ＤＰＥ及び６
０：４０のＴ：Ｉ異性体比におけるテレフタルクロリド
とイソフタリルクロリドから成るポリアリールエーテル
ケトンを、冷却ロール系を除けば実施例２に記した装置
を使用して、幅７４cm、厚さ0.20cmのシートとして押出
した。上方の冷却ロールは、直径25.4cmの模様付き、注
型シリコーンロールであり、下方の研摩したクロム冷却
ロールは移動させて、上方の２本のロールの背後に中央
の冷却ロールに対して約６０°の角度で配置した。図４
及び４bはこの押出機と冷却ロール系列を概念的に示
し、ここで温度プロフイルはバレルに対して、Ｅ１＝３
３８℃、Ｅ２＝３７７℃、Ｅ３＝３７７℃、Ｅ４＝３４
９℃、Ｅ５＝３３２℃；アダプターに対して、Ａ＝３３
８℃；ダイに対して、Ｄ１＝３４０℃、Ｄ２＝３３２
℃、Ｄ３＝３３２℃、Ｄ４＝３３２℃、Ｄ５＝３４０℃
である。上方の冷却ロールは１４０℃；中央の冷却ロー
ルは１３０℃であり；第三の冷却ロールは加熱しなかっ
た。
ブルーを含有し、３６０℃において１５６s-1のせん断
速度で９１２Ｐa-sの溶融粘度を有する、ＤＰＥ及び６
０：４０のＴ：Ｉ異性体比におけるテレフタルクロリド
とイソフタリルクロリドから成るポリアリールエーテル
ケトンを、冷却ロール系を除けば実施例２に記した装置
を使用して、幅７４cm、厚さ0.20cmのシートとして押出
した。上方の冷却ロールは、直径25.4cmの模様付き、注
型シリコーンロールであり、下方の研摩したクロム冷却
ロールは移動させて、上方の２本のロールの背後に中央
の冷却ロールに対して約６０°の角度で配置した。図４
及び４bはこの押出機と冷却ロール系列を概念的に示
し、ここで温度プロフイルはバレルに対して、Ｅ１＝３
３８℃、Ｅ２＝３７７℃、Ｅ３＝３７７℃、Ｅ４＝３４
９℃、Ｅ５＝３３２℃；アダプターに対して、Ａ＝３３
８℃；ダイに対して、Ｄ１＝３４０℃、Ｄ２＝３３２
℃、Ｄ３＝３３２℃、Ｄ４＝３３２℃、Ｄ５＝３４０℃
である。上方の冷却ロールは１４０℃；中央の冷却ロー
ルは１３０℃であり；第三の冷却ロールは加熱しなかっ
た。
かくして得たシートを、実施例１と同様な装置を用い
て、実施例２におけると同様なデェポン６８０８０ ア
クリル接着剤でグラビア被覆した５１ミクロメートルの
厚さテドラー ＴＭＢ２０ＢＥ５型フィルムと積層し
た。積層条件は１８４℃、６９０kPaで８分間であっ
た。15.4cm×23.0cmの積層したシートを実施例２と同様
の装置を用いて真空成形した。１６５℃〜１９５℃の成
形温度を用いた。第１表は熱成形直径比及び接着剥離試
験結果を示し、そのすべてが良好に成形した部品を指示
する。
て、実施例２におけると同様なデェポン６８０８０ ア
クリル接着剤でグラビア被覆した５１ミクロメートルの
厚さテドラー ＴＭＢ２０ＢＥ５型フィルムと積層し
た。積層条件は１８４℃、６９０kPaで８分間であっ
た。15.4cm×23.0cmの積層したシートを実施例２と同様
の装置を用いて真空成形した。１６５℃〜１９５℃の成
形温度を用いた。第１表は熱成形直径比及び接着剥離試
験結果を示し、そのすべてが良好に成形した部品を指示
する。
実施例４ 実施例２と同様なデェポン６８０８０ アクリル接着剤
でグラビア被覆した、厚さ５１ミクロメートルのテドラ
ー ＴＢＫ１５Ｂ９型フィルムを実施例３と同一のポリ
アリールエーテルケトンシートに積層した。積層は、イ
ンテロート ロール積層機の加熱したニップロールステ
ーションを用いて行なった。このニップロールステーシ
ョンは加熱したクロムロールに対して垂直の可動ゴムロ
ールを有し、両ロールの接触長さは９６mmである。装置
にテドラー フィルムを通し；あらかじめ１２０グリッ
トのエメリー紙と１０×１０cmの回転紙やすりを用いて
すり減らしたポリアリールエーテルケトンシートを加熱
したニップロール（１８４℃）の開いた間隙中に手で供
給した。間隙を閉じ、１０５３４g/cmの力を加えた。３
回の通過後に、良好な接着が達成された。
でグラビア被覆した、厚さ５１ミクロメートルのテドラ
ー ＴＢＫ１５Ｂ９型フィルムを実施例３と同一のポリ
アリールエーテルケトンシートに積層した。積層は、イ
ンテロート ロール積層機の加熱したニップロールステ
ーションを用いて行なった。このニップロールステーシ
ョンは加熱したクロムロールに対して垂直の可動ゴムロ
ールを有し、両ロールの接触長さは９６mmである。装置
にテドラー フィルムを通し；あらかじめ１２０グリッ
トのエメリー紙と１０×１０cmの回転紙やすりを用いて
すり減らしたポリアリールエーテルケトンシートを加熱
したニップロール（１８４℃）の開いた間隙中に手で供
給した。間隙を閉じ、１０５３４g/cmの力を加えた。３
回の通過後に、良好な接着が達成された。
実施例２におけると同様な装置を用いて、15.4cm×23.0
cmの積層シートを真空熱成形した。成形温度は１６５〜
１９５℃であった。第２表は熱成形直径比と接着剥離試
験結果を含有し、そのすべてが良好に成形した積層部品
を指示した。
cmの積層シートを真空熱成形した。成形温度は１６５〜
１９５℃であった。第２表は熱成形直径比と接着剥離試
験結果を含有し、そのすべてが良好に成形した積層部品
を指示した。
実施例５ 厚さ0.10〜0.15cmのポリアリールエーテルケトンシート
を、実施例３中に記したものと同一の顔料充填重合体及
び加工条件を用いて調整した。そのシートの半分を実施
例３に記したものと同様な、５１ミクロメートルの厚さ
のテドラー ＴＭＢ２０ＢＥ５型フィルムと積層した。
積層したシートと積層しないシートを30.5cm×30.5cmの
半加工片に切断して、深さ６cm、外径１４cmの円筒及び
その外側の縁から２cmに配置した深さ3.4cm、外径9.2cm
のくぼんだ中心のインサートから成る９３℃の金型を用
いてプラスチックエクイップメント社の真空成形機によ
り熱成形した。テドラー フィルム積層シートを用いた
すべての場合にテドラー フィルム積層側を下側にし
た。シート予熱温度は１９３℃であった。
を、実施例３中に記したものと同一の顔料充填重合体及
び加工条件を用いて調整した。そのシートの半分を実施
例３に記したものと同様な、５１ミクロメートルの厚さ
のテドラー ＴＭＢ２０ＢＥ５型フィルムと積層した。
積層したシートと積層しないシートを30.5cm×30.5cmの
半加工片に切断して、深さ６cm、外径１４cmの円筒及び
その外側の縁から２cmに配置した深さ3.4cm、外径9.2cm
のくぼんだ中心のインサートから成る９３℃の金型を用
いてプラスチックエクイップメント社の真空成形機によ
り熱成形した。テドラー フィルム積層シートを用いた
すべての場合にテドラー フィルム積層側を下側にし
た。シート予熱温度は１９３℃であった。
成形した製品を四つの異なる部分（Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤ）
に切断し、それらの厚さを測定し、変動を計算し、プー
ルし且つ比較した。その結果を第５表に示す。統計解
析、f試験、は、９５％の信頼水準で、厚さ0.1cmのテド
ラー フィルム積層試料が非積層試料よりも均一な厚さ
を有していることを示した。試料Ｄは例外として、９０
％の信頼水準で同様のことが当てはまった。0.15cmの厚
さの試料に対しては、試料Ａを除いて試料Ｂ、Ｃ、Ｄに
対しては９５％と９０％の両方の信頼水準で同様な結果
が得られた。各部分を次のようにして試料から切断し
た：部分 各部分を切断した区域 Ａ 円筒から型の縁において５×５cmの平らな部
分。
に切断し、それらの厚さを測定し、変動を計算し、プー
ルし且つ比較した。その結果を第５表に示す。統計解
析、f試験、は、９５％の信頼水準で、厚さ0.1cmのテド
ラー フィルム積層試料が非積層試料よりも均一な厚さ
を有していることを示した。試料Ｄは例外として、９０
％の信頼水準で同様のことが当てはまった。0.15cmの厚
さの試料に対しては、試料Ａを除いて試料Ｂ、Ｃ、Ｄに
対しては９５％と９０％の両方の信頼水準で同様な結果
が得られた。各部分を次のようにして試料から切断し
た：部分 各部分を切断した区域 Ａ 円筒から型の縁において５×５cmの平らな部
分。
Ｂ 両円筒を分離する縁の上端で幅２cm、長さ６c
m。
m。
Ｃ 内側円筒の底。
Ｄ 外側円筒の側面で幅６cm、高さ６cm。
Claims (11)
- 【請求項１】約６２５〜５０００ミクロメートルの厚さ
を有するポリアリールエーテルケトンシート及び約12.8
〜２０４ミクロメートルの厚さを有するポリふっ化ビニ
ルフィルムから成り、その中でポリアリーレンエーテル
ケトンシートは約５％未満の結晶度を有し且つ本質的に
下式： 式中でＰhは1,4-フェニレン基又は1,3-フェニレン基で
あり、1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比
は約７０：３０〜０：１００である、 に相当する繰返し単位から成ることを特徴とする、熱成
形できる積層品。 - 【請求項２】ポリアリールエーテルケトンシート中の1,
4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比は約６
０：４０〜５０：５０である、請求の範囲第１項記載の
積層品。 - 【請求項３】ポリアリーレンエーテルケトンシート中の
1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比は約６
０：４０〜５０：５０である、請求の範囲第２項記載の
積層品。 - 【請求項４】ポリアリーレンエーテルケトンシートの厚
さは６２５〜２０００ミクロメートルである、請求の範
囲第３項記載の積層品。 - 【請求項５】ポリアリーレンエーテルケトンシート中の
1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比は約７
０：３０であり、シートは約６２５ミクロメートルの厚
さを有する、請求の範囲第１項記載の積層品。 - 【請求項６】約６２５〜５０００ミクロメートルの厚さ
を有するポリアリールエーテルケトン及び約12.8〜２０
４ミクロメートルの厚さを有するポリふっ化ビニルフィ
ルムの積層品から熱成形し、その中のポリアリールエー
テルケトンシートは約５％未満の結晶度を有し且つ本質
的に下式： 式中でＰhは1,4-フェニレン基又は1,3-フェニレン基で
あり、1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比
は約７０：３０〜０：１００である、 に相当する繰返し単位から成ることを特徴とする、三次
元パネル。 - 【請求項７】1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対
する比は約６０：４０〜０：１００である、請求の範囲
第６項記載のパネル。 - 【請求項８】1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対
する比は約６０：４０〜５０：５０である請求の範囲第
６項記載のパネル。 - 【請求項９】ポリアリールエーテルケトンシートの厚さ
は６２５〜２０００ミクロメートルである、請求の範囲
第８項記載のパネル。 - 【請求項１０】ポリアリールエーテルケトンシート中の
1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比は約６
０：４０である、請求の範囲第８項記載のパネル。 - 【請求項１１】ポリアリールエーテルケトンシート中の
1,4-フェニレン基の1,3-フェニレン基に対する比は約７
０：３０であり且つシートは約６２５ミクロメートルの
厚さを有する、請求の範囲第６項記載のパネル。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/283,696 US4937135A (en) | 1988-12-13 | 1988-12-13 | Thermoformable polyaryletherketone/polyvinyl fluoride laminates |
| US283,696 | 1988-12-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03505186A JPH03505186A (ja) | 1991-11-14 |
| JPH064314B2 true JPH064314B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=23087165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50120490A Expired - Lifetime JPH064314B2 (ja) | 1988-12-13 | 1989-11-15 | 熱成形可能なポリアリールエーテルケトン／ポリふつ化ビニル積層品 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4937135A (ja) |
| EP (1) | EP0448623B1 (ja) |
| JP (1) | JPH064314B2 (ja) |
| KR (1) | KR930009316B1 (ja) |
| AT (1) | ATE111026T1 (ja) |
| AU (1) | AU620295B2 (ja) |
| CA (1) | CA2004958C (ja) |
| DE (1) | DE68918113T2 (ja) |
| DK (1) | DK172119B1 (ja) |
| FI (1) | FI93809C (ja) |
| NO (1) | NO177181C (ja) |
| WO (1) | WO1990006848A1 (ja) |
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| GB8415265D0 (en) * | 1984-06-15 | 1984-07-18 | Ici Plc | Device |
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| EP0195562B1 (en) * | 1985-03-21 | 1992-10-28 | Imperial Chemical Industries Plc | Method of producing shaped articles from reinforced composites |
-
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- 1988-12-13 US US07/283,696 patent/US4937135A/en not_active Expired - Lifetime
-
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- 1989-11-15 WO PCT/US1989/004993 patent/WO1990006848A1/en active IP Right Grant
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- 1989-11-15 AU AU46681/89A patent/AU620295B2/en not_active Expired
- 1989-11-15 JP JP50120490A patent/JPH064314B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-15 DE DE68918113T patent/DE68918113T2/de not_active Expired - Lifetime
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-
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