JPH0641632A

JPH0641632A - Ｎｉ低減型調質鋼の製造方法

Info

Publication number: JPH0641632A
Application number: JP19991092A
Authority: JP
Inventors: Daisuke Fujita; 大輔藤田
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-07-27
Filing date: 1992-07-27
Publication date: 1994-02-15

Abstract

(57)【要約】【目的】 Ni含有量が１％程度である通常の高張力鋼と
同等の強度、靱性さらには溶接性を有するNi低減型調質
鋼を低コストで製造する。【構成】重量％で、Ｃ：0.08〜0.18％、Si：0.05〜0.
15％、Mn：0.60〜1.30％、Ni：0.30〜0.70％、Cr：0.50
〜1.00％、Mo：0.10〜0.50％、Nb：0.005 〜0.025 ％、
Ti：0.005 〜0.025 ％、Mn＋Cr＋Mo≦2.50％、Cr／Mo≧
1.5 を有し、さらに、溶接割れ感受性指数Ｐ_CMが0.28
(％) 以下、炭素当量Ｃeqが0.60 (％) 以下の鋼に、圧
延加熱温度：1150〜1200℃、および圧延仕上げ温度：90
0 ℃以上の条件で熱間圧延を行って冷却し、Ac₃点以上
で焼入れを行った後、Ac₁点以下で焼戻しを行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、Ni低減型調質鋼の製造
方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、Ni含有量が
１％ (以下、本明細書においては特にことわりがない限
り「％」は「重量％」を意味するものとする) 程度であ
る従来の高張力鋼と同等の強度、靱性さらには溶接性を
有するNi低減型調質鋼の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年の傾向として、溶接構造物が大型化
するに伴って、その軽量化や部品運搬・組立作業性の向
上さらには各構造部材の薄肉化による溶接施工性の向上
等を目的に、高張力鋼板が多用されるようになってき
た。

【０００３】例えば、揚水式発電所における水圧管 (ペ
ンストック) を初めとして、圧力容器、橋梁さらには海
洋構造物等の溶接構造物は年々大型化されており、これ
に伴って、これらの溶接構造物に使用される高張力鋼板
もより一層高強度化されるようになってきた。

【０００４】従来よりこの種の高張力鋼板として、例え
ば、(i) 特公昭56−21807 号公報には、Ｃ：0.03〜0.07
％、Si：0.05〜0.80％、Mn：0.50〜2.00％、Ｐ：0.03％
以下、Ｓ：0.03％以下、Mo：0.05〜0.80％、Ｖ：0.01〜
0.10％、sol.Al：0.03〜0.10％、Ｎ：0.004 〜0.15％、
Nb：0.015 〜0.05％、残部Feおよび不可避的不純物から
なり、かつ式

【０００５】

【数３】

【０００６】で表されるＰ_CM (溶接割れ感受性指数) が
0.20 (％) 以下である鋼を、圧延加熱温度を1200℃以
上、圧延仕上温度を 900℃以上とし、圧延仕上後（20＋
300Nb)℃／min 以上の冷却速度で冷却した後、Ac₃以上
に再加熱して焼入れを行い、さらにAc₁点以下で焼戻す
ことにより、Ｐ_CM値低減による継手靱性向上効果と、Nb
添加による結晶粒微細化および強度上昇効果とを利用し
て、溶接性に優れたNb含有調質型高張力鋼を製造する方
法が、(ii)特公昭56−33449 号公報には、Ｃ：0.05〜0.
3 ％、Si：0.10〜1.50％、Mn：0.50〜2.00％、Mo：2.00
％以下、Ni：2.00％以下、Cr：3.00％以下、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる鋼において、鋼中Ｎ量：0.00
4 〜0.02％、sol.Ｎ／sol.Al (酸可溶窒素／酸可溶アル
ミニウム）0.40以上に調整し、AlとＮが過飽和に固溶す
る温度以下に冷却した後熱処理を行うことにより、切欠
き靱性に優れた調質鋼を製造する方法が、(iii) 特公昭
57−40891 号公報には、Ｃ：0.20％以下、Si：1.0 ％以
下、Mn：2.0 ％以下、Nb：0.015 〜0.10％、sol.Al：0.
015 〜0.10％、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼
を、1200℃以上に加熱してから一次圧延を行い中間板厚
に達したところで圧延を中断し、Ar₁変態点以下に冷却
し、次いでAc₃変態点より上であって 850〜950 ℃の温
度に加熱した後、仕上板厚に対して65％以上の圧下率で
二次圧延を行い、その際少なくとも 800℃以下において
圧下率の50％以上の圧延を行い、かつ圧延終了温度を 7
50〜680 ℃として二次圧延を終了し、一旦室温または室
温近くまで冷却した後Ac₃点直上に加熱し焼入れ、およ
び焼戻しを行うことにより、低温靱性に優れた調質型高
張力鋼板を製造する方法が、(iv)特公昭57−40892 号公
報には、Ｃ：0.10〜0.18％、Si：0.20〜0.70％、Mn：0.
20〜0.45％、Ｐ：0.020 ％以下、Ｓ：0.015 ％以下、C
r：0.70〜1.50％、Mo：0.05〜0.50％、Ｖ：0.01〜0.10
％、sol.Al：0.010 〜0.10％、必要に応じてNi：0.10〜
0.80％を含み残部は実質的にFeよりなり、かつMnとCrと
の和が1.00〜1.90％、Ｃeqが0.40〜0.48 (％) の範囲で
ある組成の鋼を、1200℃以上の加熱温度、1050℃以上の
仕上温度で熱間加工を行って厚鋼板とし、該厚鋼板をAc
₃以上の温度から焼入れし、Ac₁点以下の温度で焼戻す
ことにより、Mn適量添加による板厚方向の延性確保とＳ
低減による圧延条件制御およびFeS の抑制とを図り、板
厚方向の延性が優れた溶接性極厚高張力鋼板を製造する
方法が、さらに(v) 特公平１−25371 号公報には、Ｃ：
0.07〜0.15％、Si：0.15％以下、Mn：0.40〜1.20％、N
i：1.00〜3.50％、Cr：0.40〜1.20％、Mo：0.40〜0.80
％、Ｖ：0.01〜0.06％、Nb：0.005 〜0.030 ％、Ｂ：0.
0020％以下、sol.Al：0.01〜0.10％、Ｎ：0.0040％以
下、Ｐ：0.010 ％以下、Ｓ：0.003 ％以下、残部Feおよ
び不可避的不純物からなり、かつＰ_CMが0.28％以下であ
る鋼を、1050℃以上に加熱した後、熱間圧延を行い、続
いて Ac₃変態点〜1050℃の温度域に再加熱した後、焼入
れを行い、次いで Ac₁変態点以下で焼戻しを行った後水
冷を行うことにより、Nb添加による結晶粒微細化効果と
Si低減による溶接継手靱性向上効果とを利用して、降伏
点883N/mm²以上、引張強さ951N/mm²以上、衝撃破面遷移
温度−60℃以下の溶接性に優れた調質型高張力厚鋼板を
製造する方法がそれぞれ提案されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
の方法にはそれぞれ問題があり、通常の高張力鋼と同等
の強度、靱性さらには溶接性を有する調質型高張力鋼を
低コストで製造することはできない。

【０００８】(i) 特公昭56−21807 号公報により提案さ
れた方法では、溶接性を確保するためＰ_CMを低下してい
るため、強度を確保することができない。

【０００９】(ii)特公昭56−33449 号公報により提案さ
れた方法では、sol.N/sol.Al≧0.40が要求される。例え
ばsol.N:0.0040％のとき、sol.Al≦0.01％以下に管理し
なければならないためコストが上昇する。

【００１０】(iii) 特公昭57−40891 号公報により提案
された方法では、圧延加熱温度を1200℃以上としている
ので、高温加熱によりスラブのスケールが多くなり歩留
が低下する問題がある。

【００１１】(iv)特公昭57−40892 号公報により提案さ
れた方法では、現実には、Niを0.1 ％以上添加するため
にスラブのスケール剥離性が低下するとともに、1200℃
以上の高温域に加熱するためスケール処理が面倒になる
という問題がある。さらに、強度の低下も懸念される。

【００１２】(v) 特公平１−25371 号公報により提案さ
れた方法では、強度と靱性とをともに高いレベルで両立
させるためにNiを多量に添加する必要があり、コスト高
になるという問題がある。

【００１３】ここに、本発明の目的は、通常の高張力鋼
と同等の強度、靱性さらには溶接性を有する調質型高張
力鋼を低コストで製造することにあり、特公平１−2537
1 号公報により提案された方法により得られる調質鋼の
コスト高の原因であるNiの含有量を抑制し、Ni含有量が
１％程度である通常の高張力鋼と同等の強度、靱性さら
には溶接性を有するNi低減型調質鋼を製造する方法を提
供することにある。強度、靱性、溶接性の具体的な目標
値は、TS：780N/mm²以上、 vTs：−60℃以下、溶接性：
Ｙ割れ停止温度≦100 ℃である。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するため鋭意検討を重ねた結果、以下に列記する内
容の極めて重要な知見を得た。 Niを0.70％以下に低減しても、他の組成および製造条
件を適正に選定することにより、HT80クラス(780N/mm²
級) 以上のNi低減型調質鋼を製造することができる。

【００１５】組成では、コスト高の原因となるNi含有
量を低減するとともに、Mn含有量、Cr含有量さらにはMo
含有量を適正化することにより、Ni低減による焼入れ性
および低温靱性の劣化を防止できる。

【００１６】製造条件では、圧延加熱温度および焼入
れ前加熱温度が重要であり、圧延加熱温度を1150〜1200
℃とすることにより一旦Nbを固溶させ、焼入れ前にAc₃
点以上に加熱することにより再度Nbを炭化物または窒化
物として析出させることにより、オーステナイト粒の粗
大化を抑制できる。したがって、強度および靱性に優れ
た鋼板を製造できる。

【００１７】したがって、コスト高の原因となるNiの
含有量を抑制でき、また圧延加熱温度の適正化によりNb
およびTiを有効に活用でき、経済的に低温靱性および溶
接性に優れたNi低減型調質鋼を製造できる。

【００１８】本発明者は、これらの知見に基づいてさら
に検討を重ね、 I. Ni含有量を、0.30〜0.70％と低減すること、 II. Mn添加量を0.60〜1.30％、Cr添加量を0.50〜1.00
％、Mo添加量を0.10〜0.50％とするとともに、Mn＋Cr＋
Mo≦2.50％とし、さらにCr／Mo比を1.5 以上とするこ
と、 III. Nb添加量を0.005 〜0.025 ％、Ti添加量を0.005
〜0.025 ％とするとともに、圧延加熱温度を1150〜1200
℃とし、焼入れ温度をAc₃点以上とすることにより、Nb
の固溶を促進すること、および VI. Si含有量を0.05〜0.15％として低Si化を図ること
により継手靱性を確保することにより、上記課題を解決
できることを知り、本発明を完成した。

【００１９】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：0.08〜0.18％、Si：0.05〜0.15％、Mn：0.60〜1.30
％、Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.03％、Ni：0.30〜0.70％、Cr：
0.50〜1.00％、Mo：0.10〜0.50％、Nb：0.005 〜0.025
％、Ti：0.005 〜0.025 ％、Mn＋Cr＋Mo≦2.50％、Cr／
Mo≧1.5 、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼組成
を有し、さらに、

【００２０】

【数４】

【００２１】で表される溶接割れ感受性指数Ｐ_CMが0.28
(％) 以下であって、

【００２２】

【数５】

【００２３】で表される炭素当量Ｃeqが0.60 (％) 以下
である鋼に、圧延加熱温度：1150〜1200℃、および圧延
仕上げ温度：900 ℃以上の条件で熱間圧延を行って冷却
し、Ac₃点以上で焼入れを行った後、Ac₁点以下で焼戻
しを行うことを特徴とするNi低減型調質鋼の製造方法で
ある。

【００２４】上記の本発明において、前記鋼は、さら
に、Cu≦0.50％、Ｂ：0.0005〜0.0020％およびＶ：0.01
〜0.06％からなる群から選ばれた１種または２種以上を
含有してもよい。本発明により得られる鋼は、例えば、
揚水発電所におけるペンストック用鋼板を初めとして、
圧力容器用鋼板や橋梁用鋼板等に適用できる。

【００２５】

【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明で用いる鋼の組成を上述のように限定する理
由を説明する。

【００２６】Ｃ：Ｃは、焼入れ性および強度を確保する
ために添加される。Ｃ含有量が0.08％未満であると焼入
れ性および強度がともに不足し、一方Ｃ含有量が0.18％
超であると溶接割れおよび低温割れが発生する。そこ
で、本発明では、Ｃ含有量は0.08％以上0.18％以下と限
定する。

【００２７】Si：Siは、脱酸および強度確保のために添
加される。調質鋼において低Si化を図ると焼入れ性が低
下するものの、母材靱性および強度を劣化させずに溶接
継手靱性を向上させることができ、後述するNi低減によ
る溶接性の低下を補うことができる。Si含有量が0.05％
未満では、脱酸および強度確保を図ることができず、一
方Si含有量が0.15％超であると溶接割れおよび低温割れ
が発生する。そこで、本発明では、Si含有量は0.05％以
上0.15％以下と限定する。

【００２８】Mn：Mnは、焼入れ性確保のために添加され
る。Mn含有量が0.60％未満では焼入れ性が不足し、一方
Mn含有量が1.30％超であると溶接性および母材靱性がと
もに劣化する。そこで、本発明では、Mn含有量は0.60％
以上1.30％以下と限定する。

【００２９】Ｐ、Ｓ：Ｐ、Ｓは、焼戻し脆性防止および
靱性向上の観点から、ともに可及的に低減することが望
ましい。しかし、極端に低減することはコスト高とな
り、またＰ、Ｓともに0.03％程度までの含有は許容され
る。そこで、本発明では、Ｐ含有量、Ｓ含有量はそれぞ
れ0.03％以下と限定する。

【００３０】Ni：Niは、特公平１−25371 号公報におい
ても開示されているように、焼入れ性確保、強度および
母材靱性向上さらには溶接継手性能向上のために添加さ
れるが、高価であるためにコスト高の原因となる。そこ
で、本発明では、他の添加元素、特にMn、CrおよびMoの
含有量を適正化して十分な靱性および溶接性を確保しな
がら、可及的に低減する。しかし、Ni含有量が0.30％未
満では焼入れ性および靱性がともに不足する。一方、Ni
含有量が0.70％超では効果が飽和し、本発明が目的とす
るコスト低減を図ることができない。そこで、本発明で
は、Ni含有量は0.30％以上0.70％以下と限定する。

【００３１】Cr：Crは、焼入れ性確保および強度確保の
ために添加される。Cr含有量が0.50％未満では焼入れ性
および強度がともに不足し、一方1.00％超では溶接性お
よび母材靱性がともに劣化する。そこで、本発明では、
Cr含有量は0.50％以上1.00％以下と限定する。

【００３２】Mo：Moは、焼入れ性確保および強度確保の
ために添加される。Mo含有量が0.10％未満では焼入れ性
および強度がともに不足し、一方Mo含有量が0.50％超で
は溶接性および母材靱性がともに劣化する。そこで、本
発明では、Mo含有量は0.10％以上0.50％以下と限定す
る。

【００３３】Nb：Nbは、結晶粒の微細化を図るために添
加される。Nbによる結晶粒の微細化により、鋼の表面か
ら中心までの強度および靱性を均一に向上させることが
できるため、低Si化による焼入れ性の低下を補うことが
できる。Nb含有量が0.005 ％未満では結晶粒が微細化さ
れず、一方Nb含有量が0.025 ％超では溶接性が劣化す
る。そこで、本発明では、Nb含有量は0.005 ％以上0.02
5 ％以下と限定する。

【００３４】Ti：Tiは、継手靱性および熱間圧延性の改
善のために添加される。Ti含有量が0.005 ％未満では継
手靱性および熱間圧延性が改善されず、一方Ti含有量が
0.025 ％未満では母材靱性が劣化する。そこで、本発明
では、Ti含有量は0.005 ％以上0.025 ％以下と限定す
る。

【００３５】Mn＋Cr＋Mo：Mn、CrおよびMoの総含有量が
2.50％超であると、低温靱性が低下する。そこで、本発
明では、Mn＋Cr＋Moは2.50％以下と限定する。下限は1.
50％である。

【００３６】Cr／Mo比：CrおよびMoは、前述のようにと
もに焼入れ性を向上させる。Moは焼戻し時の析出硬化の
ために強度を上昇させるが、逆に靱性を劣化させる。靱
性劣化を防止するためにCr／Mo比が1.5 以上となるよう
にCr量を限定する。Cr／Mo比が増加すると若干強度が低
下するものの、靱性が向上し、また焼戻し温度によらず
靱性が安定する。Cr／Mo比が1.5 未満であると焼戻し軟
化抵抗のため、強度が上昇するものの靱性が低下する。
そこで、本発明では、Cr／Mo比は1.5 以上と限定する。

【００３７】Ｎ：Ｎは、析出物の粗大化防止のために可
及的に低減することが望ましい。しかし、極端に低減す
ることはコスト高となり、一方0.0060％程度までは許容
される。そこで、本発明では、Ｎ含有量は0.0060％以下
と限定することが望ましい。

【００３８】上記以外は、Feおよび不可避的不純物であ
るが、さらにこれらの添加元素について、Ｐ_CM値および
Ｃeq値を以下のように限定する。Ｐ_CM：

【００３９】

【数６】

【００４０】で表されるＰ_CM (溶接割れ感受性指数)
は、溶接時の低温割れ性を示す指数である。Ｐ_CMが0.28
(％) 超であると、低温割れの発生が著しい。そこで、
本発明では、Ｐ_CMは0.28 (％) 以下と限定する。Ｃeq：

【００４１】

【数７】

【００４２】で表されるＣeq (炭素当量) は0.60 (％)
以下である。Ｃeqが0.60％超であると溶接性が劣化す
る。そこで、本発明では、Ｃeqは0.60 (％) 以下と限定
する。

【００４３】さらに、本発明では得られる鋼の強度をさ
らに高める場合には、Cu、ＢおよびＶからなる群から選
ばれた一種または二種以上を、それぞれ下記の範囲で含
有してもよい。

【００４４】Cu：Cuは、強度および耐食性を向上させる
ため、必要に応じて、0.50％以下添加される。Cu含有量
が0.50％超では熱間加工性、靱性および溶接性が劣化す
るおそれがある。そこで、本発明では、Cuを添加する場
合の含有量は0.50％以下とすることが望ましい。

【００４５】Ｂ：Ｂは、焼入れ性および強度の向上のた
め、必要に応じて、0.0005％以上0.0020以下添加され
る。Ｂ含有量が0.0005％未満では焼入れ性を確保するこ
とができないおそれがあり、一方0.0020％超では靱性が
劣化するおそれがある。そこで、本発明では、Ｂを添加
する場合の含有量は0.0005％以上0.0020以下とすること
が望ましい。

【００４６】Ｖ：Ｖは、強度の向上のため、必要に応じ
て、0.01％以上0.06％以下添加される。Ｖ含有量が0.01
％未満では強度を確保することができないおそれがあ
り、一方Ｖ含有量が0.06％超では靱性が劣化するおそれ
がある。そこで、本発明では、Ｖを添加する場合の含有
量は0.01％以上0.06％以下とすることが望ましい。

【００４７】本発明では、以上の組成を有する鋼に、圧
延加熱温度：1150〜1200℃、および圧延仕上げ温度：90
0 ℃以上の条件で熱間圧延を行う。

【００４８】圧延加熱温度を1150℃以上1200℃以下に限
定するのは、圧延時には鋼中へNbを固溶させておき、圧
延後の焼入れ加熱時に微細に析出させるためと、加熱し
過ぎた場合に生じるスラブの表面荒れを防止するためで
ある。

【００４９】すなわち、本発明が適用の対象とするのは
Ti添加鋼であるため、基本的に継手靱性および熱間圧延
性に優れるため連続鋳造法に適しており、コスト低減の
面で有利な方法である。しかし、鋼へTiを添加するとNb
の固溶が阻害される。そこで、本発明では、Nbの固溶を
確実にするために、圧延加熱温度を1150℃以上と充分な
高温とする。圧延加熱温度が1150℃未満ではNbを十分に
固溶させることができず靱性が不足し、一方1200℃超で
はスラブの表面荒れが発生してしまう。そこで、本発明
では、圧延加熱温度は1150℃以上1200℃以下と限定す
る。

【００５０】圧延時の圧下率等の圧延条件は、本発明で
は何ら限定を要さない。製造する鋼板の諸元に応じて適
宜決定すればよい。本発明では、圧延仕上温度は900 ℃
以上と限定する。圧延仕上温度が900 ℃未満であると、
鋼中へのNbの固溶が阻害され、焼入れ時におけるNbの析
出・強度上昇を図ることができなくなるからである。

【００５１】このようにして熱間圧延を終了した後、一
旦冷却し、焼入れ焼戻しを施す。焼入れ焼戻しの条件
は、Nbの析出を図るため、焼入れ温度：Ac₃点以上、焼
戻し温度：Ac₁点以下とする。

【００５２】以上のように、本発明は、例えば特公平１
−25371 号公報により提案された、Ni含有量が１％程度
である従来の高張力鋼において、Ni含有量を低減するこ
とによりコスト低減を図る。従来の高張力鋼におけるNi
添加の効果、すなわち(a) 焼入れ性の向上、(b) 強度お
よび母材靱性の向上および(c) 溶接継手性能の向上を補
償するため、本発明では、(d) Mn、CrおよびMo含有量の
適正化による焼入れ性の確保、(e) Cr／Mo比の適正化に
よる靱性の向上、(f) 低Si化による溶接継手靱性の向
上、(g) Nbの微量添加による靱性確保および強度向上、
および(h) Tiの添加および圧延条件の適正化による、Nb
による結晶粒微細化および溶接継手靱性向上を図る。

【００５３】さらに、本発明を実施例を参照しながら詳
述するが、これは本発明の例示であり、これにより本発
明が限定されるものではない。

【００５４】

【実施例】表１に示す組成、Ｐ_CM値、Ｃeq値、Ac₁点お
よびAc₃点を有する鋼に、表２に示す圧延加熱温度、圧
延仕上温度で熱間圧延を行い、200 ℃以下に冷却した
後、再加熱して、表２に示す温度で焼入れ焼戻しを行う
ことにより、試料No.1ないし試料No.20 の調質鋼を製造
した。これらの調質鋼について、YS(N/mm²) 、TS(N/m
m²) およびvTs(℃) を測定した。結果を表２にまとめて
示す。

【００５５】

【表１】

【００５６】

【表２】

【００５７】表２から、本発明の条件を満足する試料(N
o.1 〜No.11)は、強度および靱性に優れ、さらにＰ_CM値
が0.28以下であったことから溶接性にも優れていた。し
たがって、例えば、揚水発電所におけるペンストック用
鋼板を初めとして、圧力容器用鋼板や橋梁用鋼板等に使
用するのに好適である。

【００５８】適用できる。

【００５９】これに対し、試料No12は、圧延加熱温度は
本発明の範囲の下限を下回っているため、圧延時におけ
るNbの固溶を充分に行うことができず、焼入れ焼戻し後
の靱性が不足した。試料No.13 は、Cr/Mo が本発明の範
囲の下限を下回っているため、焼戻し軟化抵抗のため、
強度が上昇するものの靱性が低下した。

【００６０】試料No.14 は、Ｃ含有量が本発明の範囲の
上限を上回っているため、溶接割れおよび低温割れが発
生した。試料No.15 は、Ｃ含有量が本発明の範囲の下限
を下回っているため、強度が不足した。試料No.16 は、
Ni含有量が本発明の範囲の下限を下回っているため、靱
性が不足した。

【００６１】試料No.17 は、Cr含有量が本発明の範囲の
下限を下回っているため、強度が不足した。試料No.18
は、Nb含有量が本発明の範囲の下限を下回っているた
め、結晶粒が微細化されず、靱性が不足した。試料No.1
9 は、Ti含有量が本発明の範囲の下限を下回っているた
め、靱性が不足した。

【００６２】試料No.20 は、圧延加熱温度が本発明の範
囲の上限を上回っているため、発生したスケールにより
スラブに表面荒れが発生した。なお、図１には、試料N
o.5、7 および13について、Cr／Moを変化させた場合に
おける、引張強さと靱性との関係をグラフで示す。同図
から、Cr/Mo 1.7 以上と大きくなると、TS：780N/mm²以
上であって、vTs ：−60℃以下となることがわかる。

【００６３】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、Ni
含有量が１％程度である通常の高張力鋼と同等の強度、
靱性さらには溶接性を有するNi低減型調質鋼を低コスト
で製造することができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】本実施例において、Cr／Moを変化させた場合に
おける、引張強さと靱性との関係を示すグラフである。

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【手続補正書】

【提出日】平成４年８月７日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００５８

【補正方法】削除

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.08〜0.18％、Si：0.05〜0.15％、Mn：0.60〜1.30
％、Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.03％、Ni：0.30〜0.70％、Cr：0.50〜1.00％、M
o：0.10〜0.50％、 Nb：0.005 〜0.025 ％、Ti：0.005 〜0.025 ％、 Mn＋Cr＋Mo≦2.50％、Cr／Mo≧1.5 、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼組成を有し、さ
らに、【数１】で表される溶接割れ感受性指数Ｐ_CMが0.28 (％) 以下で
あって、【数２】で表される炭素当量Ｃeqが0.60 (％) 以下である鋼に、
圧延加熱温度：1150〜1200℃、および圧延仕上げ温度：
900 ℃以上の条件で熱間圧延を行って冷却し、Ac₃点以
上で焼入れを行った後、Ac₁点以下で焼戻しを行うこと
を特徴とするNi低減型調質鋼の製造方法。
【請求項２】前記鋼は、さらに、Cu≦0.50％、Ｂ：0.
0005〜0.0020％およびＶ：0.01〜0.06％からなる群から
選ばれた１種または２種以上を含有することを特徴とす
る請求項１記載のNi低減型調質鋼の製造方法。