JPH0637692B2 - 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH0637692B2 JPH0637692B2 JP63264183A JP26418388A JPH0637692B2 JP H0637692 B2 JPH0637692 B2 JP H0637692B2 JP 63264183 A JP63264183 A JP 63264183A JP 26418388 A JP26418388 A JP 26418388A JP H0637692 B2 JPH0637692 B2 JP H0637692B2
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- steel
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、高濃度のハロゲン化物中で、優れた耐食性、
特に耐孔食性を示すフェライト系ステンレス鋼に関す
る。
特に耐孔食性を示すフェライト系ステンレス鋼に関す
る。
近年、利用価値の低い工業用廃水としての温水や低温熱
源を熱交換器をもって利用する傾向にあるが、その熱媒
体としてハロゲンイオン濃度１０％以上の、高濃度のハ
ロゲン化物水溶液や低融点の溶融塩が利用されようとし
ている。しかし、このような高濃度のハロゲン化物中で
の耐食合金の挙動については、殆ど研究されていないの
が現状である。
源を熱交換器をもって利用する傾向にあるが、その熱媒
体としてハロゲンイオン濃度１０％以上の、高濃度のハ
ロゲン化物水溶液や低融点の溶融塩が利用されようとし
ている。しかし、このような高濃度のハロゲン化物中で
の耐食合金の挙動については、殆ど研究されていないの
が現状である。
一般に、オーステナイト系ステンレス鋼は、耐銹性、耐
食性とも優れてはいるが、ハロゲンイオンの存在下では
応力腐食割れ（以下ＳＣＣという）を起こすため、上述
の熱交換器用材料には適していない。
食性とも優れてはいるが、ハロゲンイオンの存在下では
応力腐食割れ（以下ＳＣＣという）を起こすため、上述
の熱交換器用材料には適していない。
また、２相ステンレス鋼は耐ＳＣＣ性には優れている
が、耐孔食性が不十分なため上述の材料には適さない。
が、耐孔食性が不十分なため上述の材料には適さない。
最近では、高耐食性のフェライト系ステンレス鋼も数多
く開発されているが、それらは海水を代表とする低濃度
のハロゲン化物水溶液中で使用することを主たる目的と
しているために、高濃度のハロゲン化物中では十分な耐
食性が得られないのが実状である。
く開発されているが、それらは海水を代表とする低濃度
のハロゲン化物水溶液中で使用することを主たる目的と
しているために、高濃度のハロゲン化物中では十分な耐
食性が得られないのが実状である。
従来より使用されている耐食ステンレス鋼としては、Ｃ
ｒおよびＭｏの含有量を高め、Ｃ、Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ等
の不純物元素量を極力下げる方向で開発が行われてお
り、特に海水環境に対しては数々の耐食ステンレス鋼が
開発されてきた。
ｒおよびＭｏの含有量を高め、Ｃ、Ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ等
の不純物元素量を極力下げる方向で開発が行われてお
り、特に海水環境に対しては数々の耐食ステンレス鋼が
開発されてきた。
しかし、ハロゲンイオンをイオン濃度として１０％以上
含有する高濃度のハロゲン化物中（水溶液や溶融塩な
ど）での、これら従来鋼の耐食性に関してはほとんど研
究が行われていないのは上述の通りである。
含有する高濃度のハロゲン化物中（水溶液や溶融塩な
ど）での、これら従来鋼の耐食性に関してはほとんど研
究が行われていないのは上述の通りである。
本発明者らは、高濃度ハロゲン化物中での従来鋼の耐食
性を調査した。例を上げると、ＳＵＳ３１６鋼を代表と
するオーステナイト系ステンレス鋼は、耐孔食性ではフ
ェライト系ステンレス鋼より優れているが、耐ＳＣＣ性
に劣っており、高濃度ハロゲン化物中では短時間で貫通
割れを起こす物さえある。
性を調査した。例を上げると、ＳＵＳ３１６鋼を代表と
するオーステナイト系ステンレス鋼は、耐孔食性ではフ
ェライト系ステンレス鋼より優れているが、耐ＳＣＣ性
に劣っており、高濃度ハロゲン化物中では短時間で貫通
割れを起こす物さえある。
また、ＳＵＳ３２９Ｊ１を代表とする２相ステンレス鋼
は、耐ＳＣＣ性に優れており高濃度ハロゲン化物中でも
ＳＣＣを起こしにくいが、耐孔食性はフェライト相に優
先的に孔食が発生するため、２相ステンレス鋼に関し特
開昭５０−８４４１２等が開示されているが、同じく十
分な耐食性が得られない。
は、耐ＳＣＣ性に優れており高濃度ハロゲン化物中でも
ＳＣＣを起こしにくいが、耐孔食性はフェライト相に優
先的に孔食が発生するため、２相ステンレス鋼に関し特
開昭５０−８４４１２等が開示されているが、同じく十
分な耐食性が得られない。
フェライト系ステンレス鋼に関しては、特公昭５９−５
２２２６、特公昭５９−３８３００等が開示されている
が、高濃度ハロゲン化物中で十分な耐食性を得るに至っ
ていない。
２２２６、特公昭５９−３８３００等が開示されている
が、高濃度ハロゲン化物中で十分な耐食性を得るに至っ
ていない。
上述のように、従来より使用されている耐食ステンレス
鋼、特に海水を代表とする低ハロゲン化物中では耐食性
の優れたステンレス鋼でも、ハロゲンイオン濃度１０％
以上の高濃度ハロゲン化物を利用した熱交換器用材料と
して、十分な耐食性が得られないという問題がある。
鋼、特に海水を代表とする低ハロゲン化物中では耐食性
の優れたステンレス鋼でも、ハロゲンイオン濃度１０％
以上の高濃度ハロゲン化物を利用した熱交換器用材料と
して、十分な耐食性が得られないという問題がある。
本発明は、ハロゲンイオン濃度が１０％以上の高濃度ハ
ロゲン化物に対しても、十分な耐食性を有するステンレ
ス鋼を提供しようとするものである。
ロゲン化物に対しても、十分な耐食性を有するステンレ
ス鋼を提供しようとするものである。
本発明者らは、高濃度ハロゲン化物中での耐食性に及ぼ
す構成元素の影響をくまなく調査した結果、Ｃｏ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏをステンレス鋼のフェライト単相
状態で添加することが有効であり、中でもＣｏは耐孔食
性に優れた皮膜を形成させるほか、発生した孔食の成長
を押えるため、特にその効果が大きいことを発見した。
す構成元素の影響をくまなく調査した結果、Ｃｏ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏをステンレス鋼のフェライト単相
状態で添加することが有効であり、中でもＣｏは耐孔食
性に優れた皮膜を形成させるほか、発生した孔食の成長
を押えるため、特にその効果が大きいことを発見した。
そこで、上記の発見を基に、さらに成分元素の詳細な影
響を検討し、成分元素の最適組成範囲を検討した結果、
本発明を完成したものである。
響を検討し、成分元素の最適組成範囲を検討した結果、
本発明を完成したものである。
すなわち、本発明は、 Ｃ ： ０．０３重量％以下 Ｓｉ： ０．１０〜１．５０重量％ Ｍｎ： ２．０重量％以下 Ｃｒ： １６．０〜２１．０重量％ Ｃｏ： ０．０５〜３．００重量％ Ｎ ： ０．０５重量％以下 を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成るフェ
ライト系ステンレス鋼、 上記成分に加え、さらに、 Ｎｉ：０．３０〜３．００重量％ Ｃｕ：０．１０〜３．００重量％ Ｍｏ：０．３０〜３．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成るフェライト系ステンレス鋼、 上記２種の成分に加え、さらに、 Ａｌ：０．０１〜１．００重量％ Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％ Ｖ ：０．０５〜１．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成るフェライト系ステンレス鋼、 を提供するものである。
ライト系ステンレス鋼、 上記成分に加え、さらに、 Ｎｉ：０．３０〜３．００重量％ Ｃｕ：０．１０〜３．００重量％ Ｍｏ：０．３０〜３．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成るフェライト系ステンレス鋼、 上記２種の成分に加え、さらに、 Ａｌ：０．０１〜１．００重量％ Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％ Ｖ ：０．０５〜１．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成るフェライト系ステンレス鋼、 を提供するものである。
第１図に、１８Ｃｒ鋼を基本組成とし、Ｃｏ含有量を
０．０１〜０．１重量％の間で変化させた鋼の、高濃度
ハロゲン化物中での１５０℃における孔食電位を示し
た。図から明らかなように、Ｃｏ含有量０．０２７重量
％の孔食電位（−１７８ｍＶ）は、Ｃｏ含有量は０．０
５重量％以上とすることにより−１４０ｍＶ以上に改善
されている。
０．０１〜０．１重量％の間で変化させた鋼の、高濃度
ハロゲン化物中での１５０℃における孔食電位を示し
た。図から明らかなように、Ｃｏ含有量０．０２７重量
％の孔食電位（−１７８ｍＶ）は、Ｃｏ含有量は０．０
５重量％以上とすることにより−１４０ｍＶ以上に改善
されている。
第１図に示す関係は、本発明にとっては非常に重要であ
り、０．０５重量％という比較的少量のＣｏの添加によ
り耐孔食性が飛躍的に向上することを示しているもので
ある。
り、０．０５重量％という比較的少量のＣｏの添加によ
り耐孔食性が飛躍的に向上することを示しているもので
ある。
次に、各成分元素の影響について説明する。
ＣおよびＮ： ＣおよびＮは、フェライト系ステンレス鋼においては共
に固溶限が小さく、主として炭化物、窒化物として析出
し耐食性を劣化させるほか、鋼板の靭性および延性を低
下させるので、出来るだけ少ない方が望ましいが、工業
的、経済的な溶製技術を考慮して、それぞれ上限をＣ：
０．０３重量％、Ｎ：０．０５重量％とした。
に固溶限が小さく、主として炭化物、窒化物として析出
し耐食性を劣化させるほか、鋼板の靭性および延性を低
下させるので、出来るだけ少ない方が望ましいが、工業
的、経済的な溶製技術を考慮して、それぞれ上限をＣ：
０．０３重量％、Ｎ：０．０５重量％とした。
Ｓｉ： Ｓｉは脱酸剤として働くことを通じて孔食の起点となり
やすい鋼中介在物を減少させるため、その効果を十分に
発揮させるためには０．１０重量％以上の添加が必要で
ある。しかし、１．５０重量％を越えて添加すると靭性
が低下し製造性を損なうので、範囲を０．１０〜１．５
０重量％と限定した。
やすい鋼中介在物を減少させるため、その効果を十分に
発揮させるためには０．１０重量％以上の添加が必要で
ある。しかし、１．５０重量％を越えて添加すると靭性
が低下し製造性を損なうので、範囲を０．１０〜１．５
０重量％と限定した。
Ｍｎ： Ｍｎは一般に脱酸剤として使用されるが、鋼中で硫化物
を形成し著しく耐食性を劣化させるため、含有量は低い
方が望ましいが製造時の経済性を考慮して上限を２．０
重量％に限定した。
を形成し著しく耐食性を劣化させるため、含有量は低い
方が望ましいが製造時の経済性を考慮して上限を２．０
重量％に限定した。
Ｃｒ： Ｃｒはステンレス鋼の重要な構成元素である。本発明者
らの研究の結果、Ｃｒは高濃度ハロゲン化物中での耐食
を性向上させる効果を有する。その効果を十分に発揮さ
せるためには、１６．０重量％以上の添加が必要であ
る。しかし、２１重量％を越えて含有させても効果は飽
和し、十分な改善効果は得られないため、上限を２１．
０重量％とした。よって、範囲を１６．０〜２１．０重
量％に限定した。
らの研究の結果、Ｃｒは高濃度ハロゲン化物中での耐食
を性向上させる効果を有する。その効果を十分に発揮さ
せるためには、１６．０重量％以上の添加が必要であ
る。しかし、２１重量％を越えて含有させても効果は飽
和し、十分な改善効果は得られないため、上限を２１．
０重量％とした。よって、範囲を１６．０〜２１．０重
量％に限定した。
Ｃｏ： 第１図に示すように、Ｃｏは０．０５重量％以上の添加
により高濃度ハロゲン化物中での耐食性、特に耐孔食性
を向上させる効果が著しく、本発明では最も重要な元素
である。発明者らはＣｏの耐孔食性改善効果について研
究を重ねた結果、高濃度ハロゲン化物中で形成される不
働態皮膜の形成を助けることにより耐孔食性を向上さ
せ、また、孔食が発生した場合には、その成長速度を減
少させることがわかった。
により高濃度ハロゲン化物中での耐食性、特に耐孔食性
を向上させる効果が著しく、本発明では最も重要な元素
である。発明者らはＣｏの耐孔食性改善効果について研
究を重ねた結果、高濃度ハロゲン化物中で形成される不
働態皮膜の形成を助けることにより耐孔食性を向上さ
せ、また、孔食が発生した場合には、その成長速度を減
少させることがわかった。
従って、その効果を十分に発揮させるためには、０．０
５重量％以上の添加が必要である。Ｃｏ添加の効果は添
加量の増加にともない増大するが、周知のようにＣｏは
オーステナイト形成元素であり、本発明の他元素の限定
範囲内においては、最もフェライト相が安定な組成でも
３．００重量％を越えて含有させるとフェライト組織の
一部がオーステナイト化し、あるいはオーステナイトか
らマルテンサイトに変態して２相組織となり、変態した
相自体、あるいはフェライト相との界面が孔食発生の起
点となり、耐孔食性を著しく低下させる。従って、上限
を３．００重量％とし、範囲を０．０５〜３．００重量
％に限定した。
５重量％以上の添加が必要である。Ｃｏ添加の効果は添
加量の増加にともない増大するが、周知のようにＣｏは
オーステナイト形成元素であり、本発明の他元素の限定
範囲内においては、最もフェライト相が安定な組成でも
３．００重量％を越えて含有させるとフェライト組織の
一部がオーステナイト化し、あるいはオーステナイトか
らマルテンサイトに変態して２相組織となり、変態した
相自体、あるいはフェライト相との界面が孔食発生の起
点となり、耐孔食性を著しく低下させる。従って、上限
を３．００重量％とし、範囲を０．０５〜３．００重量
％に限定した。
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ： Ｎｉ、ＣｕおよびＭｏは高濃度ハロゲン化物中での耐食
性を改善する効果を有する。その効果を十分に発揮させ
るためには、それぞれＮｉ：０．３０重量％以上、Ｃ
ｕ：０．１０重量％以上、Ｍｏ：０．３０重量％以上の
添加が必要である。しかし、それぞれ３．００重量％を
越えて含有させても上述の効果は飽和の傾向にある上
に、Ｎｉ、Ｃｕについては多量の添加により、組織がフ
ェライトとオーステナイトあるいはマルテンサイトとの
２相となってしまい、耐食性を著しく劣化させ、Ｍｏに
ついては高価となるため、上限をＮｉ、Ｃｕ、Ｍｏそれ
ぞれ０．３０重量％とし、範囲をＮｉ：０．３０〜３．
００重量％、Ｃｕ：０．１０〜３．００重量％、Ｍｏ：
０．３０〜３．００重量％に限定した。
性を改善する効果を有する。その効果を十分に発揮させ
るためには、それぞれＮｉ：０．３０重量％以上、Ｃ
ｕ：０．１０重量％以上、Ｍｏ：０．３０重量％以上の
添加が必要である。しかし、それぞれ３．００重量％を
越えて含有させても上述の効果は飽和の傾向にある上
に、Ｎｉ、Ｃｕについては多量の添加により、組織がフ
ェライトとオーステナイトあるいはマルテンサイトとの
２相となってしまい、耐食性を著しく劣化させ、Ｍｏに
ついては高価となるため、上限をＮｉ、Ｃｕ、Ｍｏそれ
ぞれ０．３０重量％とし、範囲をＮｉ：０．３０〜３．
００重量％、Ｃｕ：０．１０〜３．００重量％、Ｍｏ：
０．３０〜３．００重量％に限定した。
Ａｌ、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ： これらの元素はステンレス鋼の溶製時に不純物として残
留したＣ、Ｎを無害化するために必要な元素であり、そ
の効果を十分発揮させるためには、それぞれＡｌを０．
０１重量％以上、Ｔｉを０．０５重量％以上、Ｎｂを
０．０５重量％以上、Ｖを０．０５重量％以上含有させ
る必要がある。しかし、多量の添加は鋼中酸素により酸
化物を形成し、鋼の清浄度を悪化させ、結果として耐食
性、成形性、靭性等を劣化させるので、その上限をそれ
ぞれＡｌ：１．００重量％、Ｔｉ：１．００重量％、Ｎ
ｂ：１．００重量％、Ｖ：１．００重量％とし、範囲を
Ａｌ：０．０１〜１．００重量％、Ｔｉ：０．０５〜
１．００重量％、Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％、
Ｖ：０．０５〜１．００重量％とした。
留したＣ、Ｎを無害化するために必要な元素であり、そ
の効果を十分発揮させるためには、それぞれＡｌを０．
０１重量％以上、Ｔｉを０．０５重量％以上、Ｎｂを
０．０５重量％以上、Ｖを０．０５重量％以上含有させ
る必要がある。しかし、多量の添加は鋼中酸素により酸
化物を形成し、鋼の清浄度を悪化させ、結果として耐食
性、成形性、靭性等を劣化させるので、その上限をそれ
ぞれＡｌ：１．００重量％、Ｔｉ：１．００重量％、Ｎ
ｂ：１．００重量％、Ｖ：１．００重量％とし、範囲を
Ａｌ：０．０１〜１．００重量％、Ｔｉ：０．０５〜
１．００重量％、Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％、
Ｖ：０．０５〜１．００重量％とした。
また、本発明では特にその範囲を規定しなかったが、不
純物としてのＰおよびＳは耐食性を劣化させるので、経
済性を損なわない程度に低く抑えることが望ましい。
純物としてのＰおよびＳは耐食性を劣化させるので、経
済性を損なわない程度に低く抑えることが望ましい。
本発明鋼は、上記成分の鋼塊を、フェライト系ステンレ
ス鋼の通常の製造工程、すなわち、熱間圧延→焼鈍酸洗
→冷間圧延→焼鈍によって得られ、高濃度ハロゲン化物
中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼の
鋼板及び鋼帯等とすることができる。
ス鋼の通常の製造工程、すなわち、熱間圧延→焼鈍酸洗
→冷間圧延→焼鈍によって得られ、高濃度ハロゲン化物
中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼の
鋼板及び鋼帯等とすることができる。
ここで焼鈍温度は、高温でオーステナイト相が生成する
場合にはオーステナイト相生成温度直下のフェライト単
相温度域とし、常温でフェライト単相状態にあるように
熱処理する必要がある。
場合にはオーステナイト相生成温度直下のフェライト単
相温度域とし、常温でフェライト単相状態にあるように
熱処理する必要がある。
〔実施例〕 本発明を実施例をもって説明する。
第１表に本発明鋼および比較鋼の化学組成を示した。
Ａ１〜Ａ３は請求項１に対応する発明鋼、Ｂ１〜Ｂ６は
請求項２に対応する発明鋼、Ｃ１〜Ｃ７は請求項３に対
応する発明鋼、Ｄ１〜Ｄ８は請求項４に対応する発明鋼
である。Ｅ１〜Ｅ３は比較鋼で、Ｅ１はＢ４に対しＣｏ
を無添加とした鋼、Ｅ２は２相ステンレス鋼、そしてＥ
３はＳＵＳ３１６鋼である。
請求項２に対応する発明鋼、Ｃ１〜Ｃ７は請求項３に対
応する発明鋼、Ｄ１〜Ｄ８は請求項４に対応する発明鋼
である。Ｅ１〜Ｅ３は比較鋼で、Ｅ１はＢ４に対しＣｏ
を無添加とした鋼、Ｅ２は２相ステンレス鋼、そしてＥ
３はＳＵＳ３１６鋼である。
これらの本発明鋼および比較鋼は、比較鋼の一部を除い
て高周波真空溶解により１００ｋｇの鋼塊に鋳込み、熱
間圧延、冷間圧延を経て、板厚１ｍｍの鋼板とし、８５
０℃〜１１００℃の温度範囲内で組織がフェライト単相
となるように仕上焼鈍を行った。
て高周波真空溶解により１００ｋｇの鋼塊に鋳込み、熱
間圧延、冷間圧延を経て、板厚１ｍｍの鋼板とし、８５
０℃〜１１００℃の温度範囲内で組織がフェライト単相
となるように仕上焼鈍を行った。
耐食性試験に用いた溶液は、ＭｇＣｌ２，ＺｎＣｌ２，
ＬｉＣｌ，ＺｎＢｒ２，ＬｉＢｒを混合して水溶液と
し、蒸発することにより水分を除去して、ハロゲンイオ
ン濃度が合計で５５％（Ｃｌ−イオン濃度約２０％、Ｂ
ｒ−イオン濃度約３５％）とした溶液を使用した。な
お、この溶液は２５℃でｐＨ２．３程度である。
ＬｉＣｌ，ＺｎＢｒ２，ＬｉＢｒを混合して水溶液と
し、蒸発することにより水分を除去して、ハロゲンイオ
ン濃度が合計で５５％（Ｃｌ−イオン濃度約２０％、Ｂ
ｒ−イオン濃度約３５％）とした溶液を使用した。な
お、この溶液は２５℃でｐＨ２．３程度である。
耐食性の評価は、上記ハロゲン化物１００℃および１５
０℃中での孔食電位を測定し、それぞれ１０回の平均値
を求め、平均値の比較により行った。
０℃中での孔食電位を測定し、それぞれ１０回の平均値
を求め、平均値の比較により行った。
また、浸漬試験として、上記ハロゲン化物１５０℃中で
２００時間浸漬した場合の腐食減量も評価の対象とし
た。この場合、腐食形態はすべて孔食であったが、比較
鋼の一部の鋼では広く浅い孔食が発生しており、全面腐
食に近い形態となっていた。なお、比液量は１．５／
ｄm2とした。
２００時間浸漬した場合の腐食減量も評価の対象とし
た。この場合、腐食形態はすべて孔食であったが、比較
鋼の一部の鋼では広く浅い孔食が発生しており、全面腐
食に近い形態となっていた。なお、比液量は１．５／
ｄm2とした。
さらに、鋼の耐ＳＣＣ性を評価するために、上記ハロゲ
ン化物１５０℃中および３５％塩化マグネシウム沸騰液
中で２００時間のＳＣＣ試験法を行った。ＳＣＣ試験法
については、基本的にＪＩＳ規格に準じた。試験片は溶
液に１回に２個ずつ浸漬し、３回の同一試験を行い、計
６個の試験片の割れの有無で判断した。なお、比液量は
１／２個とした。
ン化物１５０℃中および３５％塩化マグネシウム沸騰液
中で２００時間のＳＣＣ試験法を行った。ＳＣＣ試験法
については、基本的にＪＩＳ規格に準じた。試験片は溶
液に１回に２個ずつ浸漬し、３回の同一試験を行い、計
６個の試験片の割れの有無で判断した。なお、比液量は
１／２個とした。
第２表に、高濃度ハロゲン化物水溶液中での１００℃、
１５０℃での孔食電位、１５０℃×２００ｈｒ浸漬後の
腐食減量、１５０℃×２００ｈｒ浸漬によるＳＣＣ試験
結果、および３５％ＭｇＣｌ２水溶液沸騰２００ｈｒ浸
漬によるＳＣＣ試験結果をまとめて示した。表中○およ
び×はそれぞれＳＣＣの「無し」および「有り」を示
す。
１５０℃での孔食電位、１５０℃×２００ｈｒ浸漬後の
腐食減量、１５０℃×２００ｈｒ浸漬によるＳＣＣ試験
結果、および３５％ＭｇＣｌ２水溶液沸騰２００ｈｒ浸
漬によるＳＣＣ試験結果をまとめて示した。表中○およ
び×はそれぞれＳＣＣの「無し」および「有り」を示
す。
各鋼の孔食電位を比較すると、１００℃、１５０℃、い
ずれも本発明鋼は比較鋼Ｅ１、Ｅ２に対し貴な値となっ
ており、対孔食性が良好であることがわかる。
ずれも本発明鋼は比較鋼Ｅ１、Ｅ２に対し貴な値となっ
ており、対孔食性が良好であることがわかる。
浸漬試験による腐食減量を比較すると、比較鋼は全て５
０ｍｇ／ｄm2以上であるのに対し、本発明鋼では３０ｍ
ｇ／ｄm2以下となっており、良好な耐食性を示している
ことがわかる。
０ｍｇ／ｄm2以上であるのに対し、本発明鋼では３０ｍ
ｇ／ｄm2以下となっており、良好な耐食性を示している
ことがわかる。
特に、本発明鋼の中には、腐食減量が５ｍｇ／ｄm2未満
と非常に少ない鋼もある。これらは、Ｃｏが孔食の成長
を抑えるため腐食減量が少ないことを示しているもので
ある。
と非常に少ない鋼もある。これらは、Ｃｏが孔食の成長
を抑えるため腐食減量が少ないことを示しているもので
ある。
ＳＣＣ試験結果を比較すると、孔食電位が比較的貴で耐
孔食性に優れると思われるＥ３にＳＣＣが発生してるの
に対し、本発明鋼は、高濃度ハロゲン化物、ＭｇＣｌ２
溶液中のいずれの環境においてもＳＣＣは見られず、耐
ＳＣＣ性も良好であることがわかる。
孔食性に優れると思われるＥ３にＳＣＣが発生してるの
に対し、本発明鋼は、高濃度ハロゲン化物、ＭｇＣｌ２
溶液中のいずれの環境においてもＳＣＣは見られず、耐
ＳＣＣ性も良好であることがわかる。
〔発明の効果〕 本発明鋼は、従来鋼では成し得なかった高濃度ハロゲン
化物中での耐食性を得ることができるフェライト系ステ
ンレス鋼で、高濃度のハロゲン化物を利用する装置、例
えば熱交換器等の構成材料として最適である。
化物中での耐食性を得ることができるフェライト系ステ
ンレス鋼で、高濃度のハロゲン化物を利用する装置、例
えば熱交換器等の構成材料として最適である。
【図面の簡単な説明】 第１図は、Ｃｌ−イオン濃度２０％、Ｂｒ−イオン濃度
３５％、ｐＨ２．３の高濃度ハロゲン化物水溶液中１５
０℃で測定した、孔食電位（Ｖ′C100）に及ぼすＣｏ含
有量の影響を示す線図である。
３５％、ｐＨ２．３の高濃度ハロゲン化物水溶液中１５
０℃で測定した、孔食電位（Ｖ′C100）に及ぼすＣｏ含
有量の影響を示す線図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橋本 修 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 倉橋 速生 東京都千代田区内幸町２丁目２番３号 川 崎製鉄株式会社東京本社内 (72)発明者 村田 浩之 大阪府大阪市東区平野町５丁目１番地 大 阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 真名子 敦司 大阪府大阪市東区平野町５丁目１番地 大 阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 野中 英正 大阪府大阪市東区平野町５丁目１番地 大 阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 佐野 宏 静岡県浜松市子安町1370 矢崎総業株式会 社内 (72)発明者 飯塚 弘 静岡県浜松市子安町1370 矢崎総業株式会 社内 (72)発明者 黒田 純 静岡県浜松市子安町1370 矢崎総業株式会 社内 (56)参考文献 特開 昭51−139516（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ ：０．０３重量％以下 Ｓｉ：０．１０〜１．５０重量％ Ｍｎ：２．０重量％以下 Ｃｒ：１６．０〜２１．０重量％ Ｃｏ：０．０５〜３．００重量％ Ｎ ：０．０５重量％以下 を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物より成ること
を特徴とする高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有
するフェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】請求項１記載の成分に加え、さらに、 Ｎｉ：０．３０〜３．００重量％ Ｃｕ：０．１０〜３．００重量％ Ｍｏ：０．３０〜３．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成ることを特徴とする、高濃度ハロゲ
ン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレ
ス鋼。 - 【請求項３】請求項１記載の成分に加え、さらに、 Ａｌ：０．０１〜１．００重量％ Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％ Ｖ：０．０５〜１．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成ることを特徴とする高濃度ハロゲン
化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス
鋼。 - 【請求項４】請求項２記載の成分に加え、さらに、 Ａｌ：０．０１〜１．００重量％ Ｔｉ：０．０５〜１．００重量％ Ｎｂ：０．０５〜１．００重量％ Ｖ：０．０５〜１．００重量％ のうち１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不
可避的不純物より成ることを特徴とする高濃度ハロゲン
化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63264183A JPH0637692B2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63264183A JPH0637692B2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02115345A JPH02115345A (ja) | 1990-04-27 |
| JPH0637692B2 true JPH0637692B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=17399622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63264183A Expired - Lifetime JPH0637692B2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637692B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5222595B2 (ja) * | 2008-03-18 | 2013-06-26 | 日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼材 |
| JP2009221582A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Nisshin Steel Co Ltd | フェライト系ステンレス鋼材 |
| JP5214542B2 (ja) * | 2009-06-18 | 2013-06-19 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度・高耐食性ステンレス鋼並びにこれを用いた鋼材及び鋼製品 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3932175A (en) * | 1970-06-15 | 1976-01-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Chromium, molybdenum ferritic stainless steels |
-
1988
- 1988-10-21 JP JP63264183A patent/JPH0637692B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02115345A (ja) | 1990-04-27 |
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