JPH06343994A - 消化汚泥脱水濾液の処理方法 - Google Patents
消化汚泥脱水濾液の処理方法Info
- Publication number
- JPH06343994A JPH06343994A JP5135632A JP13563293A JPH06343994A JP H06343994 A JPH06343994 A JP H06343994A JP 5135632 A JP5135632 A JP 5135632A JP 13563293 A JP13563293 A JP 13563293A JP H06343994 A JPH06343994 A JP H06343994A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- ammonia
- dehydrated filtrate
- digested sludge
- exhaust gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 消化汚泥の脱水濾液から窒素とリンを除去処
理するとともに、消化ガスの燃焼排ガス中の二酸化炭素
の固定化と窒素酸化物（ＮＯX）の無害化をはかること
ができる脱水濾液の処理方法を提供することを目的とす
る。 【構成】 消化槽１から排出される消化汚泥の脱水濾液
に消石灰２０を添加し、ｐＨを調整，撹拌混合して沈澱
槽７でリンをハイドロキシアパタイト２１として沈澱分
離し、上澄液をアンモニアストリッピング槽８でアルカ
リ２３を注入し、強アルカリ条件下で空気をバブリング
して脱水濾液中のアンモニアを気相に拡散して除去する
ことを基本とし、更にアンモニアを含む気体を脱硝触媒
反応塔９に送り込む一方、消化槽１から発生するメタン
ガスの燃焼処理を行い、ＣＯ2とＮＯXを含む燃焼排気ガ
スを上記脱硝触媒反応塔９に送り込んで、前記アンモニ
アを含む気体と混合しながら触媒の存在下でＮＯXの還
元分解を行う。
理するとともに、消化ガスの燃焼排ガス中の二酸化炭素
の固定化と窒素酸化物（ＮＯX）の無害化をはかること
ができる脱水濾液の処理方法を提供することを目的とす
る。 【構成】 消化槽１から排出される消化汚泥の脱水濾液
に消石灰２０を添加し、ｐＨを調整，撹拌混合して沈澱
槽７でリンをハイドロキシアパタイト２１として沈澱分
離し、上澄液をアンモニアストリッピング槽８でアルカ
リ２３を注入し、強アルカリ条件下で空気をバブリング
して脱水濾液中のアンモニアを気相に拡散して除去する
ことを基本とし、更にアンモニアを含む気体を脱硝触媒
反応塔９に送り込む一方、消化槽１から発生するメタン
ガスの燃焼処理を行い、ＣＯ2とＮＯXを含む燃焼排気ガ
スを上記脱硝触媒反応塔９に送り込んで、前記アンモニ
アを含む気体と混合しながら触媒の存在下でＮＯXの還
元分解を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機性廃棄物の嫌気性消
化処理システムにおいて、消化汚泥の脱水濾液（脱離液
とも呼ばれる）より窒素とリンを除去処理するととも
に、消化ガスの燃焼排ガス中の二酸化炭素の固定化と窒
素酸化物（ＮＯX）の無害化をはかった消化汚泥脱水濾
液の処理方法に関するものである。
化処理システムにおいて、消化汚泥の脱水濾液（脱離液
とも呼ばれる）より窒素とリンを除去処理するととも
に、消化ガスの燃焼排ガス中の二酸化炭素の固定化と窒
素酸化物（ＮＯX）の無害化をはかった消化汚泥脱水濾
液の処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】消化汚泥の脱水濾液には高濃度の窒素及
びリンが含まれており、その大部分はアンモニア態窒素
（ＮＨ4−Ｎ）とリン酸イオン態リン（ＰＯ4−Ｐ）であ
る。例えばＮＨ4−Ｎで５００〜１０００ｍｇ・Ｎ／ｌ，
ＰＯ4−Ｐで１００〜３００ｍｇ・Ｐ／ｌが含まれてお
り、これをそのまま通常の水処理系に返流すると、該水
処理系の窒素とリンの流入負荷が高くなって処理水の水
質が悪化する惧れがあるため、水処理系への返流前に上
記アンモニア態窒素とリン酸イオン態リンは除去しなけ
ればならない。
びリンが含まれており、その大部分はアンモニア態窒素
（ＮＨ4−Ｎ）とリン酸イオン態リン（ＰＯ4−Ｐ）であ
る。例えばＮＨ4−Ｎで５００〜１０００ｍｇ・Ｎ／ｌ，
ＰＯ4−Ｐで１００〜３００ｍｇ・Ｐ／ｌが含まれてお
り、これをそのまま通常の水処理系に返流すると、該水
処理系の窒素とリンの流入負荷が高くなって処理水の水
質が悪化する惧れがあるため、水処理系への返流前に上
記アンモニア態窒素とリン酸イオン態リンは除去しなけ
ればならない。
【０００３】液中の高濃度のアンモニアを除去する方法
としては、従来からアンモニアストリッピング法が知ら
れているが、この方法は液をアルカリ性としてアンモニ
アを液相から気相に移動させるだけの処理であり、アン
モニアを最終的に無害化する方法ではない。具体的には
アンモニア態窒素はアルカリ性では遊離してくるので、
充填塔で曝気、通風を行うことにより気体アンモニアと
して大気中に放散される。この気体アンモニアは希薄で
あれば人体に害を与えることはないが、臭気が強いので
そのまま大気中に放散することは好ましくない。
としては、従来からアンモニアストリッピング法が知ら
れているが、この方法は液をアルカリ性としてアンモニ
アを液相から気相に移動させるだけの処理であり、アン
モニアを最終的に無害化する方法ではない。具体的には
アンモニア態窒素はアルカリ性では遊離してくるので、
充填塔で曝気、通風を行うことにより気体アンモニアと
して大気中に放散される。この気体アンモニアは希薄で
あれば人体に害を与えることはないが、臭気が強いので
そのまま大気中に放散することは好ましくない。
【０００４】他のアンモニア除去方法として、生物学的
硝化脱窒処理法とか、ブレークポイント塩素注入処理
法、ゼオライト吸着法等があるが、これらの方法は比較
的低濃度のアンモニア処理方法であり、高濃度のアンモ
ニア処理に適用するためには希釈を行う必要があるた
め、経済的な処理方法であるとはいい難い。
硝化脱窒処理法とか、ブレークポイント塩素注入処理
法、ゼオライト吸着法等があるが、これらの方法は比較
的低濃度のアンモニア処理方法であり、高濃度のアンモ
ニア処理に適用するためには希釈を行う必要があるた
め、経済的な処理方法であるとはいい難い。
【０００５】一方、リンは石灰とか硫酸バンドを添加す
ることにより不溶性沈澱となるため、凝集沈澱法によっ
て比較的容易に除去することができる。
ることにより不溶性沈澱となるため、凝集沈澱法によっ
て比較的容易に除去することができる。
【０００６】一方、メタン発酵槽において発生したメタ
ンガスには、通常硫化水素が含まれているが、この硫化
水素は燃焼によりＳＯXになるため、燃焼前に湿式又は
乾式の脱硫剤を用いて硫化水素を除去する必要があり、
このため排ガス中のＳＯXの含有濃度は低くなってい
る。排煙脱硝の技術は現在開発途上にあり、前記ＮＯX
をＶ2Ｏ5とかゼオライト等の存在下でアンモニアやメタ
ンと反応させてＮ2ガスと水に選択還元する方法が知ら
れている。
ンガスには、通常硫化水素が含まれているが、この硫化
水素は燃焼によりＳＯXになるため、燃焼前に湿式又は
乾式の脱硫剤を用いて硫化水素を除去する必要があり、
このため排ガス中のＳＯXの含有濃度は低くなってい
る。排煙脱硝の技術は現在開発途上にあり、前記ＮＯX
をＶ2Ｏ5とかゼオライト等の存在下でアンモニアやメタ
ンと反応させてＮ2ガスと水に選択還元する方法が知ら
れている。
【０００７】更に一般の下水処理における窒素を除去す
る方法として、循環式硝化脱窒法が実用化されつつある
が、硝化の段階は独立栄養性細菌で成長速度が遅い硝化
細菌が関与しており、硝化反応はアルカリ度を消費する
ため、アルカリ度が不足するとｐＨが低下して反応が停
止する。そこでｐＨを調節するためにアルカリ剤を注入
する方法が行われている。このアルカリ剤としてＮａＯ
ＨとかＮａ2ＣＯ3が用いられるが、両者を比較すると、
ＮａＯＨよりもＮａ2ＣＯ3の方が硝化が順調に行われ
る。これは硝化細菌が成長するためにＣＯ2が必要であ
ることが考えられる。
る方法として、循環式硝化脱窒法が実用化されつつある
が、硝化の段階は独立栄養性細菌で成長速度が遅い硝化
細菌が関与しており、硝化反応はアルカリ度を消費する
ため、アルカリ度が不足するとｐＨが低下して反応が停
止する。そこでｐＨを調節するためにアルカリ剤を注入
する方法が行われている。このアルカリ剤としてＮａＯ
ＨとかＮａ2ＣＯ3が用いられるが、両者を比較すると、
ＮａＯＨよりもＮａ2ＣＯ3の方が硝化が順調に行われ
る。これは硝化細菌が成長するためにＣＯ2が必要であ
ることが考えられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
な消化汚泥脱水濾液の処理方法では、窒素及びリンに起
因して水処理系の負荷が高くなってしまう上、発酵槽で
発生したメタンガスを燃焼した際に副生する二酸化炭
素、硫黄酸化物（ＳＯX）及び窒素酸化物（ＮＯX）によ
って大気が汚染されるという課題があった。
な消化汚泥脱水濾液の処理方法では、窒素及びリンに起
因して水処理系の負荷が高くなってしまう上、発酵槽で
発生したメタンガスを燃焼した際に副生する二酸化炭
素、硫黄酸化物（ＳＯX）及び窒素酸化物（ＮＯX）によ
って大気が汚染されるという課題があった。
【０００９】即ち、前記有機性廃棄物の嫌気性消化方法
において、消化汚泥，例えばメタン発酵槽の発酵廃液の
処理方法として、これを液肥に利用して圃場に散布でき
れば好都合であるが、このような安易な方法は採用でき
ない場合が多い。又、液状で処分できない場合は、脱水
或は脱水−焼却−乾燥等の処理方法が考えられるが、消
化汚泥の脱水を行った場合には、必然的に脱水濾液が発
生する。
において、消化汚泥，例えばメタン発酵槽の発酵廃液の
処理方法として、これを液肥に利用して圃場に散布でき
れば好都合であるが、このような安易な方法は採用でき
ない場合が多い。又、液状で処分できない場合は、脱水
或は脱水−焼却−乾燥等の処理方法が考えられるが、消
化汚泥の脱水を行った場合には、必然的に脱水濾液が発
生する。
【００１０】この脱水濾液の処理方法としては、脱水濾
液を水処理系に返流して流入水とともに好気処理する方
法が知られているが、この脱水濾液中には窒素及びリン
濃度が高いことから水処理系の負荷を高めてしまい、且
つ処理水質が低下してしまう原因になることがある。例
えば下水消化汚泥の脱水濾液でＮＨ4−Ｎが５００〜１
０００ｍｇ／ｌ，ＰＯ4−Ｐが１００〜３００ｍｇ／ｌ
存在している。
液を水処理系に返流して流入水とともに好気処理する方
法が知られているが、この脱水濾液中には窒素及びリン
濃度が高いことから水処理系の負荷を高めてしまい、且
つ処理水質が低下してしまう原因になることがある。例
えば下水消化汚泥の脱水濾液でＮＨ4−Ｎが５００〜１
０００ｍｇ／ｌ，ＰＯ4−Ｐが１００〜３００ｍｇ／ｌ
存在している。
【００１１】特に排水中の窒素、リンの濃度は規制され
る方向にあり、消化汚泥脱水濾液中の窒素及びリンは除
去することが望ましい。従来、汚泥を脱水する過程で消
石灰と塩化第２鉄を添加しているが、この場合にはリン
は不溶性沈澱となるので、脱水濾液中のリンが除去され
る効果がある。しかしこの方法は操作性に問題があるた
め、近時は高分子凝集剤を用いた脱水方法が多用されて
いる。
る方向にあり、消化汚泥脱水濾液中の窒素及びリンは除
去することが望ましい。従来、汚泥を脱水する過程で消
石灰と塩化第２鉄を添加しているが、この場合にはリン
は不溶性沈澱となるので、脱水濾液中のリンが除去され
る効果がある。しかしこの方法は操作性に問題があるた
め、近時は高分子凝集剤を用いた脱水方法が多用されて
いる。
【００１２】この高分子凝集剤にはリンを沈澱させる効
果がないため、脱水濾液中のリン濃度が高くなってしま
うという不都合が生じる。又、脱水濾液中のアンモニア
性窒素を除去する適当な処理方法はないのが現状であ
る。
果がないため、脱水濾液中のリン濃度が高くなってしま
うという不都合が生じる。又、脱水濾液中のアンモニア
性窒素を除去する適当な処理方法はないのが現状であ
る。
【００１３】嫌気性消化においては、発酵槽の自己加温
のために発生したメタンガスを燃焼させる手段が用いら
れている。このメタンガスは燃焼して二酸化炭素とな
り、硫黄酸化物（ＳＯX）とか窒素酸化物（ＮＯX）が副
生する。これら硫黄酸化物と窒素酸化物は排出規制の面
からも効率良く除去する必要があり、更に二酸化炭素
（ＣＯ2）の排出も規制される方向にある。排煙中の硫
黄酸化物、窒素酸化物及び二酸化炭素の固定化について
それぞれ単独処理を行う方法は知られているが、一括処
理する方法は知られていない。特にＮａ2ＣＯ3を供給す
る循環式硝化脱窒法は、薬剤コストが高いためにランニ
ングコストが高くなるという問題があり、一般には採用
されていない。
のために発生したメタンガスを燃焼させる手段が用いら
れている。このメタンガスは燃焼して二酸化炭素とな
り、硫黄酸化物（ＳＯX）とか窒素酸化物（ＮＯX）が副
生する。これら硫黄酸化物と窒素酸化物は排出規制の面
からも効率良く除去する必要があり、更に二酸化炭素
（ＣＯ2）の排出も規制される方向にある。排煙中の硫
黄酸化物、窒素酸化物及び二酸化炭素の固定化について
それぞれ単独処理を行う方法は知られているが、一括処
理する方法は知られていない。特にＮａ2ＣＯ3を供給す
る循環式硝化脱窒法は、薬剤コストが高いためにランニ
ングコストが高くなるという問題があり、一般には採用
されていない。
【００１４】そこで本発明は、上記の観点に基づいてな
されたものであって、水処理系の負荷を軽減するととも
にメタンガスの燃焼による二酸化炭素、硫黄酸化物及び
窒素酸化物による大気の汚染を防止することができる消
化汚泥脱水濾液の処理方法を提供することを目的とする
ものである。
されたものであって、水処理系の負荷を軽減するととも
にメタンガスの燃焼による二酸化炭素、硫黄酸化物及び
窒素酸化物による大気の汚染を防止することができる消
化汚泥脱水濾液の処理方法を提供することを目的とする
ものである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、消化槽から排出される消化汚泥に高分子
凝集剤を注入して脱水した後、脱水濾液に消石灰を添加
して、ｐＨを調整して撹拌混合してから沈澱槽でリンを
ハイドロキシアパタイトとして沈澱分離し、該沈澱槽の
上澄液をアンモニアストリッピング槽でアルカリを注入
し、強アルカリ条件下で空気をバブリングすることによ
り、脱水濾液中のアンモニアを気相に拡散して除去する
消化汚泥脱水濾液の処理方法を基本とする。
成するために、消化槽から排出される消化汚泥に高分子
凝集剤を注入して脱水した後、脱水濾液に消石灰を添加
して、ｐＨを調整して撹拌混合してから沈澱槽でリンを
ハイドロキシアパタイトとして沈澱分離し、該沈澱槽の
上澄液をアンモニアストリッピング槽でアルカリを注入
し、強アルカリ条件下で空気をバブリングすることによ
り、脱水濾液中のアンモニアを気相に拡散して除去する
消化汚泥脱水濾液の処理方法を基本とする。
【００１６】更に上記アンモニアを含む気体を脱硝触媒
反応塔に送り込む一方、消化槽から発生するメタンガス
を脱硫塔に送り込んで硫化水素を除去してから燃焼処理
を行い、ＣＯ2とＮＯXを含む燃焼排気ガスを上記脱硝触
媒反応塔に送り込み、前記アンモニアを含む気体と燃焼
排気ガスとを混合しながら触媒の存在下でＮＯXの還元
分解を行っている。
反応塔に送り込む一方、消化槽から発生するメタンガス
を脱硫塔に送り込んで硫化水素を除去してから燃焼処理
を行い、ＣＯ2とＮＯXを含む燃焼排気ガスを上記脱硝触
媒反応塔に送り込み、前記アンモニアを含む気体と燃焼
排気ガスとを混合しながら触媒の存在下でＮＯXの還元
分解を行っている。
【００１７】又、上記脱硝触媒反応塔を通った排気ガス
をアンモニア回収槽に送り込み、脱硝反応によって未反
応のアンモニアを塩化アンモニウムとして回収してお
り、更に上記アンモニア回収槽を通った排気ガスを二酸
化炭素吸収槽に送り込む一方、この二酸化炭素吸収槽に
前記アンモニアストリッピング槽から排出された強アル
カリ性排液を導入して、この強アルカリ性排液中に前記
排気ガスをバブリングすることにより、排気ガス中のＣ
Ｏ2を炭酸塩として固定化するとともに該二酸化炭素吸
収槽からはＮＯXとＣＯ2が除去されたガスを大気中に放
出する。
をアンモニア回収槽に送り込み、脱硝反応によって未反
応のアンモニアを塩化アンモニウムとして回収してお
り、更に上記アンモニア回収槽を通った排気ガスを二酸
化炭素吸収槽に送り込む一方、この二酸化炭素吸収槽に
前記アンモニアストリッピング槽から排出された強アル
カリ性排液を導入して、この強アルカリ性排液中に前記
排気ガスをバブリングすることにより、排気ガス中のＣ
Ｏ2を炭酸塩として固定化するとともに該二酸化炭素吸
収槽からはＮＯXとＣＯ2が除去されたガスを大気中に放
出する。
【００１８】上記二酸化炭素吸収槽の排液をｐＨ調整槽
に送り込み、酸もしくはアルカリの注入により中性域に
調整してから処理水として放流するか、更に該処理水を
活性汚泥処理法もしくは循環式硝化脱窒処理法に基づく
水処理系に送り込んで処理し、ｐＨ調整後に処理水とし
て放流する。
に送り込み、酸もしくはアルカリの注入により中性域に
調整してから処理水として放流するか、更に該処理水を
活性汚泥処理法もしくは循環式硝化脱窒処理法に基づく
水処理系に送り込んで処理し、ｐＨ調整後に処理水とし
て放流する。
【００１９】
【作用】かかる消化汚泥脱水濾液の処理方法によれば、
消化汚泥が高分子凝集剤により凝集後脱水され、この脱
水濾液に消石灰の添加及び撹拌混合を行うことにより、
リンがハイドロキシアパタイトとして沈澱分離される。
更に沈澱槽の上澄液をアンモニアストリッピング槽でア
ルカリを注入してから空気をバブリングすることによっ
て脱水濾液中のアンモニアが気相に拡散して除去され
る。
消化汚泥が高分子凝集剤により凝集後脱水され、この脱
水濾液に消石灰の添加及び撹拌混合を行うことにより、
リンがハイドロキシアパタイトとして沈澱分離される。
更に沈澱槽の上澄液をアンモニアストリッピング槽でア
ルカリを注入してから空気をバブリングすることによっ
て脱水濾液中のアンモニアが気相に拡散して除去され
る。
【００２０】このアンモニアを含む気体は脱硝触媒反応
塔に送り込まれ、且つ消化槽から発生するメタンガスの
硫化水素を除去してから燃焼処理を行った燃焼排気ガス
を上記脱硝触媒反応塔に送り込むと、アンモニアを含む
気体と燃焼排気ガスとを混合しながら触媒の存在下でＮ
ＯXの還元分解が行われる。
塔に送り込まれ、且つ消化槽から発生するメタンガスの
硫化水素を除去してから燃焼処理を行った燃焼排気ガス
を上記脱硝触媒反応塔に送り込むと、アンモニアを含む
気体と燃焼排気ガスとを混合しながら触媒の存在下でＮ
ＯXの還元分解が行われる。
【００２１】上記脱硝触媒反応塔を通った排気ガスをア
ンモニア回収槽での脱硝反応によって未反応のアンモニ
アが塩化アンモニウムとして回収される。更にアンモニ
ア回収槽を通った排気ガスを二酸化炭素吸収槽に送り込
み、該二酸化炭素吸収槽に前記アンモニアストリッピン
グ槽から排出された強アルカリ性排液を導入して上記排
気ガスをバブリングすることにより、排気ガス中のＣＯ
2が炭酸塩として固定化され、該二酸化炭素吸収槽から
はＮＯXとＣＯ2が除去されたガスが大気中に放出され
る。更に二酸化炭素吸収槽の排液をｐＨ調整槽で中性域
に調整してからそのままもしくは該処理水が活性汚泥処
理法もしくは循環式硝化脱窒処理法に基づく水処理系に
送り込まれてから放流される。
ンモニア回収槽での脱硝反応によって未反応のアンモニ
アが塩化アンモニウムとして回収される。更にアンモニ
ア回収槽を通った排気ガスを二酸化炭素吸収槽に送り込
み、該二酸化炭素吸収槽に前記アンモニアストリッピン
グ槽から排出された強アルカリ性排液を導入して上記排
気ガスをバブリングすることにより、排気ガス中のＣＯ
2が炭酸塩として固定化され、該二酸化炭素吸収槽から
はＮＯXとＣＯ2が除去されたガスが大気中に放出され
る。更に二酸化炭素吸収槽の排液をｐＨ調整槽で中性域
に調整してからそのままもしくは該処理水が活性汚泥処
理法もしくは循環式硝化脱窒処理法に基づく水処理系に
送り込まれてから放流される。
【００２２】
【実施例】以下本発明にかかる消化汚泥脱水濾液の処理
方法の一実施例を、図１の概要図に基づいて詳述する。
先ず装置の構成を説明すると、図中の１は消化槽として
のメタン発酵槽、２は消化汚泥貯留槽、３は脱水機、４
は脱硫塔、５は自己加温用燃焼装置、５ａはその他の燃
焼装置である。更に６はリン凝集槽、７は沈澱槽、８は
アンモニアストリッピング槽、９は脱硝触媒反応塔、１
０はアンモニア回収槽、１１は二酸化炭素吸収槽、１２
は沈澱分離槽、１３はｐＨ調整槽、１４は水処理系であ
る。
方法の一実施例を、図１の概要図に基づいて詳述する。
先ず装置の構成を説明すると、図中の１は消化槽として
のメタン発酵槽、２は消化汚泥貯留槽、３は脱水機、４
は脱硫塔、５は自己加温用燃焼装置、５ａはその他の燃
焼装置である。更に６はリン凝集槽、７は沈澱槽、８は
アンモニアストリッピング槽、９は脱硝触媒反応塔、１
０はアンモニア回収槽、１１は二酸化炭素吸収槽、１２
は沈澱分離槽、１３はｐＨ調整槽、１４は水処理系であ
る。
【００２３】上記装置の作用は以下の通りである。先ず
消化槽としてのメタン発酵槽１から排出される消化汚泥
（発酵廃液）は、消化汚泥貯留槽２に一時貯留され、こ
こで高分子凝集剤１５が注入された後、脱水機３により
脱水される。上記メタン発酵槽１から発生するメタンガ
スは脱硫塔４に送り込まれて硫化水素（Ｈ2Ｓ）が除去
され、自己加温用燃焼装置５及びその他の燃焼装置５ａ
において燃焼処理される。その他の燃焼装置５ａとはメ
タンガス以外の熱源を利用した燃焼装置を含み、これら
自己加温用燃焼装置５と燃焼装置５ａから排出されたＣ
Ｏ2とＮＯXを含む燃焼排気ガス１６は脱硝触媒反応塔９
に送り込まれる。自己加温用燃焼装置５の燃焼排気ガス
の一部はメタン発酵槽１に戻される。
消化槽としてのメタン発酵槽１から排出される消化汚泥
（発酵廃液）は、消化汚泥貯留槽２に一時貯留され、こ
こで高分子凝集剤１５が注入された後、脱水機３により
脱水される。上記メタン発酵槽１から発生するメタンガ
スは脱硫塔４に送り込まれて硫化水素（Ｈ2Ｓ）が除去
され、自己加温用燃焼装置５及びその他の燃焼装置５ａ
において燃焼処理される。その他の燃焼装置５ａとはメ
タンガス以外の熱源を利用した燃焼装置を含み、これら
自己加温用燃焼装置５と燃焼装置５ａから排出されたＣ
Ｏ2とＮＯXを含む燃焼排気ガス１６は脱硝触媒反応塔９
に送り込まれる。自己加温用燃焼装置５の燃焼排気ガス
の一部はメタン発酵槽１に戻される。
【００２４】消化汚泥は脱水機３により脱水ケーキ１７
と脱水濾液１８に分離され、脱水ケーキ１７は直接埋立
処分されるか、乾燥或は焼却処分される。脱水濾液１８
はリン凝集槽６で消石灰１９が添加され、ｐＨが９．５
〜１０に調整されて撹拌機２０によって撹拌混合され
る。この時、（１）式によってリンはハイドロキシアパ
タイトとして沈澱し、浮遊物質であるｓｓ成分も共沈す
る。
と脱水濾液１８に分離され、脱水ケーキ１７は直接埋立
処分されるか、乾燥或は焼却処分される。脱水濾液１８
はリン凝集槽６で消石灰１９が添加され、ｐＨが９．５
〜１０に調整されて撹拌機２０によって撹拌混合され
る。この時、（１）式によってリンはハイドロキシアパ
タイトとして沈澱し、浮遊物質であるｓｓ成分も共沈す
る。
【００２５】 ３ＨＰＯ4 2-＋５Ｃａ2+＋４ＯＨ- → Ｃａ5（ＯＨ）（ＰＯ4）3＋３Ｈ2Ｏ・・・・・（１） （ハイドロキシアパタイト） そして脱水濾液１８は沈澱槽７に移行して、上記ハイド
ロキシアパタイト２１の沈澱分離が行われる。このハイ
ドロキシアパタイト２１はリン肥料として利用される。
ロキシアパタイト２１の沈澱分離が行われる。このハイ
ドロキシアパタイト２１はリン肥料として利用される。
【００２６】次に沈澱槽７の上澄液２２は、アンモニア
ストリッピング槽８に送り込まれ、ここでアルカリ２
３、例えば苛性ソーダＮａＯＨ又は消石灰Ｃａ（ＯＨ）
2が注入されてｐＨ１１〜１２の強アルカリ条件下で空
気２４がバブリングされる。すると脱水濾液中のアンモ
ニアは気相に拡散して液相から除去される。そして気相
に拡散したアンモニアを含む気体２５は脱硝触媒反応塔
９に送り込まれる。
ストリッピング槽８に送り込まれ、ここでアルカリ２
３、例えば苛性ソーダＮａＯＨ又は消石灰Ｃａ（ＯＨ）
2が注入されてｐＨ１１〜１２の強アルカリ条件下で空
気２４がバブリングされる。すると脱水濾液中のアンモ
ニアは気相に拡散して液相から除去される。そして気相
に拡散したアンモニアを含む気体２５は脱硝触媒反応塔
９に送り込まれる。
【００２７】この脱硝触媒反応塔９には、アンモニアを
含む気体２５とともに前記自己加温用燃焼装置５と燃焼
装置５ａから排出されたＣＯ2とＮＯXを含む燃焼排気１
６が導入されており、アンモニアを含む気体２５と燃焼
排気１６とが混合されながらＶ2Ｏ5又はゼオライト等の
触媒の存在下でＮＯXが（２）式に示したようにＮ2とＨ
2Ｏとに還元分解される。
含む気体２５とともに前記自己加温用燃焼装置５と燃焼
装置５ａから排出されたＣＯ2とＮＯXを含む燃焼排気１
６が導入されており、アンモニアを含む気体２５と燃焼
排気１６とが混合されながらＶ2Ｏ5又はゼオライト等の
触媒の存在下でＮＯXが（２）式に示したようにＮ2とＨ
2Ｏとに還元分解される。
【００２８】 ４ＮＯ＋４ＮＨ3＋Ｏ2 → ４Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ・・・・・・・（２） この脱硝触媒反応塔９を通った排気ガスは、塩酸が満た
されたアンモニア回収槽１０に送り込まれ、バブリング
による脱硝反応によって未反応のアンモニアが塩化アン
モニウム（ＮＨ4Ｃｌ）２６として回収される。この塩
化アンモニウム２６は液体肥料として利用される。
されたアンモニア回収槽１０に送り込まれ、バブリング
による脱硝反応によって未反応のアンモニアが塩化アン
モニウム（ＮＨ4Ｃｌ）２６として回収される。この塩
化アンモニウム２６は液体肥料として利用される。
【００２９】アンモニア回収槽１０を通った排気ガス３
４は二酸化炭素吸収槽１１内に送り込まれる。この二酸
化炭素吸収槽１１には前記アンモニアストリッピング槽
８から排出された強アルカリ性排液２７が導入されてお
り、この強アルカリ性排液２７中に前記排気ガス３４が
バブリングされて、下記の（３）式と（４）式に基づい
て排気ガス３４中のＣＯ2が炭酸塩として固定化され
る。
４は二酸化炭素吸収槽１１内に送り込まれる。この二酸
化炭素吸収槽１１には前記アンモニアストリッピング槽
８から排出された強アルカリ性排液２７が導入されてお
り、この強アルカリ性排液２７中に前記排気ガス３４が
バブリングされて、下記の（３）式と（４）式に基づい
て排気ガス３４中のＣＯ2が炭酸塩として固定化され
る。
【００３０】 Ｃａ（ＯＨ）2＋ＣＯ2 → ＣａＣＯ3＋Ｈ2Ｏ・・・・・（３） ２ＮａＯＨ＋２ＣＯ2 → Ｎａ2ＣＯ3＋Ｈ2Ｏ・・・・・（４） 上記のＮａ2ＣＯ3は水に可溶性であるため回収すること
はできないが、他方のＣａＣＯ3は、該二酸化炭素吸収
槽１１の排液２８を沈澱分離槽１２に導入して沈澱分離
することにより、沈澱物２９として回収することができ
る。
はできないが、他方のＣａＣＯ3は、該二酸化炭素吸収
槽１１の排液２８を沈澱分離槽１２に導入して沈澱分離
することにより、沈澱物２９として回収することができ
る。
【００３１】二酸化炭素吸収槽１１からはＮＯXとＣＯ2
が除去されたガス３０が大気中に放出される。又、前記
排液２８はｐＨ調整槽１３に送り込まれ、酸もしくはア
ルカリ３１の注入により中性域に調整されてから処理水
３２として放流されるか、更に該処理水３２が活性汚泥
処理法に基づく水処理系１４に送り込まれて処理され、
アルカリ性の適当なｐＨに調整されてから処理水３３と
して放流される。この水処理系１４として循環式硝化脱
窒処理法を利用することもできる。
が除去されたガス３０が大気中に放出される。又、前記
排液２８はｐＨ調整槽１３に送り込まれ、酸もしくはア
ルカリ３１の注入により中性域に調整されてから処理水
３２として放流されるか、更に該処理水３２が活性汚泥
処理法に基づく水処理系１４に送り込まれて処理され、
アルカリ性の適当なｐＨに調整されてから処理水３３と
して放流される。この水処理系１４として循環式硝化脱
窒処理法を利用することもできる。
【００３２】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば脱水濾液の窒素及びリン濃度を低減することができ
るため、この脱水濾液を水処理系に返流した場合の該水
処理系の負荷が軽減されて処理水質が高められるととも
に、発酵槽で発生したメタンガスを燃焼した際に副生す
る二酸化炭素、硫黄酸化物（ＳＯX）及び窒素酸化物
（ＮＯX）によって大気が汚染されることがないという
効果が得られる。
れば脱水濾液の窒素及びリン濃度を低減することができ
るため、この脱水濾液を水処理系に返流した場合の該水
処理系の負荷が軽減されて処理水質が高められるととも
に、発酵槽で発生したメタンガスを燃焼した際に副生す
る二酸化炭素、硫黄酸化物（ＳＯX）及び窒素酸化物
（ＮＯX）によって大気が汚染されることがないという
効果が得られる。
【００３３】又、燃焼排気ガス中のＣＯ2を吸収した消
化汚泥脱水濾液処理水を活性汚泥処理法又は循環式硝化
脱窒法を採用した水処理系に返流することにより、独立
栄養性の硝化細菌により溶解性炭酸が摂取され、菌体合
成に利用されるので、硝化細菌の成長を促進して硝化反
応速度を高めることができる。その結果、硝化反応槽に
おけるＨＲＴ（滞留時間）が短縮されるので、槽の容積
縮小と建設費の低廉化をはかることができる。
化汚泥脱水濾液処理水を活性汚泥処理法又は循環式硝化
脱窒法を採用した水処理系に返流することにより、独立
栄養性の硝化細菌により溶解性炭酸が摂取され、菌体合
成に利用されるので、硝化細菌の成長を促進して硝化反
応速度を高めることができる。その結果、硝化反応槽に
おけるＨＲＴ（滞留時間）が短縮されるので、槽の容積
縮小と建設費の低廉化をはかることができる。
【００３４】更に二酸化炭素（ＣＯ2）を炭酸塩として
固定化することができるため、この二酸化炭素の規制に
対しても対処可能であり、アルカリ剤は安価な苛性ソー
ダとか消石灰等を用いることが出来るとともに、これら
アルカリ剤がアンモニア除去に用いられた後に排ガス中
のＣＯ2を吸収して硝化反応を促進するため硝化，脱窒
に要する薬剤コストが安くなり、ランニングコストは低
廉化される。
固定化することができるため、この二酸化炭素の規制に
対しても対処可能であり、アルカリ剤は安価な苛性ソー
ダとか消石灰等を用いることが出来るとともに、これら
アルカリ剤がアンモニア除去に用いられた後に排ガス中
のＣＯ2を吸収して硝化反応を促進するため硝化，脱窒
に要する薬剤コストが安くなり、ランニングコストは低
廉化される。
【図１】本発明にかかる消化汚泥脱水濾液の処理方法を
実施する装置構成を示す概要図。
実施する装置構成を示す概要図。
１…メタン発酵槽 ２…消化汚泥貯留槽 ３…脱水機 ４…脱硫塔 ５…自己加温用燃焼装置 ５ａ…その他の燃焼装置 ６…リン凝集槽 ７…沈澱槽 ８…アンモニアストリッピング槽 ９…脱硝触媒反応塔 １０…アンモニア回収槽 １１…二酸化炭素吸収槽 １２…沈澱分離槽 １３…ｐＨ調整槽 １４…水処理系 １５…高分子凝集剤 １８…脱水濾液 １９…消石灰 ２１…ハイドロキシアパタイト ２６…塩化アンモニウム ３２，３３…処理水
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０１ Ｚ Ｃ０２Ｆ 1/20 ＺＡＢ Ｂ 1/66 ＺＡＢ 3/34 ＺＡＢ Ａ 11/00 ＺＡＢ Ｂ 7446−4Ｄ 11/14 ＺＡＢ Ｄ 7446−4Ｄ // Ｃ０２Ｆ 1/56 ＺＡＢ Ｅ 7918−4Ｄ
Claims (5)
- 【請求項１】 消化槽から排出される消化汚泥に高分子
凝集剤を注入して脱水した後、脱水濾液に消石灰を添加
して、ｐＨを調整して撹拌混合してから沈澱槽でリンを
ハイドロキシアパタイトとして沈澱分離し、該沈澱槽の
上澄液をアンモニアストリッピング槽でアルカリを注入
し、強アルカリ条件下で空気をバブリングすることによ
り、脱水濾液中のアンモニアを気相に拡散して除去する
ようにしたことを特徴とする消化汚泥脱水濾液の処理方
法。 - 【請求項２】 消化槽から排出される消化汚泥に高分子
凝集剤を注入して脱水した後、脱水濾液に消石灰を添加
して、ｐＨを調整して撹拌混合してから沈澱槽でリンを
ハイドロキシアパタイトとして沈澱分離し、該沈澱槽の
上澄液をアンモニアストリッピング槽でアルカリを注入
し、強アルカリ条件下で空気をバブリングすることによ
り、脱水濾液中のアンモニアを気相に拡散し、このアン
モニアを含む気体を脱硝触媒反応塔に送り込む一方、前
記消化槽から発生するメタンガスを脱硫塔に送り込んで
硫化水素を除去してから燃焼処理を行い、ＣＯ2とＮＯX
を含む燃焼排気ガスを上記脱硝触媒反応塔に送り込み、
前記アンモニアを含む気体と燃焼排気ガスとを混合しな
がら触媒の存在下でＮＯXの還元分解を行うことを特徴
とする消化汚泥脱水濾液の処理方法。 - 【請求項３】 上記脱硝触媒反応塔を通った排気ガスを
アンモニア回収槽に送り込み、脱硝反応によって未反応
のアンモニアを塩化アンモニウムとして回収するように
した請求項２記載の消化汚泥脱水濾液の処理方法。 - 【請求項４】 上記アンモニア回収槽を通った排気ガス
を二酸化炭素吸収槽に送り込む一方、この二酸化炭素吸
収槽に前記アンモニアストリッピング槽から排出された
強アルカリ性排液を導入して、この強アルカリ性排液中
に前記排気ガスをバブリングすることにより、排気ガス
中のＣＯ2を炭酸塩として固定化するとともに該二酸化
炭素吸収槽からはＮＯXとＣＯ2が除去されたガスを大気
中に放出するようにした請求項２，３記載の消化汚泥脱
水濾液の処理方法。 - 【請求項５】 上記二酸化炭素吸収槽の排液をｐＨ調整
槽に送り込み、酸もしくはアルカリの注入により中性域
に調整してから処理水として放流するか、更に該処理水
を活性汚泥処理法もしくは循環式硝化脱窒処理法に基づ
く水処理系に送り込んで処理し、ｐＨ調整後に処理水と
して放流するようにした請求項２，３，４記載の消化汚
泥脱水濾液の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5135632A JPH06343994A (ja) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | 消化汚泥脱水濾液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5135632A JPH06343994A (ja) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | 消化汚泥脱水濾液の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06343994A true JPH06343994A (ja) | 1994-12-20 |
Family
ID=15156350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5135632A Pending JPH06343994A (ja) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | 消化汚泥脱水濾液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06343994A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002153899A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-05-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | メタン発酵処理方法および処理装置 |
| JP2002273489A (ja) * | 2001-03-21 | 2002-09-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 液状有機性廃棄物の処理方法およびそのシステム |
| KR100473539B1 (ko) * | 2002-04-03 | 2005-03-08 | 한영교 | 고농도 폐수의 총질소 제거방법 및 그 장치 |
| JP2005081182A (ja) * | 2003-09-04 | 2005-03-31 | Univ Of Tsukuba | メタン発生方法及びそれに用いる二相式メタン発生装置 |
| KR100554009B1 (ko) * | 2004-07-01 | 2006-02-22 | 주식회사 젝시엔 | 유기성 슬러지의 처리 방법 및 장치 |
| JP2006320844A (ja) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Japan Organo Co Ltd | 排水処理方法および装置 |
| CN102580498A (zh) * | 2011-12-31 | 2012-07-18 | 兖矿国宏化工有限责任公司 | 高浓度氨氮废水与锅炉烟气综合治理方法 |
| JP2013169495A (ja) * | 2012-02-20 | 2013-09-02 | Taiheiyo Cement Corp | セメントキルン排ガス処理装置及び処理方法 |
| ITPC20130004A1 (it) * | 2013-01-22 | 2014-07-23 | Syngen Srl | Procedimento per l'estrazione dell'azoto contenuto in digestati derivanti dalla fermentazione metanogenica, deiezioni zootecniche, fanghi di depurazione. |
| CN104230081A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-12-24 | 湖北仙隆化工股份有限公司 | 一种百草枯农药废水处理工艺 |
| JP2018153780A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 株式会社東芝 | 汚泥処理システムおよび汚泥処理方法 |
| CN110183066A (zh) * | 2019-07-05 | 2019-08-30 | 无锡市政设计研究院有限公司 | 蓝藻深度脱水废水处理系统以及工艺 |
| CN113896180A (zh) * | 2021-11-23 | 2022-01-07 | 深圳基荣新能源科技有限公司 | 一种羟基磷灰石及其制备方法 |
| CN115028332A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-09-09 | 同济大学 | 一种烟气脱硝和污泥厌氧消化协同处理循环方法 |
-
1993
- 1993-06-07 JP JP5135632A patent/JPH06343994A/ja active Pending
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002153899A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-05-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | メタン発酵処理方法および処理装置 |
| JP2002273489A (ja) * | 2001-03-21 | 2002-09-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 液状有機性廃棄物の処理方法およびそのシステム |
| JP4558231B2 (ja) * | 2001-03-21 | 2010-10-06 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | 液状有機性廃棄物の処理方法およびそのシステム |
| KR100473539B1 (ko) * | 2002-04-03 | 2005-03-08 | 한영교 | 고농도 폐수의 총질소 제거방법 및 그 장치 |
| JP2005081182A (ja) * | 2003-09-04 | 2005-03-31 | Univ Of Tsukuba | メタン発生方法及びそれに用いる二相式メタン発生装置 |
| JP4631043B2 (ja) * | 2003-09-04 | 2011-02-16 | 国立大学法人 筑波大学 | メタン発生方法及びそれに用いる二相式メタン発生装置 |
| KR100554009B1 (ko) * | 2004-07-01 | 2006-02-22 | 주식회사 젝시엔 | 유기성 슬러지의 처리 방법 및 장치 |
| JP2006320844A (ja) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Japan Organo Co Ltd | 排水処理方法および装置 |
| CN102580498A (zh) * | 2011-12-31 | 2012-07-18 | 兖矿国宏化工有限责任公司 | 高浓度氨氮废水与锅炉烟气综合治理方法 |
| JP2013169495A (ja) * | 2012-02-20 | 2013-09-02 | Taiheiyo Cement Corp | セメントキルン排ガス処理装置及び処理方法 |
| ITPC20130004A1 (it) * | 2013-01-22 | 2014-07-23 | Syngen Srl | Procedimento per l'estrazione dell'azoto contenuto in digestati derivanti dalla fermentazione metanogenica, deiezioni zootecniche, fanghi di depurazione. |
| EP2757076A1 (en) | 2013-01-22 | 2014-07-23 | Syngen S.r.l. | Process for nitrogen extraction from digestates obtained by metanogenic fermentation, zootechnical dejecta and sewage sludges |
| CN104230081A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-12-24 | 湖北仙隆化工股份有限公司 | 一种百草枯农药废水处理工艺 |
| CN104230081B (zh) * | 2014-07-16 | 2016-08-31 | 湖北仙隆化工股份有限公司 | 一种百草枯农药废水处理工艺 |
| JP2018153780A (ja) * | 2017-03-21 | 2018-10-04 | 株式会社東芝 | 汚泥処理システムおよび汚泥処理方法 |
| CN110183066A (zh) * | 2019-07-05 | 2019-08-30 | 无锡市政设计研究院有限公司 | 蓝藻深度脱水废水处理系统以及工艺 |
| CN110183066B (zh) * | 2019-07-05 | 2023-07-07 | 华昕设计集团有限公司 | 蓝藻深度脱水废水处理系统以及工艺 |
| CN113896180A (zh) * | 2021-11-23 | 2022-01-07 | 深圳基荣新能源科技有限公司 | 一种羟基磷灰石及其制备方法 |
| CN115028332A (zh) * | 2022-05-19 | 2022-09-09 | 同济大学 | 一种烟气脱硝和污泥厌氧消化协同处理循环方法 |
| CN115028332B (zh) * | 2022-05-19 | 2024-03-26 | 同济大学 | 一种烟气脱硝和污泥厌氧消化协同处理循环方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3103027B2 (ja) | 汚水中のアンモニアを用いる排ガスの処理方法と装置 | |
| AU691097B2 (en) | Process for the treatment of gases | |
| JPH06343994A (ja) | 消化汚泥脱水濾液の処理方法 | |
| CN113164901A (zh) | 用硝酸盐和空气等离子体进行有机肥料中的氮富集 | |
| JP2004135579A (ja) | バイオガスの生物脱硫装置 | |
| JP3723994B2 (ja) | 嫌気性生物反応ガスの脱硫装置 | |
| JP2002079299A (ja) | 含アンモニア廃棄物の処理方法 | |
| JPH0824920B2 (ja) | 固形廃棄物と廃水の処理方法 | |
| JP2002079051A (ja) | 硫化水素含有ガスの脱硫方法 | |
| JPH0568849A (ja) | 消化ガスの脱硫方法および装置 | |
| IE67375B1 (en) | Water purification process | |
| GB1503093A (en) | Process for treating excess sludge containing spent activated carbon powder in an activated sludge waste water purification method | |
| JP3736397B2 (ja) | 窒素成分を含む有機物の処理方法 | |
| JP2001252690A (ja) | 亜硝酸化方法 | |
| JPH0716430A (ja) | メタン発酵処理システムにおける排ガス処理方法 | |
| JP4085436B2 (ja) | 排液処理装置および方法 | |
| JPS6153120B2 (ja) | ||
| JP2000117289A (ja) | 嫌気性消化汚泥の脱水分離液処理方法及びその装置 | |
| JPH0852491A (ja) | 嫌気性生物反応ガスの処理方法 | |
| JPH0739889A (ja) | 高濃度アンモニア廃液の処理方法 | |
| JPH0286899A (ja) | 汚泥の処理方法 | |
| JP2002079294A (ja) | 生物脱硫方法及び生物脱硫装置 | |
| JP2000107795A (ja) | 汚泥湿式酸化分離液処理方法及びその装置 | |
| JPH05138193A (ja) | 廃水の生物学的窒素除去方法 | |
| JPH03258388A (ja) | Ｎｈ↓３含有廃水の処理方法 |