JPH06339268A - 直流電源回路 - Google Patents
直流電源回路Info
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- JPH06339268A JPH06339268A JP5126115A JP12611593A JPH06339268A JP H06339268 A JPH06339268 A JP H06339268A JP 5126115 A JP5126115 A JP 5126115A JP 12611593 A JP12611593 A JP 12611593A JP H06339268 A JPH06339268 A JP H06339268A
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- circuit
- switching regulator
- power supply
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Dc-Dc Converters (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 力率改善回路と複数のスイッチングレギュレ
ータの立ち上がりを速くする。 【構成】 交流電源１の交流は整流回路２により全波整
流されて脈流電圧に変換され、この脈流電圧が第２のス
イッチングレギュレータ５のダイオードＤ１５と入力平
滑コンデンサＣ１０により平滑されて直流電圧となる。
抵抗Ｒ１、Ｒ２により分圧された電圧が所定値以上にな
ると制御回路１２が動作を開始し、スイッチング素子Ｑ
３の駆動パルスを出力する。スイッチング素子Ｑ３がこ
の駆動パルスによりオン、オフすることによりトランス
Ｔ２の１次側ｅに交流電圧が誘起され、この交流電圧が
ダイオードＤ１０、Ｄ１１、インダクタＬ３および駆動
平滑コンデンサＣ７により整流および平滑化されてこの
直流電圧が駆動電源となり、第２のスイッチングレギュ
レータ５が連続動作状態となるとともに昇圧チョッパ回
路３と第１のスイッチングレギュレータ４の各制御回路
７、８に供給される。
ータの立ち上がりを速くする。 【構成】 交流電源１の交流は整流回路２により全波整
流されて脈流電圧に変換され、この脈流電圧が第２のス
イッチングレギュレータ５のダイオードＤ１５と入力平
滑コンデンサＣ１０により平滑されて直流電圧となる。
抵抗Ｒ１、Ｒ２により分圧された電圧が所定値以上にな
ると制御回路１２が動作を開始し、スイッチング素子Ｑ
３の駆動パルスを出力する。スイッチング素子Ｑ３がこ
の駆動パルスによりオン、オフすることによりトランス
Ｔ２の１次側ｅに交流電圧が誘起され、この交流電圧が
ダイオードＤ１０、Ｄ１１、インダクタＬ３および駆動
平滑コンデンサＣ７により整流および平滑化されてこの
直流電圧が駆動電源となり、第２のスイッチングレギュ
レータ５が連続動作状態となるとともに昇圧チョッパ回
路３と第１のスイッチングレギュレータ４の各制御回路
７、８に供給される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＯＡ（Office Automat
ion ）機器等に用いられる直流電源回路に関し、さらに
詳しくは交流が入力して複数のスイッチングレギュレー
タが負荷となる力率改善回路の駆動電源回路に関する。
ion ）機器等に用いられる直流電源回路に関し、さらに
詳しくは交流が入力して複数のスイッチングレギュレー
タが負荷となる力率改善回路の駆動電源回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、この種の直流電源では、複数の
スイッチングレギュレータが全て力率改善回路の出力電
圧を入力として所望の直流電圧を出力し、また、この中
の１つのスイッチングレギュレータにより力率改善回路
と他のスイッチングレギュレータの駆動電源を生成して
いる。
スイッチングレギュレータが全て力率改善回路の出力電
圧を入力として所望の直流電圧を出力し、また、この中
の１つのスイッチングレギュレータにより力率改善回路
と他のスイッチングレギュレータの駆動電源を生成して
いる。
【０００３】交流から直流電圧を得る１つの方法である
スイッチングレギュレータは、小型、高効率等の長所が
多く、特にラインオペレート型のスイッチングレギュレ
ータでは整流回路としてコスト的に有利なコンデンサイ
ンプット方式が多く用いられている。しかしながら、こ
のコンデンサインプット方式を用いた場合の交流入力電
流は、導通角が狭いピーク値が大きな電流となるので、
力率が悪く多くの高調波電流を含むことになる。このた
めに力率を改善する回路が付加され、この力率改善回路
をトランジスタ、ＦＥＴ等の能動素子で構成した場合に
その駆動電源が必要となる。
スイッチングレギュレータは、小型、高効率等の長所が
多く、特にラインオペレート型のスイッチングレギュレ
ータでは整流回路としてコスト的に有利なコンデンサイ
ンプット方式が多く用いられている。しかしながら、こ
のコンデンサインプット方式を用いた場合の交流入力電
流は、導通角が狭いピーク値が大きな電流となるので、
力率が悪く多くの高調波電流を含むことになる。このた
めに力率を改善する回路が付加され、この力率改善回路
をトランジスタ、ＦＥＴ等の能動素子で構成した場合に
その駆動電源が必要となる。
【０００４】図２は力率改善回路の駆動電源を得るため
の従来の直流電源回路を示し、この回路は概略的に交流
電源１と、ダイオードブリッジＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４
により構成された整流回路２と、力率改善回路を構成す
る昇圧チョッパ回路３と、この力率改善回路３の出力電
圧を入力とする第１のスイッチングレギュレータ４と、
力率改善回路３の出力電圧から昇圧チョッパ回路３と、
第１のスイッチングレギュレータ４と自己の駆動電源を
生成する第２のスイッチングレギュレータ６を有する。
の従来の直流電源回路を示し、この回路は概略的に交流
電源１と、ダイオードブリッジＤ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４
により構成された整流回路２と、力率改善回路を構成す
る昇圧チョッパ回路３と、この力率改善回路３の出力電
圧を入力とする第１のスイッチングレギュレータ４と、
力率改善回路３の出力電圧から昇圧チョッパ回路３と、
第１のスイッチングレギュレータ４と自己の駆動電源を
生成する第２のスイッチングレギュレータ６を有する。
【０００５】この回路の動作を説明すると、先ず、交流
電源１の交流は整流回路２により全波整流されて脈流電
圧に変換される。この脈流電圧は第２のスイッチングレ
ギュレータ６の起動抵抗Ｒ１、Ｒ２により分圧され、第
２のスイッチングレギュレータ６ではこの分圧された電
圧が平滑コンデンサＣ６により平滑化され、この電圧が
所定値以上になると制御回路１２が動作を開始し、スイ
ッチング素子Ｑ３の駆動パルスを出力する。
電源１の交流は整流回路２により全波整流されて脈流電
圧に変換される。この脈流電圧は第２のスイッチングレ
ギュレータ６の起動抵抗Ｒ１、Ｒ２により分圧され、第
２のスイッチングレギュレータ６ではこの分圧された電
圧が平滑コンデンサＣ６により平滑化され、この電圧が
所定値以上になると制御回路１２が動作を開始し、スイ
ッチング素子Ｑ３の駆動パルスを出力する。
【０００６】スイッチング素子Ｑ３がこの駆動パルスに
よりオン、オフすることによりトランスＴ２の２次側ｄ
に交流電圧が誘起され、この交流電圧がダイオードＤ１
３、Ｄ１４、インダクタＬ４および出力平滑コンデンサ
Ｃ９により整流および平滑化され、直流電圧が出力端子
１４、１５を介して出力される。また、この直流電圧が
検出回路１３により検出されて制御回路１２にフィード
バックされ、所望の電圧になるように制御される。
よりオン、オフすることによりトランスＴ２の２次側ｄ
に交流電圧が誘起され、この交流電圧がダイオードＤ１
３、Ｄ１４、インダクタＬ４および出力平滑コンデンサ
Ｃ９により整流および平滑化され、直流電圧が出力端子
１４、１５を介して出力される。また、この直流電圧が
検出回路１３により検出されて制御回路１２にフィード
バックされ、所望の電圧になるように制御される。
【０００７】また、この第２のスイッチングレギュレー
タ６のトランスＴ２の１次側ｅにも同様に交流電圧が誘
起され、この交流電圧がダイオードＤ１０、Ｄ１１、イ
ンダクタＬ３および駆動平滑コンデンサＣ７により整流
および平滑化されてこの直流電圧が駆動電源となり、第
２のスイッチングレギュレータ６が連続動作状態となる
とともに昇圧チョッパ回路３と第１のスイッチングレギ
ュレータ４の各制御回路７、８に駆動電源が供給され
る。
タ６のトランスＴ２の１次側ｅにも同様に交流電圧が誘
起され、この交流電圧がダイオードＤ１０、Ｄ１１、イ
ンダクタＬ３および駆動平滑コンデンサＣ７により整流
および平滑化されてこの直流電圧が駆動電源となり、第
２のスイッチングレギュレータ６が連続動作状態となる
とともに昇圧チョッパ回路３と第１のスイッチングレギ
ュレータ４の各制御回路７、８に駆動電源が供給され
る。
【０００８】昇圧チョッパ回路３では、駆動電源平滑コ
ンデンサＣ１の電圧が所定値以上になると制御回路７が
動作を開始してスイッチング素子Ｑ１の駆動パルスを出
力し、入力電流波形と入力電圧波形が相似になり、かつ
ダイオードＤ５と平滑コンデンサＣ２により整流および
平滑化された出力電圧が所望の電圧になるように制御さ
れ、第１および第２のスイッチングレギュレータ４、６
の各トランスＴ１、Ｔ２に印加される。
ンデンサＣ１の電圧が所定値以上になると制御回路７が
動作を開始してスイッチング素子Ｑ１の駆動パルスを出
力し、入力電流波形と入力電圧波形が相似になり、かつ
ダイオードＤ５と平滑コンデンサＣ２により整流および
平滑化された出力電圧が所望の電圧になるように制御さ
れ、第１および第２のスイッチングレギュレータ４、６
の各トランスＴ１、Ｔ２に印加される。
【０００９】また、第１のスイッチングレギュレータ４
では、駆動電源の動作を除いて第２のスイッチングレギ
ュレータ６と同様に、駆動電源平滑コンデンサＣ３の電
圧が所定値以上になると制御回路８が動作を開始してス
イッチング素子Ｑ２の駆動パルスを出力し、スイッチン
グ素子Ｑ２がこの駆動パルスによりオン、オフすること
によりトランスＴ１の２次側ｂに交流電圧が誘起され、
この交流電圧がダイオードＤ７、Ｄ８、インダクタＬ２
および出力平滑コンデンサＣ５により整流および平滑化
され、直流電圧が出力端子１０、１１を介して出力され
る。また、この直流電圧が検出回路９により検出されて
制御回路８にフィードバックされ、所望の電圧になるよ
うに制御される。
では、駆動電源の動作を除いて第２のスイッチングレギ
ュレータ６と同様に、駆動電源平滑コンデンサＣ３の電
圧が所定値以上になると制御回路８が動作を開始してス
イッチング素子Ｑ２の駆動パルスを出力し、スイッチン
グ素子Ｑ２がこの駆動パルスによりオン、オフすること
によりトランスＴ１の２次側ｂに交流電圧が誘起され、
この交流電圧がダイオードＤ７、Ｄ８、インダクタＬ２
および出力平滑コンデンサＣ５により整流および平滑化
され、直流電圧が出力端子１０、１１を介して出力され
る。また、この直流電圧が検出回路９により検出されて
制御回路８にフィードバックされ、所望の電圧になるよ
うに制御される。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ここで、上記従来の回
路では、複数のスイッチングレギュレータ４、６が付加
となる力率改善回路（昇圧チョッパ回路）３の起動は、
第２のスイッチングレギュレータ６により行われるが、
このとき昇圧チョッパ回路３は起動していないので入力
電圧が定常状態より低い状態である。
路では、複数のスイッチングレギュレータ４、６が付加
となる力率改善回路（昇圧チョッパ回路）３の起動は、
第２のスイッチングレギュレータ６により行われるが、
このとき昇圧チョッパ回路３は起動していないので入力
電圧が定常状態より低い状態である。
【００１１】しかしながら、第２のスイッチングレギュ
レータ６のトランスＴ２は定常状態の入力電圧で設計さ
れているので、ある程度の余裕はあるものの入力電圧が
極端に低い場合には正常に動作せず、２次側ｄと１次側
ｅの電圧が設定値まで上昇する時間が長くなる。１次側
ｅの電圧の上昇が遅いということは、駆動電源の立ち上
がりが遅いということになり、第２のスイッチングレギ
ュレータ６ばかりでなく昇圧チョッパ回路３と第１のス
イッチングレギュレータ４の起動が遅くなり、その結果
としてスイッチングレギュレータ４、６の各出力電圧の
立ち上がり時間が長くなるという問題点がある。
レータ６のトランスＴ２は定常状態の入力電圧で設計さ
れているので、ある程度の余裕はあるものの入力電圧が
極端に低い場合には正常に動作せず、２次側ｄと１次側
ｅの電圧が設定値まで上昇する時間が長くなる。１次側
ｅの電圧の上昇が遅いということは、駆動電源の立ち上
がりが遅いということになり、第２のスイッチングレギ
ュレータ６ばかりでなく昇圧チョッパ回路３と第１のス
イッチングレギュレータ４の起動が遅くなり、その結果
としてスイッチングレギュレータ４、６の各出力電圧の
立ち上がり時間が長くなるという問題点がある。
【００１２】通常、スイッチングレギュレータは装置の
直流電源として用いられるので、出力の立ち上がりが遅
い場合、装置側の交流電源負荷用の立ち上がりを遅らせ
るディレイ回路等が必要になってコストアップになるば
かりでなく、装置自体が大型化、性能低下することが免
れない。
直流電源として用いられるので、出力の立ち上がりが遅
い場合、装置側の交流電源負荷用の立ち上がりを遅らせ
るディレイ回路等が必要になってコストアップになるば
かりでなく、装置自体が大型化、性能低下することが免
れない。
【００１３】ところで、駆動電源の立ち上がりを速くす
る目的で、第２のスイッチングレギュレータ６の起動回
路の時定数Ｒ１・Ｃ６を小さくしたり、商用電源周波数
のトランスを用いた駆動電源用の定電圧電源を追加する
ことが考えられるが、入力電圧が低いことに対する対策
ではないので大幅に改善することができず、また、後者
の場合には低周波トランスを用いるので装置が大型化、
コストアップとなる。
る目的で、第２のスイッチングレギュレータ６の起動回
路の時定数Ｒ１・Ｃ６を小さくしたり、商用電源周波数
のトランスを用いた駆動電源用の定電圧電源を追加する
ことが考えられるが、入力電圧が低いことに対する対策
ではないので大幅に改善することができず、また、後者
の場合には低周波トランスを用いるので装置が大型化、
コストアップとなる。
【００１４】また、昇圧チョッパ回路３の出力電圧の立
ち上がりを速くする目的で、平滑コンデンサＣ２の容量
を小さくすることが考えられるが、この場合には昇圧チ
ョッパ回路３の出力電圧のリプルが大きくなり、スイッ
チングレギュレータ４、６の各出力のリプルが大きくな
り、また、入力電圧の瞬断に弱くなる等の問題が発生す
る。
ち上がりを速くする目的で、平滑コンデンサＣ２の容量
を小さくすることが考えられるが、この場合には昇圧チ
ョッパ回路３の出力電圧のリプルが大きくなり、スイッ
チングレギュレータ４、６の各出力のリプルが大きくな
り、また、入力電圧の瞬断に弱くなる等の問題が発生す
る。
【００１５】さらに、第２のスイッチングレギュレータ
６のスイッチング素子Ｑ３もトランスＴ２と同様に定常
状態の入力電圧で設計されているので、入力電圧が低い
場合に大電流が流れて破損の恐れが発生し、これを防止
するためには大容量のスイッチング素子Ｑ３が必要にな
ってコストアップとなる問題がある。
６のスイッチング素子Ｑ３もトランスＴ２と同様に定常
状態の入力電圧で設計されているので、入力電圧が低い
場合に大電流が流れて破損の恐れが発生し、これを防止
するためには大容量のスイッチング素子Ｑ３が必要にな
ってコストアップとなる問題がある。
【００１６】本発明は上記従来の問題点に鑑み、力率改
善回路とスイッチングレギュレータの立ち上がりを速く
することができる直流電源回路を提供することを目的と
する。
善回路とスイッチングレギュレータの立ち上がりを速く
することができる直流電源回路を提供することを目的と
する。
【００１７】
【課題を解決するための手段】第１の手段は上記目的を
達成するために、交流を全波整流して脈流電圧を生成す
る整流回路と、前記整流回路により生成された脈流電圧
が正弦波になるように力率を改善する力率改善回路と、
前記力率改善回路の出力電圧から所望の直流電圧を生成
する１以上のスイッチングレギュレータとからなる直流
電源回路において、前記力率改善回路の出力電圧から所
望の直流電圧を生成するとともに、前記整流回路により
生成された脈流電圧を平滑して直流電圧を生成し、この
直流電圧によりスイッチング素子とトランスを起動して
前記力率改善回路と第１のスイッチングレギュレータと
自己の駆動電源を生成する第２のスイッチングレギュレ
ータを備えたことを特徴とする。
達成するために、交流を全波整流して脈流電圧を生成す
る整流回路と、前記整流回路により生成された脈流電圧
が正弦波になるように力率を改善する力率改善回路と、
前記力率改善回路の出力電圧から所望の直流電圧を生成
する１以上のスイッチングレギュレータとからなる直流
電源回路において、前記力率改善回路の出力電圧から所
望の直流電圧を生成するとともに、前記整流回路により
生成された脈流電圧を平滑して直流電圧を生成し、この
直流電圧によりスイッチング素子とトランスを起動して
前記力率改善回路と第１のスイッチングレギュレータと
自己の駆動電源を生成する第２のスイッチングレギュレ
ータを備えたことを特徴とする。
【００１８】第２の手段は、第１の手段において第１の
スイッチングレギュレータの総出力電力が第２のスイッ
チングレギュレータの出力電力より大きいことを特徴と
する。
スイッチングレギュレータの総出力電力が第２のスイッ
チングレギュレータの出力電力より大きいことを特徴と
する。
【００１９】
【作用】第１の手段では、第２のスイッチングレギュレ
ータが整流回路により生成された脈流電圧を平滑して直
流電圧を生成し、この直流電圧によりスイッチング素子
とトランスを起動して力率改善回路と第１のスイッチン
グレギュレータと自己の駆動電源を生成する。したがっ
て、起動時から定常状態と同一の入力電圧で動作するの
で、力率改善回路とスイッチングレギュレータの立ち上
がりを速くすることができる。
ータが整流回路により生成された脈流電圧を平滑して直
流電圧を生成し、この直流電圧によりスイッチング素子
とトランスを起動して力率改善回路と第１のスイッチン
グレギュレータと自己の駆動電源を生成する。したがっ
て、起動時から定常状態と同一の入力電圧で動作するの
で、力率改善回路とスイッチングレギュレータの立ち上
がりを速くすることができる。
【００２０】第２の手段では、駆動電源を生成する第２
のスイッチングレギュレータの出力電力が第１のスイッ
チングレギュレータの総出力電力より小さいので、力率
の低下を最小限に抑えることができる。
のスイッチングレギュレータの出力電力が第１のスイッ
チングレギュレータの総出力電力より小さいので、力率
の低下を最小限に抑えることができる。
【００２１】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例を説明
する。図１は本発明に係る直流電源回路の一実施例を示
す回路図であり、図２に示す構成部材と同一のものには
同一の参照符号を付す。
する。図１は本発明に係る直流電源回路の一実施例を示
す回路図であり、図２に示す構成部材と同一のものには
同一の参照符号を付す。
【００２２】図１に示す交流電源１と、ダイオードブリ
ッジ２と、力率改善回路３と第１のスイッチングレギュ
レータ４は、図２に示すものと同一であるのでその詳細
な説明を省略し、第２のスイッチングレギュレータ５に
ついて詳細に説明する。
ッジ２と、力率改善回路３と第１のスイッチングレギュ
レータ４は、図２に示すものと同一であるのでその詳細
な説明を省略し、第２のスイッチングレギュレータ５に
ついて詳細に説明する。
【００２３】この第２のスイッチングレギュレータ５で
は、ダイオードブリッジ２の一端がダイオードＤ１５を
介して入力平滑コンデンサＣ１０、分圧抵抗Ｒ１、抵抗
Ｒ４、コンデンサＣ８およびトランスＴ２の１次側ｃの
各一端に接続されている。また、コンデンサＣ１０の他
端はダイオードブリッジ２の他端に接続され、分圧抵抗
Ｒ１の他端は分圧抵抗Ｒ２を介してダイオードブリッジ
２の他端に接続されている。
は、ダイオードブリッジ２の一端がダイオードＤ１５を
介して入力平滑コンデンサＣ１０、分圧抵抗Ｒ１、抵抗
Ｒ４、コンデンサＣ８およびトランスＴ２の１次側ｃの
各一端に接続されている。また、コンデンサＣ１０の他
端はダイオードブリッジ２の他端に接続され、分圧抵抗
Ｒ１の他端は分圧抵抗Ｒ２を介してダイオードブリッジ
２の他端に接続されている。
【００２４】分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２の接続点は、制御回路
１２と、ダイオードＤ９のカソードとコンデンサＣ６の
一端に接続され、ダイオードＤ９のアノードは、昇圧チ
ョッパ回路３と第１のスイッチングレギュレータ４の各
制御回路７、８に接続されている。コンデンサＣ６の他
端と制御回路１２はダイオードブリッジ２の他端に接続
され、制御回路１２の制御端子はスイッチング素子Ｑ３
のゲートに接続されている。
１２と、ダイオードＤ９のカソードとコンデンサＣ６の
一端に接続され、ダイオードＤ９のアノードは、昇圧チ
ョッパ回路３と第１のスイッチングレギュレータ４の各
制御回路７、８に接続されている。コンデンサＣ６の他
端と制御回路１２はダイオードブリッジ２の他端に接続
され、制御回路１２の制御端子はスイッチング素子Ｑ３
のゲートに接続されている。
【００２５】抵抗Ｒ４とコンデンサＣ８の他端は、ダイ
オードＤ１２を介してトランスＴ２の１次側ｃの他端と
スイッチング素子Ｑ３のソースに接続され、スイッチン
グ素子Ｑ３のドレインはダイオードブリッジ２の他端に
接続されている。
オードＤ１２を介してトランスＴ２の１次側ｃの他端と
スイッチング素子Ｑ３のソースに接続され、スイッチン
グ素子Ｑ３のドレインはダイオードブリッジ２の他端に
接続されている。
【００２６】また、トランスＴ２の１次側ｅの一端は、
ダイオードＤ１０を介してダイオードＤ１１のカソード
とインダクタＬ３の一端に接続され、インダクタＬ３の
他端は昇圧チョッパ回路３と第１のスイッチングレギュ
レータ４の各制御回路７、８と、ダイオードＤ９のアノ
ードとコンデンサＣ７の一端に接続されている。トラン
スＴ２の１次側ｅの他端と、ダイオードＤ１１のアノー
ドとコンデンサＣ７の他端は、ダイオードブリッジ２の
他端に接続されている。
ダイオードＤ１０を介してダイオードＤ１１のカソード
とインダクタＬ３の一端に接続され、インダクタＬ３の
他端は昇圧チョッパ回路３と第１のスイッチングレギュ
レータ４の各制御回路７、８と、ダイオードＤ９のアノ
ードとコンデンサＣ７の一端に接続されている。トラン
スＴ２の１次側ｅの他端と、ダイオードＤ１１のアノー
ドとコンデンサＣ７の他端は、ダイオードブリッジ２の
他端に接続されている。
【００２７】トランスＴ２の２次側ｄの一端は、ダイオ
ードＤ１３を介してダイオードＤ１４のカソードとイン
ダクタＬ４の一端に接続され、インダクタＬ４の他端は
コンデンサＣ９の一端と出力端子１４に接続されてい
る。また、２次側ｄの他端はダイオードＤ１４のアノー
ドと、コンデンサＣ９の他端と出力端子１５に接続さ
れ、出力端子１４、１５の間には電圧検出回路１３が接
続されてその検出電圧が制御回路１２にフィードバック
されている。
ードＤ１３を介してダイオードＤ１４のカソードとイン
ダクタＬ４の一端に接続され、インダクタＬ４の他端は
コンデンサＣ９の一端と出力端子１４に接続されてい
る。また、２次側ｄの他端はダイオードＤ１４のアノー
ドと、コンデンサＣ９の他端と出力端子１５に接続さ
れ、出力端子１４、１５の間には電圧検出回路１３が接
続されてその検出電圧が制御回路１２にフィードバック
されている。
【００２８】つぎに、上記実施例の動作を説明する。交
流電源１の交流は整流回路２により全波整流されて脈流
電圧に変換され、この脈流電圧は第２のスイッチングレ
ギュレータ５のダイオードＤ１５と入力平滑コンデンサ
Ｃ１０により平滑されて直流電圧となる。この直流電圧
は分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２により分圧されてこの分圧された
電圧が平滑コンデンサＣ６により平滑化され、この電圧
が所定値以上になると制御回路１２が動作を開始し、ス
イッチング素子Ｑ３の駆動パルスを出力する。
流電源１の交流は整流回路２により全波整流されて脈流
電圧に変換され、この脈流電圧は第２のスイッチングレ
ギュレータ５のダイオードＤ１５と入力平滑コンデンサ
Ｃ１０により平滑されて直流電圧となる。この直流電圧
は分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２により分圧されてこの分圧された
電圧が平滑コンデンサＣ６により平滑化され、この電圧
が所定値以上になると制御回路１２が動作を開始し、ス
イッチング素子Ｑ３の駆動パルスを出力する。
【００２９】スイッチング素子Ｑ３がこの駆動パルスに
よりオン、オフすることによりトランスＴ２の２次側ｄ
に交流電圧が誘起され、この交流電圧がダイオードＤ１
３、Ｄ１４、インダクタＬ４および出力平滑コンデンサ
Ｃ９により整流および平滑化され、直流電圧が出力端子
１４、１５を介して出力される。また、この直流電圧が
検出回路１３により検出されて制御回路１２にフィード
バックされ、所望の電圧になるように制御される。
よりオン、オフすることによりトランスＴ２の２次側ｄ
に交流電圧が誘起され、この交流電圧がダイオードＤ１
３、Ｄ１４、インダクタＬ４および出力平滑コンデンサ
Ｃ９により整流および平滑化され、直流電圧が出力端子
１４、１５を介して出力される。また、この直流電圧が
検出回路１３により検出されて制御回路１２にフィード
バックされ、所望の電圧になるように制御される。
【００３０】また、この第２のスイッチングレギュレー
タ５のトランスＴ２の１次側ｅにも同様に交流電圧が誘
起され、この交流電圧がダイオードＤ１０、Ｄ１１、イ
ンダクタＬ３および駆動平滑コンデンサＣ７により整流
および平滑化されてこの直流電圧が駆動電源となり、第
２のスイッチングレギュレータ５が連続動作状態となる
とともに昇圧チョッパ回路３と第１のスイッチングレギ
ュレータ４の各制御回路７、８に駆動電源が供給され
る。
タ５のトランスＴ２の１次側ｅにも同様に交流電圧が誘
起され、この交流電圧がダイオードＤ１０、Ｄ１１、イ
ンダクタＬ３および駆動平滑コンデンサＣ７により整流
および平滑化されてこの直流電圧が駆動電源となり、第
２のスイッチングレギュレータ５が連続動作状態となる
とともに昇圧チョッパ回路３と第１のスイッチングレギ
ュレータ４の各制御回路７、８に駆動電源が供給され
る。
【００３１】すなわち、上記実施例の第２のスイッチン
グレギュレータ５では、交流電源１の交流が全波整流さ
れた脈流電圧をダイオードＤ１５と入力平滑コンデンサ
Ｃ１０により平滑し、この直流電圧により制御回路１２
が動作を開始するので、起動時から定常状態と同一の入
力電圧で動作する。したがって、低入力電圧により駆動
電源の立ち上がりが遅くなることを防止することがで
き、また、第１および第２のスイッチングレギュレータ
４、５の出力電圧の立ち上がりが遅くなることを防止す
ることができる。また、第２のスイッチングレギュレー
タ５の出力電力を第１のスイッチングレギュレータ４の
総出力電力より小さくすることにより、力率の低下を最
小限に抑えることができる。
グレギュレータ５では、交流電源１の交流が全波整流さ
れた脈流電圧をダイオードＤ１５と入力平滑コンデンサ
Ｃ１０により平滑し、この直流電圧により制御回路１２
が動作を開始するので、起動時から定常状態と同一の入
力電圧で動作する。したがって、低入力電圧により駆動
電源の立ち上がりが遅くなることを防止することがで
き、また、第１および第２のスイッチングレギュレータ
４、５の出力電圧の立ち上がりが遅くなることを防止す
ることができる。また、第２のスイッチングレギュレー
タ５の出力電力を第１のスイッチングレギュレータ４の
総出力電力より小さくすることにより、力率の低下を最
小限に抑えることができる。
【００３２】このため、装置側で交流電源負荷用の立ち
上がりを遅らせるためのディレイ回路等が不要となるの
で、コストダウンおよび装置自体の小型化、性能向上を
実現することができる。また、スイッチング素子Ｑ３も
同様に、起動時の入力電圧が定常状態の入力電圧と同一
であるので、大容量のものが不要となるので、コストダ
ウンおよび小型化することができる。
上がりを遅らせるためのディレイ回路等が不要となるの
で、コストダウンおよび装置自体の小型化、性能向上を
実現することができる。また、スイッチング素子Ｑ３も
同様に、起動時の入力電圧が定常状態の入力電圧と同一
であるので、大容量のものが不要となるので、コストダ
ウンおよび小型化することができる。
【００３３】なお、上記実施例では、スイッチングレギ
ュレータ４、５としてフォワード方式を例にして説明し
たが、フライバック方式やハーフブリッジ方式にも適用
することができ、また、駆動電源も同様である。
ュレータ４、５としてフォワード方式を例にして説明し
たが、フライバック方式やハーフブリッジ方式にも適用
することができ、また、駆動電源も同様である。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明は、第２のスイッチングレギュレータが整流回路によ
り生成された脈流電圧を平滑して直流電圧を生成し、こ
の直流電圧によりスイッチング素子とトランスを起動し
て力率改善回路と第１のスイッチングレギュレータと自
己の駆動電源を生成するので、起動時から定常状態と同
一の入力電圧で動作するので、力率改善回路とスイッチ
ングレギュレータの立ち上がりを速くすることができ
る。
明は、第２のスイッチングレギュレータが整流回路によ
り生成された脈流電圧を平滑して直流電圧を生成し、こ
の直流電圧によりスイッチング素子とトランスを起動し
て力率改善回路と第１のスイッチングレギュレータと自
己の駆動電源を生成するので、起動時から定常状態と同
一の入力電圧で動作するので、力率改善回路とスイッチ
ングレギュレータの立ち上がりを速くすることができ
る。
【００３５】請求項２記載の発明は、駆動電源を生成す
る第２のスイッチングレギュレータの出力電力が第１の
スイッチングレギュレータの総出力電力より小さいの
で、力率の低下を最小限に抑えることができる。
る第２のスイッチングレギュレータの出力電力が第１の
スイッチングレギュレータの総出力電力より小さいの
で、力率の低下を最小限に抑えることができる。
【図１】本発明に係る直流電源回路の一実施例を示す回
路図である。
路図である。
【図２】従来の直流電源回路を示す回路図である。
１ 交流電源 ２ ダイオードブリッジ ３ 力率改善回路 ４ 第１のスイッチングレギュレータ ５ 第２のスイッチングレギュレータ １２ 制御回路 Ｑ３ スイッチング素子 Ｔ２ トランス Ｄ１５ ダイオード Ｃ１０ 平滑コンデンサ
Claims (2)
- 【請求項１】 交流を全波整流して脈流電圧を生成する
整流回路と、前記整流回路により生成された脈流電圧が
正弦波になるように力率を改善する力率改善回路と、前
記力率改善回路の出力電圧から所望の直流電圧を生成す
る１以上のスイッチングレギュレータとからなる直流電
源回路において、 前記力率改善回路の出力電圧から所望の直流電圧を生成
するとともに、前記整流回路により生成された脈流電圧
を平滑して直流電圧を生成し、この直流電圧によりスイ
ッチング素子とトランスを起動して前記力率改善回路と
第１のスイッチングレギュレータと自己の駆動電源を生
成する第２のスイッチングレギュレータを備えたことを
特徴とする直流電源回路。 - 【請求項２】 前記第１のスイッチングレギュレータの
総出力電力が前記第２のスイッチングレギュレータの出
力電力より大きいことを特徴とする請求項１記載の直流
電源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5126115A JP2728159B2 (ja) | 1993-05-27 | 1993-05-27 | 直流電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5126115A JP2728159B2 (ja) | 1993-05-27 | 1993-05-27 | 直流電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06339268A true JPH06339268A (ja) | 1994-12-06 |
| JP2728159B2 JP2728159B2 (ja) | 1998-03-18 |
Family
ID=14927012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5126115A Expired - Fee Related JP2728159B2 (ja) | 1993-05-27 | 1993-05-27 | 直流電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2728159B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002027736A (ja) * | 2000-07-06 | 2002-01-25 | Tohoku Ricoh Co Ltd | スイッチングレギュレータ |
| JP2008206260A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Yanmar Co Ltd | 直流電源装置 |
-
1993
- 1993-05-27 JP JP5126115A patent/JP2728159B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002027736A (ja) * | 2000-07-06 | 2002-01-25 | Tohoku Ricoh Co Ltd | スイッチングレギュレータ |
| JP4677080B2 (ja) * | 2000-07-06 | 2011-04-27 | 東北リコー株式会社 | スイッチングレギュレータ |
| JP2008206260A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Yanmar Co Ltd | 直流電源装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2728159B2 (ja) | 1998-03-18 |
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