JPH06336B2 - 繊維強化プラスチック成形用プリフォーム及びその製造方法 - Google Patents
繊維強化プラスチック成形用プリフォーム及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH06336B2 JPH06336B2 JP1030440A JP3044089A JPH06336B2 JP H06336 B2 JPH06336 B2 JP H06336B2 JP 1030440 A JP1030440 A JP 1030440A JP 3044089 A JP3044089 A JP 3044089A JP H06336 B2 JPH06336 B2 JP H06336B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- preform
- layer
- heat
- reinforced plastic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
- B29C53/56—Winding and joining, e.g. winding spirally
- B29C53/566—Winding and joining, e.g. winding spirally for making tubular articles followed by compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B11/00—Making preforms
- B29B11/14—Making preforms characterised by structure or composition
- B29B11/16—Making preforms characterised by structure or composition comprising fillers or reinforcement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
- B29C53/80—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C53/84—Heating or cooling
- B29C53/845—Heating or cooling especially adapted for winding and joining
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/28—Shaping operations therefor
- B29C70/30—Shaping by lay-up, i.e. applying fibres, tape or broadsheet on a mould, former or core; Shaping by spray-up, i.e. spraying of fibres on a mould, former or core
- B29C70/32—Shaping by lay-up, i.e. applying fibres, tape or broadsheet on a mould, former or core; Shaping by spray-up, i.e. spraying of fibres on a mould, former or core on a rotating mould, former or core
Description
本発明は繊維強化プラスチックを成形する際に樹脂中に
埋設され、その樹脂を強化するために使用する繊維プリ
フォーム材に関し、更に詳しくは、フィラメントワイン
ディング法によって形成される新規なプリフォーム及び
その製造法に関する。
埋設され、その樹脂を強化するために使用する繊維プリ
フォーム材に関し、更に詳しくは、フィラメントワイン
ディング法によって形成される新規なプリフォーム及び
その製造法に関する。
プリフォームには従来から種々の形態のものがあり、
又、その形成方法にも多くの方法が知られているが、そ
の一例として特公昭62- 780号にはガラス短繊維マット
状物とガラス繊維織布とが、両者間に配置されていた熱
溶融性短繊維ウエブの有する熱溶融能に基づいて接着さ
れたプリフォームが、又、特開昭63-152637号公報には
たて糸およびよこ糸の少なくとも一方に熱可塑性ポリマ
ーを付着せしめてなる補強繊維織物基材の積層構成を有
し、かつ相隣接する前記基材同士が前記ポリマーにより
接合され一体化されているもの、及び前記補強繊維織物
基材と熱可塑性ポリマーが付着せしめられていない他の
補強繊維基材との交互積層構成を有し、かつ相隣接する
前記基材と前記他の基材同士が前記ポリマーによって接
合され一体化されているプリフォームが開示されてい
る。 然しながら前者即ち特公昭62- 780号公報に示されたも
のはガラス短繊維マット状物とガラス繊維織布の組合せ
であるために形成されたプリフォームは嵩高となり易
く、一方向に高強度を有する繊維強化プラスチック成形
用のプリフォームの形成は困難であり、又、後者即ち特
開昭63-152637号公報に示されたものはレジンインジェ
クション成形法用などのプリフォーム材であるので、補
強繊維の含有は25〜35重量％程度であり、バキュームレ
ジンインジェクション法でも40〜50重量％であって、こ
れ以上補強繊維の含有量が高くなると成形が難しくな
る。また、繊維の方向性も補強繊維織物基材を積層した
ものであるので、一邸方向にのみ高強度を有する成形物
用のプリフォーム材の形成は不可能であり、上記のよう
な成形法では補強繊維の含有量を高くできないため、全
体的に強度の高い強化プラスチック成形品を得るには限
界がある。
又、その形成方法にも多くの方法が知られているが、そ
の一例として特公昭62- 780号にはガラス短繊維マット
状物とガラス繊維織布とが、両者間に配置されていた熱
溶融性短繊維ウエブの有する熱溶融能に基づいて接着さ
れたプリフォームが、又、特開昭63-152637号公報には
たて糸およびよこ糸の少なくとも一方に熱可塑性ポリマ
ーを付着せしめてなる補強繊維織物基材の積層構成を有
し、かつ相隣接する前記基材同士が前記ポリマーにより
接合され一体化されているもの、及び前記補強繊維織物
基材と熱可塑性ポリマーが付着せしめられていない他の
補強繊維基材との交互積層構成を有し、かつ相隣接する
前記基材と前記他の基材同士が前記ポリマーによって接
合され一体化されているプリフォームが開示されてい
る。 然しながら前者即ち特公昭62- 780号公報に示されたも
のはガラス短繊維マット状物とガラス繊維織布の組合せ
であるために形成されたプリフォームは嵩高となり易
く、一方向に高強度を有する繊維強化プラスチック成形
用のプリフォームの形成は困難であり、又、後者即ち特
開昭63-152637号公報に示されたものはレジンインジェ
クション成形法用などのプリフォーム材であるので、補
強繊維の含有は25〜35重量％程度であり、バキュームレ
ジンインジェクション法でも40〜50重量％であって、こ
れ以上補強繊維の含有量が高くなると成形が難しくな
る。また、繊維の方向性も補強繊維織物基材を積層した
ものであるので、一邸方向にのみ高強度を有する成形物
用のプリフォーム材の形成は不可能であり、上記のよう
な成形法では補強繊維の含有量を高くできないため、全
体的に強度の高い強化プラスチック成形品を得るには限
界がある。
繊維強化プラスチックの成形に当って、ガラス繊維のよ
うな連続補強繊維の含有率を高めるには、フィラメント
ワインディング法として芯型上に樹脂含浸ガラス繊維を
巻き付けた後加熱硬化させる方法が知られている。しか
しながら、そのような方法によっては、成型品の形状は
芯型によって決められたものとなり、また、芯型を成型
品より取外し可能なものに限られる。 そこで、本発明者は、連続した繊維が緊張状態に配列さ
れたプリフォームを形成しこのプリフォームを用いて連
続繊維の配列方向に高強度、高剛性を具えた繊維強化プ
ラスチックを得るために、回転マンドレル上に緊張状態
に置かれた連続繊維束例えばガラス繊維ロービングをト
ラバースしながら層状に巻付けてプリフォームを形成す
る方法を試みたが、単にロービングをマンドレル上に巻
付けプリフォームを形成するだけでは、形成後該プリフ
ォームをマンドレルから取外す際、或いは取外したプリ
フォームを取扱う際に、プリフォームの巻層が崩れてし
まうなどの問題点があった。 この発明は所謂フィラメントワインディング法によりプ
リフォームの嵩高を押え、繊維含有量を高めると共に、
連続補強繊維の配列方向に高強度，高剛性を備え、しか
も、芯型からプリフォームを取外す際や成形時に巻層の
崩れが生じない繊維強化プラスチック成形用のプリフォ
ームを得ることを目的とする。
うな連続補強繊維の含有率を高めるには、フィラメント
ワインディング法として芯型上に樹脂含浸ガラス繊維を
巻き付けた後加熱硬化させる方法が知られている。しか
しながら、そのような方法によっては、成型品の形状は
芯型によって決められたものとなり、また、芯型を成型
品より取外し可能なものに限られる。 そこで、本発明者は、連続した繊維が緊張状態に配列さ
れたプリフォームを形成しこのプリフォームを用いて連
続繊維の配列方向に高強度、高剛性を具えた繊維強化プ
ラスチックを得るために、回転マンドレル上に緊張状態
に置かれた連続繊維束例えばガラス繊維ロービングをト
ラバースしながら層状に巻付けてプリフォームを形成す
る方法を試みたが、単にロービングをマンドレル上に巻
付けプリフォームを形成するだけでは、形成後該プリフ
ォームをマンドレルから取外す際、或いは取外したプリ
フォームを取扱う際に、プリフォームの巻層が崩れてし
まうなどの問題点があった。 この発明は所謂フィラメントワインディング法によりプ
リフォームの嵩高を押え、繊維含有量を高めると共に、
連続補強繊維の配列方向に高強度，高剛性を備え、しか
も、芯型からプリフォームを取外す際や成形時に巻層の
崩れが生じない繊維強化プラスチック成形用のプリフォ
ームを得ることを目的とする。
本発明による繊維強化プラスチック成形用プリフォーム
は、巻装によって形成される整列した連続補強繊維より
なる補強繊維層と、該補強繊維層上に巻装される熱溶融
性繊維層とが交互に複数層重層されると共に、最外層が
補強繊維層となるように重層され、該補強繊維層が熱溶
融性繊維によって相互に溶着され、一体化されてなる新
規なプリフォームである。 該繊維強化プラスチック成形用プリフォームは、芯型上
に連続補強繊維を巻装して補強繊維層を形成後、該層上
にテープ状熱溶融性繊維ウエブを巻装して熱溶融性繊維
層を形成し、補強繊維層及び熱溶融性繊維層を交互に複
数層形成し、最外層に補強繊維層を形成後、該熱溶融性
繊維を加熱溶融せしめ、冷却後積層されたプリフォーム
を芯型より離脱することによって製造される。 本発明においては、熱溶融性繊維層は熱溶融性繊維フィ
ラメントを巻装して形成することもできるが、テープ状
の熱溶融性短繊維ウエブを連続補強繊維を巻装すること
によって形成した補強繊維層上に巻き付けて行なうこと
が好ましい。熱溶融性繊維の使用量は、連続補強繊維の
量に対し4〜10重量％の範囲とするのが最も適当であつ
て、４重量％以下の場合のプリフォームとしての保形性
が次第に低下し、また10重量％を超えるときは保形性は
良好となるが、繊維強化プラスチック成形の際樹脂の含
浸性を阻害し成形品の強度が低下する場合がある。 本発明によって得られるプリフォームは、芯型より離脱
してそのまま樹脂を含浸して加圧成形を行なう他、筒状
に形成したプリフォームを必要に応じ任意加熱して曲管
状のプリフォームを形成して曲管状の成形品を得る他、
筒状のプリフォームを圧潰して平板状のプリフォームを
形成して、平板状プリフォーム単独、又は任意枚数を任
意方向に適宜配置，積層してプレス成形により平板状の
成形品を製造することも出来る。 本発明において使用される連続補強繊維としてはガラス
繊維，炭素繊維，アラミド繊維等の連続補強繊維が用い
られるが、連続した補強繊維として用いるためにガラス
繊維のみならず、炭素繊維，アラミド繊維などの高強
度，高弾性のマルチフィラメントも使用でき、より高強
度の繊維強化プラスチックの製造が可能となる。ガラス
繊維ロービングの場合1,000乃至1,200テックスのガラス
繊維ロービングを使用することができる。又、熱溶融性
繊維としては比較的溶融温度の低い酢酸ビニル，エチレ
ン・酢酸ビニル共重合体，ポリアミド，ポリエチレン，
ポリプロピレン等の熱可塑性合成繊維から任意のものを
選択使用するが、上記の熱可塑性合成繊維よりなる10乃
至100ｇ／m2程度の不織布製テープ状の熱溶融性短繊維
ウエブを使用することが好ましい。 熱溶融性短繊維ウエブは、成形品の形状，用途に応じて
連続補強繊維に対して適宜比率で使用する。本発明にお
けるプリフォームの補強繊維層間に形成された熱溶融性
繊維層は、使用量が成形品の高強度を損わない程度に抑
えられると共にプリフォームを芯型から離脱する際、及
びプレス成形等の成形時の繊維配向の乱れも防止する。 前記連続補強繊維及びテープ状熱溶融性短繊維ウエブを
巻層するに当っては、従来からフィラメントワインディ
ングに使用されている装置をそのまま使用することがで
きる。巻層は回転するマンドレル上に連続補強繊維をト
ラバースしながら任意角度で所望量巻付けた後一旦該連
続補強繊維を切断し、形成された補強繊維層上に前記短
繊維ウエブをトラバースしながら所望量巻付けた後これ
を切断し、これを繰返して巻層を形成しても、或いは回
転するマンドレル上に連続補強繊維をトラバースしなが
ら所望量巻付けた後一旦トラバース範囲外に待機せし
め、形成された補強繊維層上に前記短繊維ウエブをトラ
バースしながら所望量巻付け、一旦トラバース範囲外に
待機せしめ、以下補強繊維層と短繊維ウエブ層を同様に
して交互に重層して巻層を形成しても良い。そして、マ
ンドレルは断面形状が円形のもののみならず楕円形，三
角形，四角形，その他任意の多角形とすることができ
る。 前記巻層形成後の加熱時間は使用されたテープ状熱溶融
性短繊維ウエブの種類により異なるが、130乃至170℃の
熱風炉中で、２時間程度、冷却は通常放冷により行なわ
れ、これによりテープ状熱溶融性繊維ウエブは溶融して
補強繊維層間を溶着してプリフォームを形成する。この
場合、加熱手段を備えたマンドレルを用いれば熱風炉中
の加熱時間は30分程度に大幅に短縮することができる。
そして形成されたプリフォームのマンドレルからの離脱
はプリフォームをマンドレルの回転軸方向に引抜くこと
により行なわれる。
は、巻装によって形成される整列した連続補強繊維より
なる補強繊維層と、該補強繊維層上に巻装される熱溶融
性繊維層とが交互に複数層重層されると共に、最外層が
補強繊維層となるように重層され、該補強繊維層が熱溶
融性繊維によって相互に溶着され、一体化されてなる新
規なプリフォームである。 該繊維強化プラスチック成形用プリフォームは、芯型上
に連続補強繊維を巻装して補強繊維層を形成後、該層上
にテープ状熱溶融性繊維ウエブを巻装して熱溶融性繊維
層を形成し、補強繊維層及び熱溶融性繊維層を交互に複
数層形成し、最外層に補強繊維層を形成後、該熱溶融性
繊維を加熱溶融せしめ、冷却後積層されたプリフォーム
を芯型より離脱することによって製造される。 本発明においては、熱溶融性繊維層は熱溶融性繊維フィ
ラメントを巻装して形成することもできるが、テープ状
の熱溶融性短繊維ウエブを連続補強繊維を巻装すること
によって形成した補強繊維層上に巻き付けて行なうこと
が好ましい。熱溶融性繊維の使用量は、連続補強繊維の
量に対し4〜10重量％の範囲とするのが最も適当であつ
て、４重量％以下の場合のプリフォームとしての保形性
が次第に低下し、また10重量％を超えるときは保形性は
良好となるが、繊維強化プラスチック成形の際樹脂の含
浸性を阻害し成形品の強度が低下する場合がある。 本発明によって得られるプリフォームは、芯型より離脱
してそのまま樹脂を含浸して加圧成形を行なう他、筒状
に形成したプリフォームを必要に応じ任意加熱して曲管
状のプリフォームを形成して曲管状の成形品を得る他、
筒状のプリフォームを圧潰して平板状のプリフォームを
形成して、平板状プリフォーム単独、又は任意枚数を任
意方向に適宜配置，積層してプレス成形により平板状の
成形品を製造することも出来る。 本発明において使用される連続補強繊維としてはガラス
繊維，炭素繊維，アラミド繊維等の連続補強繊維が用い
られるが、連続した補強繊維として用いるためにガラス
繊維のみならず、炭素繊維，アラミド繊維などの高強
度，高弾性のマルチフィラメントも使用でき、より高強
度の繊維強化プラスチックの製造が可能となる。ガラス
繊維ロービングの場合1,000乃至1,200テックスのガラス
繊維ロービングを使用することができる。又、熱溶融性
繊維としては比較的溶融温度の低い酢酸ビニル，エチレ
ン・酢酸ビニル共重合体，ポリアミド，ポリエチレン，
ポリプロピレン等の熱可塑性合成繊維から任意のものを
選択使用するが、上記の熱可塑性合成繊維よりなる10乃
至100ｇ／m2程度の不織布製テープ状の熱溶融性短繊維
ウエブを使用することが好ましい。 熱溶融性短繊維ウエブは、成形品の形状，用途に応じて
連続補強繊維に対して適宜比率で使用する。本発明にお
けるプリフォームの補強繊維層間に形成された熱溶融性
繊維層は、使用量が成形品の高強度を損わない程度に抑
えられると共にプリフォームを芯型から離脱する際、及
びプレス成形等の成形時の繊維配向の乱れも防止する。 前記連続補強繊維及びテープ状熱溶融性短繊維ウエブを
巻層するに当っては、従来からフィラメントワインディ
ングに使用されている装置をそのまま使用することがで
きる。巻層は回転するマンドレル上に連続補強繊維をト
ラバースしながら任意角度で所望量巻付けた後一旦該連
続補強繊維を切断し、形成された補強繊維層上に前記短
繊維ウエブをトラバースしながら所望量巻付けた後これ
を切断し、これを繰返して巻層を形成しても、或いは回
転するマンドレル上に連続補強繊維をトラバースしなが
ら所望量巻付けた後一旦トラバース範囲外に待機せし
め、形成された補強繊維層上に前記短繊維ウエブをトラ
バースしながら所望量巻付け、一旦トラバース範囲外に
待機せしめ、以下補強繊維層と短繊維ウエブ層を同様に
して交互に重層して巻層を形成しても良い。そして、マ
ンドレルは断面形状が円形のもののみならず楕円形，三
角形，四角形，その他任意の多角形とすることができ
る。 前記巻層形成後の加熱時間は使用されたテープ状熱溶融
性短繊維ウエブの種類により異なるが、130乃至170℃の
熱風炉中で、２時間程度、冷却は通常放冷により行なわ
れ、これによりテープ状熱溶融性繊維ウエブは溶融して
補強繊維層間を溶着してプリフォームを形成する。この
場合、加熱手段を備えたマンドレルを用いれば熱風炉中
の加熱時間は30分程度に大幅に短縮することができる。
そして形成されたプリフォームのマンドレルからの離脱
はプリフォームをマンドレルの回転軸方向に引抜くこと
により行なわれる。
図面により本発明の実施例を説明する。 第１図乃至第３図に示すプリフォームは、周方向に連続
する連続補給繊維１からなる補強繊維層２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄと、周方向に連続するテープ状態溶融性短繊維
ウエブ３からなるウエブ層４ａ，４ｂ，４ｃとが交互に
重層され、然も最内層と最外層とが前記補強繊維層２
ａ，２ｄからなり、且つ前記ウエブ層４ａ，４ｂ，４ｃ
はその熱溶融能によりこれに接する上下層を互いに溶着
した筒状プリフォーム５に関するものであって、該プリ
フォーム５は回転マンドレル６上に連続補強繊維１をト
ラバースしながら巻装して補強繊維層２ａを形成し、更
にその上にテープ状熱溶融性繊維ウエブ３と前記連続補
強繊維１を交互に複数回巻装し、最外層に補強繊維層２
ｄを形成した後前記短繊維ウエブ３の溶融温度に加熱し
て該ウエブ３を溶融し、各層間を溶着し冷却固化後該巻
層をマンドレル５から離脱することにより製造すること
ができる。 なお、図においては４層の補強繊維層の各層間にテープ
状熱溶融性繊維ウエブ層が介在したプリフォームを示し
ているが必ずしもこの重層数に限るものでないことは勿
論である。 以下本発明の実施例１乃至３及び参考例を、又、これと
対比するための比較実施例１及び２を挙げて説明する。 実施例１ 外径29mmの円筒状回転マンドレルの表面に1,100テック
スのガラス繊維ロービングを軸方向に対し20度の角度で
トラバースしながら巻付け補強繊維層を形成し、その上
に55mm幅で40g/m2のテープ状ポリアミド短繊維ウエブを
一巻き巻きつけて短繊維ウエブ層を形成し、更に補強繊
維層と短繊維ウエブ層を交互に重層して補強繊維層が４
層，短繊維ウエブ層が３層からなる巻層を形成した。 得られた巻層は短繊維ウエブの含有量が連続補強繊維量
に対し4.6重量％であった。これを熱風炉内で150℃２時
間加熱後取出して自然冷却し、マンドレルから取外し
て、内径29mm，外径34mm，長さ1,000mmの円筒状のプリ
フォームを得た。 得られたプリフォームを150℃で30分間加熱して溶着を
緩和した後圧潰して平板状とし、不飽和ポリエステル樹
脂を含浸しながら30℃で10分間加熱，加圧成形し、取出
して自然冷却して幅60mm，厚さ5mm，長さ1,000mmの平板
を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。
本実施例で得られたプリフォームの樹脂含浸性は良好で
あり、成型品の繊維含有率は72.5重量％と高く、成型品
の長手方向への曲げ強さ，曲げ弾性も極めて優れたもの
であって板バネ材として使用するに適したものであっ
た。 実施例２ 実施例１に示したテープ状ポリアミド短繊維ウエブを二
巻き巻きつけた以外実施例１と全く同様にして巻層を形
成した。得られた巻層は短繊維ウエブの含量が連続補強
繊維量に対し9.5重要％であった。これを熱風炉内で150
℃２時間加熱後取出して自然冷却し、マンドレルから取
外して内径29mm，外径34mm，長さ1,000mmの円筒状のプ
リフォームを得た。得られたプリフォームを150℃で30
分間加熱して溶着を緩和した後圧潰して平板状とし、不
飽和ポリエステル樹脂を含浸しながら30℃で10分間加
熱，加圧成形し、取出して自然冷却して幅60mm，厚さ5m
m，長さ1,000mmの平板を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。 実施例３ 実施例１によって得られた直円筒状のプリフォームを15
0℃で１時間加熱し軟化して溶着を緩和させ、曲管状の
プリフォームを形成する。第４図に示すような注入孔７
を設けた成型上型８と成形下型９との間に、第５図に示
すように中子としてゴムバッグ10を使用し、しぼんだ状
態のゴムバッグ10と曲管状プリフォーム材11をセット
後、型締めを行なう。次いでゴムバッグ10に空気入口弁
12側から空気を圧入後、型とゴムバッグ10の間に挟持さ
れたプリフォーム材11中に不飽和ポリエステル樹脂を注
入し、室温で30分間硬化を行なう。脱型後、空気止め弁
13側よりゴムバッグ10中の空気を抜き、成型品よりゴム
バッグを除去し内径29mm，外径35mm，長さ1,000mmの曲
管を得た。パイプ状のままでの曲げ試験の結果は、従来
のプリフォームマットを用いて同様のレジンインジェク
ションを行なって得た曲管成形品に比較して、曲げ強
さ，弾性率ともに３倍強の値を示した。 参考例 実施例１に示したテープ状ポリアミド短繊維ウエブを、
四巻き巻きつけた以外実施例１と全く同様にして巻層を
形成した。得られた巻層は短繊維ウエブの含量が連続補
強繊維量に対し18重量％であった。これを熱風炉内で15
0℃２時間加熱後取出して自然冷却し、マンドレルから
取外して内径29mm，外径34mm，長さ1,000mmの円筒状の
プリフォームを得た。得られたプリフォームを150℃で3
0分間加熱して溶着を緩和した後圧潰して平板状とし、
不飽和ポリエステル樹脂を含浸しながら30℃で10分間加
熱，加圧成形し、取出して自然冷却して幅60mm，厚さ5m
m，長さ1,000mmの平板を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。 比較例１ 29mmの円筒状回転マンドレルの表面に450g/m2のガラス
繊維チョップドストランドマットを巻きつけてマット層
を形成しその上に40g/m2，110mm幅のテープ状ポリアミ
ド繊維ウエブを巻きつけてウエブ層を形成し、更にその
上に570g/m2のガラス繊維ロービングロスを巻きつけて
ロービングクロス層を形成する。そして、この上に更に
ウエブ層，ガラス繊維マット層，ウエブ層，ガラス繊維
ロービングクロス層，ウエブ層，ガラス繊維マット層を
形成し巻層を構成する。 得られた巻層中のポリアミド繊維ウエブの量は6.5重量
％であった。これを熱風炉内で150℃２時間加熱後取出
して自然冷却し、マンドレルから取外して内径29mm，外
径34mm，長さ1,000mmの円筒状のプリフォームを得た。
得られたプリフォームを150℃で30分間加熱して溶着を
緩和した後圧潰して平板状とし、不飽和ポリエステル樹
脂を含浸しながら30℃で10分間加熱，加圧成形し、取出
して自然冷却して幅60mm，厚さ5mm，長さ1,000mmの平板
を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。 比較例２ 断面形状が平板状の回転マンドレル上に1,100mmテック
スのガラス繊維ロービングに不飽和ポリエステルを含浸
しながら巻きつけた後室温で硬化させ、厚さ5mmの平板
状繊維強化プラスチックを成形した。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を第１表に示
す。 第１表に示したように参考例ではウエブの巻付け量が多
すぎるため、樹脂の含浸不足が生じ、曲げ特性値が低下
した。 比較例１は補強材として従来のガラス繊維チョップドス
トランドマット及びガラス繊維ロービングクロスを用い
ているので成形品中の繊維含有率が低く、その結果実施
例１，２は勿論、樹脂の含浸が不良であった参考例に比
べても著しく曲げ特性が劣る。又、比較例２と実施例
１，２とを比べて見ると、従来の所謂フィラメントワイ
ンディングにより成形された繊維強化プラスチックと本
発明のプリフォームを使用した繊維強化プラスチックと
はその性能に殆ど差異が認められなかった。
する連続補給繊維１からなる補強繊維層２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄと、周方向に連続するテープ状態溶融性短繊維
ウエブ３からなるウエブ層４ａ，４ｂ，４ｃとが交互に
重層され、然も最内層と最外層とが前記補強繊維層２
ａ，２ｄからなり、且つ前記ウエブ層４ａ，４ｂ，４ｃ
はその熱溶融能によりこれに接する上下層を互いに溶着
した筒状プリフォーム５に関するものであって、該プリ
フォーム５は回転マンドレル６上に連続補強繊維１をト
ラバースしながら巻装して補強繊維層２ａを形成し、更
にその上にテープ状熱溶融性繊維ウエブ３と前記連続補
強繊維１を交互に複数回巻装し、最外層に補強繊維層２
ｄを形成した後前記短繊維ウエブ３の溶融温度に加熱し
て該ウエブ３を溶融し、各層間を溶着し冷却固化後該巻
層をマンドレル５から離脱することにより製造すること
ができる。 なお、図においては４層の補強繊維層の各層間にテープ
状熱溶融性繊維ウエブ層が介在したプリフォームを示し
ているが必ずしもこの重層数に限るものでないことは勿
論である。 以下本発明の実施例１乃至３及び参考例を、又、これと
対比するための比較実施例１及び２を挙げて説明する。 実施例１ 外径29mmの円筒状回転マンドレルの表面に1,100テック
スのガラス繊維ロービングを軸方向に対し20度の角度で
トラバースしながら巻付け補強繊維層を形成し、その上
に55mm幅で40g/m2のテープ状ポリアミド短繊維ウエブを
一巻き巻きつけて短繊維ウエブ層を形成し、更に補強繊
維層と短繊維ウエブ層を交互に重層して補強繊維層が４
層，短繊維ウエブ層が３層からなる巻層を形成した。 得られた巻層は短繊維ウエブの含有量が連続補強繊維量
に対し4.6重量％であった。これを熱風炉内で150℃２時
間加熱後取出して自然冷却し、マンドレルから取外し
て、内径29mm，外径34mm，長さ1,000mmの円筒状のプリ
フォームを得た。 得られたプリフォームを150℃で30分間加熱して溶着を
緩和した後圧潰して平板状とし、不飽和ポリエステル樹
脂を含浸しながら30℃で10分間加熱，加圧成形し、取出
して自然冷却して幅60mm，厚さ5mm，長さ1,000mmの平板
を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。
本実施例で得られたプリフォームの樹脂含浸性は良好で
あり、成型品の繊維含有率は72.5重量％と高く、成型品
の長手方向への曲げ強さ，曲げ弾性も極めて優れたもの
であって板バネ材として使用するに適したものであっ
た。 実施例２ 実施例１に示したテープ状ポリアミド短繊維ウエブを二
巻き巻きつけた以外実施例１と全く同様にして巻層を形
成した。得られた巻層は短繊維ウエブの含量が連続補強
繊維量に対し9.5重要％であった。これを熱風炉内で150
℃２時間加熱後取出して自然冷却し、マンドレルから取
外して内径29mm，外径34mm，長さ1,000mmの円筒状のプ
リフォームを得た。得られたプリフォームを150℃で30
分間加熱して溶着を緩和した後圧潰して平板状とし、不
飽和ポリエステル樹脂を含浸しながら30℃で10分間加
熱，加圧成形し、取出して自然冷却して幅60mm，厚さ5m
m，長さ1,000mmの平板を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。 実施例３ 実施例１によって得られた直円筒状のプリフォームを15
0℃で１時間加熱し軟化して溶着を緩和させ、曲管状の
プリフォームを形成する。第４図に示すような注入孔７
を設けた成型上型８と成形下型９との間に、第５図に示
すように中子としてゴムバッグ10を使用し、しぼんだ状
態のゴムバッグ10と曲管状プリフォーム材11をセット
後、型締めを行なう。次いでゴムバッグ10に空気入口弁
12側から空気を圧入後、型とゴムバッグ10の間に挟持さ
れたプリフォーム材11中に不飽和ポリエステル樹脂を注
入し、室温で30分間硬化を行なう。脱型後、空気止め弁
13側よりゴムバッグ10中の空気を抜き、成型品よりゴム
バッグを除去し内径29mm，外径35mm，長さ1,000mmの曲
管を得た。パイプ状のままでの曲げ試験の結果は、従来
のプリフォームマットを用いて同様のレジンインジェク
ションを行なって得た曲管成形品に比較して、曲げ強
さ，弾性率ともに３倍強の値を示した。 参考例 実施例１に示したテープ状ポリアミド短繊維ウエブを、
四巻き巻きつけた以外実施例１と全く同様にして巻層を
形成した。得られた巻層は短繊維ウエブの含量が連続補
強繊維量に対し18重量％であった。これを熱風炉内で15
0℃２時間加熱後取出して自然冷却し、マンドレルから
取外して内径29mm，外径34mm，長さ1,000mmの円筒状の
プリフォームを得た。得られたプリフォームを150℃で3
0分間加熱して溶着を緩和した後圧潰して平板状とし、
不飽和ポリエステル樹脂を含浸しながら30℃で10分間加
熱，加圧成形し、取出して自然冷却して幅60mm，厚さ5m
m，長さ1,000mmの平板を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。 比較例１ 29mmの円筒状回転マンドレルの表面に450g/m2のガラス
繊維チョップドストランドマットを巻きつけてマット層
を形成しその上に40g/m2，110mm幅のテープ状ポリアミ
ド繊維ウエブを巻きつけてウエブ層を形成し、更にその
上に570g/m2のガラス繊維ロービングロスを巻きつけて
ロービングクロス層を形成する。そして、この上に更に
ウエブ層，ガラス繊維マット層，ウエブ層，ガラス繊維
ロービングクロス層，ウエブ層，ガラス繊維マット層を
形成し巻層を構成する。 得られた巻層中のポリアミド繊維ウエブの量は6.5重量
％であった。これを熱風炉内で150℃２時間加熱後取出
して自然冷却し、マンドレルから取外して内径29mm，外
径34mm，長さ1,000mmの円筒状のプリフォームを得た。
得られたプリフォームを150℃で30分間加熱して溶着を
緩和した後圧潰して平板状とし、不飽和ポリエステル樹
脂を含浸しながら30℃で10分間加熱，加圧成形し、取出
して自然冷却して幅60mm，厚さ5mm，長さ1,000mmの平板
を得た。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を表１に示す。 比較例２ 断面形状が平板状の回転マンドレル上に1,100mmテック
スのガラス繊維ロービングに不飽和ポリエステルを含浸
しながら巻きつけた後室温で硬化させ、厚さ5mmの平板
状繊維強化プラスチックを成形した。 得られた繊維強化プラスチック板の性能を第１表に示
す。 第１表に示したように参考例ではウエブの巻付け量が多
すぎるため、樹脂の含浸不足が生じ、曲げ特性値が低下
した。 比較例１は補強材として従来のガラス繊維チョップドス
トランドマット及びガラス繊維ロービングクロスを用い
ているので成形品中の繊維含有率が低く、その結果実施
例１，２は勿論、樹脂の含浸が不良であった参考例に比
べても著しく曲げ特性が劣る。又、比較例２と実施例
１，２とを比べて見ると、従来の所謂フィラメントワイ
ンディングにより成形された繊維強化プラスチックと本
発明のプリフォームを使用した繊維強化プラスチックと
はその性能に殆ど差異が認められなかった。
以上詳細に述べた通り本発明は、整列した補強繊維層
と、熱溶融性短繊維ウエブ層とが交互に重層され、然も
最内層と最外層とが前記補強繊維層からなり、前記ウエ
ブ層の熱溶融能により溶着されたプリフォーム及びその
製造法に関するものであるから、得られたプリフォーム
は熱溶融性短繊維ウエブの溶融による溶着により繊維の
配列を乱すことのないすぐれた保形性を保ち、これに樹
脂を含浸硬化して直筒状の繊維強化プラスチックを成形
することができるほか、プリフォームに再度熱を加えて
溶着を緩和し、筒状のプリフォームを屈曲して曲管状の
プリフォームを形成し、或いは圧潰して平板状のプリフ
ォームを形成し、種々の形状の強化プラスチック成形用
基材として使用することができ、その結果、該プリフォ
ームに樹脂を含浸硬化成形することによって繊維の配列
を乱すことなく連続補強繊維の配列方向に高い強度と剛
性を持った各種形状の繊維強化プラスチック成形品を得
ることができた。 本発明によるプリフォームは上述の通り構造部材として
の形状設計の自由度が大きいので、自動車，車輌等のフ
レーム，板バネ等に使用する高強度，高剛性のプラスチ
ック成形品を製造するのに好適である。
と、熱溶融性短繊維ウエブ層とが交互に重層され、然も
最内層と最外層とが前記補強繊維層からなり、前記ウエ
ブ層の熱溶融能により溶着されたプリフォーム及びその
製造法に関するものであるから、得られたプリフォーム
は熱溶融性短繊維ウエブの溶融による溶着により繊維の
配列を乱すことのないすぐれた保形性を保ち、これに樹
脂を含浸硬化して直筒状の繊維強化プラスチックを成形
することができるほか、プリフォームに再度熱を加えて
溶着を緩和し、筒状のプリフォームを屈曲して曲管状の
プリフォームを形成し、或いは圧潰して平板状のプリフ
ォームを形成し、種々の形状の強化プラスチック成形用
基材として使用することができ、その結果、該プリフォ
ームに樹脂を含浸硬化成形することによって繊維の配列
を乱すことなく連続補強繊維の配列方向に高い強度と剛
性を持った各種形状の繊維強化プラスチック成形品を得
ることができた。 本発明によるプリフォームは上述の通り構造部材として
の形状設計の自由度が大きいので、自動車，車輌等のフ
レーム，板バネ等に使用する高強度，高剛性のプラスチ
ック成形品を製造するのに好適である。
第１図は本発明のプリフォームの製造方法を示す斜視
図、第２図は本発明のプリフォームの拡大部分断面図、
第３図は本発明のプリフォームの斜視図、第４図は本発
明の曲管状プリフォーム成形用の成形型を示す斜視図、
第５図は第４図の成形型へセットした状態を示す部分切
欠平面図である。 １…連続補強繊維， ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ…補強繊維層， ３…テープ状熱溶融性短繊維ウエブ， ４ａ，４ｂ，４ｃ …テープ状熱溶融性短繊維ウエブ層， ５…プリフォーム， ６…マンドレル
図、第２図は本発明のプリフォームの拡大部分断面図、
第３図は本発明のプリフォームの斜視図、第４図は本発
明の曲管状プリフォーム成形用の成形型を示す斜視図、
第５図は第４図の成形型へセットした状態を示す部分切
欠平面図である。 １…連続補強繊維， ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ…補強繊維層， ３…テープ状熱溶融性短繊維ウエブ， ４ａ，４ｂ，４ｃ …テープ状熱溶融性短繊維ウエブ層， ５…プリフォーム， ６…マンドレル
Claims (3)
- 【請求項１】巻装によって形成される整列した連続補強
繊維よりなる補強繊維層と、該補強繊維層上に巻装され
る熱溶融性繊維層とが交互に複数層重層されると共に、
最外層が補強繊維層となるように重層され、該補強繊維
層が熱溶融性繊維によって相互に溶着され、一体化され
てなる繊維強化プラスチック成形用プリフォーム。 - 【請求項２】該熱溶融性繊維の含有量が連続補強繊維の
4〜10重量％の範囲にある請求項１に記載の繊維強化プ
ラスチック成形用プリフォーム。 - 【請求項３】芯型上に連続補強繊維を巻装して補強繊維
層を形成後、該層上にテープ状熱溶融性繊維ウエブを巻
装して熱溶融性繊維層を形成し、補強繊維層及び熱溶融
性繊維層を交互に複数層形成し、最外層に補強繊維層を
形成後、該熱溶融性繊維を加熱溶融せしめ、冷却後積層
されたプリフォームを芯型より離脱することを特徴とす
る繊維強化プラスチック成形用プリフォームの製造法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1030440A JPH06336B2 (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 繊維強化プラスチック成形用プリフォーム及びその製造方法 |
| US07/478,967 US5221391A (en) | 1989-02-09 | 1990-02-09 | Process for producing a preform for forming fiber reinforced plastics |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1030440A JPH06336B2 (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 繊維強化プラスチック成形用プリフォーム及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02209929A JPH02209929A (ja) | 1990-08-21 |
| JPH06336B2 true JPH06336B2 (ja) | 1994-01-05 |
Family
ID=12303993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1030440A Expired - Lifetime JPH06336B2 (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 繊維強化プラスチック成形用プリフォーム及びその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5221391A (ja) |
| JP (1) | JPH06336B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108454078A (zh) * | 2018-03-02 | 2018-08-28 | 关清英 | 一种玻璃钢的缠绕成型方法 |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1263372B (it) * | 1993-05-26 | 1996-08-05 | Deregibus A & A Spa | Macchina perfezionata per la produzione di tubi in gomma vulcanizzata. |
| US6082075A (en) * | 1993-12-02 | 2000-07-04 | Rysgaard; Thomas A. | Fiber reinforced structural support member |
| US5595795A (en) * | 1994-04-25 | 1997-01-21 | Netcom Technologies Corp. | Composite, preform therefore, method of making, and apparatus |
| WO1996009159A1 (en) * | 1994-09-20 | 1996-03-28 | Viatech, Inc. | Method of making internally reinforced composite tubes |
| US5900194A (en) * | 1996-12-27 | 1999-05-04 | Wasatch Technologies Corporation | Method for removing mandrels from composite tubes of substantial length |
| DE19716057A1 (de) * | 1997-04-17 | 1998-10-22 | Dynamit Nobel Ag | Formteile aus Aramid-Hochleistungsfaser-verstärktem Kunststoff |
| US5935704A (en) * | 1997-09-03 | 1999-08-10 | Happy; Henry | Incremental filament wound pole |
| US6111329A (en) * | 1999-03-29 | 2000-08-29 | Graham; Gregory S. | Armature for an electromotive device |
| GB9911445D0 (en) * | 1999-05-17 | 1999-07-14 | Lucas Ind Plc | Method of manufacturing a component for a rotating machine and a rotor including such components |
| US6367225B1 (en) * | 1999-07-26 | 2002-04-09 | Wasatch Technologies Corporation | Filament wound structural columns for light poles |
| GB0020630D0 (en) | 2000-08-22 | 2000-10-11 | Cytec Tech Corp | Support structure or carrier for a curable composition |
| DE60124745T2 (de) * | 2000-08-22 | 2007-09-13 | Cytec Technology Corp., Wilmington | Flexibles polymerelement als zäh machendes mittel in prepregs |
| AT4636U1 (de) * | 2000-10-04 | 2001-09-25 | Mi Developments Austria Ag & C | Rohrartige leitung oder behälter zum transport bzw. zum aufbewahren kryogener medien |
| US8652388B2 (en) * | 2005-12-15 | 2014-02-18 | The Boeing Company | Rotational vacuum assisted resin transfer molding |
| DE102007025556B4 (de) * | 2007-05-31 | 2010-06-17 | Eurocopter Deutschland Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Bauelementen aus Faser verstärkten Kunststoffen |
| DE102008022377B4 (de) * | 2008-05-06 | 2014-02-13 | Eurocopter Deutschland Gmbh | Stützstrebe zur Abstützung eines in einem Flugzeugrumpf angeordneten Zwischendecks sowie Verfahren zur Herstellung eines Stangenkörpers für eine solche Stützstrebe |
| GB0822996D0 (en) * | 2008-12-18 | 2009-01-28 | Crompton Technology Group Ltd | Fibre reinforced composite tubes |
| EP2293417B1 (en) * | 2009-09-05 | 2016-07-06 | Grundfos Management A/S | Rotor can |
| FR2953443B1 (fr) * | 2009-12-08 | 2013-08-23 | Messier Dowty Sa | Procede de fabrication d'une bielle en materiau composite comprenant une surepaisseur localisee |
| DE102012112939A1 (de) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | Leichtbau-Zentrum Sachsen Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Infiltration einer Faserpreform |
| US20140261847A1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | Sara Molina | Composite mandrel for an isolation tool |
| CN209324241U (zh) * | 2015-05-08 | 2019-08-30 | 卢特龙电子公司 | 用于大型窗口的低挠度卷轴筒 |
| FR3037845B1 (fr) * | 2015-06-25 | 2017-07-07 | Rehau Entreprise Sarl | Noyau de moulage cintrable et outil associe |
| DE102018100941A1 (de) * | 2018-01-17 | 2019-07-18 | Wobben Properties Gmbh | Verfahren zum Herstellen von Komponenten einer Windenergieanlage, insbesondere eines Windenergieanlagen-Rotorblattes |
| GB2575265B (en) * | 2018-07-03 | 2023-04-05 | Riversimple Movement Ltd | A process of manufacturing a carbon fibre reinforced polymer element |
| US20230085379A1 (en) * | 2019-11-15 | 2023-03-16 | Nexgen Pipes Pte. Ltd. | Pipe forming apparatus |
| CN111959008B (zh) * | 2020-07-09 | 2022-03-11 | 张毅 | 高强度竹纤维缠绕复合管的制备方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3736202A (en) * | 1970-01-22 | 1973-05-29 | Lockheed Aircraft Corp | Composite sheets and processes of manufacturing the same |
| US4010054A (en) * | 1971-05-03 | 1977-03-01 | Albert L. Jeffers | Thermoplastic filament winding process |
| US4098943A (en) * | 1975-09-25 | 1978-07-04 | Allied Chemical Corporation | Fiber reinforced multi-ply stampable thermoplastic sheet |
| GB1485586A (en) * | 1976-01-13 | 1977-09-14 | Rolls Royce | Method of manufacturing composite material |
| US4109543A (en) * | 1976-05-10 | 1978-08-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Flexible composite laminate of woven fabric and thermoplastic material and method of making said laminate |
| GB1570000A (en) * | 1976-06-10 | 1980-06-25 | Nat Res Dev | Thermoplastics materials |
| GB2083779A (en) * | 1980-09-10 | 1982-03-31 | Rolls Royce | A method of manufacturing a composite material |
| GB2102036B (en) * | 1981-07-01 | 1984-12-05 | Rolls Royce | Method of manufacturing composite materials |
| GB2114055B (en) * | 1982-02-02 | 1986-01-15 | Secr Defence | Manufacturing fibre-reinforced composites |
| US4871491A (en) * | 1984-03-15 | 1989-10-03 | Basf Structural Materials Inc. | Process for preparing composite articles from composite fiber blends |
| US4613473A (en) * | 1984-04-20 | 1986-09-23 | United Technologies Corporation | Method for forming composite articles of complex shapes |
| JPS62780A (ja) * | 1985-06-25 | 1987-01-06 | 松下電器産業株式会社 | エンジン駆動ヒ−トポンプ式冷暖房給湯装置 |
| JPS63152637A (ja) * | 1986-12-16 | 1988-06-25 | Toray Ind Inc | 樹脂の補強用プリフオ−ム材 |
| US4950439A (en) * | 1987-07-10 | 1990-08-21 | C. H. Masland & Sons | Glossy finish fiber reinforced molded product |
| JPH027825A (ja) * | 1988-06-13 | 1990-01-11 | Toshiba Corp | 回転動ケーブリングラック |
-
1989
- 1989-02-09 JP JP1030440A patent/JPH06336B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-02-09 US US07/478,967 patent/US5221391A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108454078A (zh) * | 2018-03-02 | 2018-08-28 | 关清英 | 一种玻璃钢的缠绕成型方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5221391A (en) | 1993-06-22 |
| JPH02209929A (ja) | 1990-08-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06336B2 (ja) | 繊維強化プラスチック成形用プリフォーム及びその製造方法 | |
| US3962506A (en) | Multi-chambered cellular structure and method for manufacture | |
| CA2412683C (en) | High performance composite tubular structures | |
| US5164255A (en) | Nonwoven preform sheets of fiber reinforced resin chips | |
| US5192384A (en) | Methods for forming composite tubing having tapered ends | |
| EP0415436B1 (en) | Non-woven preform-sheet for a fiber-reinforced resin article | |
| US4892772A (en) | Fiber reinforced resin sheets | |
| EP0185460A2 (en) | Reformable composites and methods of making same | |
| US5124196A (en) | Prestressed article and method | |
| JP2005313455A (ja) | 多軸織物及びその製造方法、プリフォーム材、繊維強化プラスチック成形品 | |
| JP2877025B2 (ja) | Ｆｒｔｐ成形用材料と、これを用いて得られたｆｒｔｐ管状成形体 | |
| WO2021124977A1 (ja) | 繊維補強樹脂中空成形体及びその製造方法 | |
| WO1999026774A1 (en) | Rigid fiber network structures having improved post-yield dimensional recovery, method of making same, and articles incorporating same | |
| GB2237583A (en) | Fibre reinforced thermoplastic composites | |
| JPH1016068A (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂からなる筒体の製造方法 | |
| JP2881117B2 (ja) | 中空状繊維強化熱可塑性樹脂製品の製造方法 | |
| JPH09277390A (ja) | Ｆｒｐ成型体の製造方法およびｆｒｐ製パイプの製造方法 | |
| JPH05147169A (ja) | 積層体とその製造方法 | |
| WO1995000319A1 (en) | Process for making a continuous cowound fiber reinforced thermoplastic composite article | |
| WO2023182258A1 (ja) | リブ補強成形体及びその製造方法 | |
| JPH07290591A (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂複合管の製造方法 | |
| JP3383620B2 (ja) | 樹脂製歯車の製造法 | |
| JP2006247985A (ja) | 熱可塑性ｆｒｐ及びその製造方法 | |
| JPH05318609A (ja) | 管状体 | |
| JPH03236942A (ja) | 繊維補強熱可塑性樹脂材およびその製造方法 |