JPH0633190A - 長寿命軸受用鋼 - Google Patents
長寿命軸受用鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 安価にして耐久寿命に優れ、高温に耐えられ
る軸受鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０．７０〜１．２０％、Ｓｉ：０．１５
〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．００％、Ｐ：０．
０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．５０
〜２．００％、Ａｌ：０．５０〜２．００％、Ｔｉ：
０．００２０％以下、Ｏ：０．００１５％以下を含有
し、またはＳｉ＋Ａｌ：１．００〜２．５０％を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる長寿命軸
受用鋼。 【効果】 十分な耐久寿命と耐熱性を有する軸受鋼を安
価に提供できる。
る軸受鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：０．７０〜１．２０％、Ｓｉ：０．１５
〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．００％、Ｐ：０．
０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．５０
〜２．００％、Ａｌ：０．５０〜２．００％、Ｔｉ：
０．００２０％以下、Ｏ：０．００１５％以下を含有
し、またはＳｉ＋Ａｌ：１．００〜２．５０％を満足
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる長寿命軸
受用鋼。 【効果】 十分な耐久寿命と耐熱性を有する軸受鋼を安
価に提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車、その他産業
機械等に用いられる玉軸受、ローラ軸受に用いられる転
がり軸受の素材として、優れた転動疲労寿命特性を有す
る長寿命軸受用鋼に関する。
機械等に用いられる玉軸受、ローラ軸受に用いられる転
がり軸受の素材として、優れた転動疲労寿命特性を有す
る長寿命軸受用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、軸受用鋼としては、機械構造用炭
素鋼、機械構造用合金鋼および高炭素クロム軸受鋼など
が使用されている。このうち高炭素クロム軸受鋼は、玉
軸受、ころ軸受として自動車、産業機械等に最も多く使
用されている。この高炭素クロム軸受鋼は、１％前後の
炭素と０．９〜１．６％程度のクロムが添加されてお
り、焼入れ後、低温焼戻し処理によって転がり軸受に必
要な強度を得ることができる。
素鋼、機械構造用合金鋼および高炭素クロム軸受鋼など
が使用されている。このうち高炭素クロム軸受鋼は、玉
軸受、ころ軸受として自動車、産業機械等に最も多く使
用されている。この高炭素クロム軸受鋼は、１％前後の
炭素と０．９〜１．６％程度のクロムが添加されてお
り、焼入れ後、低温焼戻し処理によって転がり軸受に必
要な強度を得ることができる。
【０００３】近年、自動車用等の軸受は、エンジンの高
出力化に伴い、高温化等使用環境が厳しくなっており、
１００〜２００℃に耐える安価な軸受用鋼が要求されて
いる。従来、安価な軸受用鋼としては、ＪＩＳ Ｇ ４
８０５に規定のＳＵＪ２（１％Ｃ−１．３〜１．６％Ｃ
ｒ鋼）が一般的に広く使用されているが、特に高温に耐
えるように設計されたものではない。
出力化に伴い、高温化等使用環境が厳しくなっており、
１００〜２００℃に耐える安価な軸受用鋼が要求されて
いる。従来、安価な軸受用鋼としては、ＪＩＳ Ｇ ４
８０５に規定のＳＵＪ２（１％Ｃ−１．３〜１．６％Ｃ
ｒ鋼）が一般的に広く使用されているが、特に高温に耐
えるように設計されたものではない。
【０００４】軸受用鋼としては、Ｃ：０．６〜１．２
％、Ｓｉ：０．７〜２．０％、Ｍｎ：０．０１〜１．０
％、Ｃｒ：２．０〜６．０％、Ｍｏ：８．０％以下、
Ｖ：１．０％以下、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる軸受用鋼（特開昭５１−６１１６鋼公報）、Ｃ：
０．７〜１．２％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：０．５〜２．５％、Ａｌ：０．０１〜
１．０％、Ｏ：０．００１５％以下、Ｎ：０．０１５％
以下、または必要に応じてＭｏ：０．０５〜０．５％、
Ｎｉ：１％未満の一種または二種を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなるころがり軸受用鋼を１０００
℃以上に加熱して炭化物を固溶させたのち、３００℃
ないし７００℃の温度域に急冷し、該温度域ににおいて
オーステナイトを分解させたのち、室温付近へ急冷し、
次に３０℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で５００ないし７０
０℃に加熱し、析出してくる炭化物の平均粒径が０．１
ないし０．２μｍ以下となる時間、当該温度に保持し、
次いで室温付近に急冷したのち、オーステナイト化域に
加熱し、マトリックス中のＣ％が０．４５ないし０．６
０％になる時間当該温度に保持したのち、焼入れ焼戻す
方法（特開昭５６−１６６２２号公報）が提案されてい
る。
％、Ｓｉ：０．７〜２．０％、Ｍｎ：０．０１〜１．０
％、Ｃｒ：２．０〜６．０％、Ｍｏ：８．０％以下、
Ｖ：１．０％以下、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる軸受用鋼（特開昭５１−６１１６鋼公報）、Ｃ：
０．７〜１．２％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｃｒ：０．５〜２．５％、Ａｌ：０．０１〜
１．０％、Ｏ：０．００１５％以下、Ｎ：０．０１５％
以下、または必要に応じてＭｏ：０．０５〜０．５％、
Ｎｉ：１％未満の一種または二種を含み、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなるころがり軸受用鋼を１０００
℃以上に加熱して炭化物を固溶させたのち、３００℃
ないし７００℃の温度域に急冷し、該温度域ににおいて
オーステナイトを分解させたのち、室温付近へ急冷し、
次に３０℃／ｍｉｎ以上の昇温速度で５００ないし７０
０℃に加熱し、析出してくる炭化物の平均粒径が０．１
ないし０．２μｍ以下となる時間、当該温度に保持し、
次いで室温付近に急冷したのち、オーステナイト化域に
加熱し、マトリックス中のＣ％が０．４５ないし０．６
０％になる時間当該温度に保持したのち、焼入れ焼戻す
方法（特開昭５６−１６６２２号公報）が提案されてい
る。
【０００５】さらに、Ｃ：０．７０〜１．１０％、Ｓ
ｉ：０．１５〜１．６０％、Ｍｎ：０．１５〜１．１５
％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃ
ｒ：０．５０〜１．６０％、Ａｌ：０．０１５％以下、
Ｏ：０．０００６％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔ
ｉ：０．００１５％以下、または必要に応じてＶ：０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．０５〜０．３０％のうち
の１種ないし２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる軸受鋼（特開昭６０−１９４０４７号公
報）、Ｃ：０．６０〜 １．５０％、Ｓｉ：０．１５〜
２．００％、Ｍｎ：０．２５〜 ２．５０％、Ｍｏ：
０．０５〜１．５０％、または必要に応じＶ：０．０５
〜０．５０％、Ｎｂ：０．０５〜０．５０％、Ｗ：０．
０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．００％のうちの１種または２種以上
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼
を、溶鋼加熱度：２５℃以上で連続鋳造したのち、鋳片
内部溶鋼が凝固を完了するクレータエンド近傍にて圧下
率：５％以上の鍛圧加工を施し、ついで熱間圧延を施す
方法（特開平３−２７１３１９号公報）等が提案されて
いる。
ｉ：０．１５〜１．６０％、Ｍｎ：０．１５〜１．１５
％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃ
ｒ：０．５０〜１．６０％、Ａｌ：０．０１５％以下、
Ｏ：０．０００６％以下、Ｎ：０．００５０％以下、Ｔ
ｉ：０．００１５％以下、または必要に応じてＶ：０．
０５〜０．３０％、Ｎｂ：０．０５〜０．３０％のうち
の１種ないし２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる軸受鋼（特開昭６０−１９４０４７号公
報）、Ｃ：０．６０〜 １．５０％、Ｓｉ：０．１５〜
２．００％、Ｍｎ：０．２５〜 ２．５０％、Ｍｏ：
０．０５〜１．５０％、または必要に応じＶ：０．０５
〜０．５０％、Ｎｂ：０．０５〜０．５０％、Ｗ：０．
０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜２．００％、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．００％のうちの１種または２種以上
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶鋼
を、溶鋼加熱度：２５℃以上で連続鋳造したのち、鋳片
内部溶鋼が凝固を完了するクレータエンド近傍にて圧下
率：５％以上の鍛圧加工を施し、ついで熱間圧延を施す
方法（特開平３−２７１３１９号公報）等が提案されて
いる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５１−６１
１６号公報に開示の軸受鋼は、Ｍｏ、Ｖ等の高価な元素
の添加が必須であり、コスト的にその分高価となる。特
開昭５６−１６６２２号公報に開示の方法は、複雑な熱
処理工程が必須であり、コスト的にその分高価となる。
また、特開昭６０−１９４０４７号公報に開示の軸受鋼
は、耐久寿命を阻害する介在物を生成するＴｉ、Ａｌを
極力低下させるものである。さらに、特開平３−２７１
３１９号公報に開示の軸受鋼は、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ等
の高価な元素の添加が必要であり、コスト的にその分高
価となる。
１６号公報に開示の軸受鋼は、Ｍｏ、Ｖ等の高価な元素
の添加が必須であり、コスト的にその分高価となる。特
開昭５６−１６６２２号公報に開示の方法は、複雑な熱
処理工程が必須であり、コスト的にその分高価となる。
また、特開昭６０−１９４０４７号公報に開示の軸受鋼
は、耐久寿命を阻害する介在物を生成するＴｉ、Ａｌを
極力低下させるものである。さらに、特開平３−２７１
３１９号公報に開示の軸受鋼は、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ等
の高価な元素の添加が必要であり、コスト的にその分高
価となる。
【０００７】この発明の目的は、上記した高価な元素の
添加を必要とせず、耐久寿命に優れ、しかも高温に耐え
られる安価な軸受用鋼を提供することにある。
添加を必要とせず、耐久寿命に優れ、しかも高温に耐え
られる安価な軸受用鋼を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく安価な元素としてＳｉ以外に従来耐久寿命
を阻害する介在物を生成する元素といわれていたＡｌに
着目し、ＳｉとＡｌの組合せで高温に耐え得る軸受鋼の
試作を行った。その結果、所定量のＡｌを含有させるこ
とによって耐久寿命が向上するばかりでなく、軟化抵抗
が向上して高温に耐えられる軸受用鋼が安価に得られる
ことを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく安価な元素としてＳｉ以外に従来耐久寿命
を阻害する介在物を生成する元素といわれていたＡｌに
着目し、ＳｉとＡｌの組合せで高温に耐え得る軸受鋼の
試作を行った。その結果、所定量のＡｌを含有させるこ
とによって耐久寿命が向上するばかりでなく、軟化抵抗
が向上して高温に耐えられる軸受用鋼が安価に得られる
ことを究明し、この発明に到達した。
【０００９】すなわちこの発明は、Ｃ：０．７０〜１．
２０％、Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０
〜１．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０
％以下、Ｃｒ：０．５０〜２．００％、Ａｌ：０．５０
〜２．００％、Ｔｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．０
０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする長寿命軸受用鋼である。
２０％、Ｓｉ：０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０
〜１．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０
％以下、Ｃｒ：０．５０〜２．００％、Ａｌ：０．５０
〜２．００％、Ｔｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．０
０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする長寿命軸受用鋼である。
【００１０】また、Ｃ：０．７０〜１．２０％、Ｓｉ：
０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．００％、
Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：
０．５０〜２．００％、Ａｌ：０．５０〜２．００％、
Ｔｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００１５％以下
で、かつＳｉ＋Ａｌ：１．００〜２．５０％を満足し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する長寿命軸受用鋼である。
０．１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．００％、
Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：
０．５０〜２．００％、Ａｌ：０．５０〜２．００％、
Ｔｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００１５％以下
で、かつＳｉ＋Ａｌ：１．００〜２．５０％を満足し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する長寿命軸受用鋼である。
【００１１】
【作用】この発明において、鋼の成分組成を上記範囲に
限定した理由について説明する。ＣはＦｅ、Ｃｒと複炭
化物を生成し、耐摩耗性の向上に有効で、かつ基地中に
固溶して高強度を得るために必要な元素である。しか
し、ころがり軸受に必要な硬さＨＲＣ６０以上を確保す
るためには、０．７０％以上含有することが必要である
が、１．２０％を超えると巨大炭化物が生成し易くな
り、耐久寿命、衝撃疲労の低下につながるため、０．７
０〜１．２０％とした。Ｓｉは脱酸作用、焼入れ性を向
上させると共に、軟化抵抗の向上に有効な元素である
が、０．１５％未満ではその効果が十分でなく、また、
１．５０％を超えると表面脱炭が進行するため、０．１
５〜１．５０％とした。Ｍｎは脱酸作用、焼入れ性を向
上させる元素であるが、０．２０％未満ではその効果が
十分でなく、１．００％を超えるとＭｎ偏析により耐久
寿命が低下するため、０．２０〜１．００％とした。Ｐ
は偏析に起因し、疲労寿命、靭性を悪化させる元素であ
り、その含有量をできるだけ少なくする必要があるた
め、上限を０．０２０％とした。ＳはＭｎと結合して硫
化物系介在物を生成し、耐久寿命を低下させる元素であ
るが、硫化物系介在物により切削性の向上に有効である
ところから、その上限を０．０２０％とした。ＣｒはＭ
ｎと同様に焼入れ性を向上させ、かつ、炭化物の球状化
を促進させる元素であるが、０．５０％未満ではその効
果が十分でなく、２．００％を超えると炭化物が粗大化
して被削性を劣化させるので、０．５０〜２．００％と
した。ＡｌはＳｉと同様に脱酸作用の他に、特に軟化抵
抗の向上、すなわち耐熱性の向上に有効な元素である
が、０．５０％未満ではその効果が十分でなく、２．０
０％を超えると炭化物が不均一となり、耐久寿命を低下
させるため、０．５０〜２．００％とした。より好まし
くは、１．００〜２．００％の範囲である。ＴｉはＮと
結合してＴｉＮ介在物として鋼中に分散し、転動疲労寿
命を大幅に低下させる元素で、極力少なくする必要があ
るため、その上限を０．００２０％とした。Ｏは鋼中に
おいてＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2などの硬い酸化物系介在物を
生成し、転動疲労寿命を著しく低下させる元素で、極力
少なくする必要があるため、その上限を０．００１５％
とした。さらに、炭化物の安定化、表面脱炭の抑制、耐
熱性の最適化のために、Ｓｉ＋Ａｌ＝１．００〜２．５
０％とした。
限定した理由について説明する。ＣはＦｅ、Ｃｒと複炭
化物を生成し、耐摩耗性の向上に有効で、かつ基地中に
固溶して高強度を得るために必要な元素である。しか
し、ころがり軸受に必要な硬さＨＲＣ６０以上を確保す
るためには、０．７０％以上含有することが必要である
が、１．２０％を超えると巨大炭化物が生成し易くな
り、耐久寿命、衝撃疲労の低下につながるため、０．７
０〜１．２０％とした。Ｓｉは脱酸作用、焼入れ性を向
上させると共に、軟化抵抗の向上に有効な元素である
が、０．１５％未満ではその効果が十分でなく、また、
１．５０％を超えると表面脱炭が進行するため、０．１
５〜１．５０％とした。Ｍｎは脱酸作用、焼入れ性を向
上させる元素であるが、０．２０％未満ではその効果が
十分でなく、１．００％を超えるとＭｎ偏析により耐久
寿命が低下するため、０．２０〜１．００％とした。Ｐ
は偏析に起因し、疲労寿命、靭性を悪化させる元素であ
り、その含有量をできるだけ少なくする必要があるた
め、上限を０．０２０％とした。ＳはＭｎと結合して硫
化物系介在物を生成し、耐久寿命を低下させる元素であ
るが、硫化物系介在物により切削性の向上に有効である
ところから、その上限を０．０２０％とした。ＣｒはＭ
ｎと同様に焼入れ性を向上させ、かつ、炭化物の球状化
を促進させる元素であるが、０．５０％未満ではその効
果が十分でなく、２．００％を超えると炭化物が粗大化
して被削性を劣化させるので、０．５０〜２．００％と
した。ＡｌはＳｉと同様に脱酸作用の他に、特に軟化抵
抗の向上、すなわち耐熱性の向上に有効な元素である
が、０．５０％未満ではその効果が十分でなく、２．０
０％を超えると炭化物が不均一となり、耐久寿命を低下
させるため、０．５０〜２．００％とした。より好まし
くは、１．００〜２．００％の範囲である。ＴｉはＮと
結合してＴｉＮ介在物として鋼中に分散し、転動疲労寿
命を大幅に低下させる元素で、極力少なくする必要があ
るため、その上限を０．００２０％とした。Ｏは鋼中に
おいてＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2などの硬い酸化物系介在物を
生成し、転動疲労寿命を著しく低下させる元素で、極力
少なくする必要があるため、その上限を０．００１５％
とした。さらに、炭化物の安定化、表面脱炭の抑制、耐
熱性の最適化のために、Ｓｉ＋Ａｌ＝１．００〜２．５
０％とした。
【００１２】この発明においては、上記した成分組成に
調整することによって、十分な耐熱性を有し、しかも耐
久寿命に優れた軸受用鋼を安価に得ることができる。そ
の理由は、明確ではないが、Ａｌの添加によって軟化抵
抗が増加して耐熱性が大幅に改善されるためであると考
えられる。
調整することによって、十分な耐熱性を有し、しかも耐
久寿命に優れた軸受用鋼を安価に得ることができる。そ
の理由は、明確ではないが、Ａｌの添加によって軟化抵
抗が増加して耐熱性が大幅に改善されるためであると考
えられる。
【００１３】
実施例１ 表１に示す成分組成の連続鋳造鋳片を直径６５ｍｍの丸
棒に熱間圧延したのち、９００℃に均熱して球状化焼鈍
処理を行ったものを８６０℃で６０分間加熱後油焼入れ
した後、焼戻し温度１００〜３００℃の範囲で変化させ
てそれぞれ６０分間焼戻しを行い、焼戻し温度とＪＩＳ
Ｚ ２２４５の規定に準じて硬さ（ＨＲＣ）を測定し
た。その結果を図１に示す。図１に示すとおり、本発明
鋼ＡおよびＢは、３００℃の焼戻し温度においていずれ
もＨＲＣ６１と、従来のＪＩＳ Ｇ ４８０５に規定の
ＳＵＪ２鋼ＣのＨＲＣ５７に比較し、大きく上回ってお
り、軸受用鋼として求められるＨＲＣ６０以上を満足さ
せ、軟化抵抗が大きく、十分な耐熱性を有していること
が明白である。
棒に熱間圧延したのち、９００℃に均熱して球状化焼鈍
処理を行ったものを８６０℃で６０分間加熱後油焼入れ
した後、焼戻し温度１００〜３００℃の範囲で変化させ
てそれぞれ６０分間焼戻しを行い、焼戻し温度とＪＩＳ
Ｚ ２２４５の規定に準じて硬さ（ＨＲＣ）を測定し
た。その結果を図１に示す。図１に示すとおり、本発明
鋼ＡおよびＢは、３００℃の焼戻し温度においていずれ
もＨＲＣ６１と、従来のＪＩＳ Ｇ ４８０５に規定の
ＳＵＪ２鋼ＣのＨＲＣ５７に比較し、大きく上回ってお
り、軸受用鋼として求められるＨＲＣ６０以上を満足さ
せ、軟化抵抗が大きく、十分な耐熱性を有していること
が明白である。
【００１４】
【表１】
【００１５】実施例２ 表２に示す成分組成の連続鋳造鋳片を直径６５ｍｍの丸
棒に熱間圧延したのち、９００℃に均熱して球状化焼鈍
処理を行ったものを８６０℃で６０分間加熱して油焼入
れした後、１８０℃で６０分間焼戻しを行った素材につ
いて、転動疲労寿命試験片を採取し、森式スラスト型耐
久寿命試験機を用いて転動疲労寿命を測定し、Ｌ10寿命
（破損確率１０％のときの寿命）を求め、表３に試験Ｎ
ｏ．９の比較鋼のＬ10寿命を１．０とした指数で示す。
さらに、同一の素材について３００℃ で６０分間の焼
戻しを行った後のロックウエル硬さを測定した。その結
果を表３に示す。
棒に熱間圧延したのち、９００℃に均熱して球状化焼鈍
処理を行ったものを８６０℃で６０分間加熱して油焼入
れした後、１８０℃で６０分間焼戻しを行った素材につ
いて、転動疲労寿命試験片を採取し、森式スラスト型耐
久寿命試験機を用いて転動疲労寿命を測定し、Ｌ10寿命
（破損確率１０％のときの寿命）を求め、表３に試験Ｎ
ｏ．９の比較鋼のＬ10寿命を１．０とした指数で示す。
さらに、同一の素材について３００℃ で６０分間の焼
戻しを行った後のロックウエル硬さを測定した。その結
果を表３に示す。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】表３に示すとおり、試験Ｎｏ．１ないし８
の本発明鋼の耐久寿命は、試験Ｎｏ．９の従来鋼のＳＵ
Ｊ２に比較し、いずれも２．５〜３倍向上し、３００℃
で焼戻し後の硬さもいずれもＨＲＣ６０以上であり、従
来の軸受鋼に比較して高い温度でのころがり軸受として
使用可能である。これに対し、この発明の適正成分組成
範囲からＡｌが逸脱している試験Ｎｏ．９および１５、
Ｃが逸脱している試験Ｎｏ．１０、１１の比較鋼、Ｓｉ
が逸脱している試験Ｎｏ．１２の比較鋼、Ｍｎが逸脱し
ている試験Ｎｏ．１３の比較鋼、Ｃｒが逸脱している試
験Ｎｏ．１４の比較鋼は、いずれも耐久寿命が０．８な
いし１．１と低く、また、硬さＨＲＣにおいても試験Ｎ
ｏ．９、１０および１４は、いずれもＨＲＣ６０を下回
っている。
の本発明鋼の耐久寿命は、試験Ｎｏ．９の従来鋼のＳＵ
Ｊ２に比較し、いずれも２．５〜３倍向上し、３００℃
で焼戻し後の硬さもいずれもＨＲＣ６０以上であり、従
来の軸受鋼に比較して高い温度でのころがり軸受として
使用可能である。これに対し、この発明の適正成分組成
範囲からＡｌが逸脱している試験Ｎｏ．９および１５、
Ｃが逸脱している試験Ｎｏ．１０、１１の比較鋼、Ｓｉ
が逸脱している試験Ｎｏ．１２の比較鋼、Ｍｎが逸脱し
ている試験Ｎｏ．１３の比較鋼、Ｃｒが逸脱している試
験Ｎｏ．１４の比較鋼は、いずれも耐久寿命が０．８な
いし１．１と低く、また、硬さＨＲＣにおいても試験Ｎ
ｏ．９、１０および１４は、いずれもＨＲＣ６０を下回
っている。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明によれば、
安価なＡｌを所定量添加することによって、従来のＳＵ
Ｊ２軸受鋼に比較して耐久寿命が飛躍的に向上するばか
りでなく、高温での軟化抵抗が大きく、十分な耐熱性を
有する軸受鋼を、安価に提供することができる。
安価なＡｌを所定量添加することによって、従来のＳＵ
Ｊ２軸受鋼に比較して耐久寿命が飛躍的に向上するばか
りでなく、高温での軟化抵抗が大きく、十分な耐熱性を
有する軸受鋼を、安価に提供することができる。
【図１】実施例１における焼戻し温度と硬さ（ＨＲＣ）
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．７０〜１．２０％、Ｓｉ：０．
１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．００％、Ｐ：
０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．
５０〜２．００％、Ａｌ：０．５０〜２．００％、Ｔ
ｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００１５％以下を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする長寿命軸受用鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．７０〜１．２０％、Ｓｉ：０．
１５〜１．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．００％、Ｐ：
０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．
５０〜２．００％、Ａｌ：０．５０〜２．００％、Ｔ
ｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００１５％以下で、
かつＳｉ＋Ａｌ：１．００〜２．５０％を満足し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
長寿命軸受用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21082292A JPH0633190A (ja) | 1992-07-14 | 1992-07-14 | 長寿命軸受用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21082292A JPH0633190A (ja) | 1992-07-14 | 1992-07-14 | 長寿命軸受用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633190A true JPH0633190A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=16595698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21082292A Pending JPH0633190A (ja) | 1992-07-14 | 1992-07-14 | 長寿命軸受用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633190A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000055132A (ja) * | 1998-08-07 | 2000-02-22 | Ntn Corp | フライホイールダンパ支持構造 |
| WO2009118166A1 (en) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Aktiebolaget Skf | A bearing component |
| US8956470B2 (en) | 2008-07-31 | 2015-02-17 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And Northern Ireland | Bainite steel and methods of manufacture thereof |
-
1992
- 1992-07-14 JP JP21082292A patent/JPH0633190A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000055132A (ja) * | 1998-08-07 | 2000-02-22 | Ntn Corp | フライホイールダンパ支持構造 |
| WO2009118166A1 (en) * | 2008-03-25 | 2009-10-01 | Aktiebolaget Skf | A bearing component |
| US8956470B2 (en) | 2008-07-31 | 2015-02-17 | The Secretary Of State For Defence In Her Britannic Majesty's Government Of The United Kingdom Of Great Britain And Northern Ireland | Bainite steel and methods of manufacture thereof |
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