JPH05271866A - 軸受用鋼 - Google Patents
軸受用鋼Info
- Publication number
- JPH05271866A JPH05271866A JP4067281A JP6728192A JPH05271866A JP H05271866 A JPH05271866 A JP H05271866A JP 4067281 A JP4067281 A JP 4067281A JP 6728192 A JP6728192 A JP 6728192A JP H05271866 A JPH05271866 A JP H05271866A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- fatigue life
- decarburized layer
- bearing steel
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- F16C2204/66—High carbon steel, i.e. carbon content above 0.8 wt%, e.g. through-hardenable steel
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 軸受鋼の製造に際し、格別な脱炭層の形成防
止対策を講じる必要なしに、脱炭層が少なく、熱処理生
産性に優れた軸受鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：0.50〜1.50％、 Si：0.10〜
2.00％、 Mn：0.10〜2.00％、 Cr：0.50超〜2.50％、 Al：0.050 ％以下、 Ｏ：0.0030％以下 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成とす
る。
止対策を講じる必要なしに、脱炭層が少なく、熱処理生
産性に優れた軸受鋼を提供する。 【構成】 Ｃ：0.50〜1.50％、 Si：0.10〜
2.00％、 Mn：0.10〜2.00％、 Cr：0.50超〜2.50％、 Al：0.050 ％以下、 Ｏ：0.0030％以下 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150％ を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ころ軸受、玉軸受の
ような転がり軸受に用いて好適な、加工性および転動疲
労寿命特性に優れた軸受用鋼に関し、とくにその熱処理
生産性の向上を図ったものである。
ような転がり軸受に用いて好適な、加工性および転動疲
労寿命特性に優れた軸受用鋼に関し、とくにその熱処理
生産性の向上を図ったものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車および産業機械等に用いる転がり
軸受用鋼としては、高炭素クロム軸受鋼（JIS 規格：SU
J ２）が最も多く利用されている。このSUJ ２は、0.95
〜1.10wt％（以下単に％で示す）のＣを含有しているこ
とから非常に硬質であるため、まず球状化焼鈍を行って
加工性を向上させたのち、成形加工し、その後に焼き入
れ・焼き戻し処理を施すことによって転がり軸受に必要
な硬さを確保している。ところでこの数回の熱処理時
に、素材表面のＣと雰囲気ガスとが反応し、素材表面に
脱炭層と呼ばれる低Ｃ濃度領域が発生する。かかる低Ｃ
濃度領域は、転がり軸受の硬さ低下のみならず転動疲労
寿命劣化の原因となることから、球状化焼鈍または焼き
入れ・焼き戻し後に切削もしくは研削により脱炭層を除
去するのが普通であり、そのため歩留りさらには生産性
の低下を余儀なくされていた。
軸受用鋼としては、高炭素クロム軸受鋼（JIS 規格：SU
J ２）が最も多く利用されている。このSUJ ２は、0.95
〜1.10wt％（以下単に％で示す）のＣを含有しているこ
とから非常に硬質であるため、まず球状化焼鈍を行って
加工性を向上させたのち、成形加工し、その後に焼き入
れ・焼き戻し処理を施すことによって転がり軸受に必要
な硬さを確保している。ところでこの数回の熱処理時
に、素材表面のＣと雰囲気ガスとが反応し、素材表面に
脱炭層と呼ばれる低Ｃ濃度領域が発生する。かかる低Ｃ
濃度領域は、転がり軸受の硬さ低下のみならず転動疲労
寿命劣化の原因となることから、球状化焼鈍または焼き
入れ・焼き戻し後に切削もしくは研削により脱炭層を除
去するのが普通であり、そのため歩留りさらには生産性
の低下を余儀なくされていた。
【０００３】上記したような脱炭層の形成を防止する手
法としては、熱処理時における雰囲気ガス中のカーボン
ポテンシャルをコントロールする方法や、球状化焼鈍の
初期段階に浸炭処理を施す方法（特開平２-54717号公報
参照）等が知られている。
法としては、熱処理時における雰囲気ガス中のカーボン
ポテンシャルをコントロールする方法や、球状化焼鈍の
初期段階に浸炭処理を施す方法（特開平２-54717号公報
参照）等が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の各方法
は、いずれも、熱処理中の雰囲気制御によるものである
ことから、熱処理コストが嵩むだけでなく、材料の組成
や熱処理時間等に応じた適切なガス組成の設定という煩
雑な操作を必要とするところに問題を残していた。本発
明の目的は、上記の問題を有利に克服し、脱炭層が少な
く、製造工程で格別な脱炭層の形成防止対策等を必要と
しない熱処理生産性に優れた軸受用鋼を提供するところ
にある。
は、いずれも、熱処理中の雰囲気制御によるものである
ことから、熱処理コストが嵩むだけでなく、材料の組成
や熱処理時間等に応じた適切なガス組成の設定という煩
雑な操作を必要とするところに問題を残していた。本発
明の目的は、上記の問題を有利に克服し、脱炭層が少な
く、製造工程で格別な脱炭層の形成防止対策等を必要と
しない熱処理生産性に優れた軸受用鋼を提供するところ
にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の問題を解決すべく、成分組成につき広範な研究を行っ
たところ、Sbを適量添加することにより、所期した目的
が有利に達成されることの知見を得た。この発明は、正
に上記の知見に立脚するものである。
の問題を解決すべく、成分組成につき広範な研究を行っ
たところ、Sbを適量添加することにより、所期した目的
が有利に達成されることの知見を得た。この発明は、正
に上記の知見に立脚するものである。
【０００６】すなわち、本発明は、 Ｃ：0.50〜1.50％、 Si：0.10〜2.
00％、 Mn：0.10〜2.00％、 Cr：0.50超〜2.50％、 Al：0.050 ％以下、 Ｏ：0.0030％以下、 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150％を含有し、残部は
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする軸受
用鋼（第１発明）。 上記の第１発明において、さらに Mo：0.10〜1.00％、 Ni：0.10〜1.00％、 Cu：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有してなる軸
受用鋼（第２発明）。 上記の第１発明において、さらに Nb：0.05〜0.50％、 Ｖ：0.05〜0.50％、 Ｗ：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有してなる軸
受用鋼（第３発明）。 上記の第１発明において、さらに Mo：0.10〜1.00％、 Ni：0.10〜1.00％、 Cu：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上と、 Nb：0.05〜0.50％、 Ｖ：0.05〜0.50％、 Ｗ：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上とを含有してなる
軸受用鋼（第４発明）を、それぞれ要旨構成とするもの
である。
00％、 Mn：0.10〜2.00％、 Cr：0.50超〜2.50％、 Al：0.050 ％以下、 Ｏ：0.0030％以下、 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150％を含有し、残部は
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする軸受
用鋼（第１発明）。 上記の第１発明において、さらに Mo：0.10〜1.00％、 Ni：0.10〜1.00％、 Cu：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有してなる軸
受用鋼（第２発明）。 上記の第１発明において、さらに Nb：0.05〜0.50％、 Ｖ：0.05〜0.50％、 Ｗ：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有してなる軸
受用鋼（第３発明）。 上記の第１発明において、さらに Mo：0.10〜1.00％、 Ni：0.10〜1.00％、 Cu：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上と、 Nb：0.05〜0.50％、 Ｖ：0.05〜0.50％、 Ｗ：0.05〜
0.50％ のうちから選んだ１種または２種以上とを含有してなる
軸受用鋼（第４発明）を、それぞれ要旨構成とするもの
である。
【０００７】
【作用】以下、本発明において鋼の成分組成を上記の範
囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.50〜1.50％ Ｃは、基地に固溶してマルテンサイトを強化し、強度、
耐摩耗性および転動疲労寿命を向上させる有用元素であ
るが、含有量が0.50％未満ではその効果が少なく、一
方、1.50％を超えると靭性が著しく低下するので、Ｃ量
は0.50〜1.50％の範囲に限定した。
囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.50〜1.50％ Ｃは、基地に固溶してマルテンサイトを強化し、強度、
耐摩耗性および転動疲労寿命を向上させる有用元素であ
るが、含有量が0.50％未満ではその効果が少なく、一
方、1.50％を超えると靭性が著しく低下するので、Ｃ量
は0.50〜1.50％の範囲に限定した。
【０００８】Si：0.10〜2.00％ Siは、鋼の溶製時に脱酸剤として作用する他、基地に固
溶して転動疲労寿命を向上させる元素としても有用であ
る。しかし、含有量が0.10％未満ではその効果が小さ
く、一方、2.00％を超えて添加すると被削性および鍛造
性が著しく低下するので、Si量は0.10〜2.00％の範囲と
した。
溶して転動疲労寿命を向上させる元素としても有用であ
る。しかし、含有量が0.10％未満ではその効果が小さ
く、一方、2.00％を超えて添加すると被削性および鍛造
性が著しく低下するので、Si量は0.10〜2.00％の範囲と
した。
【０００９】Mn：0.10〜2.00％ Mnは、鋼の焼入れ性を向上させることによって基地マル
テンサイトの靭性を高め、また転動疲労寿命の向上にも
有効に寄与する。しかし、0.10％に満たないとその添加
効果に乏しく、一方、2.00％を超えると被削性および鍛
造性が著しく低下するので、Mn量は0.10〜2.00％の範囲
とした。
テンサイトの靭性を高め、また転動疲労寿命の向上にも
有効に寄与する。しかし、0.10％に満たないとその添加
効果に乏しく、一方、2.00％を超えると被削性および鍛
造性が著しく低下するので、Mn量は0.10〜2.00％の範囲
とした。
【００１０】Cr：0.50超〜2.50％ Crは、鋼の焼入れ性を高め、基地の強度および靭性を向
上させるだけでなく、炭化物の球状化にも有効に寄与す
るが、含有量が0.50％以下ではその効果が小さく、一
方、2.50％を超えると炭化物が粗大化し、切削性および
転動疲労寿命が低下するので、Cr量は0.50超〜2.50％の
範囲で添加するものとした。
上させるだけでなく、炭化物の球状化にも有効に寄与す
るが、含有量が0.50％以下ではその効果が小さく、一
方、2.50％を超えると炭化物が粗大化し、切削性および
転動疲労寿命が低下するので、Cr量は0.50超〜2.50％の
範囲で添加するものとした。
【００１１】Al：0.050 ％以下 Alは、脱酸剤として添加するが、Ｏと結合し硬質な酸化
物系非金属介在物を形成するため、転動疲労寿命を低下
させることからできる限り低い方が望ましい。よって、
Ｏの上限を0.050 ％とした。
物系非金属介在物を形成するため、転動疲労寿命を低下
させることからできる限り低い方が望ましい。よって、
Ｏの上限を0.050 ％とした。
【００１２】Ｏ：0.0030％以下 Ｏは、Alと結合し硬質な酸化物系非金属介在物を形成す
るため、転動疲労寿命を低下させることから少ない方が
望ましい。よって、Ｏの上限を0.0030％とした。
るため、転動疲労寿命を低下させることから少ない方が
望ましい。よって、Ｏの上限を0.0030％とした。
【００１３】Sb：0.0010〜0.0150％ Sbは、本発明において特に重要な元素であり、熱処理時
の鋼材表層部のＣと雰囲気ガスとの反応を抑制して脱炭
層の形成を抑制する目的で積極的に添加する。かかる抑
制作用は、含有量が0.0010％以上で顕著となるが、0.01
50％を超えて添加してもその効果は飽和に達し、むしろ
熱間加工性および靭性の劣化を招く。そこで、Sbは、0.
0010〜0.0150％の範囲で含有させるものとした。
の鋼材表層部のＣと雰囲気ガスとの反応を抑制して脱炭
層の形成を抑制する目的で積極的に添加する。かかる抑
制作用は、含有量が0.0010％以上で顕著となるが、0.01
50％を超えて添加してもその効果は飽和に達し、むしろ
熱間加工性および靭性の劣化を招く。そこで、Sbは、0.
0010〜0.0150％の範囲で含有させるものとした。
【００１４】以上、基本成分について説明したが、本発
明では、さらにMo、Ni、Cuのうちから選んだ１種または
２種以上、および／またはNb、Ｖ、Ｗのうちから選んだ
１種または２種以上を添加することができる。上記各元
素の好適添加量範囲は次のとおりである。
明では、さらにMo、Ni、Cuのうちから選んだ１種または
２種以上、および／またはNb、Ｖ、Ｗのうちから選んだ
１種または２種以上を添加することができる。上記各元
素の好適添加量範囲は次のとおりである。
【００１５】Mo：0.10〜1.00％、Ni：0.10〜1.00％、C
u：0.05〜0.50％ Mo、NiおよびCuはいずれも、焼入れ性を高め、鋼の転動
疲労寿命を向上させる有用元素である。しかし、Mo、Cu
が多すぎる場合には鋼の鍛造性が低下し、また、Niが多
すぎる場合には残留γが多量に生成して鋼材硬さが低下
し、転動疲労寿命が低下する。そこで、これらの元素は
かかるおそれのない上記の各範囲で添加するものとし
た。
u：0.05〜0.50％ Mo、NiおよびCuはいずれも、焼入れ性を高め、鋼の転動
疲労寿命を向上させる有用元素である。しかし、Mo、Cu
が多すぎる場合には鋼の鍛造性が低下し、また、Niが多
すぎる場合には残留γが多量に生成して鋼材硬さが低下
し、転動疲労寿命が低下する。そこで、これらの元素は
かかるおそれのない上記の各範囲で添加するものとし
た。
【００１６】Nb、Ｖ、Ｗ：0.05〜0.50％ Ｖ、NbおよびＷはいずれも、鋼中のＣと結合し、耐摩耗
性を向上させるとともに、結晶粒の微細化により転動疲
労寿命および靭性の向上にも有効に寄与する。しかし、
いずれの元素も、多すぎる場合には炭化物が高温で安定
化し、鋼材硬さを低下させ転動疲労寿命を低下させるだ
けでなく、鋼の鍛造性をも劣化させる。そこで、これら
の元素もかかるおそれのない上記の各範囲で添加するも
のとした。
性を向上させるとともに、結晶粒の微細化により転動疲
労寿命および靭性の向上にも有効に寄与する。しかし、
いずれの元素も、多すぎる場合には炭化物が高温で安定
化し、鋼材硬さを低下させ転動疲労寿命を低下させるだ
けでなく、鋼の鍛造性をも劣化させる。そこで、これら
の元素もかかるおそれのない上記の各範囲で添加するも
のとした。
【００１７】なお、本発明において、切削性を改善する
ためにＳやPb、Ca、Bi、REM 等を添加しても、本発明で
目的とする脱炭層の抑制を阻害することはなく、容易に
被削性が改善できる。
ためにＳやPb、Ca、Bi、REM 等を添加しても、本発明で
目的とする脱炭層の抑制を阻害することはなく、容易に
被削性が改善できる。
【００１８】次に、本発明鋼の製造方法について説明す
る。本発明鋼は、転炉、電気炉等いずれの方法で溶製し
てもよく、またスラブ製造に当たっては連鋳、造塊いず
れでもよい。さらに熱間圧延条件も特に限定されること
はなく、常法に従って行えばよい。
る。本発明鋼は、転炉、電気炉等いずれの方法で溶製し
てもよく、またスラブ製造に当たっては連鋳、造塊いず
れでもよい。さらに熱間圧延条件も特に限定されること
はなく、常法に従って行えばよい。
【００１９】
【実施例】表１に示す化学組成になる種々の鋼を、転炉
で溶製し、連続鋳造法で鋼片としたのち、1240℃, 30ｈ
の拡散焼鈍後、65mmφの棒鋼に圧延した。この棒鋼のＤ
／４部より、15mmφ×20mmの円筒状試験片および転動疲
労寿命試験片を採取した後、雰囲気制御なしに（大気雰
囲気で）焼きならし→球状化焼きなまし→焼入れ→焼戻
しの順で熱処理を行った。なお転動疲労寿命試験片は、
さらに脱炭層を完全に除去するために１mm以上の研磨お
よびラッピング仕上げを行い、12mmφ×22mmの試験片寸
法とした。得られた試験片の脱炭層状態および転動疲労
寿命について調べた結果を、表２に示す。
で溶製し、連続鋳造法で鋼片としたのち、1240℃, 30ｈ
の拡散焼鈍後、65mmφの棒鋼に圧延した。この棒鋼のＤ
／４部より、15mmφ×20mmの円筒状試験片および転動疲
労寿命試験片を採取した後、雰囲気制御なしに（大気雰
囲気で）焼きならし→球状化焼きなまし→焼入れ→焼戻
しの順で熱処理を行った。なお転動疲労寿命試験片は、
さらに脱炭層を完全に除去するために１mm以上の研磨お
よびラッピング仕上げを行い、12mmφ×22mmの試験片寸
法とした。得られた試験片の脱炭層状態および転動疲労
寿命について調べた結果を、表２に示す。
【００２０】なお脱炭層は、15mmφ×20mmの円筒状試験
片を10mmの位置で高さ方向に垂直に切断後、ナイタール
にて腐食し、ミクロ組織観察による円周上の全脱炭層の
最大値（以下、最大脱炭層と称す）で評価した。また転
動疲労寿命は、円筒型転動疲労寿命試験機により、ヘル
ツ最大接触応力：600 kgf/mm2 、繰り返し応力数：約46
500 cpm の条件で試験を行い、試験結果をワイブル分布
に従うものとして確率紙上にまとめ、鋼材 No.１のＢ10
寿命（累積破損確率：10％における剥離発生までの総負
荷回数）を１として相対的に評価した。
片を10mmの位置で高さ方向に垂直に切断後、ナイタール
にて腐食し、ミクロ組織観察による円周上の全脱炭層の
最大値（以下、最大脱炭層と称す）で評価した。また転
動疲労寿命は、円筒型転動疲労寿命試験機により、ヘル
ツ最大接触応力：600 kgf/mm2 、繰り返し応力数：約46
500 cpm の条件で試験を行い、試験結果をワイブル分布
に従うものとして確率紙上にまとめ、鋼材 No.１のＢ10
寿命（累積破損確率：10％における剥離発生までの総負
荷回数）を１として相対的に評価した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表２より明らかなように、Ｃ含有量が本発
明範囲より低い鋼材 No.16は、最大脱炭層は0.02mmと N
o.１従来材よりも改善されていたが、転動疲労寿命は N
o.１従来材の 0.7倍にすぎなかった。またSb含有量が本
発明範囲より低い鋼材 No.17は、転動疲労寿命は No.１
従来材の 1.2倍と良好ではあったが、最大脱炭層が0.09
mmと改善されていない。これに対し、鋼材 No.２〜 No.
15の本発明材はいずれも、最大脱炭層は0.02〜0.04mmと
No.１の従来材の0.10mmより改善されており、また転動
疲労寿命も No.１の従来材の 1.1〜2.5 倍と優れてい
た。また本実施例に示すように、（Mo、Ni、Cu）および
／または（Nb、Ｖ、Ｗ）の１種または２種以上の添加
は、脱炭層の抑制を阻害することなく転動疲労寿命を向
上させていることから、その使用目的に応じて自由な組
み合わせを行うことが可能であることが判る。
明範囲より低い鋼材 No.16は、最大脱炭層は0.02mmと N
o.１従来材よりも改善されていたが、転動疲労寿命は N
o.１従来材の 0.7倍にすぎなかった。またSb含有量が本
発明範囲より低い鋼材 No.17は、転動疲労寿命は No.１
従来材の 1.2倍と良好ではあったが、最大脱炭層が0.09
mmと改善されていない。これに対し、鋼材 No.２〜 No.
15の本発明材はいずれも、最大脱炭層は0.02〜0.04mmと
No.１の従来材の0.10mmより改善されており、また転動
疲労寿命も No.１の従来材の 1.1〜2.5 倍と優れてい
た。また本実施例に示すように、（Mo、Ni、Cu）および
／または（Nb、Ｖ、Ｗ）の１種または２種以上の添加
は、脱炭層の抑制を阻害することなく転動疲労寿命を向
上させていることから、その使用目的に応じて自由な組
み合わせを行うことが可能であることが判る。
【００２４】
【発明の効果】かくして本発明によれば、転動疲労寿命
特性を阻害することなしに、熱処理時における脱炭層の
形成を効果的に抑制することができ、従って本発明によ
り、転がり軸受製造過程において、従来脱炭層の除去を
目的として行われていた切削や研削加工工程の簡略化が
可能となり、材料歩留りならびに熱処理生産性が格段に
向上する。
特性を阻害することなしに、熱処理時における脱炭層の
形成を効果的に抑制することができ、従って本発明によ
り、転がり軸受製造過程において、従来脱炭層の除去を
目的として行われていた切削や研削加工工程の簡略化が
可能となり、材料歩留りならびに熱処理生産性が格段に
向上する。
フロントページの続き (72)発明者 天野 虔一 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 田畑 綽久 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：0.50〜1.50wt％、 Si：0.10〜2.
00wt％、 Mn：0.10〜2.00wt％、 Cr：0.50超〜2.50wt％、 Al：0.050 wt％以下、 Ｏ：0.0030wt％以下、 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150wt％ を含有し、残
部はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
軸受用鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：0.50〜1.50wt％、 Si：0.10〜2.
00wt％、 Mn：0.10〜2.00wt％、 Cr：0.50超〜2.50wt％、 Al：0.050 wt％以下、 Ｏ：0.0030wt％以下、 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150wt％ を含有し、さ
らに Mo：0.10〜1.00wt％、 Ni：0.10〜1.00wt％、 Cu：0.05〜0.50wt％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有し、残部は
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする軸受
用鋼。 - 【請求項３】 Ｃ：0.50〜1.50wt％、 Si：0.10〜2.
00wt％、 Mn：0.10〜2.00wt％、 Cr：0.50超〜2.50wt％、 Al：0.050 wt％以下、 Ｏ：0.0030wt％以下、 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150wt％ を含有し、さ
らに Nb：0.05〜0.50wt％、 Ｖ：0.05〜0.50wt％、 Ｗ：0.05〜0.50wt％ のうちから選んだ１種または２種以上を含有し、残部は
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする軸受
用鋼。 - 【請求項４】 Ｃ：0.50〜1.50wt％、 Si：0.10〜2.
00wt％、 Mn：0.10〜2.00wt％、 Cr：0.50超〜2.50wt％、 Al：0.050 wt％以下、 Ｏ：0.0030wt％以下、 を含み、かつ Sb：0.0010〜0.0150wt％ を含有し、さ
らに Mo：0.10〜1.00wt％、 Ni：0.10〜1.00wt％、 Cu：0.05〜0.50wt％ のうちから選んだ１種または２種以上と、 Nb：0.05〜0.50wt％、 Ｖ：0.05〜0.50wt％、 Ｗ：0.05〜0.50wt％ のうちから選んだ１種または２種以上とを含有し、残部
はFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする軸
受用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06728192A JP3233674B2 (ja) | 1992-03-25 | 1992-03-25 | 軸受用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06728192A JP3233674B2 (ja) | 1992-03-25 | 1992-03-25 | 軸受用鋼 |
Publications (2)
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