JPH0633172A - Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物 - Google Patents
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物Info
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- JPH0633172A JPH0633172A JP4191093A JP19109392A JPH0633172A JP H0633172 A JPH0633172 A JP H0633172A JP 4191093 A JP4191093 A JP 4191093A JP 19109392 A JP19109392 A JP 19109392A JP H0633172 A JPH0633172 A JP H0633172A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐酸化性に優れたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物
を提供すること。 【構成】 ２５ａｔ％〜７５ａｔ％のＡｌと残部Ｔｉか
らなるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物であって、該金属間化
合物中に、Ｆ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲンのうち少な
くとも一種以上を含み、それぞれのハロゲンの組成が
０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％であるＴｉ−Ａｌ系金
属間化合物。
を提供すること。 【構成】 ２５ａｔ％〜７５ａｔ％のＡｌと残部Ｔｉか
らなるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物であって、該金属間化
合物中に、Ｆ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲンのうち少な
くとも一種以上を含み、それぞれのハロゲンの組成が
０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％であるＴｉ−Ａｌ系金
属間化合物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車分野，航空宇宙
分野，産業機械分野等において、軽量，高温強度，高比
剛性に加え、耐酸化性が要求されるＴｉ−Ａｌ系金属間
化合物に関する。
分野，産業機械分野等において、軽量，高温強度，高比
剛性に加え、耐酸化性が要求されるＴｉ−Ａｌ系金属間
化合物に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は、低密度で高温強度に優れ
ていることから、軽量耐熱材料として期待され、その研
究・開発が盛んに行われている。しかしながら、Ｔｉ−
Ａｌ系金属間化合物は、主に以下（１）〜（３）の理由
によってその実用化が阻害されている。 （１）常温延性が十分でない。 （２）難加工材のため部品への形状付与が困難である。 （３）耐酸化性が必ずしも十分でない。
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物は、低密度で高温強度に優れ
ていることから、軽量耐熱材料として期待され、その研
究・開発が盛んに行われている。しかしながら、Ｔｉ−
Ａｌ系金属間化合物は、主に以下（１）〜（３）の理由
によってその実用化が阻害されている。 （１）常温延性が十分でない。 （２）難加工材のため部品への形状付与が困難である。 （３）耐酸化性が必ずしも十分でない。
【０００３】この中で、常温延性についてはＭｎ，Ｃ
ｒ，Ｖ等の添加によって改善されることが明らかになっ
ている。また、反応焼結法により製造されたＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物、即ち、Ｔｉ或はＴｉ合金粉末とＡｌ或
はＡｌ合金粉末とを用いて、混合，脱気して真空封入し
た後に、この混合粉末を反応合成温度以下で塑性変形
し、得られた混合体を反応合成温度以上に加熱する反応
焼結法により製造されたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物にお
いては、形状付与が容易であることが知られている（特
公平１−３０８９８号公報参照）。
ｒ，Ｖ等の添加によって改善されることが明らかになっ
ている。また、反応焼結法により製造されたＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物、即ち、Ｔｉ或はＴｉ合金粉末とＡｌ或
はＡｌ合金粉末とを用いて、混合，脱気して真空封入し
た後に、この混合粉末を反応合成温度以下で塑性変形
し、得られた混合体を反応合成温度以上に加熱する反応
焼結法により製造されたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物にお
いては、形状付与が容易であることが知られている（特
公平１−３０８９８号公報参照）。
【０００４】更に、耐酸化性については、下記〜等
の文献に記載されている様に、種々の研究開発が実施さ
れており、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｉ等の添加によって改善
されることが明らかになったが、未だ十分とはいえな
い。 学振耐熱材料第１２３委員会研究報告，２９（１９８
８），７７ 日本金属学会秋期大会講演概要，（１９９０），２７
４ 日本金属学会秋期大会講演概要，（１９９１），５６
１ 日本金属学会誌、５４（１９９０），９４８ 本発明は、前記課題を解決するためになされ、その目的
は、耐酸化性に優れたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を提供
することにある。
の文献に記載されている様に、種々の研究開発が実施さ
れており、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｉ等の添加によって改善
されることが明らかになったが、未だ十分とはいえな
い。 学振耐熱材料第１２３委員会研究報告，２９（１９８
８），７７ 日本金属学会秋期大会講演概要，（１９９０），２７
４ 日本金属学会秋期大会講演概要，（１９９１），５６
１ 日本金属学会誌、５４（１９９０），９４８ 本発明は、前記課題を解決するためになされ、その目的
は、耐酸化性に優れたＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を提供
することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の請求項１の発明は、２５ａｔ％〜７５ａｔ％のＡｌと
残部ＴｉからなるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物であって、
該金属間化合物中に、Ｆ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲン
のうち少なくとも一種以上を含み、それぞれのハロゲン
の組成が０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％であることを
特徴とするＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を要旨とする。
の請求項１の発明は、２５ａｔ％〜７５ａｔ％のＡｌと
残部ＴｉからなるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物であって、
該金属間化合物中に、Ｆ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲン
のうち少なくとも一種以上を含み、それぞれのハロゲン
の組成が０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％であることを
特徴とするＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を要旨とする。
【０００６】また、請求項２の発明は、前記金属間化合
物中に、更にＮｂ，Ｍｏ，Ｗ及びＳｉのうち少なくとも
一種以上を含み、それぞれの成分の組成が０．５ａｔ％
〜３ａｔ％であることを特徴とする前記請求項１記載の
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物を要旨とする。
物中に、更にＮｂ，Ｍｏ，Ｗ及びＳｉのうち少なくとも
一種以上を含み、それぞれの成分の組成が０．５ａｔ％
〜３ａｔ％であることを特徴とする前記請求項１記載の
Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物を要旨とする。
【０００７】更に請求項３の発明は、前記金属間化合物
中に、更にＭｎ，Ｃｒ，Ｖのうち少なくとも一種以上を
含み、それぞれの成分の組成が０．５ａｔ％〜３ａｔ％
であることを特徴とする前記請求項１又は請求項２記載
のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を要旨とする。
中に、更にＭｎ，Ｃｒ，Ｖのうち少なくとも一種以上を
含み、それぞれの成分の組成が０．５ａｔ％〜３ａｔ％
であることを特徴とする前記請求項１又は請求項２記載
のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を要旨とする。
【０００８】ここで、前記数値限定の理由を説明する。 （１）Ａｌ量：２５ａｔ％〜７５ａｔ％ 下限値未満では、延性が低下する。また、上限を越える
と、強度が低下する。 （２）ハロゲン量：０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％ 下限値未満では、耐酸化性が十分でない。また、上限を
越えると、伸び（延性）が低下する。
と、強度が低下する。 （２）ハロゲン量：０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％ 下限値未満では、耐酸化性が十分でない。また、上限を
越えると、伸び（延性）が低下する。
【０００９】（３）Ｎｂ，Ｍｏ，Ｓｉ，Ｗ量：０．５ａ
ｔ％〜３ａｔ％ 下限値未満では、耐酸化性の一層の改良効果は少ない。
また、上限を越えると、効果が飽和するとともに密度が
増加する。 （４）Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ量：０．５ａｔ％〜３ａｔ％ 下限値未満では、伸び（延性）の向上は望めない。ま
た、上限を越えると、効果が飽和するとともに密度が増
加する。
ｔ％〜３ａｔ％ 下限値未満では、耐酸化性の一層の改良効果は少ない。
また、上限を越えると、効果が飽和するとともに密度が
増加する。 （４）Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ量：０．５ａｔ％〜３ａｔ％ 下限値未満では、伸び（延性）の向上は望めない。ま
た、上限を越えると、効果が飽和するとともに密度が増
加する。
【００１０】
【作用】本発明は、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の耐酸化
性の改善について研究を実施した結果得られたものであ
り、ハロゲン（ハロゲン化物を含む）を添加することに
よりＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の耐酸化性が著しく改善
されることを見出し、その知見に基づいて本発明を完成
したものである。
性の改善について研究を実施した結果得られたものであ
り、ハロゲン（ハロゲン化物を含む）を添加することに
よりＴｉ−Ａｌ系金属間化合物の耐酸化性が著しく改善
されることを見出し、その知見に基づいて本発明を完成
したものである。
【００１１】つまり、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物中に、
適量のＦ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲンが存在すること
により、８５０〜１１２５℃の温度範囲にて金属間化合
物の表面に、金属のマトリクスと密着性のよい緻密なＡ
ｌ2０3皮膜が形成される。それによって、Ｔｉ系酸化物
の成長が抑制されるので、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の
耐酸化性が向上するものである。
適量のＦ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲンが存在すること
により、８５０〜１１２５℃の温度範囲にて金属間化合
物の表面に、金属のマトリクスと密着性のよい緻密なＡ
ｌ2０3皮膜が形成される。それによって、Ｔｉ系酸化物
の成長が抑制されるので、Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物の
耐酸化性が向上するものである。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を具体化した実施例を、比較例
とともに説明する。 （実施例１）Ｎａ法で作製されたスポンジチタン粉末
（１４９μｍ以下）と、エアーアトマイズ法で作製され
たＡｌ粉末，Ａｌ−Ｍｎ合金粉末，Ａｌ−Ｃｒ合金粉
末，Ａｌ−Ｎｂ合金粉末，Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ合金粉末及
びＡｌ−Ｓｉ合金粉末（いずれも１４９μｍ以下）の１
種以上とを、化学成分が最終組成で下記表１の試料No.
１〜１１となるように混合後、アルミニウム容器に挿入
し、本容器内を加熱しながら真空排気し脱気処理を実施
した。その後、容器ごと熱間押出を行った。押出条件は
４３０℃、押出比９１とした。得られた押出材からアル
ミニウム容器を外削除去し、反応合成用素材とした。こ
の押出材について、ＨＩＰにて反応合成（５６０℃）を
行いＴｉ−Ａｌ金属間化合物とした後、引き続いてＨＩ
Ｐ中にて１３００℃×１０ｈの均質化処理を行った。こ
の時、雰囲気はＡｒガスで、圧力は１８０ＭＰａとし
た。この金属間化合物中にはＣｌがＮａＣｌの形で含ま
れていた。
とともに説明する。 （実施例１）Ｎａ法で作製されたスポンジチタン粉末
（１４９μｍ以下）と、エアーアトマイズ法で作製され
たＡｌ粉末，Ａｌ−Ｍｎ合金粉末，Ａｌ−Ｃｒ合金粉
末，Ａｌ−Ｎｂ合金粉末，Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ合金粉末及
びＡｌ−Ｓｉ合金粉末（いずれも１４９μｍ以下）の１
種以上とを、化学成分が最終組成で下記表１の試料No.
１〜１１となるように混合後、アルミニウム容器に挿入
し、本容器内を加熱しながら真空排気し脱気処理を実施
した。その後、容器ごと熱間押出を行った。押出条件は
４３０℃、押出比９１とした。得られた押出材からアル
ミニウム容器を外削除去し、反応合成用素材とした。こ
の押出材について、ＨＩＰにて反応合成（５６０℃）を
行いＴｉ−Ａｌ金属間化合物とした後、引き続いてＨＩ
Ｐ中にて１３００℃×１０ｈの均質化処理を行った。こ
の時、雰囲気はＡｒガスで、圧力は１８０ＭＰａとし
た。この金属間化合物中にはＣｌがＮａＣｌの形で含ま
れていた。
【００１３】そして、前記試料No.１〜１１について引
張試験片（平行部径：φ５mm，標点間距離：１５mm）を
作成し、常温にて引張試験（ひずみ速度：１０-3／秒）
を実施するとともに、試料の伸びを測定した。更に、試
料の金属間化合物から７mm×７mm×１５mmの試験片を削
りだし、表面を＃８００エメリー紙で研磨し、高温酸化
試験（９７５℃×２４時間）を大気中にて実施した。こ
の試験の結果を同じく下記表１に示す。
張試験片（平行部径：φ５mm，標点間距離：１５mm）を
作成し、常温にて引張試験（ひずみ速度：１０-3／秒）
を実施するとともに、試料の伸びを測定した。更に、試
料の金属間化合物から７mm×７mm×１５mmの試験片を削
りだし、表面を＃８００エメリー紙で研磨し、高温酸化
試験（９７５℃×２４時間）を大気中にて実施した。こ
の試験の結果を同じく下記表１に示す。
【００１４】この表１から明らかな様に、本実施例の試
料No.１〜１１のものは、酸化増量が１５g/m2以下と少
なく、耐酸化性に優れているので好適である。特にＮ
ｂ，Ｍｏ，Ｓｉを０．５〜３ａｔ％の範囲で加えた試料
No.５〜７のものは、酸化増量が５〜９g/m2と極めて少
なく、耐酸化性に一層優れているので望ましい。
料No.１〜１１のものは、酸化増量が１５g/m2以下と少
なく、耐酸化性に優れているので好適である。特にＮ
ｂ，Ｍｏ，Ｓｉを０．５〜３ａｔ％の範囲で加えた試料
No.５〜７のものは、酸化増量が５〜９g/m2と極めて少
なく、耐酸化性に一層優れているので望ましい。
【００１５】
【表１】
【００１６】（実施例２）水素化脱水素（ＨＤＨ）法で
作製されたチタン粉末（１４９μｍ以下）と、Ｈｅガス
アトマイズ法で作製されたＡｌ粉末，Ａｌ−Ｖ合金粉
末，Ａｌ−Ｓｉ合金粉末，Ｗ粉末及びＡｌ−Ｍｎ合金粉
末（いずれも１４９μｍ以下）の１種以上とを、化学成
分が最終組成で下記表２の試料No.１２〜１７となるよ
うに混合後、アルミニウム容器に挿入し、本容器内を加
熱しながら真空排気し脱気処理を実施した。その後、容
器ごと熱間押出を行った。押出条件は４００℃、押出比
６３とした。得られた押出材からアルミニウム容器を外
削除去し、反応合成用素材とした。この押出材につい
て、ＨＩＰにて反応合成（５６０℃）を行いＴｉ−Ａｌ
金属間化合物とした後、引き続いてＨＩＰ中にて１２５
０℃×１２ｈの均質化処理を行った。この時、雰囲気は
Ａｒガスで、圧力は１６０ＭＰａとした。この金属間化
合物中にはＣｌがＭｇＣｌ2 の形で含まれていた。尚、
試料No.１７のものは、ハロゲン化物としてＺｎＦ2を粉
末混合時に添加した。
作製されたチタン粉末（１４９μｍ以下）と、Ｈｅガス
アトマイズ法で作製されたＡｌ粉末，Ａｌ−Ｖ合金粉
末，Ａｌ−Ｓｉ合金粉末，Ｗ粉末及びＡｌ−Ｍｎ合金粉
末（いずれも１４９μｍ以下）の１種以上とを、化学成
分が最終組成で下記表２の試料No.１２〜１７となるよ
うに混合後、アルミニウム容器に挿入し、本容器内を加
熱しながら真空排気し脱気処理を実施した。その後、容
器ごと熱間押出を行った。押出条件は４００℃、押出比
６３とした。得られた押出材からアルミニウム容器を外
削除去し、反応合成用素材とした。この押出材につい
て、ＨＩＰにて反応合成（５６０℃）を行いＴｉ−Ａｌ
金属間化合物とした後、引き続いてＨＩＰ中にて１２５
０℃×１２ｈの均質化処理を行った。この時、雰囲気は
Ａｒガスで、圧力は１６０ＭＰａとした。この金属間化
合物中にはＣｌがＭｇＣｌ2 の形で含まれていた。尚、
試料No.１７のものは、ハロゲン化物としてＺｎＦ2を粉
末混合時に添加した。
【００１７】そして、前記実施例１と同様にして、引張
試験片を作成して引張試験を行うとともに伸びを測定
し、また高温酸化試験を行った。その結果を同じく下記
表２に記す。この表２から明らかな様に、試料No.１２
〜１７のものは、酸化増量が２５g/m 2以下と少なく、耐
酸化性に優れているので好適である。特にＳｉ，Ｗを
０．５〜１．５ａｔ％の範囲で加えた試料No.１４〜１
６のものは、酸化増量が７g/m2と極めて少なく、耐酸化
性に一層優れているので望ましい。
試験片を作成して引張試験を行うとともに伸びを測定
し、また高温酸化試験を行った。その結果を同じく下記
表２に記す。この表２から明らかな様に、試料No.１２
〜１７のものは、酸化増量が２５g/m 2以下と少なく、耐
酸化性に優れているので好適である。特にＳｉ，Ｗを
０．５〜１．５ａｔ％の範囲で加えた試料No.１４〜１
６のものは、酸化増量が７g/m2と極めて少なく、耐酸化
性に一層優れているので望ましい。
【００１８】
【表２】
【００１９】（実施例３）プラズマ回転電極法（ＰＲＥ
Ｐ法）で作製されたチタン粉末（１４９μｍ以下）と、
Ｈｅガスアトマイズ法で作製されたＡｌ粉末，Ａｌ−Ｍ
ｎ合金粉末，Ａｌ−Ｓｉ合金粉末及びＡｌ−Ｎｂ−Ｓｉ
合金粉末（いずれも１４９μｍ以下）の１種以上と、ハ
ロゲン化物の粉末（２μｍ）とを、化学成分が最終組成
で下記表３の試料No.１８〜２１となるように混合後し
た。尚、試料No.１８にはハロゲン化物としてＺｎＦ
2を、試料No.１９にはＮａＣｌを、試料No.２０にはＡ
ｇＢｒを、試料No.２１にはＡｇＩを各々使用した。そ
して、この混合物をアルミニウム容器に挿入し、本容器
内を加熱しながら真空排気し脱気処理を実施した。その
後、容器ごと熱間押出を行った。押出条件は４００℃、
押出比６３とした。得られた押出材からアルミニウム容
器を外削除去し、反応合成用素材とした。この押出材に
ついて、ＨＩＰにて反応合成（５６０℃）を行いＴｉ−
Ａｌ金属間化合物とした後、引き続いてＨＩＰ中にて１
３００℃×２ｈの均質化処理を行った。この時、雰囲気
はＡｒガスで、圧力は１５０ＭＰａとした。
Ｐ法）で作製されたチタン粉末（１４９μｍ以下）と、
Ｈｅガスアトマイズ法で作製されたＡｌ粉末，Ａｌ−Ｍ
ｎ合金粉末，Ａｌ−Ｓｉ合金粉末及びＡｌ−Ｎｂ−Ｓｉ
合金粉末（いずれも１４９μｍ以下）の１種以上と、ハ
ロゲン化物の粉末（２μｍ）とを、化学成分が最終組成
で下記表３の試料No.１８〜２１となるように混合後し
た。尚、試料No.１８にはハロゲン化物としてＺｎＦ
2を、試料No.１９にはＮａＣｌを、試料No.２０にはＡ
ｇＢｒを、試料No.２１にはＡｇＩを各々使用した。そ
して、この混合物をアルミニウム容器に挿入し、本容器
内を加熱しながら真空排気し脱気処理を実施した。その
後、容器ごと熱間押出を行った。押出条件は４００℃、
押出比６３とした。得られた押出材からアルミニウム容
器を外削除去し、反応合成用素材とした。この押出材に
ついて、ＨＩＰにて反応合成（５６０℃）を行いＴｉ−
Ａｌ金属間化合物とした後、引き続いてＨＩＰ中にて１
３００℃×２ｈの均質化処理を行った。この時、雰囲気
はＡｒガスで、圧力は１５０ＭＰａとした。
【００２０】そして、前記実施例１と同様にして、引張
試験片を作成して引張試験を行うとともに伸びを測定
し、また高温酸化試験を行った。その結果を同じく下記
表３に記す。この表３から明らかな様に、試料No.１８
〜２１のものは、酸化増量が２５g/m 2以下と少なく、耐
酸化性に優れているので好適である。
試験片を作成して引張試験を行うとともに伸びを測定
し、また高温酸化試験を行った。その結果を同じく下記
表３に記す。この表３から明らかな様に、試料No.１８
〜２１のものは、酸化増量が２５g/m 2以下と少なく、耐
酸化性に優れているので好適である。
【００２１】
【表３】
【００２２】（比較例１）前記実施例２と同様な方法
で、下記表４に示す様なハロゲン（Ｃｌ）の含有量の少
ない試料No.２２のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を製造し
た。そして、このＴｉ−Ａｌ系金属間化合物について、
前記実施例２と同様にして、引張試験片を作成して引張
試験を行うとともに伸びを測定し、また高温酸化試験を
行った。その結果を同じく下記表４に記す。尚、下記表
４には、後述する比較例２，３の試料についても併せて
記す。
で、下記表４に示す様なハロゲン（Ｃｌ）の含有量の少
ない試料No.２２のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物を製造し
た。そして、このＴｉ−Ａｌ系金属間化合物について、
前記実施例２と同様にして、引張試験片を作成して引張
試験を行うとともに伸びを測定し、また高温酸化試験を
行った。その結果を同じく下記表４に記す。尚、下記表
４には、後述する比較例２，３の試料についても併せて
記す。
【００２３】この表４から明らかな様に、試料No.２２
のものは、酸化増量が２８６g/m2と非常に多く、耐酸化
性に劣るので好ましくない。 （比較例２）前記実施例３と同様な方法で、下記表４に
示す様なハロゲン（Ｃｌ）の含有量の少ない試料No.２
３及びハロゲンの含有量の多い試料No.２４のＴｉ−Ａ
ｌ系金属間化合物を製造した。そして、このＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物について、前記実施例３と同様にして、
引張試験片を作成して引張試験を行うとともに伸びを測
定し、また高温酸化試験を行った。その結果を同じく下
記表４に記す。
のものは、酸化増量が２８６g/m2と非常に多く、耐酸化
性に劣るので好ましくない。 （比較例２）前記実施例３と同様な方法で、下記表４に
示す様なハロゲン（Ｃｌ）の含有量の少ない試料No.２
３及びハロゲンの含有量の多い試料No.２４のＴｉ−Ａ
ｌ系金属間化合物を製造した。そして、このＴｉ−Ａｌ
系金属間化合物について、前記実施例３と同様にして、
引張試験片を作成して引張試験を行うとともに伸びを測
定し、また高温酸化試験を行った。その結果を同じく下
記表４に記す。
【００２４】この表４から明らかな様に、試料No.２３
のものは、酸化増量が２６８g/m2と非常に多く、耐酸化
性に劣るので好ましくない。また、試料No.２４のもの
は、伸びが０％と小さく、好ましくない。 （比較例３）溶製法によって、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｎの地金
を、Ｔｉ−４７．３ａｔ％Ａｌ−１．７ａｔ％Ｍｎとな
るように配合し、プラズマアーク溶解により３回反転し
て溶解し、ハロゲン（Ｃｌ）の含有量の少ない試料No.
２５のインゴットを得た。
のものは、酸化増量が２６８g/m2と非常に多く、耐酸化
性に劣るので好ましくない。また、試料No.２４のもの
は、伸びが０％と小さく、好ましくない。 （比較例３）溶製法によって、Ｔｉ，Ａｌ，Ｍｎの地金
を、Ｔｉ−４７．３ａｔ％Ａｌ−１．７ａｔ％Ｍｎとな
るように配合し、プラズマアーク溶解により３回反転し
て溶解し、ハロゲン（Ｃｌ）の含有量の少ない試料No.
２５のインゴットを得た。
【００２５】そして、前記実施例３と同様にして、引張
試験を行うとともに伸びを測定し、また高温酸化試験を
行った。その結果を同じく下記表４に記す。この表４か
ら明らかな様に、試料No.２５のものは、酸化増量が３
４２g/m2と非常に多く、耐酸化性に劣るので好ましくな
い。
試験を行うとともに伸びを測定し、また高温酸化試験を
行った。その結果を同じく下記表４に記す。この表４か
ら明らかな様に、試料No.２５のものは、酸化増量が３
４２g/m2と非常に多く、耐酸化性に劣るので好ましくな
い。
【００２６】
【表４】
【００２７】この様に、本実施例のＴｉ−Ａｌ系金属間
化合物によれば、金属間化合物中に、ハロゲンを０．０
０４ａｔ％〜１．０ａｔ％の範囲で含有しているので、
耐酸化性が向上するという顕著な効果を奏する。つま
り、このＴｉ−Ａｌ系金属間化合物は、通常の耐熱鋼よ
り耐酸化性に優れており、Ｎｉ基耐熱合金とほぼ同等の
耐酸化性を有しており、軽量耐熱材料として好適であ
る。尚、耐熱鋼ＳＵＨ３５の場合は、前記実施例と同様
な試験を行なうと酸化増量は４５g/m2であり、Ｎｉ基耐
熱合金Nimonic８０Ａの場合は１５g/m2である。
化合物によれば、金属間化合物中に、ハロゲンを０．０
０４ａｔ％〜１．０ａｔ％の範囲で含有しているので、
耐酸化性が向上するという顕著な効果を奏する。つま
り、このＴｉ−Ａｌ系金属間化合物は、通常の耐熱鋼よ
り耐酸化性に優れており、Ｎｉ基耐熱合金とほぼ同等の
耐酸化性を有しており、軽量耐熱材料として好適であ
る。尚、耐熱鋼ＳＵＨ３５の場合は、前記実施例と同様
な試験を行なうと酸化増量は４５g/m2であり、Ｎｉ基耐
熱合金Nimonic８０Ａの場合は１５g/m2である。
【００２８】また、本発明は、上記実施例に何等限定さ
れず、本発明の要旨の範囲内において各種の態様で実施
できることは勿論である。
れず、本発明の要旨の範囲内において各種の態様で実施
できることは勿論である。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したことから明らかな様に、請
求項１のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物では、金属間化合物
中に所定量のハロゲンを含んでいるので、Ｔｉ−Ａｌ金
属間化合物に優れた耐酸化性を付加することができ、そ
れによって、好適な軽量耐熱材料が得られる。
求項１のＴｉ−Ａｌ系金属間化合物では、金属間化合物
中に所定量のハロゲンを含んでいるので、Ｔｉ−Ａｌ金
属間化合物に優れた耐酸化性を付加することができ、そ
れによって、好適な軽量耐熱材料が得られる。
【００３０】特に、金属間化合物中に、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ
及びＳｉのうち少なくとも一種以上を所定量含む場合に
は、耐酸化性が一層向上するので好適である。また、Ｍ
ｎ，Ｃｒ及びＶのうち少なくとも１種以上を所定量含む
場合には、伸びが向上するので好適である。
及びＳｉのうち少なくとも一種以上を所定量含む場合に
は、耐酸化性が一層向上するので好適である。また、Ｍ
ｎ，Ｃｒ及びＶのうち少なくとも１種以上を所定量含む
場合には、伸びが向上するので好適である。
Claims (3)
- 【請求項１】 ２５ａｔ％〜７５ａｔ％のＡｌと残部Ｔ
ｉからなるＴｉ−Ａｌ系金属間化合物であって、 該金属間化合物中に、Ｆ，Ｃｌ，Ｂｒ及びＩのハロゲン
のうち少なくとも一種以上を含み、それぞれのハロゲン
の組成が０．００４ａｔ％〜１．０ａｔ％であることを
特徴とするＴｉ−Ａｌ系金属間化合物。 - 【請求項２】 前記金属間化合物中に、更にＮｂ，Ｍ
ｏ，Ｗ及びＳｉのうち少なくとも一種以上を含み、それ
ぞれの成分の組成が０．５ａｔ％〜３ａｔ％であること
を特徴とする前記請求項１記載のＴｉ−Ａｌ系金属間化
合物。 - 【請求項３】 前記金属間化合物中に、更にＭｎ，Ｃ
ｒ，Ｖのうち少なくとも一種以上を含み、それぞれの成
分の組成が０．５ａｔ％〜３ａｔ％であることを特徴と
する前記請求項１又は請求項２記載のＴｉ−Ａｌ系金属
間化合物。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4191093A JPH0633172A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物 |
| US08/091,601 US5451366A (en) | 1992-07-17 | 1993-07-13 | Product of a halogen containing Ti-Al system intermetallic compound having a superior oxidation and wear resistance |
| DE69309167T DE69309167T2 (de) | 1992-07-17 | 1993-07-15 | Erzeugnis aus einer intermetallischen Verbindung des Ti-Al-Systems mit hoher Widerstandsfähigkeit gegen Oxidation und Verschleiss und Verfahren zur Herstellung dieses Erzeugnisses |
| EP93111398A EP0580081B1 (en) | 1992-07-17 | 1993-07-15 | A product of a Ti-Al system intermetallic compound having a superior oxidation resistance and wear resistance and a method of manufacturing the product |
| KR1019930013428A KR940005825A (ko) | 1992-07-17 | 1993-07-16 | 내산화성과 내마모성을 갖는 티타늄-알루미늄계 금속간 화합물 제품 및 이를 제조하기 위한 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4191093A JPH0633172A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633172A true JPH0633172A (ja) | 1994-02-08 |
Family
ID=16268739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4191093A Pending JPH0633172A (ja) | 1992-07-17 | 1992-07-17 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633172A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100230174B1 (ko) * | 1997-06-12 | 1999-11-15 | 노건일 | 고온 내산화성이 우수한 Ti-Al계 금속간화합물 |
| WO2009054536A1 (ja) | 2007-10-24 | 2009-04-30 | Air Water Inc. | Ｔｉ－Ａｌ系合金の表面処理方法およびそれによって得られたＴｉ－Ａｌ系合金 |
| WO2009113335A1 (ja) * | 2008-03-12 | 2009-09-17 | 三菱重工業株式会社 | ＴｉＡｌ基合金及びその製造方法並びにそれを用いた動翼 |
| US11176850B2 (en) | 2007-09-17 | 2021-11-16 | Timothy J. Flynn | Method for separating label assembly |
-
1992
- 1992-07-17 JP JP4191093A patent/JPH0633172A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100230174B1 (ko) * | 1997-06-12 | 1999-11-15 | 노건일 | 고온 내산화성이 우수한 Ti-Al계 금속간화합물 |
| US11176850B2 (en) | 2007-09-17 | 2021-11-16 | Timothy J. Flynn | Method for separating label assembly |
| WO2009054536A1 (ja) | 2007-10-24 | 2009-04-30 | Air Water Inc. | Ｔｉ－Ａｌ系合金の表面処理方法およびそれによって得られたＴｉ－Ａｌ系合金 |
| JP2009102696A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Air Water Inc | Ｔｉ−Ａｌ系合金の表面処理方法およびそれによって得られたＴｉ−Ａｌ系合金 |
| WO2009113335A1 (ja) * | 2008-03-12 | 2009-09-17 | 三菱重工業株式会社 | ＴｉＡｌ基合金及びその製造方法並びにそれを用いた動翼 |
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