JPH01290731A - 耐酸化性合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景、態様の概要 発明の分野 本発明は、分散強化粉末冶金ニッケル基合金に関し、よ
り詳細には、２０００〜２２００°Ｆ（１０９３〜１２
０４℃）を超える高温での高度の耐酸化性を与えるニッ
ケルークロム型の機械的合金化材料に関する。

当業者に周知のように、粉末冶金合金は、しばしば比較
して言えば少量の耐火材料、特に酸化物、通常、酸化イ
ツトリウムの配合によって強化されている。しばしば酸
化物分散強化（ｒＯＤｓＪ　）合金と称されるこのよう
な材料は、中温、例えば、１２００〜１５００°Ｆ（６
５０〜８１５℃）と約２０００〜２２００°Ｆ（１０９
３〜１２０４℃）の高温との両方において多種多様な用
途を見出している。米国特許節３，５９１，３６２号明
細書、第３．７２３，０９２号明細書、第３．７２５゜
０８８号明細書、第３．８３７．９３０号明細書、第３
，９２６，５６８号明細書などおよび他のものに記載の
周知の金属的合金化（ＭＡ）法は、とりわけ、イン・コ
ネル（ｌＮＣ０ＮＥＬ）合金ＭＡ７５４およびＭＡ６０
００およびインコロイ（ＩＮＣＯＬＯＹ）合金ＭＡ９５
６を含めて多数のこのような製品を製造している。

７５４は、今日までのところＭＡ金合金最大の用途を立
証している。それは、中温で高水準の応力−破壊強さを
与え、且つ２０００〜２２００°Ｆ（１０９３〜１２０
４℃）において許容可能な応力破壊性および優秀な耐酸
化性を与える。その結果、それは、ガスタービンエンジ
ン中の羽根として利用されており且つ航空宇宙応用用の
他の部品の製作で好適である。第１図および第２図は、
約２０００°Ｆ（１１００℃）および２２００°Ｆ（１
２００℃）での耐酸化性に関するＭＡ７５４ｖｓＭＡ合
金６０００および周知のマルーエム（Ｍａｒ−Ｍ）合金
５０９の比較を示す。

ＭＡ７５４の多くの特質にも拘らず、操作条件が最も厳
しいより進歩したガスタービンエンジン応用の場合には
、長期使用のために一層高い水準の耐酸化性が特に必要
なものである。この理由で、研究が企てられ、それによ
って周知の高い耐酸化性被覆物は、所望の目的を満たす
ためにＭＡ７５４表面に適用されている。しかしながら
、予想外の課題に遭遇している。このような被覆物は、
最初は基材に接着または結合するが、表面から時期尚早
に緩む傾向がある。課題は、このように−部分、このよ
うな被覆物がより長い時間能の合金に結合する原因を確
かめるものになった。

研究から、本発明者等は、やっかいな反応が基材表面で
生ずることを見出した。耐酸化目的で使用する被覆物は
、アルミニウムを含有し、典型的組成はＣｒ２Ｏ％、Ｔ
ａ４％、Ａ１８％、Ｃ。

２３％、Ｙ０．６％、ニッケルおよび不純物（残部）で
ある〔それは商標アムドライ（Ａｍｄｒｙ）９９７で販
売されている〕。明らかに、起こることは、ＭＡ７５４
などのＯＤＳ基材材料からの酸素および窒素、主として
前者が基材表面に上方に移行し且つ被覆物のアルミニウ
ムが基材に拡散することによってアルミニウムおよび酸
素／窒素が反応して表面酸化物および窒化物を生成する
ことである。このことは、表面から分離または引き離さ
れ結局耐酸化性に悪影響を及ぼす傾向があるように被覆
物の基材への接着を破壊する。

発明の概要 本発明者等は、成る％のアルミニウムをＭＡ７５４など
の０ＤＳＷ材合金に配合するならば、アルミニウムが合
金中の酸素および窒素と反応し、このようにして有害容
量の酸化物および窒化物が被覆材料のアルミニウムと反
応する理由で生成することから排除されるように表面へ
の移行を阻止するであろうことを見出した。換言すれば
、アルミニウムは、遊離酸素／窒素をその場でタイアッ
プし、それによってこれらの成分がさもなければ被覆物
中のアルミニウムと反応して酸化物層およびより少ない
程度で窒化物層を形成するであろう被覆物／合金基材界
面への拡散を阻止する。これらの酸化物／窒化物層は、
熱サイクルの熱応力が保護被覆物を基材表面から上げる
ことを可能にすると思われる。

発明の態様 一般に、本発明によれば、本発明で意図する基材合金は
、クロム約１０〜３５％、アルミニウム約３〜９％、炭
素０．２％まで、少量であるが強度を付与するのに十分
な有効な量の耐火酸化物チタン３％までを含有し、残部
は本質上ニッケルである。アルミニウム含量は約３．７
５または４％〜７％、クロムは１６〜３０％であること
が最も好ましい。チタンは、０．１％〜１％存在するこ
とが更に好ましい。また、合金は、タングステン１０％
まで、例えば、０．５〜８％；モリブデン８％まで、例
えば、０．５〜５％；タンタル８２６まで、例えば、０
．５〜５％；コロンビウム４％まで；コバルト２０％ま
で；レニウム４％まで；ハフニウム２％まで；および鉄
４％までを含有していてもよい。

本発明で意図するような被覆材料は、クロム約１５〜２
５％、アルミニウム３〜１１％、タンタル約５％まで、
イツトリウム約０．３または０．４〜１％を含有し、ニ
ッケル、コバルトまたは鉄またはそれらの組み合わせは
残部プラス不純物を構成する。好ましくは、被覆物は、
クロム２０〜３０％、アルミニウム６〜８．５％、タン
タル３〜５％およびイツトリウム約０．５〜０．７５％
からなり、残部は本質上ニッケルである。

本発明を実施する際には、合金基材の各種の合金成分の
％に関して注意を払うべきである。万一クロム含量が約
３５％を超えるならば、加工および二次加工の困難が後
から起こるであろう。クロム１０％を使用してもよいが
、被覆物が多孔であるならば、酸化的迅速劣化が随伴す
ることがある。

クロム少なくとも１６％、有利には少なくとも２０％が
好ましく、それによってこの可能性を消す。後述のよう
に、合金体中のアルミニウム３％の場合にさえ、酸化物
／窒化物は、表面で生成することがある。このように、
アルミニウム少なくとも４．５または５％は、存在する
ことが最も有益である。アルミニウム量８または９％ま
でが利用できるが、このような％は、不要であり且つ過
度の硬化および二次加工の困難を生じ且つ融点を所望水
準よりも低いものに下げることがあることが考えられる
。上限６または７％は、有利であると思われる。

炭素は、０．２％を超えるべきではない。その理由は、
炭化物を生成する傾向があり、この炭化物が過剰量で性
質を劣化することがあるからである。前記のように、チ
タンは、なかんずく、窒素と化合し且つタイアップする
ので、１％までの量で存在することが好ましい。より高
い％は必要ではなく、０，４〜０．７５％の範囲は満足
であると思われる。耐火酸化物に関しては、例えば、５
％までの高率が存在できるが、約１または２％を超える
には及ばない。０．４〜１％の範囲が、全く満足である
。０．４％、場合によって０．３％未満では、強度が、
無駄に損なわれることがある。

酸化イツトリウムは、好ましい耐火物である。ホウ素お
よびジルコニウムの一方または両方は、強化および他の
目的でホウ素０．２％まで、例えば、０．００３〜０．
１％およびジルコニウム０．５％まで、例えば、０．０
５〜０．２５％の％で存在できる。

当業者に本発明のより良い理解を与えるために、下記デ
ータおよび情報を与える。

一連の６種の合金をボールミル中で機械的合金化法によ
って調製した。アルミニウム０．　３％、３％、４％、
５．５％、６％または７％を表■に報告のような組成物
に加えた。アルミニウム０．３％を含有する合金１は、
ＭＡ７５４に相当し且つ「コントロール合金」である。

低圧プラズマ溶射技術を使用して、前記アムドライ被覆
物を基材表面に適用した。被覆物の厚さは、平均０．０
０７５インチ（０，１９關）であり、試験片は直径約０
．３インチ（７，６ｍｍ）　、長さ０．７５インチ（１
９，１順）であった。

表Ｉ 基材組成２重量％ 合金　Ｎ＋　　Ｃｒ　　ＡＩ　　　Ｖ　　）ｌｏ　　Ｔ
ｉ　　Ｔａ　　　ＣＢ　　　Ｚｒ　　Ｙ２Ｏ３その他１
　残部　２０　０．３　−　　−　０．５　−　０．０
５　−　　−　０．６　１Ｐｃ２　残部　２０３−−０
．５　−　σ、０５　−　　−〇、６　１Ｐｃ３　残部
　２０　４　　−　　−　０．５　−　０．０５　−　
　−　０．６　１Ｆｅ４　残部　２０　５．５　４．０
　２．０　２．５　２．０　０．０５　０．０１　０．
１５０．９５５　残部　２０　　Ｂ　　　３．５　２．
０　−　　−　　（１，０５Ｑ、Ｑｌ　　Ｏ，１５（１
，９５６残部　９，５　７　　８，０　２．０　−　１
．０　０．０５　０．０１　０．１５１．１７ＡＦ５（
残部　２’　　　　　−−−”ロー　　　　　　−８Ａ
ｌ、２３Ｃ。

０％Ｙ 被覆試験片を標準バーナーリグ（ｒｉｇ）中で２０００
°Ｆ（１０９５℃）で５００時間評価した。

空気−燃料３０：１の比率（標準海塩水５ｐｐｍが加え
られた硫黄的８５０ｐｐｍを含有するＪＰ−５）を使用
した。試験片をバーナー炎中で約５８分間さらしく質量
流量は約５，５立方フイ一ト／分であった）、次いで、
室温の空気の爆風中で２分間さらした。試験完了時に、
試験片の横断面を中点でとり、次いで、エツチングして
いない状態で金属組織学的に調べた（倍率１００ｘ）。

第３図の顕微鏡写真は、コントロールＭＡ７５４（合金
１）を示す。それ自体およびそれだけで被覆物は高度に
耐酸化性（わずかにだけ酸化／硫化）であるが、基材／
被覆物界面は、重い酸化を反映する。ビンの上部におい
て、この酸化物／窒化物の層は、被覆物を基材表面から
上げる原因となる。本発明者等の初期の印象は、酸化物
（Ａ１２０３）層が被覆物を通しての酸素の拡散から生
ずるか被覆物中の亀裂または他の被覆物欠陥による被覆
物／基材界面と通しての酸素の通過によって生ずること
であった。このことは、真相ではないことが見出された
。被覆物／基材界面の構造は、合金内から界面への拡散
によって界面で反応した酸素および窒素と一致する。未
反応酸素含量は、一般に、約０．１〜０．５％であった
。

未反応酸素は、通常、ＭＡ合金中で約０．２％存在する
。未反応窒素に関しては、典型的には、約０．０５〜０
．４または０．５％であるが、通常、０．１％未満の量
で存在する。

第３図のフィンガーの出現は、被覆物からのアルミニウ
ムの内部拡散に起因する。従って、外部拡散酸素／窒素
と会う内部拡散アルミニウムの［反応フロント（ｆｒｏ
ｎｔ）Ｊは、基材の粒を通しての酸素／窒素拡散よりも
迅速な酸化物／金属界面でのアルミニウム拡散のため連
続的に内側に移動している。

第４図〜第８図の顕微鏡写真を参照すると、第４図中（
合金２）、酸化アルミニウムのより少ない生成が５００
時間露出後に被覆物／基材界面で生じたことがわかるで
あろう。−層少量のアルミナが合金３の場合に生成しく
第５図）、傾向は合金４（第６図）の場合に繰り越した
。アルミニウム量６％および７％において（第７図およ
び第８図）、界面は、アルミナを含まない。

本発明の合金の更に他の特質は、未被覆状態で顕著に高
められた水準の耐酸化性を与え、即ち、アルミニウム自
体が耐酸化性に貢献することである。このように、合金
は、大抵の応用で保護被覆物の不在下で使用できる。

アルミニウムの存在に由来するなお更に他の利益は、１
５００〜１９００”Ｆ（約８１５〜１０３８℃）゛で約
４８時間まで、例えば、８〜２４時間熱処理時にγプラ
イム硬化相Ｎ　１３　Ａ　１を形成するであろうことで
ある。γプライムは、特に１２００／１３００°Ｆ（約
６５０／７０４℃）〜１５００／１６００°Ｆ（８１５
／８７１℃）の中温範囲内で引張強さおよび応力−破壊
強さを与える。

高温引張強さ特性および応力破壊特性に対するアルミニ
ウムの効果を表Ｈに記載の合金７〜１０に関して表■お
よび■に報告する。機械的合金化法を使用して、組成物
を調製した。直径９／３２インチ（約７．１４ｍｍ）の
ボールをボール対粉末の比率２０：１で使用して、合金
７および８をアトライター中で窒素／空気雰囲気中で３
０時間合金化した。得られた粉末を篩分けて＋２０メツ
シユの粒子を除去し、軟鋼製缶に詰め、缶を１９５０’
Ｆ（約１０６６℃）で約１，５時間予熱し、押出して２
インチ×１／２インチ（約５０、　８ｍｍＸ　１２．　
７ｍｍ）の棒にした。次いで、棒は、熱処理するか、各
種の温度で圧延した後、熱処理する（２４００°Ｆ（約
１３１６℃）で約１時間加熱した後に空冷することから
なる）ことによって更に熱間加工した。直径６フイ一ト
Ｘ幅２フィート（約１８３ｃｍＸ約６１ｃｍ）のボール
ミルを使用して、合金９および１０を調製した。これら
の合金は、公称上チタン０，５％を含有していた。

表■ 合金　Ｃｒ　　Ａ　Ｉ　　Ｔ　ｉＣＹ　２０３　　Ｎ　
ｉ％　　％　　％　％　　　％　　％ １　２０　　０．３　０．５　０．０５　　０．６　　
　残部７　２０　３　　−　０．０５　０．１３　　　
“８　２０　４　　−　０．０５　０．６　　　“９　
　２０　　　　３　　　　　０．５　　　０．口５　　
　　０．６　　　　　　”１０　２０　４　　０．５　
０．０５　０．Ｂ　　　ｌｌ表■縦方向引張性 試験温度　　　硬ざ＆　　０．２％ＹＳＵＴＳ　　　　
　　ＥＩ　　　ＲＡ金合金　Ｆ　（”Ｃ）　　　　　（
Ｒｅ）　　　Ｋｓｊ（Ｍｌ’ａ）　　　　％　　　　　
　（％）　　（％）７　　　　７０（２１）　　　　　
３６　　　　９２．４（６３７）　　１２２．８（８４
５）　　　１４．８　　１１２８００（４２７）　　　
−７７，４（５３４）　　ＩＩＩＪ（７６７）　　１３
．４　２３．０１４００（７６０）　　　　　−８９，
１（４７Ｂ）　　　７３．８（５０９）　　　１４．８
　　３７．２２０００（１０９３）　　　　−１４，８
（１０２）　　　１６．４（１１３）　　　９．１１　
　３８．０８　　　　７０（２＋）　　　　　４２　　
　１０５．９（７３０）　　１４２．７（９８４）　　
　８．３　　１８．２８００（４２７）　　　　　　　
　　９７．９（６７５）　　１２０．８（８３１）　　
　９．４　　２０．３１４００（７６０）　　　　　　
　　　７９．８（５５０）　　　８９．３（８１６）　
　　１０．４　　２９．６２０００（１０９３）　　　
　−１５，７（ｉｏｌｌ）　　　１６．１（ｉｌｌ）　
　　ｌＱ、８　　３４．４７　　　　７０（２１）　　
　　　３１　　　　９５．７（６８０）　　１３１１．
７（９５６）　　　９．ＯＮ、Ｄ。

８　　　　７０（２１）　　　　　３８　　　１２１．
６（１１３ｇ）　　１４９．８（１０３１）　　　５．
ＯＮ、Ｄ。

７”　　１７５０（９５４）　　　　　　　７．４（５
１）　　１０．０（８９）　　４２．９　７８．０８（
３）１７５０（９５４）　　　　　　　８．３（４３）
　　　８．７（６０）　　４７．０　１１０．０１　　
　　７０（２１）　　　　　　　　　　８５（５８６）
　　　１４０（％５）　　　　２１，０　　３３．０＋
１００（４２７）　　　　　　　　　７１１（５３ｇ）
　　　１２Ｂ（８６９）　　　　１Ｂ、０　　２５．０
１４００（７８０）　　　　　　　　　４０（２７０）
　　　　５０（３４５）　　　　３４．０　　５５．０
２０００＜１０９３）　　　　−１９，５（１３４）　
　　２１．５（１４ｇ）　　　１２．５　　２４（１）
ｌｈ／２４００°Ｆ（１３１５℃）／ＡＣ焼鈍された熱
機械的加工棒 （２）ｌｈ／２４００°Ｆ（１３１５℃）／ＡＣ焼鈍さ
れた熱機械的加工シート （３）押出したままの未再結晶化棒 表■巾のデータは、合金７および８の引張強さが２００
０°Ｆ（１０９３℃）の試験温度までコントロール合金
１と少なくとも等しいことを反映する。これらの合金は
、１７５０°Ｆ（９５４℃）で未再結晶化状態で良好な
延性を示した（表■参照）（これは熱機械的に加工して
棒とした時に良好な二次加工性を予告する）。更に、こ
れらの合金は、予備試験および引張試験において（表■
）この製品形態でのこれらの合金の有利な応用の可能性
を示すシートに成功裡に熱機械的に加工できた。

表■ ２０００°Ｆ（１０９３℃）での応力破壊特性破壊応力
Ｋｓ　ｉ　　（ＭＰａ） １００時間　　　　　　１０００時間 合金　　　　　　　　　　縦方向　　縦横断方向　縦方
向　　縦横断方向７−８”　　　　　　＋２（８３）　
　　７（４８）　　１１．５（７９）　　４．５（３１
）インコネル合金ＭＡ７５４　　＋４．８（１０２）　
　５．５（３８）　　１３．８（９４）　　　３．５（
２４）インコロイ合金ＭＡ９５８　　８．３（５７）　
　　８Ｊ（５７）　　　７．４（５１）　　　−−★イ
ンコネル合金ＭＡ７５４と同じ応力−時間傾きを概算仮
定前記表■の応力−破壊特性に関しては、押出棒を１７
５０〜２１００°Ｆ（９５４〜約１１４９℃）の温度で
厚さ減少２５〜４６％、典型的には３０％に熱間圧延し
た後、約２４００″Ｆ（約１３１５℃）で焼鈍して二次
結晶化応答および集合組織発生を評価した。より粗い二
次結晶性粒構造が、より高い圧延温度を使用して得られ
た。このことは、２０００°Ｆ（１０９３℃）で改良さ
れた応力−破壊特性を生ずる傾向があった。これに関し
て、粒アスペクト比（ｒＧＡＲＪ　）は、５〜１０の範
囲内およびそれ以上のＧＡＲ値が縦方向破壊強さをかな
り高める場合には高温破壊強さに対して重要な影響を有
する。成る応用においては、この高い強度は、低いモジ
ュラス（２１〜２２ｋｓ　ｉ／１５０ＧＰａ）集合組織
との組み合わせで望ましい。好適な熱機械的加工条件を
使用して、耐疲労性（例えば、耐熱性）を改良するであ
ろう低いモジュラス集合組織を有する本発明の合金を調
製することが可能である、シート形態においては、この
集合組織は、しばしば望ましいが（シートの平面で）、
より重要なことに、等方性が二次加工性およびサービス
に必要である。このことに関しては、約１のアスペクト
比を有するより均一な粒構造が、望ましい。このような
構造は、本発明の合金のシート形態で発生された。

前記のように、本発明の合金におけるアルミニウムの存
在は、改良された耐酸化性を与える。また、それは、耐
熱腐食性を高める。第９図〜第１１図および表■は、そ
れぞれコントロール合金１　（ＭＡ７５４）ｖｓ本発明
の合金の耐酸化性およびバーナーリグ耐食性を示す。第
９図〜第１１図は、ＭＡ合金７５８および９５６、合金
ＨＸおよびＨ３１，８８を含めた他の周知の合金に関し
てのデータを包含する。ＭＡ９５６は、耐酸化性に関し
て最良の既知の粉末冶金合金の１っである。

表Ｖ ２Ｏ００°Ｆ（１０９３℃）での３１２時間後のバーナ
ーリグ酸化／硫化腐食結果 金属損失　　　　　　攻撃の深さ 合金　ピン直径（インチ）　ビン直径（インチ）１　　
　０．０１２７　　　　　　　０．０１８５９　　　０
．００２２★　　　　　　０．０１０１０　　　０．０
０１１★　　　　　　なし★接着性スケールのため直径
の増加 アルミニウムを含有するならば、高度に耐酸化性である
いかなる好適な被覆物も、使用できることが更に付言さ
れるべきである。当業者が前記のことから理解するであ
ろうように重要なものはアルミニウムである。

前記議論は、粉末冶金技術によって調製された合金に集
中している。しかしながら、前記組成の鍛錬合金も、被
覆して有用な複合体を形成することができると思われる
。実際的事項として、はとんど酸素および／または窒素
が真空溶融に関しては存在していないであろうが、これ
は、空気溶融プラクティ哀を使用する場合である。この
ような合金は、耐火酸化物を必要としないであろう。イ
ツトリウム０．５または１％まで、またはセリウム０，
２５または０．５％までなどは、耐火酸化物の代わりに
使用できる。また、対応鍛錬合金は、酸化攻撃に対する
抵抗が必要とされる各種の応用で非被覆状態で利用でき
るとみなされる。

本発明を特定の態様を参照して説明したが、当業者が容
易に理解するように、本発明の精神および範囲から逸脱
せずに修正および変更を施すことアくできることが理解
されるべきである。このような修正および変更は、本発
明の権限および範囲内であるとみなされる。所定％範囲
の合金成分は、他の成分に与えられた％範囲とともに使
用できる。

合金のニッケル含量を言及する際に使用する「残部」ま
たは「残部は本質上」なる用語は、本発明の合金の基本
特性に悪影響を及ぼさない量の他の元素の存在を除外し
ない。

【図面の簡単な説明】

９図〜第１１図はコントロール対本発明の合金の耐酸化
性およびバーナーリグ耐食性を示すグラフである。 出願人代理人　　佐　　藤　　−□雄 ＭＧ／ＣＭ２ Ａ　　　　　ＣＩＪ　　　　　〜　　　　Ｎ　　　　　
　　　　−〜ＭＧ／ＣＭ２ ４　　　　　（Ａｌ　　　　ｌ’ｔ、１　　　−　　　
　　　　　　　、　　　　　”００（）ｏｏｏ。 ＦＩＧ、３ ＃−゛ ゛　　５ 〜 ＦＩＧ、４ Ｆ　Ｉ　Ｇ、　５ Ｆ　Ｉ　Ｇ、　６ 、′ Ｆ　Ｉ　Ｇ、　７ “　８　　゛ ◆ ″′　　　　　、 ゛、゛ ＦＩＧ、８ ＭＡ７５４　　　＋５％Ｈ２０１２００６ＣＦＩＧ、　
９ ＭＧ／ＣＭ２ 、　ＭＧ／ＣＭ２

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、被覆物と酸化物分散強化粉末冶金合金基材とからな
   る複合金属体であって、前記被覆物はクロム１５〜２５
   ％、アルミニウム約３〜１１％、タンタル５％まで、イ
   ットリウム１％までおよびニッケル（残部）からなり、
   合金は本質上クロム１０〜３５％、アルミニウム３〜９
   ％、炭素０．２％まで、少量であるが強度を高めるのに
   有効な量から５％までの耐火酸化物、チタン３％まで、
   タングステン１０％まで、モリブデン８％まで、タンタ
   ル８％まで、コロンビウム４％まで、コバルト２０％ま
   で、レニウム４％まで、ハフニウム２％まで、鉄４％ま
   でからなり、残部はニッケルであることを特徴とする複
   合金属体。 ２、被覆物が、クロム約２０〜３０％、アルミニウム約
   ６〜８．５％、タンタル約３〜５％、およびイットリウ
   ム約０．５〜０．７５％を含有する、請求項１に記載の
   複合金属体。 ３、被覆物が、アルミニウム約６〜約８．５％を含有す
   る、請求項１に記載の複合金属体。 ４、基材合金が、チタン約０．１％〜１％を含有する、
   請求項１に記載の複合金属体。 ５、基材合金が、クロム１６〜３０％、アルミニウム約
   ４％〜７％、イットリア約０．３〜２％、ホウ素０．１
   ％まで、ジルコニウム０．２５％まで、タングステン８
   ％まで、モリブデン５％まで、コロンビウム２％まで、
   コバルト１５％まで、レニウム２％まで、ハフニウム１
   ％まで、および鉄２％までを含有する、請求項１に記載
   の複合金属体。 ６、基材合金が、アルミニウム約５〜７％を含有する、
   請求項１に記載の複合金属体。 ７、基材合金のアルミニウムが、少なくとも４．５％で
   ある、請求項５に記載の複合金属体。 ８、２２００°Ｆ（約１２０４℃）程度の高温での良好
   な耐酸化性、高温での良好な耐硫化腐食性、および１３
   ００°Ｆ〜２２００°Ｆ（約７０４℃〜約１２０４℃）
   の温度での良好な引張強さおよび応力−破壊強さによっ
   て特徴づけられる粉末冶金合金であって、前記合金はク
   ロム１６〜３０％、アルミニウム約３〜９％、５％まで
   の量の耐火酸化物、チタン約０．１〜３％、タングステ
   ン１０％まで、モリブデン８％まで、タンタル８％まで
   、コロンビウム４％まで、コバルト２０％まで、レニウ
   ム４％まで、ハフニウム２％まで、鉄４％までおよびニ
   ッケル（残部）からなることを特徴とする粉末冶金合金
   。 ９、アルミニウム５〜７％を含有する、請求項８に記載
   の合金。 １０、シート形態であり且つ粒アスペクト比約１を有す
   る、請求項８に記載の合金。 １１、粒アスペクト比少なくとも５を有する、請求項８
   に記載の合金。 １２、チタンが、０．１〜１％存在する、請求項８に記
   載の合金。 １３、被覆物と酸化物分散強化粉末冶金合金基材とから
   なる複合金属体であって、前記被覆物はアルミニウム少
   なくとも３％を含有し、前記合金はクロム１０〜３５％
   、アルミニウム３〜９％、炭素０．２％まで、少量であ
   るが強度を高めるのに有効な量から５％までの耐火酸化
   物、チタン３％まで、タングステン１０％まで、モリブ
   デン８％まで、タンタル８％まで、コロンビウム４％ま
   で、コバルト２０％まで、レニウム４％まで、ハフニウ
   ム２％まで、鉄４％までからなり、残部は微細なニッケ
   ルであることを特徴とする複合金属体。 １４、２２００°Ｆ（約１２０４℃）程度の高温での良
   好な耐酸化性、高温での良好な耐硫化腐食性、および１
   ３００°Ｆ〜２２００°Ｆ（約７０４℃〜約１２０４℃
   ）の温度での良好な引張強さおよび応力−破壊強さによ
   って特徴づけられる鍛錬合金であって、前記合金はクロ
   ム１６〜３０％、アルミニウム約３〜９％、イットリウ
   ム１％まで、チタン約０．１〜３％、タングステン１０
   ％まで、モリブデン８％まで、タンタル８％まで、コロ
   ンビウム４％まで、コバルト２０％まで、レニウム４％
   まで、ハフニウム２％まで、鉄４％までおよびニッケル
   （残部）からなることを特徴とする鍛錬合金。 １５、アルミニウム５〜７％を含有する、請求項１４に
   記載の合金。 １６、チタンが、０．１〜１％存在する、請求項１４に
   記載の合金。