JPH06330166A - 表面性状が良く長手方向の均質性に優れた冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents
表面性状が良く長手方向の均質性に優れた冷延鋼帯の製造方法Info
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- JPH06330166A JPH06330166A JP11435493A JP11435493A JPH06330166A JP H06330166 A JPH06330166 A JP H06330166A JP 11435493 A JP11435493 A JP 11435493A JP 11435493 A JP11435493 A JP 11435493A JP H06330166 A JPH06330166 A JP H06330166A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，Ｎを特定し
た鋳片の加熱温度、熱延鋼帯の巻き取り温度を特定の範
囲内にすることにより長手方向に均質で表面性状の良好
な冷延鋼板を製造することができる。 【構成】 特定の元素を特定量含有する鋳片を熱間圧
延、酸洗、冷延、過時効処理を有する連続焼鈍の工程を
経る冷延鋼帯の製造方法において、鋳片を含有Ｎ量に応
じて表される数式で求まる温度以上に加熱し熱間圧延し
た後、熱延鋼帯の長手方向の巻き取り温度を鋼帯の位置
に応じた特定の温度範囲にし、冷間圧延、連続焼鈍する
ことを特徴とする表面性状が良好で長手方向の材質の均
質性に優れた冷延鋼帯の製造方法。
た鋳片の加熱温度、熱延鋼帯の巻き取り温度を特定の範
囲内にすることにより長手方向に均質で表面性状の良好
な冷延鋼板を製造することができる。 【構成】 特定の元素を特定量含有する鋳片を熱間圧
延、酸洗、冷延、過時効処理を有する連続焼鈍の工程を
経る冷延鋼帯の製造方法において、鋳片を含有Ｎ量に応
じて表される数式で求まる温度以上に加熱し熱間圧延し
た後、熱延鋼帯の長手方向の巻き取り温度を鋼帯の位置
に応じた特定の温度範囲にし、冷間圧延、連続焼鈍する
ことを特徴とする表面性状が良好で長手方向の材質の均
質性に優れた冷延鋼帯の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面性状の良好な冷延
鋼帯の製造方法に関するものであり、鋼の組成、鋳片加
熱温度、熱間圧延の仕上げ温度および熱延鋼帯の巻き取
り温度を特定の範囲にすることによって、その後の連続
焼鈍によって製造される冷延鋼帯長手方向両端部付近の
加工性劣化を防止し、冷延鋼帯の長手方向に均質な材質
および良好な表面性状を得る製造方法を提供するもので
ある。
鋼帯の製造方法に関するものであり、鋼の組成、鋳片加
熱温度、熱間圧延の仕上げ温度および熱延鋼帯の巻き取
り温度を特定の範囲にすることによって、その後の連続
焼鈍によって製造される冷延鋼帯長手方向両端部付近の
加工性劣化を防止し、冷延鋼帯の長手方向に均質な材質
および良好な表面性状を得る製造方法を提供するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】連続焼鈍で製造する冷延鋼板の素材とし
てＡｌキルド鋼を用いる方法では、良好な材質を得るた
めに熱間圧延に際し高温巻き取りを行わなければならな
いが、通常行われる高温巻き取りの方法では巻き取った
コイルの内周部は巻き取り機のリールに接触し急速に冷
却され、外周部は大気で速く冷却される。そのため、高
温巻き取りを行っても鋼帯の最先端部（以後Ｔｏｐ部と
称する）付近や最後端部（以後Ｂｏｔｔｏｍ部と称す
る）付近は実質的には巻き取った温度に比べて低温巻き
取り相当となり、連続焼鈍を行った場合材質の劣化が生
じるという問題がある。これらの材質劣化した部分を切
り捨てることによって鋼帯全長にわたる材質を保証して
いる。しかし、この方法では歩留り落ちが大きく製造コ
ストアップおよび生産性低下を招くという問題がある。
てＡｌキルド鋼を用いる方法では、良好な材質を得るた
めに熱間圧延に際し高温巻き取りを行わなければならな
いが、通常行われる高温巻き取りの方法では巻き取った
コイルの内周部は巻き取り機のリールに接触し急速に冷
却され、外周部は大気で速く冷却される。そのため、高
温巻き取りを行っても鋼帯の最先端部（以後Ｔｏｐ部と
称する）付近や最後端部（以後Ｂｏｔｔｏｍ部と称す
る）付近は実質的には巻き取った温度に比べて低温巻き
取り相当となり、連続焼鈍を行った場合材質の劣化が生
じるという問題がある。これらの材質劣化した部分を切
り捨てることによって鋼帯全長にわたる材質を保証して
いる。しかし、この方法では歩留り落ちが大きく製造コ
ストアップおよび生産性低下を招くという問題がある。
【０００３】冷延鋼帯のＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近
の材質劣化の問題を解決する従来法には、例えば特公昭
５５−３６０５１号公報に示されるように、熱延鋼帯の
巻き取り前のランアウトテーブル上での冷却の際にＴｏ
ｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近に水をかけることなく冷却
し、これらの部分の巻き取り温度をＭｉｄｄｌｅ部に比
べて高温にする方法がある。この方法によって熱延コイ
ルのＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近に相当する部分につ
いての冷延鋼板の材質劣化は少なくなるものの、特開昭
５１−６６２２０号公報において述べられているよう
に、依然としてＭｉｄｄｌｅ部に対する差は残る。
の材質劣化の問題を解決する従来法には、例えば特公昭
５５−３６０５１号公報に示されるように、熱延鋼帯の
巻き取り前のランアウトテーブル上での冷却の際にＴｏ
ｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近に水をかけることなく冷却
し、これらの部分の巻き取り温度をＭｉｄｄｌｅ部に比
べて高温にする方法がある。この方法によって熱延コイ
ルのＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近に相当する部分につ
いての冷延鋼板の材質劣化は少なくなるものの、特開昭
５１−６６２２０号公報において述べられているよう
に、依然としてＭｉｄｄｌｅ部に対する差は残る。
【０００４】特開昭５１−６６２２０号公報において
は、その差をさらに小さくするために、熱延後のランア
ウトテーブル上で全長にわたってノースプレーとし、７
２０℃以上で巻き取る方法が示されている。この方法に
より特開昭５１−６６２２０号公報の図２に示されてい
るようにＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近のＭｉｄｄｌｅ
部に対する材質の違いは特公昭５５−３６０５１号公報
の方法に比べると少なくなり、改善されているものの、
まだＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部から２０〜４０ｍ付近で
はＭｉｄｄｌｅ部に対して差が大きいことがわかる。ま
た、特開昭５１−６６２２０号公報に示される方法では
連続焼鈍によって冷延鋼板の結晶粒が大きく成長するた
め、加工した場合に表面に微細な凹凸が発生し、良好な
表面性状が得られない場合がある。
は、その差をさらに小さくするために、熱延後のランア
ウトテーブル上で全長にわたってノースプレーとし、７
２０℃以上で巻き取る方法が示されている。この方法に
より特開昭５１−６６２２０号公報の図２に示されてい
るようにＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部付近のＭｉｄｄｌｅ
部に対する材質の違いは特公昭５５−３６０５１号公報
の方法に比べると少なくなり、改善されているものの、
まだＴｏｐ部、Ｂｏｔｔｏｍ部から２０〜４０ｍ付近で
はＭｉｄｄｌｅ部に対して差が大きいことがわかる。ま
た、特開昭５１−６６２２０号公報に示される方法では
連続焼鈍によって冷延鋼板の結晶粒が大きく成長するた
め、加工した場合に表面に微細な凹凸が発生し、良好な
表面性状が得られない場合がある。
【０００５】その他、特開平３−１４０４１６号公報に
開示されるようにコイル長手方向の特定の部分を制御冷
却する方法がある。この方法によると、Ｔｏｐ部および
Ｂｏｔｔｏｍ部の材質はＭｉｄｄｌｅ部に近づいている
ものの、特開平３−１４０４１６号公報の第２表に示さ
れるように例えばＴｏｐ部５ｍ付近のｒ平均値がＭｉｄ
ｄｌｅ部に対して０．１５以上低い値となっておりまだ
充分に均質ではない。以上のごとく、Ａｌキルド鋼を素
材として連続焼鈍法により冷延鋼板を製造する場合、少
なくとも鋼帯の両端部それぞれ５ｍ部まではＭｉｄｄｌ
ｅ部と同等の材質を得る方法はまだ見出されていない。
また、特開平３−１４０４１６号公報に示される方法で
も連続焼鈍によって冷延鋼板の結晶粒が大きく成長する
ため、加工した場合に表面に微細な凹凸が発生し、良好
な表面性状が得られない場合がある。
開示されるようにコイル長手方向の特定の部分を制御冷
却する方法がある。この方法によると、Ｔｏｐ部および
Ｂｏｔｔｏｍ部の材質はＭｉｄｄｌｅ部に近づいている
ものの、特開平３−１４０４１６号公報の第２表に示さ
れるように例えばＴｏｐ部５ｍ付近のｒ平均値がＭｉｄ
ｄｌｅ部に対して０．１５以上低い値となっておりまだ
充分に均質ではない。以上のごとく、Ａｌキルド鋼を素
材として連続焼鈍法により冷延鋼板を製造する場合、少
なくとも鋼帯の両端部それぞれ５ｍ部まではＭｉｄｄｌ
ｅ部と同等の材質を得る方法はまだ見出されていない。
また、特開平３−１４０４１６号公報に示される方法で
も連続焼鈍によって冷延鋼板の結晶粒が大きく成長する
ため、加工した場合に表面に微細な凹凸が発生し、良好
な表面性状が得られない場合がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明ではＡ
ｌキルド鋼を素材とし、連続焼鈍によって製造される冷
延鋼帯の長手方向両端部付近の加工性劣化を防止し、従
来の冷延鋼帯に比べ長手方向の材質がより均質でかつ表
面性状の良好な鋼帯を得る製造方法を提供することを目
的としている。
ｌキルド鋼を素材とし、連続焼鈍によって製造される冷
延鋼帯の長手方向両端部付近の加工性劣化を防止し、従
来の冷延鋼帯に比べ長手方向の材質がより均質でかつ表
面性状の良好な鋼帯を得る製造方法を提供することを目
的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らはＡｌキルド
鋼鋳片を特定の温度で加熱し熱延した後、熱延鋼帯の特
定の部分を特定の温度範囲で巻き取ることによって、冷
延、焼鈍後の鋼板の長手方向両端部の加工性の劣化が防
止でき、従来の方法で製造された冷延鋼板に比べより均
質な材質の冷延鋼帯の製造が可能であることを見出し
た。発明の要旨とするところは次のとおりである。重量
比にてＣ：０．０１０〜０．０５５％、Ｓｉ：０．０５
０％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３５％、Ｐ：０．００
４〜０．１２０％、Ｓ：０．００２〜０．０２５％、Ａ
ｌ：０．０２０〜０．１０％、Ｎ：０．００１５〜０．
００７５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋳片を熱間圧延、酸洗、冷延、過時効処理を有
する連続焼鈍の工程を経る冷延鋼帯の製造方法におい
て、鋳片をＮ量に応じて下式（１） Ｔ1 （℃）＝１８０００×Ｎ（％）＋１０７２ …………………（１） で表される温度Ｔ1 以上に加熱し、仕上げ温度を８９０
〜９６０℃で熱間圧延した後、熱延鋼帯長手方向の最先
端部の温度を７５０℃以上８６０℃以下にし、最先端部
から５０ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下に
し、最先端部から５０ｍまでの間の温度はそれぞれ二点
間の上限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで求め
られる温度範囲とし、最先端部から５０ｍの位置より鋼
帯の中心方向でかつ鋼帯の最後端部から１００ｍの位置
より鋼帯の中心部の間は６５０℃以上７４０℃以下と
し、最後端部の温度を７５０℃以上８４０℃以下にし、
最後端部から１００ｍの位置の温度を６５０℃以上７４
０℃以下にし、最後端部から１００ｍまでの間の温度は
それぞれ二点間の上限および下限の温度をそれぞれ直線
で結んで求められる温度範囲として鋼帯を巻き取ること
を特徴とする表面性状が良く長手方向の材質の均質性に
優れた冷延鋼帯の製造方法である。
鋼鋳片を特定の温度で加熱し熱延した後、熱延鋼帯の特
定の部分を特定の温度範囲で巻き取ることによって、冷
延、焼鈍後の鋼板の長手方向両端部の加工性の劣化が防
止でき、従来の方法で製造された冷延鋼板に比べより均
質な材質の冷延鋼帯の製造が可能であることを見出し
た。発明の要旨とするところは次のとおりである。重量
比にてＣ：０．０１０〜０．０５５％、Ｓｉ：０．０５
０％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３５％、Ｐ：０．００
４〜０．１２０％、Ｓ：０．００２〜０．０２５％、Ａ
ｌ：０．０２０〜０．１０％、Ｎ：０．００１５〜０．
００７５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋳片を熱間圧延、酸洗、冷延、過時効処理を有
する連続焼鈍の工程を経る冷延鋼帯の製造方法におい
て、鋳片をＮ量に応じて下式（１） Ｔ1 （℃）＝１８０００×Ｎ（％）＋１０７２ …………………（１） で表される温度Ｔ1 以上に加熱し、仕上げ温度を８９０
〜９６０℃で熱間圧延した後、熱延鋼帯長手方向の最先
端部の温度を７５０℃以上８６０℃以下にし、最先端部
から５０ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下に
し、最先端部から５０ｍまでの間の温度はそれぞれ二点
間の上限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで求め
られる温度範囲とし、最先端部から５０ｍの位置より鋼
帯の中心方向でかつ鋼帯の最後端部から１００ｍの位置
より鋼帯の中心部の間は６５０℃以上７４０℃以下と
し、最後端部の温度を７５０℃以上８４０℃以下にし、
最後端部から１００ｍの位置の温度を６５０℃以上７４
０℃以下にし、最後端部から１００ｍまでの間の温度は
それぞれ二点間の上限および下限の温度をそれぞれ直線
で結んで求められる温度範囲として鋼帯を巻き取ること
を特徴とする表面性状が良く長手方向の材質の均質性に
優れた冷延鋼帯の製造方法である。
【０００８】まず、本発明の方法を適用する鋼の化学成
分の限定理由について説明する。Ｃは０．０１０％未満
では連続焼鈍後の時効劣化が大きく延びが大きく低下す
る。また、０．０５５％を超えると製品の加工性が劣化
する。したがってＣ量を０．０１０〜０．０５５％に限
定した。Ｓｉは微量では問題はないが、０．０５％を超
えると加工性を低下させる。したがってＳｉは０．０５
０％以下でなければならない。Ｍｎは熱間脆性を防止す
るために必要な成分であるが、０．０５％未満ではＦｅ
Ｓが生成しその効果がない。また、０．３５％を超える
と深絞り性が劣化する。したがってＭｎ量を０．０５〜
０．３５％に限定した。
分の限定理由について説明する。Ｃは０．０１０％未満
では連続焼鈍後の時効劣化が大きく延びが大きく低下す
る。また、０．０５５％を超えると製品の加工性が劣化
する。したがってＣ量を０．０１０〜０．０５５％に限
定した。Ｓｉは微量では問題はないが、０．０５％を超
えると加工性を低下させる。したがってＳｉは０．０５
０％以下でなければならない。Ｍｎは熱間脆性を防止す
るために必要な成分であるが、０．０５％未満ではＦｅ
Ｓが生成しその効果がない。また、０．３５％を超える
と深絞り性が劣化する。したがってＭｎ量を０．０５〜
０．３５％に限定した。
【０００９】Ｐは０．００４％よりも少なくなると冷延
鋼板の結晶粒径が粗大化し肌荒れが発生しやすくなる。
また、０．１２０％を超えると延びが低下するため好ま
しくない。したがって、０．００４〜０．１２０％に限
定した。Ｓは０．００２％未満ではＭｎＳの生成量が少
なく熱延板の結晶粒が粗粒化しやすく肌荒れの原因とな
る。また０．０２５％を超えると熱間脆性の原因とな
る。したがってＳ量を０．００２〜０．０２５％に限定
した。Ａｌは鋼中の酸素，窒素量をコントロールするの
に必要な元素であり、熱延板の巻き取り後にＮをＡｌＮ
として析出させるためには最低０．０２０％は必要であ
る。しかし、０．１０％を超えると加工性を劣化させ
る。したがって、０．０２０〜０．１０％に限定した。
特に、析出するＡｌＮのサイズを肌荒れが起きない程度
に粗大化させ、加工性を向上させるためには０．０３５
〜０．０８５％の範囲が望ましい。本発明においてはＮ
は表面性状を保つためには必要な元素であり、最低０．
００１５％は必要である。しかし、０．００７５％以上
になるとＡｌＮの量が多くなりすぎ、加工性が低下す
る。したがって、そのためにＮ量を０．００１５〜０．
００７５％に限定した。
鋼板の結晶粒径が粗大化し肌荒れが発生しやすくなる。
また、０．１２０％を超えると延びが低下するため好ま
しくない。したがって、０．００４〜０．１２０％に限
定した。Ｓは０．００２％未満ではＭｎＳの生成量が少
なく熱延板の結晶粒が粗粒化しやすく肌荒れの原因とな
る。また０．０２５％を超えると熱間脆性の原因とな
る。したがってＳ量を０．００２〜０．０２５％に限定
した。Ａｌは鋼中の酸素，窒素量をコントロールするの
に必要な元素であり、熱延板の巻き取り後にＮをＡｌＮ
として析出させるためには最低０．０２０％は必要であ
る。しかし、０．１０％を超えると加工性を劣化させ
る。したがって、０．０２０〜０．１０％に限定した。
特に、析出するＡｌＮのサイズを肌荒れが起きない程度
に粗大化させ、加工性を向上させるためには０．０３５
〜０．０８５％の範囲が望ましい。本発明においてはＮ
は表面性状を保つためには必要な元素であり、最低０．
００１５％は必要である。しかし、０．００７５％以上
になるとＡｌＮの量が多くなりすぎ、加工性が低下す
る。したがって、そのためにＮ量を０．００１５〜０．
００７５％に限定した。
【００１０】次に、鋳片の加熱温度について述べる。冷
延鋼板の加工性を良好に保つためには熱延後には鋼のＮ
をＡｌＮとして析出させておく必要があり、その方法の
一つには例えば特開平３−１４０４１６号公報に開示さ
れるように鋳片を１０００〜１１７０℃の低温で加熱す
る方法がある。しかし、このような低温加熱を行う場
合、熱延鋼板に粗大な結晶粒が発生しやすくなり、これ
が冷延鋼板の加工後に肌荒れを引き起こすことはこれま
でに良く知られている。
延鋼板の加工性を良好に保つためには熱延後には鋼のＮ
をＡｌＮとして析出させておく必要があり、その方法の
一つには例えば特開平３−１４０４１６号公報に開示さ
れるように鋳片を１０００〜１１７０℃の低温で加熱す
る方法がある。しかし、このような低温加熱を行う場
合、熱延鋼板に粗大な結晶粒が発生しやすくなり、これ
が冷延鋼板の加工後に肌荒れを引き起こすことはこれま
でに良く知られている。
【００１１】本発明者らは多くの実験により熱延板中の
ＡｌＮ量およびサイズの両方が冷延鋼板の肌荒れに影響
をおよぼす熱延板中に発生する粗大粒に関係しているこ
とを見出し、以上の組成の鋳片を加熱するに際して、含
有Ｎ量に応じた特定の温度以上に加熱することにより熱
延板の結晶粒の粗大粒化を防止することができることを
見出した。図１は、表１で表される組成でＮ＝０．００
０５〜０．００７５％の鋳片を１０００〜１３００℃に
加熱し、仕上げ温度を９００℃で熱延した後、図２に示
される温度で巻き取り、７５％の冷延および７９０℃で
の連続焼鈍を行い、３４０℃で１６０秒の過時効を行っ
て製造された冷延鋼板を１３０mmの角筒成形のプレス加
工を行った場合の表面性状を示したものである。
ＡｌＮ量およびサイズの両方が冷延鋼板の肌荒れに影響
をおよぼす熱延板中に発生する粗大粒に関係しているこ
とを見出し、以上の組成の鋳片を加熱するに際して、含
有Ｎ量に応じた特定の温度以上に加熱することにより熱
延板の結晶粒の粗大粒化を防止することができることを
見出した。図１は、表１で表される組成でＮ＝０．００
０５〜０．００７５％の鋳片を１０００〜１３００℃に
加熱し、仕上げ温度を９００℃で熱延した後、図２に示
される温度で巻き取り、７５％の冷延および７９０℃で
の連続焼鈍を行い、３４０℃で１６０秒の過時効を行っ
て製造された冷延鋼板を１３０mmの角筒成形のプレス加
工を行った場合の表面性状を示したものである。
【００１２】図１から明らかなように、Ｎ量が０．００
１５％よりも多く、かつ鋳片をＮ量に応じて下式（１） Ｔ1 （℃）＝１８０００×Ｎ（％）＋１０７２ …………………（１） で表される温度Ｔ1 （℃）よりも高温に加熱することで
表面性状が良好になり、この温度よりも低温で加熱した
場合や、Ｎ量が０．００１５％よりも少ない場合は冷延
鋼板の加工後に肌荒れが起こりやすくなる。
１５％よりも多く、かつ鋳片をＮ量に応じて下式（１） Ｔ1 （℃）＝１８０００×Ｎ（％）＋１０７２ …………………（１） で表される温度Ｔ1 （℃）よりも高温に加熱することで
表面性状が良好になり、この温度よりも低温で加熱した
場合や、Ｎ量が０．００１５％よりも少ない場合は冷延
鋼板の加工後に肌荒れが起こりやすくなる。
【００１３】
【表１】
【００１４】熱延仕上げ温度は、Ａｒ3 点以上の温度の
確保は必要であり、８９０℃より低温になると延び、ｒ
平均値共に低下するため好ましくない。また、９６０℃
を超えると熱延板の結晶粒が大きくなりすぎるためｒ平
均値および表面性状が低下する。したがって、熱延仕上
げ温度範囲は８９０〜９６０℃とした。
確保は必要であり、８９０℃より低温になると延び、ｒ
平均値共に低下するため好ましくない。また、９６０℃
を超えると熱延板の結晶粒が大きくなりすぎるためｒ平
均値および表面性状が低下する。したがって、熱延仕上
げ温度範囲は８９０〜９６０℃とした。
【００１５】次に巻き取り温度について説明する。本発
明範囲内の組成のＡｌキルド鋼冷延鋼帯の延性および表
面性状の両方を良好にするためには、固溶ＮをＡｌＮと
して析出させることおよび析出するＡｌＮをある程度微
細化させることが必要である。
明範囲内の組成のＡｌキルド鋼冷延鋼帯の延性および表
面性状の両方を良好にするためには、固溶ＮをＡｌＮと
して析出させることおよび析出するＡｌＮをある程度微
細化させることが必要である。
【００１６】そのために必要な巻き取り温度を種々の実
験により求めたところ、熱延鋼帯長手方向の最先端部の
温度を７５０℃以上８６０℃以下にし、最先端部から３
０ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下にし、最
先端部から３０ｍまでの間の温度はそれぞれ二点間の上
限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで求められる
温度範囲とし、最先端部から３０ｍの位置より鋼帯の中
心方向でかつ鋼帯の最後端部から１００ｍの位置より鋼
帯の中心部の間は６５０℃以上７４０℃以下とし、最後
端部の温度を７５０℃以上８４０℃以下にし、最後端部
から１００ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下
にし、最後端部から１００ｍまでの間の温度はそれぞれ
二点間の上限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで
求められる温度範囲として鋼帯を巻き取ることによって
熱延板中の全長にわたって良好な加工性を持たせ、粗大
粒の発生も防止できることがわかった。
験により求めたところ、熱延鋼帯長手方向の最先端部の
温度を７５０℃以上８６０℃以下にし、最先端部から３
０ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下にし、最
先端部から３０ｍまでの間の温度はそれぞれ二点間の上
限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで求められる
温度範囲とし、最先端部から３０ｍの位置より鋼帯の中
心方向でかつ鋼帯の最後端部から１００ｍの位置より鋼
帯の中心部の間は６５０℃以上７４０℃以下とし、最後
端部の温度を７５０℃以上８４０℃以下にし、最後端部
から１００ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下
にし、最後端部から１００ｍまでの間の温度はそれぞれ
二点間の上限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで
求められる温度範囲として鋼帯を巻き取ることによって
熱延板中の全長にわたって良好な加工性を持たせ、粗大
粒の発生も防止できることがわかった。
【００１７】熱延鋼帯の各位置の巻き取り温度が以上示
した温度よりも低温となった場合は、表面性状は良好に
保たれるものの、巻き取り温度が低下した部分につい
て、加工性が大きく低下し、長手方向の材質に均質性が
低下する。また、熱延鋼帯の各位置の巻き取り温度が以
上示した温度よりも高温となった場合は、ＡｌＮが粗大
化するため、熱延板に粗大粒が発生しやすくなり加工
性、表面性状共に低下する。
した温度よりも低温となった場合は、表面性状は良好に
保たれるものの、巻き取り温度が低下した部分につい
て、加工性が大きく低下し、長手方向の材質に均質性が
低下する。また、熱延鋼帯の各位置の巻き取り温度が以
上示した温度よりも高温となった場合は、ＡｌＮが粗大
化するため、熱延板に粗大粒が発生しやすくなり加工
性、表面性状共に低下する。
【００１８】以上のように、組成、鋳片の加熱温度、熱
延仕上げ温度および熱延後の鋼帯の巻き取り温度を特定
の範囲にすることによって冷延、焼鈍後の鋼板の長手方
向両端部の加工性の劣化を防止し、冷延鋼板長手方向に
均質な材質を持ち表面性状の良好な冷延鋼帯とすること
ができる。
延仕上げ温度および熱延後の鋼帯の巻き取り温度を特定
の範囲にすることによって冷延、焼鈍後の鋼板の長手方
向両端部の加工性の劣化を防止し、冷延鋼板長手方向に
均質な材質を持ち表面性状の良好な冷延鋼帯とすること
ができる。
【００１９】
実施例１ 表２に示す化学成分の鋳片を種々の温度に加熱し、熱延
した後、熱延板最Ｔｏｐ部を７７０℃、Ｍｉｄｄｌｅ部
を７００℃、最Ｂｏｔｔｏｍ部を７６０℃で巻き取っ
た。なお、最Ｔｏｐ部からＭｉｄｄｌｅ部方向へ５０ｍ
の位置および最Ｂｏｔｔｏｍ部からＭｉｄｄｌｅ部方向
へ１００ｍの位置はＭｉｄｄｌｅ部と同じ巻き取り温度
とし、最Ｔｏｐ部および最Ｂｏｔｔｏｍ部からこれらの
位置まではそれぞれの温度を直線で結んだ巻き取り温度
とした。熱延鋼帯はコイル状のまま室温まで放冷した
後、圧下率７５％の冷延および焼鈍温度８１０℃、過時
効温度３３０℃×１５０秒の連続焼鈍を行った。
した後、熱延板最Ｔｏｐ部を７７０℃、Ｍｉｄｄｌｅ部
を７００℃、最Ｂｏｔｔｏｍ部を７６０℃で巻き取っ
た。なお、最Ｔｏｐ部からＭｉｄｄｌｅ部方向へ５０ｍ
の位置および最Ｂｏｔｔｏｍ部からＭｉｄｄｌｅ部方向
へ１００ｍの位置はＭｉｄｄｌｅ部と同じ巻き取り温度
とし、最Ｔｏｐ部および最Ｂｏｔｔｏｍ部からこれらの
位置まではそれぞれの温度を直線で結んだ巻き取り温度
とした。熱延鋼帯はコイル状のまま室温まで放冷した
後、圧下率７５％の冷延および焼鈍温度８１０℃、過時
効温度３３０℃×１５０秒の連続焼鈍を行った。
【００２０】No．１〜１１は本発明範囲内の組成で、N
o．１２〜２１は組成、鋳片の加熱温度のいずれか一つ
または複数が本発明範囲からはずれている。この結果得
られた冷延鋼帯のＴｏｐ部から５ｍの位置、Ｍｉｄｄｌ
ｅ部およびＢｏｔｔｏｍ部から５ｍの位置について、Ｊ
ＩＳ５号引張り試験片を用いて引張り試験を行った場合
のｒ平均値、伸びおよび１３０mmの角筒成形のプレス加
工を行った場合の表面性状を表３に示す。表３より成分
および鋳片の加熱温度が本発明の範囲に入っているもの
は本発明の範囲外のものに比べて加工性、表面性状およ
び長手方向の均質性が優れていることがわかる。
o．１２〜２１は組成、鋳片の加熱温度のいずれか一つ
または複数が本発明範囲からはずれている。この結果得
られた冷延鋼帯のＴｏｐ部から５ｍの位置、Ｍｉｄｄｌ
ｅ部およびＢｏｔｔｏｍ部から５ｍの位置について、Ｊ
ＩＳ５号引張り試験片を用いて引張り試験を行った場合
のｒ平均値、伸びおよび１３０mmの角筒成形のプレス加
工を行った場合の表面性状を表３に示す。表３より成分
および鋳片の加熱温度が本発明の範囲に入っているもの
は本発明の範囲外のものに比べて加工性、表面性状およ
び長手方向の均質性が優れていることがわかる。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】実施例２ 表４に示す成分の鋳片を１１５０℃に加熱し熱延した
後、熱延鋼帯を図３に示すような巻き取り温度条件でコ
イル状に巻き取り、コイル状のまま室温まで冷却した。
Ａは本発明範囲内の巻き取り温度であり、ＢおよびＣは
本発明範囲の巻き取り温度から外れた箇所がある。この
熱延鋼帯を７７％の冷延および焼鈍温度８１５℃での連
続焼鈍を行った場合の材質の評価結果を図４に示す。
後、熱延鋼帯を図３に示すような巻き取り温度条件でコ
イル状に巻き取り、コイル状のまま室温まで冷却した。
Ａは本発明範囲内の巻き取り温度であり、ＢおよびＣは
本発明範囲の巻き取り温度から外れた箇所がある。この
熱延鋼帯を７７％の冷延および焼鈍温度８１５℃での連
続焼鈍を行った場合の材質の評価結果を図４に示す。
【００２４】図４から本発明範囲の巻き取り温度範囲で
熱延鋼帯を巻き取った場合は冷延鋼板の長手方向の材質
が均質となるが、巻き取り温度条件が本発明範囲から外
れた場合は冷延鋼板の長手方向の材質が大きく低下する
部分が現れる場合や冷延鋼板に肌荒れが発生する場合の
あることがわかる。
熱延鋼帯を巻き取った場合は冷延鋼板の長手方向の材質
が均質となるが、巻き取り温度条件が本発明範囲から外
れた場合は冷延鋼板の長手方向の材質が大きく低下する
部分が現れる場合や冷延鋼板に肌荒れが発生する場合の
あることがわかる。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【発明の効果】本発明によると、組成、鋳片の加熱温度
および熱延後の巻き取り温度条件等を特定の範囲にする
ことによって冷延、焼鈍後の冷延鋼板の長手方向材質を
均質なものとすることができる。
および熱延後の巻き取り温度条件等を特定の範囲にする
ことによって冷延、焼鈍後の冷延鋼板の長手方向材質を
均質なものとすることができる。
【図１】冷延鋼板の表面性状におよぼすＮ量および鋳片
加熱温度の影響を示した図表である。
加熱温度の影響を示した図表である。
【図２】熱延後の熱延鋼帯長手方向の巻き取り温度分布
を示した図表である。
を示した図表である。
【図３】熱延後の熱延鋼帯長手方向の巻き取り温度分布
を示した図表である。
を示した図表である。
【図４】冷延鋼帯の長手方向の材質を示した図表であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 塩見 直樹 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵株 式会社広畑製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比にて Ｃ ：０．０１０〜０．０５５％、 Ｓｉ：０．０５０％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．３５％、 Ｐ ：０．００４〜０．１２０％、 Ｓ ：０．００２〜０．０２５％、 Ａｌ：０．０２０〜０．１０％、 Ｎ ：０．００１５〜０．００７５％、 残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋳片を熱間圧
延、酸洗、冷延、過時効処理を有する連続焼鈍の工程を
経る冷延鋼帯の製造方法において、鋳片をＮ量に応じて
下式（１） Ｔ1 （℃）＝１８０００×Ｎ（％）＋１０７２ …………………（１） で表される温度Ｔ1 以上に加熱し、仕上げ温度を８９０
〜９６０℃で熱間圧延した後、熱延鋼帯長手方向の最先
端部の温度を７５０℃以上８６０℃以下にし、最先端部
から５０ｍの位置の温度を６５０℃以上７４０℃以下に
し、最先端部から５０ｍまでの間の温度はそれぞれ二点
間の上限および下限の温度をそれぞれ直線で結んで求め
られる温度範囲とし、最先端部から５０ｍの位置より鋼
帯の中心方向でかつ鋼帯の最後端部から１００ｍの位置
より鋼帯の中心部の間は６５０℃以上７４０℃以下と
し、最後端部の温度を７５０℃以上８４０℃以下にし、
最後端部から１００ｍの位置の温度を６５０℃以上７４
０℃以下にし、最後端部から１００ｍまでの間の温度は
それぞれ二点間の上限および下限の温度をそれぞれ直線
で結んで求められる温度範囲として鋼帯を巻き取ること
を特徴とする表面性状が良く長手方向の材質の均質性に
優れた冷延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11435493A JPH06330166A (ja) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | 表面性状が良く長手方向の均質性に優れた冷延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11435493A JPH06330166A (ja) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | 表面性状が良く長手方向の均質性に優れた冷延鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06330166A true JPH06330166A (ja) | 1994-11-29 |
Family
ID=14635644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11435493A Withdrawn JPH06330166A (ja) | 1993-05-17 | 1993-05-17 | 表面性状が良く長手方向の均質性に優れた冷延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06330166A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112126864A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 微波炉箱体用冷轧钢板的生产方法 |
-
1993
- 1993-05-17 JP JP11435493A patent/JPH06330166A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112126864A (zh) * | 2020-09-09 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 微波炉箱体用冷轧钢板的生产方法 |
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|---|---|---|---|
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