JPH06327245A - 電気自動車用空調装置の電源装置 - Google Patents
電気自動車用空調装置の電源装置Info
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- JPH06327245A JPH06327245A JP10924593A JP10924593A JPH06327245A JP H06327245 A JPH06327245 A JP H06327245A JP 10924593 A JP10924593 A JP 10924593A JP 10924593 A JP10924593 A JP 10924593A JP H06327245 A JPH06327245 A JP H06327245A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高電圧のバッテリーに対しても信
頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対して共通化可
能な電気自動車用空調装置の電源装置の提供を目的とす
る。 【構成】 スイッチング電源装置によりバッテリー電圧
を変換して使用する電気自動車用空調装置の電源装置に
おいて、スイッチング電源装置へバッテリー電圧を抑制
して供給する電源電圧抑制回路を設ける。また、スイッ
チング電源装置へバッテリー電圧を抑制して供給するこ
とにより、スイッチング電源装置のスイッチングによる
一次側パルス電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制
回路を設ける。
頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対して共通化可
能な電気自動車用空調装置の電源装置の提供を目的とす
る。 【構成】 スイッチング電源装置によりバッテリー電圧
を変換して使用する電気自動車用空調装置の電源装置に
おいて、スイッチング電源装置へバッテリー電圧を抑制
して供給する電源電圧抑制回路を設ける。また、スイッ
チング電源装置へバッテリー電圧を抑制して供給するこ
とにより、スイッチング電源装置のスイッチングによる
一次側パルス電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制
回路を設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、バッテリーからの電力
で作動する電気自動車用空調装置の電源装置に関する。
で作動する電気自動車用空調装置の電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のルームエアコン用電源装置の回路
図を、図７に示す。商用電源を商用電源入力プラグ１よ
り取入れ、開閉装置２を介して全波整流ダイオード３に
より全波整流し平滑コンデンサー４により平滑して、直
流電源を電動コンプレッサー駆動回路１７、スイッチン
グトランス１５と周辺回路からなるスイッチング電源装
置に供給している。通常、電動コンプレッサー駆動回路
１７はインバータ回路であり電動コンプレッサー１８を
駆動する。この場合、商用電源はＡＣ２００Ｖで全波整
流平滑後の直流電源電圧は２８０Ｖである。また、商用
電源がＡＣ１００Ｖの場合には、倍電圧整流し平滑後の
直流電源電圧は同じく２８０Ｖである。そして、電圧の
ばらつきは±１０％程度である。
図を、図７に示す。商用電源を商用電源入力プラグ１よ
り取入れ、開閉装置２を介して全波整流ダイオード３に
より全波整流し平滑コンデンサー４により平滑して、直
流電源を電動コンプレッサー駆動回路１７、スイッチン
グトランス１５と周辺回路からなるスイッチング電源装
置に供給している。通常、電動コンプレッサー駆動回路
１７はインバータ回路であり電動コンプレッサー１８を
駆動する。この場合、商用電源はＡＣ２００Ｖで全波整
流平滑後の直流電源電圧は２８０Ｖである。また、商用
電源がＡＣ１００Ｖの場合には、倍電圧整流し平滑後の
直流電源電圧は同じく２８０Ｖである。そして、電圧の
ばらつきは±１０％程度である。
【０００３】スイッチング電源装置は自励式フライバッ
クコンバータである。図９に従来の電気自動車用空調装
置の電源装置回路作動図を示す。以下のように作動す
る。開閉装置２が閉じると、スタート用ベース抵抗３２
よりスイッチングトランジスター５にベース電流が流れ
る。よって、一次コイル１４に電圧が印加され、もって
自励コイル１３に電圧が発生する。よって、ベース抵抗
７及び充電コンデンサー８を経由して、更に大きくベー
ス電流が流れる。これにより、スイッチングトランジス
ター５はＯＮとなり、コレクタ電圧Ｖcは０となって、
図９の（１）に示すコレクタ電流Ｉcが流れる。ここで
一次コイル１４のインダクタンスをＬ、直流電源電圧を
Ｅとして、コレクタ電流Ｉcの時間増加率ｄｉ／ｄｔは
Ｅ／Ｌで示される。そして、コレクタ電流Ｉcは、スイ
ッチングトランジスター５の電流増幅率ｈFEとベース電
流ＩBの積ｈFE・ＩBまでで上昇を停止する。そのため一
次コイル１４の電圧ＶLは減少し、自励コイル１３の電
圧も減少するため、ベース電流ＩBが減少してスイッチ
ングトランジスター５はＯＦＦに至る。ここで、一次コ
イル１４には直流電源電圧Ｅの逆の電圧が発生し、コレ
クタ電圧Ｖcは直流電源電圧Ｅのほぼ２倍の電圧２Ｅと
なる。これを図９の（２）に示す。そしてこの過程で、
自励コイル１３には逆の電圧が発生し、マイナス整流ダ
イオード１０を介して、マイナス平滑コンデンサー１２
にマイナス電圧が充電される。そして、ツェナーダイオ
ード９によりベース電流ＩBを制御して、二次側の出力
電圧が安定化される。
クコンバータである。図９に従来の電気自動車用空調装
置の電源装置回路作動図を示す。以下のように作動す
る。開閉装置２が閉じると、スタート用ベース抵抗３２
よりスイッチングトランジスター５にベース電流が流れ
る。よって、一次コイル１４に電圧が印加され、もって
自励コイル１３に電圧が発生する。よって、ベース抵抗
７及び充電コンデンサー８を経由して、更に大きくベー
ス電流が流れる。これにより、スイッチングトランジス
ター５はＯＮとなり、コレクタ電圧Ｖcは０となって、
図９の（１）に示すコレクタ電流Ｉcが流れる。ここで
一次コイル１４のインダクタンスをＬ、直流電源電圧を
Ｅとして、コレクタ電流Ｉcの時間増加率ｄｉ／ｄｔは
Ｅ／Ｌで示される。そして、コレクタ電流Ｉcは、スイ
ッチングトランジスター５の電流増幅率ｈFEとベース電
流ＩBの積ｈFE・ＩBまでで上昇を停止する。そのため一
次コイル１４の電圧ＶLは減少し、自励コイル１３の電
圧も減少するため、ベース電流ＩBが減少してスイッチ
ングトランジスター５はＯＦＦに至る。ここで、一次コ
イル１４には直流電源電圧Ｅの逆の電圧が発生し、コレ
クタ電圧Ｖcは直流電源電圧Ｅのほぼ２倍の電圧２Ｅと
なる。これを図９の（２）に示す。そしてこの過程で、
自励コイル１３には逆の電圧が発生し、マイナス整流ダ
イオード１０を介して、マイナス平滑コンデンサー１２
にマイナス電圧が充電される。そして、ツェナーダイオ
ード９によりベース電流ＩBを制御して、二次側の出力
電圧が安定化される。
【０００４】尚、開閉装置２が閉じられたスタート時に
は、直流電源電圧Ｅは商用電源の内部抵抗、整流平滑に
より急激に２８０Ｖとはならず、コレクタ電流Ｉcは徐
々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマイナス
電圧が充電されて、ツェナーダイオード９によりベース
電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電流Ｉcが
大きな電流となることはない。
は、直流電源電圧Ｅは商用電源の内部抵抗、整流平滑に
より急激に２８０Ｖとはならず、コレクタ電流Ｉcは徐
々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマイナス
電圧が充電されて、ツェナーダイオード９によりベース
電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電流Ｉcが
大きな電流となることはない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】電気自動車用空調装置
の電源装置回路図を図８に示す。図７ルームエアコン用
電源装置の回路図と比べ、開閉装置２を介して高電圧の
バッテリー１９を電動コンプレッサー駆動回路１７、ス
イッチング電源装置に供給している。
の電源装置回路図を図８に示す。図７ルームエアコン用
電源装置の回路図と比べ、開閉装置２を介して高電圧の
バッテリー１９を電動コンプレッサー駆動回路１７、ス
イッチング電源装置に供給している。
【０００６】この回路においては、以下の課題を有して
いる。バッテリー１９の電圧は、車両によりそのバッテ
リー搭載可能数が異なり、また電圧が高いほど電流を小
さくでき、効率を上げられるので電圧は高く設定される
ので、図１０に示す例のごとく種々多様である。そし
て、そのバッテリー１９は車両駆動用の電源でもあるの
で、走行負荷の大きい時は電圧が低下し、逆に制動時に
は走行用モーターを発電機としてバッテリー１９に充電
するため電圧が増加する。よって、電圧のばらつきは少
なくとも±２５％は考慮する必要がある。そのため、電
圧の高い例えば４２０Ｖの場合、コレクタ電圧Ｖcは８
４０Ｖとなる。もって、汎用のスイッチングトランジス
ター５のコレクタ電圧Ｖcの絶対最大定格は大きくて８
００Ｖであり使用不可となる。
いる。バッテリー１９の電圧は、車両によりそのバッテ
リー搭載可能数が異なり、また電圧が高いほど電流を小
さくでき、効率を上げられるので電圧は高く設定される
ので、図１０に示す例のごとく種々多様である。そし
て、そのバッテリー１９は車両駆動用の電源でもあるの
で、走行負荷の大きい時は電圧が低下し、逆に制動時に
は走行用モーターを発電機としてバッテリー１９に充電
するため電圧が増加する。よって、電圧のばらつきは少
なくとも±２５％は考慮する必要がある。そのため、電
圧の高い例えば４２０Ｖの場合、コレクタ電圧Ｖcは８
４０Ｖとなる。もって、汎用のスイッチングトランジス
ター５のコレクタ電圧Ｖcの絶対最大定格は大きくて８
００Ｖであり使用不可となる。
【０００７】また、開閉装置２が閉じられたスタート時
には、バッテリー１９の直流電圧が直接印加されるた
め、コレクタ電流Ｉcは急激に上昇し、マイナス平滑コ
ンデンサ−１２にマイナス電圧が充電されてツェナーダ
イオード９によりベース電流Ｉ Bは制御されることな
く、コレクタ電流Ｉcは大きな電流となる。もって、ス
イッチングトランジスター５は破損に至る。そのため、
図８に示すごとく電流検出抵抗２０にて電流検出し、電
流制限トランジスター２１にてスイッチングトランジス
ター５のベース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑
えている。
には、バッテリー１９の直流電圧が直接印加されるた
め、コレクタ電流Ｉcは急激に上昇し、マイナス平滑コ
ンデンサ−１２にマイナス電圧が充電されてツェナーダ
イオード９によりベース電流Ｉ Bは制御されることな
く、コレクタ電流Ｉcは大きな電流となる。もって、ス
イッチングトランジスター５は破損に至る。そのため、
図８に示すごとく電流検出抵抗２０にて電流検出し、電
流制限トランジスター２１にてスイッチングトランジス
ター５のベース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑
えている。
【０００８】しかしながら、このように電流検出抵抗２
０を接続すると、スイッチングトランジスター５がＯＮ
する際、ベース電流ＩBが抑制されて図９（３）に示す
ごとく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりがなまってく
る。そのため、コレクタ電流Ｉcの流れている時にコレ
クタ電圧Ｖcが０でないため、スイッチングトランジス
ター５は電力を消費し発熱する。
０を接続すると、スイッチングトランジスター５がＯＮ
する際、ベース電流ＩBが抑制されて図９（３）に示す
ごとく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりがなまってく
る。そのため、コレクタ電流Ｉcの流れている時にコレ
クタ電圧Ｖcが０でないため、スイッチングトランジス
ター５は電力を消費し発熱する。
【０００９】バッテリー１９の電圧は、前記のごとく種
々多様である。そのため、スイッチング電源装置は例え
ば図１０においては８１Ｖから４２０Ｖまで作動しなけ
ればならない。しかしながら低い電圧に対しては一次コ
イル１４のインダクタンスＬを小さく、高い電圧に対し
ては大きくする必要があるので、上記のごとく広い範囲
をカバーするのは困難である。よって、スイッチングト
ランス１５は何種類か必要となり、もってスイッチング
電源装置の種類が増えることとなる。
々多様である。そのため、スイッチング電源装置は例え
ば図１０においては８１Ｖから４２０Ｖまで作動しなけ
ればならない。しかしながら低い電圧に対しては一次コ
イル１４のインダクタンスＬを小さく、高い電圧に対し
ては大きくする必要があるので、上記のごとく広い範囲
をカバーするのは困難である。よって、スイッチングト
ランス１５は何種類か必要となり、もってスイッチング
電源装置の種類が増えることとなる。
【００１０】従って、本発明は、高電圧のバッテリーに
対しても信頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対し
て共通化可能な電気自動車用空調装置の電源装置の提供
を目的とする。
対しても信頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対し
て共通化可能な電気自動車用空調装置の電源装置の提供
を目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、第１の手段と
して上記課題を解決するために、スイッチング電源装置
へバッテリー電圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路
を設ける。
して上記課題を解決するために、スイッチング電源装置
へバッテリー電圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路
を設ける。
【００１２】本発明は、第２の手段として上記課題を解
決するために、スイッチング電源装置へバッテリー電圧
を抑制して供給することにより、スイッチング電源装置
のスイッチングによる一次側パルス電圧を、所定値に抑
制するパルス電圧抑制回路を設ける。
決するために、スイッチング電源装置へバッテリー電圧
を抑制して供給することにより、スイッチング電源装置
のスイッチングによる一次側パルス電圧を、所定値に抑
制するパルス電圧抑制回路を設ける。
【００１３】
【作用】本発明の第１の手段によれば、スイッチング電
源装置へバッテリー電圧を抑制して供給する電源電圧抑
制回路を設ける。よって、バッテリー１９の電圧が４２
０Ｖと高い場合においても、例えば３５０Ｖに抑制して
スイッチング電源装置に供給することにより、コレクタ
電圧Ｖcを７００Ｖに抑制できる。
源装置へバッテリー電圧を抑制して供給する電源電圧抑
制回路を設ける。よって、バッテリー１９の電圧が４２
０Ｖと高い場合においても、例えば３５０Ｖに抑制して
スイッチング電源装置に供給することにより、コレクタ
電圧Ｖcを７００Ｖに抑制できる。
【００１４】また、開閉装置２が閉じられたスタート時
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に３５０Ｖまで上昇させる。もって、コ
レクタ電流Ｉcは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデン
サー１２にマイナス電圧が充電されて、ツェナーダイオ
ード９によりベース電流ＩBを制御することとなるの
で、コレクタ電流Ｉcが大きな電流となることはない。
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に３５０Ｖまで上昇させる。もって、コ
レクタ電流Ｉcは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデン
サー１２にマイナス電圧が充電されて、ツェナーダイオ
ード９によりベース電流ＩBを制御することとなるの
で、コレクタ電流Ｉcが大きな電流となることはない。
【００１５】よって、電流検出抵抗２０、電流制限トラ
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
【００１６】更に、一次コイル１４のインダクタンスＬ
を小さ目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応
し、バッテリー１９の電圧の高い方に対しては電源電圧
抑制回路によりバッテリー電圧を抑制して供給すること
で対応することにより、バッテリー１９の電圧の低い方
から高い方まで全てに対応が可能となる。
を小さ目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応
し、バッテリー１９の電圧の高い方に対しては電源電圧
抑制回路によりバッテリー電圧を抑制して供給すること
で対応することにより、バッテリー１９の電圧の低い方
から高い方まで全てに対応が可能となる。
【００１７】本発明の第２の手段によれば、スイッチン
グ電源装置へバッテリー電圧を抑制して供給することに
より、スイッチング電源装置のスイッチングによる一次
側パルス電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路
を設ける。よって、バッテリー１９の電圧が４２０Ｖと
高い場合においても、例えばコレクタ電圧Ｖcを直接７
００Ｖに抑制できる。
グ電源装置へバッテリー電圧を抑制して供給することに
より、スイッチング電源装置のスイッチングによる一次
側パルス電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路
を設ける。よって、バッテリー１９の電圧が４２０Ｖと
高い場合においても、例えばコレクタ電圧Ｖcを直接７
００Ｖに抑制できる。
【００１８】また、開閉装置２が閉じられたスタート時
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に上昇させる。もって、コレクタ電流Ｉ
cは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマ
イナス電圧が充電されて、ツェナーダイオード９により
ベース電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電
流Ｉcが大きな電流となることはない。
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に上昇させる。もって、コレクタ電流Ｉ
cは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマ
イナス電圧が充電されて、ツェナーダイオード９により
ベース電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電
流Ｉcが大きな電流となることはない。
【００１９】よって、電流検出抵抗２０、電流制限トラ
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスタ５の電力消費と発熱は生じな
い。
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスタ５の電力消費と発熱は生じな
い。
【００２０】更に、一次コイル１４のインダクタンスＬ
を小さ目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応
し、バッテリー１９の電圧の高い方に対しては一次側パ
ルス電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路で対
応することにより、バッテリー１９の電圧の低い方から
高い方まで全てに対応が可能となる。
を小さ目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応
し、バッテリー１９の電圧の高い方に対しては一次側パ
ルス電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路で対
応することにより、バッテリー１９の電圧の低い方から
高い方まで全てに対応が可能となる。
【００２１】
【実施例】本発明の実施例を図面により説明する。
【００２２】図１に本発明の第１の実施例に係る電源装
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路が付加されてい
る。また、電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター
２１は削除されている。
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路が付加されてい
る。また、電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター
２１は削除されている。
【００２３】ここで、電源電圧抑制回路の作動について
説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時において
は、電源トランジスター２２用ベース抵抗２３と電源電
圧逓増用コンデンサー２８とで決まる時定数により、電
源トランジスター２２のベースに徐々に電圧印加する。
よって、電源トランジスター２２のエミッターからスイ
ッチング電源装置へ供給される電圧ｅも、ベース抵抗２
３と電源電圧逓増用コンデンサー２８とで決まる時定数
で徐々に上昇する。よって、電流検出抵抗２０、電流制
限トランジスター２１にてスイッチングトランジスター
５のベース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える
必要はなく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりに
よるスイッチングトランジスター５の電力消費と発熱は
生じない。
説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時において
は、電源トランジスター２２用ベース抵抗２３と電源電
圧逓増用コンデンサー２８とで決まる時定数により、電
源トランジスター２２のベースに徐々に電圧印加する。
よって、電源トランジスター２２のエミッターからスイ
ッチング電源装置へ供給される電圧ｅも、ベース抵抗２
３と電源電圧逓増用コンデンサー２８とで決まる時定数
で徐々に上昇する。よって、電流検出抵抗２０、電流制
限トランジスター２１にてスイッチングトランジスター
５のベース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える
必要はなく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりに
よるスイッチングトランジスター５の電力消費と発熱は
生じない。
【００２４】電源電圧逓増用コンデンサー２８に充電完
了すると、電源トランジスター２２はＯＮして、スイッ
チング電源装置へ供給される電圧ｅはバッテリー電圧Ｅ
等しくなる。ここで、バッテリー電圧Ｅが高い場合、分
圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧した電圧が、電源
制御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧と制御ト
ランジスター２４のベース・エミッタ間電圧との和より
大きくなり、制御トランジスター２４がＯＮして、電源
トランジスター２２のベース電流ＩBを抑えるので、ス
イッチング電源装置へは電源電圧抑制用抵抗３０より電
源供給される。
了すると、電源トランジスター２２はＯＮして、スイッ
チング電源装置へ供給される電圧ｅはバッテリー電圧Ｅ
等しくなる。ここで、バッテリー電圧Ｅが高い場合、分
圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧した電圧が、電源
制御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧と制御ト
ランジスター２４のベース・エミッタ間電圧との和より
大きくなり、制御トランジスター２４がＯＮして、電源
トランジスター２２のベース電流ＩBを抑えるので、ス
イッチング電源装置へは電源電圧抑制用抵抗３０より電
源供給される。
【００２５】よって、図５本発明の第１、２、３の実施
例に係る回路作動図の（２）に示すごとく、スイッチン
グ電源装置へ供給される電圧ｅは低下する。もって、コ
レクタ電圧Ｖcも低下し、コレクタ電圧Ｖcの絶対最大定
格内での使用が可能となる。この時、コレクタ電流Ｉc
は図５本発明の第１、２、３の実施例に係る回路作動図
の（１）に示すごとく、三角波であるが電源平滑コンデ
ンサー３１により平滑されるので、スイッチング電源装
置へ供給される電圧ｅは直流電圧となる。
例に係る回路作動図の（２）に示すごとく、スイッチン
グ電源装置へ供給される電圧ｅは低下する。もって、コ
レクタ電圧Ｖcも低下し、コレクタ電圧Ｖcの絶対最大定
格内での使用が可能となる。この時、コレクタ電流Ｉc
は図５本発明の第１、２、３の実施例に係る回路作動図
の（１）に示すごとく、三角波であるが電源平滑コンデ
ンサー３１により平滑されるので、スイッチング電源装
置へ供給される電圧ｅは直流電圧となる。
【００２６】また、一次コイル１４の電圧ＶLは、スイ
ッチングトランジスター５のＯＮ時−ｅ、ＯＦＦ時＋ｅ
となり、コレクタ電圧Ｖcは一次コイル１４の電圧ＶLと
電圧ｅとの和であるので、最大２ｅとなる。
ッチングトランジスター５のＯＮ時−ｅ、ＯＦＦ時＋ｅ
となり、コレクタ電圧Ｖcは一次コイル１４の電圧ＶLと
電圧ｅとの和であるので、最大２ｅとなる。
【００２７】一次コイル１４のインダクタンスＬを小さ
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば３００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の３００Ｖより
高い方に対しては電源電圧抑制回路によりバッテリー電
圧を抑制して供給することで対応することにより、バッ
テリー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が
可能となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して
共通化可能となる。
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば３００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の３００Ｖより
高い方に対しては電源電圧抑制回路によりバッテリー電
圧を抑制して供給することで対応することにより、バッ
テリー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が
可能となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して
共通化可能となる。
【００２８】図２に本発明の第２の実施例に係る電源装
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路が付加されてい
る。また、電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター
２１は削除されている。
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路が付加されてい
る。また、電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター
２１は削除されている。
【００２９】ここで、電源電圧抑制回路の作動について
説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時において
は、上記第１の実施例と同様である。
説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時において
は、上記第１の実施例と同様である。
【００３０】電源電圧逓増用コンデンサー２８に充電完
了すると、電源トランジスター２２はＯＮして、スイッ
チング電源装置へ供給される電圧ｅはバッテリー電圧Ｅ
に等しくなる。ここで、バッテリー電圧Ｅが高く電圧ｅ
が所定値より高くなった場合、分圧抵抗Ａ２６と分圧抵
抗Ｂ２７で分圧した電圧が、電源制御用ツェナーダイオ
ード２５のツェナー電圧と制御トランジスター２４のベ
ース・エミッタ間電圧との和より大きくなり、制御トラ
ンジスター２４が作動してコレクタ電流が流れ、電源ト
ランジスター２２のベース電流ＩBを抑える。よって、
図５本発明の第１、２、３の実施例に係る回路作動図の
（３）に示すごとく、スイッチング電源装置へ供給され
る電圧ｅは所定値に制限される。もって、コレクタ電圧
Ｖcも制限され、コレクタ電圧Ｖcの絶対最大定格内での
使用が可能となる。
了すると、電源トランジスター２２はＯＮして、スイッ
チング電源装置へ供給される電圧ｅはバッテリー電圧Ｅ
に等しくなる。ここで、バッテリー電圧Ｅが高く電圧ｅ
が所定値より高くなった場合、分圧抵抗Ａ２６と分圧抵
抗Ｂ２７で分圧した電圧が、電源制御用ツェナーダイオ
ード２５のツェナー電圧と制御トランジスター２４のベ
ース・エミッタ間電圧との和より大きくなり、制御トラ
ンジスター２４が作動してコレクタ電流が流れ、電源ト
ランジスター２２のベース電流ＩBを抑える。よって、
図５本発明の第１、２、３の実施例に係る回路作動図の
（３）に示すごとく、スイッチング電源装置へ供給され
る電圧ｅは所定値に制限される。もって、コレクタ電圧
Ｖcも制限され、コレクタ電圧Ｖcの絶対最大定格内での
使用が可能となる。
【００３１】この時、コレクタ電圧Ｖc、コレクタ電流
Ｉc、一次コイル１４の電圧ＶL、スイッチング電源装置
へ供給される電圧ｅの波形関係は上記第１の実施例と同
様である。
Ｉc、一次コイル１４の電圧ＶL、スイッチング電源装置
へ供給される電圧ｅの波形関係は上記第１の実施例と同
様である。
【００３２】一次コイル１４のインダクタンスＬを小さ
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば３００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の３００Ｖより
高い方に対してはスイッチング電源装置へ供給される電
圧ｅを３００Ｖに制限して対応することにより、バッテ
リー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が可
能となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して共
通化可能となる。
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば３００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の３００Ｖより
高い方に対してはスイッチング電源装置へ供給される電
圧ｅを３００Ｖに制限して対応することにより、バッテ
リー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が可
能となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して共
通化可能となる。
【００３３】図３に本発明の第３の実施例に係る電源装
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路が付加されてい
る。また、電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター
２１は削除されている。
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給する電源電圧抑制回路が付加されてい
る。また、電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター
２１は削除されている。
【００３４】ここで、電源電圧抑制回路の作動について
説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時において
は、制御トランジスター用ベース抵抗３３と電源電圧逓
増用コンデンサー２８とで決まる時定数により、制御ト
ランジスター２４のベースに徐々に電圧印加する。よっ
て、制御トランジスター２４のコレクタ電流が徐々に増
加し、電源トランジスター２２のベース電流も徐々に増
加する。もって、電源トランジスター２２のコレクタか
らスイッチング電源装置へ供給される電圧ｅも徐々に上
昇する。
説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時において
は、制御トランジスター用ベース抵抗３３と電源電圧逓
増用コンデンサー２８とで決まる時定数により、制御ト
ランジスター２４のベースに徐々に電圧印加する。よっ
て、制御トランジスター２４のコレクタ電流が徐々に増
加し、電源トランジスター２２のベース電流も徐々に増
加する。もって、電源トランジスター２２のコレクタか
らスイッチング電源装置へ供給される電圧ｅも徐々に上
昇する。
【００３５】よって、電流検出抵抗２０、電流制限トラ
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
【００３６】電源電圧逓増用コンデンサー２８に充電が
進むと、制御トランジスター２４のベース電圧は電源制
御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧に固定され
る。制御トランジスター２４と電源トランジスター２２
はＯＮして、スイッチング電源装置へ供給される電圧ｅ
はバッテリー電圧Ｅに等しくなる。ここで、バッテリー
電圧Ｅが高く電圧ｅが所定値より高くなった場合、分圧
抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧した電圧が、電源制
御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧から制御ト
ランジスター２４のベース・エミッタ間電圧を引いた値
より大きくなり、制御トランジスター２４のコレクタ電
流が減少し、電源トランジスター２２のベース電流ＩB
も減少する。よって、図５本発明の第１、２、３の実施
例に係る回路作動図の（３）に示すごとく、スイッチン
グ電源装置へ供給される電圧ｅは所定値に制限される。
もって、コレクタ電圧Ｖcも制限され、コレクタ電圧Ｖc
の絶対最大定格内での使用が可能となる。
進むと、制御トランジスター２４のベース電圧は電源制
御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧に固定され
る。制御トランジスター２４と電源トランジスター２２
はＯＮして、スイッチング電源装置へ供給される電圧ｅ
はバッテリー電圧Ｅに等しくなる。ここで、バッテリー
電圧Ｅが高く電圧ｅが所定値より高くなった場合、分圧
抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧した電圧が、電源制
御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧から制御ト
ランジスター２４のベース・エミッタ間電圧を引いた値
より大きくなり、制御トランジスター２４のコレクタ電
流が減少し、電源トランジスター２２のベース電流ＩB
も減少する。よって、図５本発明の第１、２、３の実施
例に係る回路作動図の（３）に示すごとく、スイッチン
グ電源装置へ供給される電圧ｅは所定値に制限される。
もって、コレクタ電圧Ｖcも制限され、コレクタ電圧Ｖc
の絶対最大定格内での使用が可能となる。
【００３７】この時、コレクタ電圧Ｖc、コレクタ電流
Ｉc、一次コイル１４の電圧ＶL、スイッチング電源装置
へ供給される電圧ｅの波形関係は上記第１の実施例と同
様である。
Ｉc、一次コイル１４の電圧ＶL、スイッチング電源装置
へ供給される電圧ｅの波形関係は上記第１の実施例と同
様である。
【００３８】一次コイル１４のインダクタンスＬを小さ
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば３００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の３００Ｖより
高い方に対してはスイッチング電源装置へ供給される電
圧ｅを３００Ｖに制限して対応することにより、バッテ
リー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が可
能となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して共
通化可能となる。
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば３００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の３００Ｖより
高い方に対してはスイッチング電源装置へ供給される電
圧ｅを３００Ｖに制限して対応することにより、バッテ
リー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が可
能となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して共
通化可能となる。
【００３９】また、スイッチング電源装置へ供給される
電圧ｅが小さいほどコレクタ電流Ｉ cの時間増加率ｄｉ
／ｄｔは小さいため、コレクタ電流Ｉcのピーク値は大
きくなるので、電源トランジスター２２のベース電流Ｉ
Bも大きくなければならない。この回路であると、電圧
ｅが小さいほど分圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧
した電圧は小さいので、制御トランジスター２４のコレ
クタ電流は大きく、電源トランジスター２２のベース電
流ＩBも大きくなる。もって、コレクタ電流Ｉcに対応し
た作動となる。
電圧ｅが小さいほどコレクタ電流Ｉ cの時間増加率ｄｉ
／ｄｔは小さいため、コレクタ電流Ｉcのピーク値は大
きくなるので、電源トランジスター２２のベース電流Ｉ
Bも大きくなければならない。この回路であると、電圧
ｅが小さいほど分圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧
した電圧は小さいので、制御トランジスター２４のコレ
クタ電流は大きく、電源トランジスター２２のベース電
流ＩBも大きくなる。もって、コレクタ電流Ｉcに対応し
た作動となる。
【００４０】図４に本発明の第４の実施例に係る電源装
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給することにより、スイッチング電源装
置のスイッチングによる一次側パルス電圧を、所定値に
抑制するパルス電圧抑制回路が付加されている。また、
電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター２１は削除
されている。
置の回路図を示す。図８電気自動車用空調装置の電源装
置回路図に比べ、スイッチング電源装置へバッテリー電
圧を抑制して供給することにより、スイッチング電源装
置のスイッチングによる一次側パルス電圧を、所定値に
抑制するパルス電圧抑制回路が付加されている。また、
電流検出抵抗２０、電流制限トランジスター２１は削除
されている。
【００４１】ここで、パルス電圧抑制回路の作動につい
て説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時におい
ては、上記第１の実施例と同様である。
て説明する。開閉装置２が閉じられたスタート時におい
ては、上記第１の実施例と同様である。
【００４２】電源電圧逓増用コンデンサー２８に充電完
了すると、電源トランジスター２２はＯＮして、スイッ
チング電源装置へ供給される電圧ｅはバッテリー電圧Ｅ
に等しくなる。ここで、バッテリー電圧Ｅが高くなり電
圧ｅが高くなって、スイッチングトランジスター５がＯ
ＦＦ時のコレクタ電圧Ｖcが所定値より高くなった場
合、分圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧した電圧
が、電源制御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧
と制御トランジスター２４のベース・エミッタ間電圧と
の和より大きくなり、制御トランジスター２４が作動し
てコレクタ電流が流れ、電源トランジスター２２のベー
ス電流ＩBを抑える。よって、図６本発明の第４の実施
例に係る回路作動図に示すごとく、スイッチング電源装
置へ供給される電圧ｅはｅ２に制限される。もって、コ
レクタ電圧Ｖcは所定値に制限され、コレクタ電圧Ｖcの
絶対最大定格内での使用が可能となる。
了すると、電源トランジスター２２はＯＮして、スイッ
チング電源装置へ供給される電圧ｅはバッテリー電圧Ｅ
に等しくなる。ここで、バッテリー電圧Ｅが高くなり電
圧ｅが高くなって、スイッチングトランジスター５がＯ
ＦＦ時のコレクタ電圧Ｖcが所定値より高くなった場
合、分圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２７で分圧した電圧
が、電源制御用ツェナーダイオード２５のツェナー電圧
と制御トランジスター２４のベース・エミッタ間電圧と
の和より大きくなり、制御トランジスター２４が作動し
てコレクタ電流が流れ、電源トランジスター２２のベー
ス電流ＩBを抑える。よって、図６本発明の第４の実施
例に係る回路作動図に示すごとく、スイッチング電源装
置へ供給される電圧ｅはｅ２に制限される。もって、コ
レクタ電圧Ｖcは所定値に制限され、コレクタ電圧Ｖcの
絶対最大定格内での使用が可能となる。
【００４３】この時、コレクタ電圧Ｖc、コレクタ電流
Ｉc、一次コイル１４の電圧ＶL、スイッチング電源装置
へ供給される電圧ｅの波形関係は、スイッチングトラン
ジスター５がＯＦＦ時の電圧ｅをｅ２、ＯＮ時の電圧ｅ
をｅ１として、図６本発明の第４の実施例に係る回路作
動図に示される。一次コイル１４の電圧ＶLはスイッチ
ングトランジスター５がＯＮ時の電圧ｅ１に等しいの
で、バッテリー１９の電圧Ｅに等しい。一方、コレクタ
電圧Ｖcは一次コイル１４の電圧ＶLと電圧ｅとの和であ
るので、ｅ１＋ｅ２となる。よって、バッテリー１９の
電圧Ｅが高くなると、ｅ１＋ｅ２が所定値になるよう
に、ｅ２は減少する。
Ｉc、一次コイル１４の電圧ＶL、スイッチング電源装置
へ供給される電圧ｅの波形関係は、スイッチングトラン
ジスター５がＯＦＦ時の電圧ｅをｅ２、ＯＮ時の電圧ｅ
をｅ１として、図６本発明の第４の実施例に係る回路作
動図に示される。一次コイル１４の電圧ＶLはスイッチ
ングトランジスター５がＯＮ時の電圧ｅ１に等しいの
で、バッテリー１９の電圧Ｅに等しい。一方、コレクタ
電圧Ｖcは一次コイル１４の電圧ＶLと電圧ｅとの和であ
るので、ｅ１＋ｅ２となる。よって、バッテリー１９の
電圧Ｅが高くなると、ｅ１＋ｅ２が所定値になるよう
に、ｅ２は減少する。
【００４４】一次コイル１４のインダクタンスＬを小さ
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば２００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の２００Ｖより
高い方に対しては一次側パルス電圧を、所定値に抑制す
るパルス電圧抑制回路で対応することにより、バッテリ
ー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が可能
となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して共通
化可能となる。
目にして、バッテリー１９の電圧の例えば２００Ｖより
低い方に対応し、バッテリー１９の電圧の２００Ｖより
高い方に対しては一次側パルス電圧を、所定値に抑制す
るパルス電圧抑制回路で対応することにより、バッテリ
ー１９の電圧の低い方から高い方まで全てに対応が可能
となる。もって、多種類のバッテリー電圧に対して共通
化可能となる。
【００４５】更に、この方式においてはコレクタ電流Ｉ
cが流れる時電源トランジスター２２はＯＮであり、電
源トランジスター２２がスイッチング電源装置へ供給さ
れる電圧ｅをｅ２に制限する時には、コレクタ電流Ｉc
は０である。（実際は、分圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２
７に若干の電流が流れる）。従って、電源トランジスタ
ー２２の消費電力は０であり、電力ロスを防止できる。
よって、例えばバッテリー１９の電圧Ｅが８１Ｖから４
２０Ｖまで作動しなければならない場合、４２０Ｖの時
ｅ２が０となるようにパルス電圧抑制回路の定数を設定
すると、コレクタ電圧Ｖcは最大４２０Ｖとなる。よっ
て、スイッチングトランジスター５としてコレクタ電圧
Ｖcの絶対最大定格の小さい（例えば５００Ｖ）トラン
ジスターが使用可能となる。
cが流れる時電源トランジスター２２はＯＮであり、電
源トランジスター２２がスイッチング電源装置へ供給さ
れる電圧ｅをｅ２に制限する時には、コレクタ電流Ｉc
は０である。（実際は、分圧抵抗Ａ２６と分圧抵抗Ｂ２
７に若干の電流が流れる）。従って、電源トランジスタ
ー２２の消費電力は０であり、電力ロスを防止できる。
よって、例えばバッテリー１９の電圧Ｅが８１Ｖから４
２０Ｖまで作動しなければならない場合、４２０Ｖの時
ｅ２が０となるようにパルス電圧抑制回路の定数を設定
すると、コレクタ電圧Ｖcは最大４２０Ｖとなる。よっ
て、スイッチングトランジスター５としてコレクタ電圧
Ｖcの絶対最大定格の小さい（例えば５００Ｖ）トラン
ジスターが使用可能となる。
【００４６】尚、上記実施例に限らず本発明の主旨を満
たす範囲で種々の方法が可能である。
たす範囲で種々の方法が可能である。
【００４７】
【発明の効果】請求項１においては、スイッチング電源
装置へバッテリー電圧を抑制して供給する電源電圧抑制
回路を設ける。よって、バッテリー１９の電圧が高い場
合においても、低い電圧に抑制してスイッチング電源装
置に供給することにより、コレクタ電圧Ｖcを低い電圧
に抑制できる。
装置へバッテリー電圧を抑制して供給する電源電圧抑制
回路を設ける。よって、バッテリー１９の電圧が高い場
合においても、低い電圧に抑制してスイッチング電源装
置に供給することにより、コレクタ電圧Ｖcを低い電圧
に抑制できる。
【００４８】また、開閉装置２が閉じられたスタート時
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に上昇させる。もって、コレクタ電流Ｉ
cは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマ
イナス電圧が充電されて、ツェナーダイオード９により
ベース電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電
流Ｉcが大きな電流となることはない。
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に上昇させる。もって、コレクタ電流Ｉ
cは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマ
イナス電圧が充電されて、ツェナーダイオード９により
ベース電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電
流Ｉcが大きな電流となることはない。
【００４９】よって、電流検出抵抗２０、電流制限トラ
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
【００５０】更に、一次コイル１４のインダクタンスＬ
を小さ目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応
し、バッテリー１９の電圧の高い方に対しては電源電圧
抑制回路によりバッテリー電圧を抑制して供給すること
で対応することにより、バッテリー１９の電圧の低い方
から高い方まで全てに対応が可能となる。
を小さ目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応
し、バッテリー１９の電圧の高い方に対しては電源電圧
抑制回路によりバッテリー電圧を抑制して供給すること
で対応することにより、バッテリー１９の電圧の低い方
から高い方まで全てに対応が可能となる。
【００５１】従って、高電圧のバッテリーに対しても信
頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対して共通化可
能な電源装置となる。
頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対して共通化可
能な電源装置となる。
【００５２】請求項２においては、スイッチング電源装
置へバッテリー電圧を抑制して供給することにより、ス
イッチング電源装置のスイッチングによる一次側パルス
電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路を設け
る。よって、バッテリー１９の電圧が高い場合において
も、コレクタ電圧Ｖcを直接所定値に抑制できる。
置へバッテリー電圧を抑制して供給することにより、ス
イッチング電源装置のスイッチングによる一次側パルス
電圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路を設け
る。よって、バッテリー１９の電圧が高い場合において
も、コレクタ電圧Ｖcを直接所定値に抑制できる。
【００５３】また、開閉装置２が閉じられたスタート時
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に上昇させる。もって、コレクタ電流Ｉ
cは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマ
イナス電圧が充電されて、ツェナーダイオード９により
ベース電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電
流Ｉcが大きな電流となることはない。
においては、スイッチング電源装置に供給する電圧を、
抑制しつつ徐々に上昇させる。もって、コレクタ電流Ｉ
cは徐々に上昇し、マイナス平滑コンデンサー１２にマ
イナス電圧が充電されて、ツェナーダイオード９により
ベース電流ＩBを制御することとなるので、コレクタ電
流Ｉcが大きな電流となることはない。
【００５４】よって、電流検出抵抗２０、電流制限トラ
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
ンジスター２１にてスイッチングトランジスター５のベ
ース電流ＩBを制限し、コレクタ電流Ｉcを抑える必要は
なく、コレクタ電圧Ｖcの立ち下がりのなまりによるス
イッチングトランジスター５の電力消費と発熱は生じな
い。
【００５５】一次コイル１４のインダクタンスＬを小さ
目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応し、バ
ッテリー１９の電圧の高い方に対しては一次側パルス電
圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路で対応する
ことにより、バッテリー１９の電圧の低い方から高い方
まで全てに対応が可能となる。
目にして、バッテリー１９の電圧の低い方に対応し、バ
ッテリー１９の電圧の高い方に対しては一次側パルス電
圧を、所定値に抑制するパルス電圧抑制回路で対応する
ことにより、バッテリー１９の電圧の低い方から高い方
まで全てに対応が可能となる。
【００５６】従って、高電圧のバッテリーに対しても信
頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対して共通化可
能な電源装置となる。
頼性が高く、多種類のバッテリー電圧に対して共通化可
能な電源装置となる。
【００５７】更に、パルス電圧抑制回路の消費電力は０
に近く、電力ロスを防止できる。また、スイッチングト
ランジスター５としてコレクタ電圧Ｖcの絶対最大定格
の小さいトランジスターが使用可能となる。もって、小
型化に寄与する。
に近く、電力ロスを防止できる。また、スイッチングト
ランジスター５としてコレクタ電圧Ｖcの絶対最大定格
の小さいトランジスターが使用可能となる。もって、小
型化に寄与する。
【図１】本発明の第１の実施例に係る電源装置の回路図
【図２】本発明の第２の実施例に係る電源装置の回路図
【図３】本発明の第３の実施例に係る電源装置の回路図
【図４】本発明の第４の実施例に係る電源装置の回路図
【図５】本発明の第１、２、３の実施例に係る回路作動
図
図
【図６】本発明の第４の実施例に係る回路作動図
【図７】ルームエアコン用電源装置の回路図
【図８】電気自動車用空調装置の電源装置回路図
【図９】電気自動車用空調装置の電源装置回路作動図
【図１０】電気自動車用バッテリー電圧を示す図
１ 商用電源入力プラグ ２ 開閉装置 ３ 全波整流ダイオード ４ 平滑コンデンサー ５ スイッチングトランジスター ６ 充電ダイオード ７ ベース抵抗 ８ 充電コンデンサー ９ ツェナーダイオード １０ マイナス整流ダイオード １１ 放電抵抗 １２ マイナス平滑コンデンサー １３ 自励コイル １４ 一次コイル １５ スイッチングトランス １６ 二次側電源回路 １７ 電動コンプレッサー駆動回路 １８ 電動コンプレッサー １９ バッテリー ２０ 電流検出抵抗 ２１ 電流制限トランジスター ２２ 電源トランジスター ２３ 電源トランジスター用ベース抵抗 ２４ 制御トランジスター ２５ 電源制御用ツェナーダイオード ２６ 分圧抵抗Ａ ２７ 分圧抵抗Ｂ ２８ 電源電圧逓増用コンデンサー ２９ 欠 ３０ 電源電圧抑制用抵抗 ３１ 電源平滑コンデンサー ３２ スタート用ベース抵抗 ３３ 制御トランジスター用ベース抵抗
Claims (2)
- 【請求項１】スイッチング電源装置によりバッテリー電
圧を変換して使用する電気自動車用空調装置の電源装置
において、スイッチング電源装置へバッテリー電圧を抑
制して供給する電源電圧抑制回路を設けたことを特徴と
する電気自動車用空調装置の電源装置。 - 【請求項２】スイッチング電源装置によりバッテリー電
圧を変換して使用する電気自動車用空調装置の電源装置
において、スイッチング電源装置へバッテリー電圧を抑
制して供給することにより、スイッチング電源装置のス
イッチングによる一次側パルス電圧を、所定値に抑制す
るパルス電圧抑制回路を設けたことを特徴とする電気自
動車用空調装置の電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10924593A JP3334941B2 (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 電気自動車用空調装置の電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10924593A JP3334941B2 (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 電気自動車用空調装置の電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06327245A true JPH06327245A (ja) | 1994-11-25 |
| JP3334941B2 JP3334941B2 (ja) | 2002-10-15 |
Family
ID=14505299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10924593A Expired - Fee Related JP3334941B2 (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | 電気自動車用空調装置の電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3334941B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6657408B2 (en) * | 2001-06-06 | 2003-12-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Air conditioner |
| JP2012013040A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Calsonic Kansei Corp | 電動コンプレッサ装置の制御装置 |
-
1993
- 1993-05-11 JP JP10924593A patent/JP3334941B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6657408B2 (en) * | 2001-06-06 | 2003-12-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Air conditioner |
| JP2012013040A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Calsonic Kansei Corp | 電動コンプレッサ装置の制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3334941B2 (ja) | 2002-10-15 |
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