JPH06291379A - 制御電源装置 - Google Patents
制御電源装置Info
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- JPH06291379A JPH06291379A JP5078003A JP7800393A JPH06291379A JP H06291379 A JPH06291379 A JP H06291379A JP 5078003 A JP5078003 A JP 5078003A JP 7800393 A JP7800393 A JP 7800393A JP H06291379 A JPH06291379 A JP H06291379A
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- ORQBXQOJMQIAOY-UHFFFAOYSA-N nobelium Chemical compound [No] ORQBXQOJMQIAOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
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- General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 制御電源装置を、自動車に搭載された圧電ア
クチュエータや電気粘性マウントの制御用として使用す
る場合には、バッテリの容量に限界があるため、電気損
失の少ない効率のよいものが必要となってくる。そこ
で、本発明は上記問題点に鑑み、電気損失のとりわけ少
ない効率のよい制御電源装置を提供する。 【構成】 制御電源装置１０は、直流電源１２と、直流
電源１２に接続された第１スイッチング素子１４と、直
流電源１２に接続された第２スイッチング素子１６と、
第１スイッチング素子１４及び第２スイッチング素子１
６を動作させる比較器１８とよりなり、比較器１８に入
力する信号波ｅｓ（ｔ）と搬送波ｅｐ（ｔ）とによっ
て、パルス幅変調を行なって、第１スイッチング素子１
４、第２スイッチング素子１６とを交互にＯＮ状態にす
る。
クチュエータや電気粘性マウントの制御用として使用す
る場合には、バッテリの容量に限界があるため、電気損
失の少ない効率のよいものが必要となってくる。そこ
で、本発明は上記問題点に鑑み、電気損失のとりわけ少
ない効率のよい制御電源装置を提供する。 【構成】 制御電源装置１０は、直流電源１２と、直流
電源１２に接続された第１スイッチング素子１４と、直
流電源１２に接続された第２スイッチング素子１６と、
第１スイッチング素子１４及び第２スイッチング素子１
６を動作させる比較器１８とよりなり、比較器１８に入
力する信号波ｅｓ（ｔ）と搬送波ｅｐ（ｔ）とによっ
て、パルス幅変調を行なって、第１スイッチング素子１
４、第２スイッチング素子１６とを交互にＯＮ状態にす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電気容量性負荷、例え
ば圧電アクチュエータ、電気粘性マウント等を制御する
制御電源装置に関するものである。
ば圧電アクチュエータ、電気粘性マウント等を制御する
制御電源装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】制御電源装置を、自動車に搭載された圧
電アクチュエータや電気粘性マウントの制御用として使
用する場合には、バッテリの容量に限界があるため、電
気損失の少ない効率のよいものが必要となってくる。
電アクチュエータや電気粘性マウントの制御用として使
用する場合には、バッテリの容量に限界があるため、電
気損失の少ない効率のよいものが必要となってくる。
【０００３】そして、このような制御電源装置１００と
して、図８に示すように従来より下記のようなものが知
られている（特開平５−１８４３２号）。
して、図８に示すように従来より下記のようなものが知
られている（特開平５−１８４３２号）。
【０００４】すなわち、チャージ信号を受けてＯＮする
ことにより、高電圧電源部１０３からの高電圧を、電流
制限用の第１のインダクタンス１１４を介して圧電素子
１０２に供給する第１のトランジスタ１０１と、矩形波
のディスチャージ信号を受けてＯＮ，ＯＦＦし、そのＯ
Ｎ時に上記圧電素子１０２に印加される電圧を電流制限
及び昇圧用の第２のインダクタンス１１６を通して接地
する第２のトランジスタ１０５と、上記圧電素子１０２
に対する印加電圧のレベルが設定値となるように、上記
チャージ信号及びディスチャージ信号の出力レベルを制
御するコントロール部１０７とを備え、上記ディスチャ
ージ信号の出力時に、コンデンサ１２０に対して第２の
インダクタンス１１６に誘起される電圧をダイオード１
２１を介して充電するものである。
ことにより、高電圧電源部１０３からの高電圧を、電流
制限用の第１のインダクタンス１１４を介して圧電素子
１０２に供給する第１のトランジスタ１０１と、矩形波
のディスチャージ信号を受けてＯＮ，ＯＦＦし、そのＯ
Ｎ時に上記圧電素子１０２に印加される電圧を電流制限
及び昇圧用の第２のインダクタンス１１６を通して接地
する第２のトランジスタ１０５と、上記圧電素子１０２
に対する印加電圧のレベルが設定値となるように、上記
チャージ信号及びディスチャージ信号の出力レベルを制
御するコントロール部１０７とを備え、上記ディスチャ
ージ信号の出力時に、コンデンサ１２０に対して第２の
インダクタンス１１６に誘起される電圧をダイオード１
２１を介して充電するものである。
【０００５】上記制御電源装置１００は、チョークコイ
ル１１６の誘起電圧を利用して、高電圧電源部１０３へ
電荷を戻す構造となっている。したがって、電気損失の
効率は多少改善されている。
ル１１６の誘起電圧を利用して、高電圧電源部１０３へ
電荷を戻す構造となっている。したがって、電気損失の
効率は多少改善されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記制御電源
装置１００は、チョークコイル１１６に誘起電圧を印加
する場合、すなわち、磁気エネルギーを蓄えるには、ス
イッチング型トランジスタ１０５をＯＮ状態として、圧
電素子１０２からの電荷をアースに流す必要がある。そ
のため、このアースに流れる分だけ電気的に損失が発生
している。
装置１００は、チョークコイル１１６に誘起電圧を印加
する場合、すなわち、磁気エネルギーを蓄えるには、ス
イッチング型トランジスタ１０５をＯＮ状態として、圧
電素子１０２からの電荷をアースに流す必要がある。そ
のため、このアースに流れる分だけ電気的に損失が発生
している。
【０００７】そこで、本発明は上記問題点に鑑み、電気
損失のとりわけ少ない効率のよい制御電源装置を提供す
るものである。
損失のとりわけ少ない効率のよい制御電源装置を提供す
るものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１の制御
電源装置は、電気容量性負荷が要求する所定の同一極性
変動電圧を供給する制御電源装置において、直流電源の
電圧またはそれを電圧変換したものを、前記電気容量性
負荷が要求する所定の電圧と同極性で且つその最大絶対
値以上の電圧である高電圧値となし、この電圧を第１ス
イッチング素子によって、フィルターを介して前記電気
容量性負荷に断続的に接続して電荷を供給し、前記電気
容量性負荷が要求する電圧と同極性で且つその最小絶対
値以下の電圧である低電圧値を持つ点と、前記フィルタ
ーを介した前記電気容量性負荷とを第２スイッチング素
子で断続的に接続して電荷を前記直流電源側に返還し、
前記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子
とを同時に導通状態にはならないようにしたものであ
る。
電源装置は、電気容量性負荷が要求する所定の同一極性
変動電圧を供給する制御電源装置において、直流電源の
電圧またはそれを電圧変換したものを、前記電気容量性
負荷が要求する所定の電圧と同極性で且つその最大絶対
値以上の電圧である高電圧値となし、この電圧を第１ス
イッチング素子によって、フィルターを介して前記電気
容量性負荷に断続的に接続して電荷を供給し、前記電気
容量性負荷が要求する電圧と同極性で且つその最小絶対
値以下の電圧である低電圧値を持つ点と、前記フィルタ
ーを介した前記電気容量性負荷とを第２スイッチング素
子で断続的に接続して電荷を前記直流電源側に返還し、
前記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子
とを同時に導通状態にはならないようにしたものであ
る。
【０００９】請求項２の制御電源装置は、請求項１のも
のにおいて、前記直流電源の電圧を昇圧変換して高電圧
値とした場合の低電圧値の点を、直流電源のプラス側と
したものである。
のにおいて、前記直流電源の電圧を昇圧変換して高電圧
値とした場合の低電圧値の点を、直流電源のプラス側と
したものである。
【００１０】請求項３の制御電源装置は、請求項１のも
のにおいて、直流電源の電圧またはそれを電圧変換した
ものを高電圧値とした場合の低電圧値の点を、変圧器や
チョッパー式等の昇圧器の一次側とし、前記昇圧器の二
次側を前記直流電源に接続したものである。
のにおいて、直流電源の電圧またはそれを電圧変換した
ものを高電圧値とした場合の低電圧値の点を、変圧器や
チョッパー式等の昇圧器の一次側とし、前記昇圧器の二
次側を前記直流電源に接続したものである。
【００１１】請求項４の制御電源装置は、請求項１〜３
のものにおいて、前記電気容量性負荷が要求する電圧を
指示する信号波と、三角波または鋸歯状波等の搬送波を
比較器で比較し、その比較した結果の出力信号を前記第
１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子の断続
動作用信号として使う。
のものにおいて、前記電気容量性負荷が要求する電圧を
指示する信号波と、三角波または鋸歯状波等の搬送波を
比較器で比較し、その比較した結果の出力信号を前記第
１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子の断続
動作用信号として使う。
【００１２】請求項５の制御電源装置は、請求項１〜３
のものにおいて、前記電気容量性負荷が要求する電圧を
指示する信号波と、前記電気容量性負荷の電圧に関連す
る信号を比較器で比較し、その比較した結果の出力信号
を前記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素
子の断続動作用信号として使う。
のものにおいて、前記電気容量性負荷が要求する電圧を
指示する信号波と、前記電気容量性負荷の電圧に関連す
る信号を比較器で比較し、その比較した結果の出力信号
を前記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素
子の断続動作用信号として使う。
【００１３】
【作 用】請求項１の制御電源装置においては、第１ス
イッチング素子がＯＮ状態で第２スイッチング素子がＯ
ＦＦ状態でにある場合には、フィルタを介して、直流電
源の昇圧された電圧が、電気容量性負荷にかかる。
イッチング素子がＯＮ状態で第２スイッチング素子がＯ
ＦＦ状態でにある場合には、フィルタを介して、直流電
源の昇圧された電圧が、電気容量性負荷にかかる。
【００１４】また、第１スイッチング素子がＯＦＦ状態
で、第２スイッチング素子がＯＮ状態にある場合には、
電気容量性負荷の電荷が、フィルタ及び第２スイッチン
グ素子を介して直流電源に返還される。
で、第２スイッチング素子がＯＮ状態にある場合には、
電気容量性負荷の電荷が、フィルタ及び第２スイッチン
グ素子を介して直流電源に返還される。
【００１５】そして、請求項２の制御電源装置は、前記
直流電源の電圧を昇圧変換して高電圧値とした場合の低
電圧値の点を、直流電源のプラス側としている。
直流電源の電圧を昇圧変換して高電圧値とした場合の低
電圧値の点を、直流電源のプラス側としている。
【００１６】また、請求項３の制御電源装置は、直流電
源の電圧またはそれを電圧変換したものを高電圧値とし
た場合の低電圧値の点を、変圧器やチョッパー式等の昇
圧器の一次側とし、前記昇圧器の二次側を前記直流電源
に接続している。
源の電圧またはそれを電圧変換したものを高電圧値とし
た場合の低電圧値の点を、変圧器やチョッパー式等の昇
圧器の一次側とし、前記昇圧器の二次側を前記直流電源
に接続している。
【００１７】請求項４の制御電源装置にあっては、第１
スイッチング素子及び第２スイッチング素子の断続動作
を、信号波と搬送波を比較し、この比較結果から、その
動作を行なう。
スイッチング素子及び第２スイッチング素子の断続動作
を、信号波と搬送波を比較し、この比較結果から、その
動作を行なう。
【００１８】請求項５の制御電源装置にあっては、第１
スイッチング素子及び第２スイッチング素子の断続動作
を、信号波と電気容量性負荷の電圧に関連する信号を比
較した結果から行なう。
スイッチング素子及び第２スイッチング素子の断続動作
を、信号波と電気容量性負荷の電圧に関連する信号を比
較した結果から行なう。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。
明する。
【００２０】図１は、本発明の制御電源装置１０のブロ
ック図である。
ック図である。
【００２１】符号１２は、直流電源である。
【００２２】符号１４は、直流電源１２に接続された第
１スイッチング素子である。
１スイッチング素子である。
【００２３】符号１６は、直流電源１２に接続された第
２スイッチング素子である。
２スイッチング素子である。
【００２４】符号１８は、第１スイッチング素子１４及
び第２スイッチング素子１６を動作させる比較器であっ
て、比較器１８に入力する信号波ｅｓ（ｔ）と搬送波ｅ
ｐ（ｔ）とによって、パルス幅変調を行なって、第１ス
イッチング素子１４、第２スイッチング素子１６とを同
時に導通状態にはならないように、交互にＯＮ状態にす
る。
び第２スイッチング素子１６を動作させる比較器であっ
て、比較器１８に入力する信号波ｅｓ（ｔ）と搬送波ｅ
ｐ（ｔ）とによって、パルス幅変調を行なって、第１ス
イッチング素子１４、第２スイッチング素子１６とを同
時に導通状態にはならないように、交互にＯＮ状態にす
る。
【００２５】符号２０は、圧電アクチュエータや電気粘
性マウント等の電気容量性負荷である。電気容量性負荷
２０は、同一極性で変動する電圧によって動作する。
性マウント等の電気容量性負荷である。電気容量性負荷
２０は、同一極性で変動する電圧によって動作する。
【００２６】符号２２は、電気容量性負荷２０と第１ス
イッチング素子１４と第２スイッチング素子１６との間
に設けられたフィルタである。
イッチング素子１４と第２スイッチング素子１６との間
に設けられたフィルタである。
【００２７】図２は、図１のブロック図の制御電源装置
１０を具体的に実現した第１の実施例である。
１０を具体的に実現した第１の実施例である。
【００２８】符号２４は、直流電源１２に相当する自動
車に搭載された１２Ｖのバッテリである。ここで、直流
電源１２のプラス側の電圧値は、低電圧値Ｅｂとなって
いる。なお、低電圧値Ｅｂとは、電気容量性負荷２０が
要求する電圧と同極性で、かつ、その最小絶対値以下の
電圧を持つ点をいう。
車に搭載された１２Ｖのバッテリである。ここで、直流
電源１２のプラス側の電圧値は、低電圧値Ｅｂとなって
いる。なお、低電圧値Ｅｂとは、電気容量性負荷２０が
要求する電圧と同極性で、かつ、その最小絶対値以下の
電圧を持つ点をいう。
【００２９】符号２６は、直流電源２４の電圧を昇圧す
るためのＤＣ−ＤＣ変換型のコンバータである。このコ
ンバータ２６によって、直流電源２４からの１２Ｖの電
圧を、電気容量性負荷２０が要求する所定の電圧と同極
性で、かつ、その最大絶対値以上の電圧（以下、高電圧
値という）Ｅｈに昇圧する。
るためのＤＣ−ＤＣ変換型のコンバータである。このコ
ンバータ２６によって、直流電源２４からの１２Ｖの電
圧を、電気容量性負荷２０が要求する所定の電圧と同極
性で、かつ、その最大絶対値以上の電圧（以下、高電圧
値という）Ｅｈに昇圧する。
【００３０】符号２８は、第１スイッチング素子１４に
相当するスイッチング型トランジスタであって、コレク
タ端子がコンバータ２６のプラス側に接続されている。
また、トランジスタ２８のコレクタ端子とエミッタ端子
との間には、ダイオード３０が接続されている。
相当するスイッチング型トランジスタであって、コレク
タ端子がコンバータ２６のプラス側に接続されている。
また、トランジスタ２８のコレクタ端子とエミッタ端子
との間には、ダイオード３０が接続されている。
【００３１】符号３２は、第２スイッチング素子１６に
相当するスイッチング型トランジスタであって、エミッ
タ端子が、直流電源２４のプラス側に接続されている。
また、トランジスタ３２のエミッタ端子とコレクタ端子
の間には、ダイオード３４が接続されている。
相当するスイッチング型トランジスタであって、エミッ
タ端子が、直流電源２４のプラス側に接続されている。
また、トランジスタ３２のエミッタ端子とコレクタ端子
の間には、ダイオード３４が接続されている。
【００３２】符号３６は、パルス幅変調を行なう比較器
であって、２つの入力端子と、２つの出力端子を有して
いる。２つの出力端子のうち、第１出力端子は、トラン
ジスタ２８のベース端子に接続され、第２出力端子は、
トランジスタ３２のベース端子に接続されている。ま
た、２つの入力端子のうち、第１の入力端子には、エン
ジンマウントを制御するための信号である信号波ｅ
ｓ（ｔ）が入力する。また、第２入力端子には、搬送波
ｅｐ（ｔ）が入力する。
であって、２つの入力端子と、２つの出力端子を有して
いる。２つの出力端子のうち、第１出力端子は、トラン
ジスタ２８のベース端子に接続され、第２出力端子は、
トランジスタ３２のベース端子に接続されている。ま
た、２つの入力端子のうち、第１の入力端子には、エン
ジンマウントを制御するための信号である信号波ｅ
ｓ（ｔ）が入力する。また、第２入力端子には、搬送波
ｅｐ（ｔ）が入力する。
【００３３】符号３８は、フィルタであって、トランジ
スタ３４のコレクタ端子及びトランジスタ３２のエミッ
タ端子が、その第１端子３８ａに接続されている。フィ
ルタ３８としては、チョークコイル単独のものや、２つ
のチョークコイルを直列に接続し、２つのチョークコイ
ルの間にコンデンサの一端を接続し、この他端を接地し
たものが考えられる。
スタ３４のコレクタ端子及びトランジスタ３２のエミッ
タ端子が、その第１端子３８ａに接続されている。フィ
ルタ３８としては、チョークコイル単独のものや、２つ
のチョークコイルを直列に接続し、２つのチョークコイ
ルの間にコンデンサの一端を接続し、この他端を接地し
たものが考えられる。
【００３４】符号４０は、電気容量性負荷２０に相当す
る圧電アクチュエータであって、プラス側がフィルタ３
８の第２端子３８ｂに接続され、マイナス側は接地され
ている。
る圧電アクチュエータであって、プラス側がフィルタ３
８の第２端子３８ｂに接続され、マイナス側は接地され
ている。
【００３５】上記構成の制御電源装置１０の動作状態
を、図３のタイムチャートに基づいて説明する。
を、図３のタイムチャートに基づいて説明する。
【００３６】比較器３６に信号波ｅｓ（ｔ）と搬送波ｅ
ｐ（ｔ）を入力し、比較器３６は、ｅｐ（ｔ）＞ｅ
ｓ（ｔ）の場合には、トランジスタ２８をＯＮ状態、ト
ランジスタ３２をＯＦＦ状態に制御し、逆に、ｅ
ｐ（ｔ）＜ｅｓ（ｔ）の場合には、トランジスタ２８を
ＯＦＦ状態、トランジスタ３２をＯＮ状態に制御する。
ｐ（ｔ）を入力し、比較器３６は、ｅｐ（ｔ）＞ｅ
ｓ（ｔ）の場合には、トランジスタ２８をＯＮ状態、ト
ランジスタ３２をＯＦＦ状態に制御し、逆に、ｅ
ｐ（ｔ）＜ｅｓ（ｔ）の場合には、トランジスタ２８を
ＯＦＦ状態、トランジスタ３２をＯＮ状態に制御する。
【００３７】トランジスタ２８がＯＮ状態にある場合に
は、高電圧値Ｅｈがパルス幅変調されて、フィルタ３８
の第１端子３８ａには、高電圧値Ｅｈの電圧Ｅ１（ｔ）
がかかる。この電圧Ｅ１（ｔ）は、フィルタ３８を通り
なだらかになり駆動電圧Ｅｐ（ｔ）となって圧電アクチ
ュエータ４０のプラス側にかかる。
は、高電圧値Ｅｈがパルス幅変調されて、フィルタ３８
の第１端子３８ａには、高電圧値Ｅｈの電圧Ｅ１（ｔ）
がかかる。この電圧Ｅ１（ｔ）は、フィルタ３８を通り
なだらかになり駆動電圧Ｅｐ（ｔ）となって圧電アクチ
ュエータ４０のプラス側にかかる。
【００３８】逆に、トランジスタ３２がＯＮ状態にある
場合には、フィルタ３８の第１端子３８ａには、低電圧
値Ｅｂの電圧Ｅ１（ｔ）がかかる。したがって、圧電ア
クチュエータ４０の電荷は、フィルタ３８、トランジス
タ３２を経て、直流電源２４のプラス側に返還される。
場合には、フィルタ３８の第１端子３８ａには、低電圧
値Ｅｂの電圧Ｅ１（ｔ）がかかる。したがって、圧電ア
クチュエータ４０の電荷は、フィルタ３８、トランジス
タ３２を経て、直流電源２４のプラス側に返還される。
【００３９】上記構成の制御電源回路１０であると、ス
イッチング素子であるトランジスタ２８，３２によっ
て、これら制御素子における電気的損失を少なくし、か
つ、負荷電荷を元の直流電源に返還することができ、そ
の効率がよくなる。したがって、自動車に搭載されたバ
ッテリである直流電源２４に過大な負担がなく、効率的
である。
イッチング素子であるトランジスタ２８，３２によっ
て、これら制御素子における電気的損失を少なくし、か
つ、負荷電荷を元の直流電源に返還することができ、そ
の効率がよくなる。したがって、自動車に搭載されたバ
ッテリである直流電源２４に過大な負担がなく、効率的
である。
【００４０】図４は、本発明の第２の実施例の制御電源
回路１０であって、第１の実施例と異なる点は、比較器
３６に入力する搬送波ｅｐ（ｔ）の代りに、圧電アクチ
ュエータ４０に接続された分圧回路４１によって分圧さ
れた駆動電圧ｎＥｐ（ｔ）が第２入力端子に入力され
る。但し、ｎは、分圧回路４１の分圧比であって、分圧
回路４１としては、２つの抵抗を直列に接続し、その２
つの抵抗の間から分圧したものが考えられる。
回路１０であって、第１の実施例と異なる点は、比較器
３６に入力する搬送波ｅｐ（ｔ）の代りに、圧電アクチ
ュエータ４０に接続された分圧回路４１によって分圧さ
れた駆動電圧ｎＥｐ（ｔ）が第２入力端子に入力され
る。但し、ｎは、分圧回路４１の分圧比であって、分圧
回路４１としては、２つの抵抗を直列に接続し、その２
つの抵抗の間から分圧したものが考えられる。
【００４１】図５は、この制御電源装置１０の動作状態
を示したタイムチャートであって、比較器３６は、ｅｓ
（ｔ）＞ｎＥｐ（ｔ）の場合には、トランジスタ２８を
ＯＮ状態にし、トランジスタ３２をＯＦＦ状態にする。
また、ｅｓ（ｔ）＜ｎＥｐ（ｔ）の場合には、トランジ
スタ２８をＯＦＦ状態にし、トランジスタ３２をＯＮ状
態にする。これにより、第１の実施例を同じように動作
して、効率のよい制御を行なうことが可能である。
を示したタイムチャートであって、比較器３６は、ｅｓ
（ｔ）＞ｎＥｐ（ｔ）の場合には、トランジスタ２８を
ＯＮ状態にし、トランジスタ３２をＯＦＦ状態にする。
また、ｅｓ（ｔ）＜ｎＥｐ（ｔ）の場合には、トランジ
スタ２８をＯＦＦ状態にし、トランジスタ３２をＯＮ状
態にする。これにより、第１の実施例を同じように動作
して、効率のよい制御を行なうことが可能である。
【００４２】図６は、第３の実施例の制御電源装置１０
であって、第１の実施例と異なる点は、トランジスタ３
２から返還された電荷がトランス４２を通して、全波整
流回路４４を通し、直流電源２４のプラス側に返還され
る。すなわち、圧電アクチュエータ４０からの電圧は、
同一極性において変化しているため、トランス４２を経
て、全波整流回路４４で整流されて直流電源２４に返還
される。したがって、その返還効率がさらによくなる。
であって、第１の実施例と異なる点は、トランジスタ３
２から返還された電荷がトランス４２を通して、全波整
流回路４４を通し、直流電源２４のプラス側に返還され
る。すなわち、圧電アクチュエータ４０からの電圧は、
同一極性において変化しているため、トランス４２を経
て、全波整流回路４４で整流されて直流電源２４に返還
される。したがって、その返還効率がさらによくなる。
【００４３】図７は、第４の実施例の整流電源装置１０
であって、第１の実施例と異なる点は、トランジスタ３
２からの電荷が、ＤＣ−ＤＣ変換型のコンバータ４６を
通して直流電源２４に返還される。したがって、その返
還効率がよくなる。コンバータ４６としては、トランス
より構成されるものや、チョッパー式昇圧器等が考えら
れる。
であって、第１の実施例と異なる点は、トランジスタ３
２からの電荷が、ＤＣ−ＤＣ変換型のコンバータ４６を
通して直流電源２４に返還される。したがって、その返
還効率がよくなる。コンバータ４６としては、トランス
より構成されるものや、チョッパー式昇圧器等が考えら
れる。
【００４４】上記構成の制御電源装置１０であると、ト
ランジスタ２８がＯＮ状態の時は、圧電アクチュエータ
４０に電圧がかかり、トランジスタ３２がＯＮ状態の時
には、圧電アクチュエータ４０から直流電源２４に電荷
が返還されるため、その効率が非常によい。そのため、
自動車等に搭載されるバッテリと圧電アクチュエータを
制御する制御電源装置として好適である。
ランジスタ２８がＯＮ状態の時は、圧電アクチュエータ
４０に電圧がかかり、トランジスタ３２がＯＮ状態の時
には、圧電アクチュエータ４０から直流電源２４に電荷
が返還されるため、その効率が非常によい。そのため、
自動車等に搭載されるバッテリと圧電アクチュエータを
制御する制御電源装置として好適である。
【００４５】
【発明の効果】以上により、本発明の制御電源装置であ
ると、第２スイッチング素子がＯＮ状態の時には、電気
容量性負荷からの電荷を直流電源側に返還するため、そ
の効率が非常によく、自動車に搭載された電気容量性負
荷の制御を行なう制御電源装置として好適である。
ると、第２スイッチング素子がＯＮ状態の時には、電気
容量性負荷からの電荷を直流電源側に返還するため、そ
の効率が非常によく、自動車に搭載された電気容量性負
荷の制御を行なう制御電源装置として好適である。
【図１】本発明の制御電源装置のブロック図である。
【図２】第１の実施例の制御電源装置の回路図である。
【図３】図２におけるタイムチャートである。
【図４】第２の実施例の制御電源装置の回路である。
【図５】図４におけるタイムチャートである。
【図６】第３の実施例の制御電源装置の回路である。
【図７】第４の実施例の制御電源装置の回路である。
【図８】従来の制御電源装置の回路である。
１０ 制御電源装置 １２ 直流電源 １４ 第１スイッチング素子 １６ 第２スイッチング素子 １８ 比較器 ２０ 電気容量性負荷 ２２ フィルタ
Claims (5)
- 【請求項１】電気容量性負荷が要求する所定の同一極性
変動電圧を供給する制御電源装置において、 直流電源の電圧またはそれを電圧変換したものを、前記
電気容量性負荷が要求する所定の電圧と同極性で且つそ
の最大絶対値以上の電圧である高電圧値となし、この電
圧を第１スイッチング素子によって、フィルターを介し
て前記電気容量性負荷に断続的に接続して電荷を供給
し、 前記電気容量性負荷が要求する電圧と同極性で且つその
最小絶対値以下の電圧である低電圧値を持つ点と、前記
フィルターを介した前記電気容量性負荷とを第２スイッ
チング素子で断続的に接続して電荷を前記直流電源側に
返還し、 前記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子
とを同時に導通状態にはならないように制御したことを
特徴とする制御電源装置。 - 【請求項２】前記直流電源の電圧を昇圧変換して高電圧
値とした場合の低電圧値の点を、直流電源のプラス側と
したことを特徴とする請求項１記載の制御電源装置。 - 【請求項３】直流電源の電圧またはそれを電圧変換した
ものを高電圧値とした場合の低電圧値の点を、変圧器や
チョッパー式などの昇圧器の一次側とし、前記昇圧器の
二次側を前記直流電源に接続したことを特徴とする請求
項１記載の制御電源装置。 - 【請求項４】前記電気容量性負荷が要求する電圧を指示
する信号波と、三角波または鋸歯状波等の搬送波を比較
器で比較し、その比較した結果の出力信号を前記第１ス
イッチング素子と前記第２スイッチング素子の断続動作
用信号として使うことを特徴とする請求項１〜３記載の
制御電源装置。 - 【請求項５】前記電気容量性負荷が要求する電圧を指示
する信号波と、前記電気容量性負荷の電圧に関連する信
号を比較器で比較し、その比較した結果の出力信号を前
記第１スイッチング素子と前記第２スイッチング素子の
断続動作用信号として使うことを特徴とする請求項１〜
３記載の制御電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5078003A JPH06291379A (ja) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | 制御電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5078003A JPH06291379A (ja) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | 制御電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06291379A true JPH06291379A (ja) | 1994-10-18 |
Family
ID=13649625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5078003A Withdrawn JPH06291379A (ja) | 1993-04-05 | 1993-04-05 | 制御電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06291379A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7235946B2 (en) | 2005-01-12 | 2007-06-26 | Mando Corporation | Actuator current control method |
| US7312972B2 (en) | 2004-05-21 | 2007-12-25 | Keihin Corporation | Actuator driving apparatus |
-
1993
- 1993-04-05 JP JP5078003A patent/JPH06291379A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7312972B2 (en) | 2004-05-21 | 2007-12-25 | Keihin Corporation | Actuator driving apparatus |
| US7235946B2 (en) | 2005-01-12 | 2007-06-26 | Mando Corporation | Actuator current control method |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000704 |