JPH0632667A - 炭酸水素化合物による耐火被覆材 - Google Patents
炭酸水素化合物による耐火被覆材Info
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- C04B2111/20—Resistance against chemical, physical or biological attack
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- C04B2111/285—Intumescent materials
Abstract
(57)【要約】
【目的】 より高い耐火性能を有する耐火被覆材を提供
する。 【構成】 耐火被覆材の組成として７００℃以内に分解
する炭酸水素化合物、無機質軽量骨材、水硬性セメント
及び／または水ガラスからなるバインダーを必須要素と
し、さらに任意要素として１０００℃以内に分解する炭
酸塩化合物、８００℃以内に分解する水酸化化合物、再
乳化合成樹脂粉末、無機質繊維を添加する。
する。 【構成】 耐火被覆材の組成として７００℃以内に分解
する炭酸水素化合物、無機質軽量骨材、水硬性セメント
及び／または水ガラスからなるバインダーを必須要素と
し、さらに任意要素として１０００℃以内に分解する炭
酸塩化合物、８００℃以内に分解する水酸化化合物、再
乳化合成樹脂粉末、無機質繊維を添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐火性能を向上させた
耐火被覆材に関するものである。
耐火被覆材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、吹き付け工法による耐火被覆材は
石綿、岩綿系耐火被覆材が大半を占めていたが、近年に
なりアスベスト公害などの社会問題により非石綿、非岩
綿系の耐火被覆材が開発されている。
石綿、岩綿系耐火被覆材が大半を占めていたが、近年に
なりアスベスト公害などの社会問題により非石綿、非岩
綿系の耐火被覆材が開発されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】建設省告示第２９９９
号、ＪＩＳ Ａ１３０４ により、鉄骨建築物に用いる
耐火被覆材は梁、柱において耐火構造となり得る耐火性
能基準が定められている。その基準は、梁部、柱部に対
して通常１時間耐火試験、２時間耐火試験、及び３時間
耐火試験を行うもので、１０００℃程に加熱した炉内に
おける耐火被覆材を施工した梁、柱の内部鉄骨温度が、
所定時間に平均温度３５０℃を越えてはならないという
ものである。
号、ＪＩＳ Ａ１３０４ により、鉄骨建築物に用いる
耐火被覆材は梁、柱において耐火構造となり得る耐火性
能基準が定められている。その基準は、梁部、柱部に対
して通常１時間耐火試験、２時間耐火試験、及び３時間
耐火試験を行うもので、１０００℃程に加熱した炉内に
おける耐火被覆材を施工した梁、柱の内部鉄骨温度が、
所定時間に平均温度３５０℃を越えてはならないという
ものである。
【０００４】現在の非石綿、比岩綿系の耐火被覆材の一
般的な性能は、柱部における１時間耐火試験で耐火被覆
材の厚みは２０ｍｍ、２時間耐火試験では３０ｍｍ、３
時間耐火試験では４０ｍｍ程である。すなわち３時間耐
火試験を満たす厚みは４０ｍｍ程となり、この厚みでは
一度に所定厚みまで吹き付けることが出来ず、２回吹き
しなくてはならないため吹き付け工事における作業効率
がかなり悪くなるものである。
般的な性能は、柱部における１時間耐火試験で耐火被覆
材の厚みは２０ｍｍ、２時間耐火試験では３０ｍｍ、３
時間耐火試験では４０ｍｍ程である。すなわち３時間耐
火試験を満たす厚みは４０ｍｍ程となり、この厚みでは
一度に所定厚みまで吹き付けることが出来ず、２回吹き
しなくてはならないため吹き付け工事における作業効率
がかなり悪くなるものである。
【０００５】現在の非石綿、非岩綿系の耐火被覆材の耐
火原理は、炭酸塩化合物と水酸化化合物の複合作用によ
る加熱時の吸熱作用と、炭酸ガスと水蒸気ガスの耐火被
覆材表面における不燃性ガス層の形成による熱伝導の遅
れを利用したものである。しかし、耐火原理の主成分で
ある水酸化化合物と炭酸塩化合物は、それらの種類、割
合にもよるが、水酸化化合物が分解吸熱反応を起こして
から炭酸塩化合物が分解吸熱反応を起こすまでの温度差
が開きすぎているために吸熱作用の効果があまり得られ
ないという欠点を持つ。
火原理は、炭酸塩化合物と水酸化化合物の複合作用によ
る加熱時の吸熱作用と、炭酸ガスと水蒸気ガスの耐火被
覆材表面における不燃性ガス層の形成による熱伝導の遅
れを利用したものである。しかし、耐火原理の主成分で
ある水酸化化合物と炭酸塩化合物は、それらの種類、割
合にもよるが、水酸化化合物が分解吸熱反応を起こして
から炭酸塩化合物が分解吸熱反応を起こすまでの温度差
が開きすぎているために吸熱作用の効果があまり得られ
ないという欠点を持つ。
【０００６】一般に用いられる水酸化化合物と炭酸塩化
合物として水酸化アルミニウムと炭酸カルシウムを例に
挙げると、水酸化アルミニウムは２５０℃程で分解吸熱
反応を起こすが、炭酸カルシウムは８００℃程まで分解
吸熱反応を起こさないために５００℃〜８００℃程の温
度に対して耐火原理上好ましくない。更に炭酸ガス、水
蒸気ガスという単体不燃性ガスは、それらの混合不燃性
ガスより耐火効果が低いという試験結果が出ているが、
水酸化アルミニウムと炭酸カルシウムにおいては反応温
度に開きがあるため炭酸ガス、水蒸気ガスの混合不燃性
ガスが生成されにくく、有効な耐火性能が得られにくい
ものである。
合物として水酸化アルミニウムと炭酸カルシウムを例に
挙げると、水酸化アルミニウムは２５０℃程で分解吸熱
反応を起こすが、炭酸カルシウムは８００℃程まで分解
吸熱反応を起こさないために５００℃〜８００℃程の温
度に対して耐火原理上好ましくない。更に炭酸ガス、水
蒸気ガスという単体不燃性ガスは、それらの混合不燃性
ガスより耐火効果が低いという試験結果が出ているが、
水酸化アルミニウムと炭酸カルシウムにおいては反応温
度に開きがあるため炭酸ガス、水蒸気ガスの混合不燃性
ガスが生成されにくく、有効な耐火性能が得られにくい
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明における耐火被覆
材は、炭酸水素化合物を加えることによって、現在の非
石綿、非岩綿系の耐火被覆材の欠点であった炭酸塩化合
物と水酸化化合物の分解吸熱反応を起こす温度差の為に
発生しにくかった炭酸ガスと水蒸気ガスの混合不燃性ガ
スを効率よく確実に発生し、より高い耐火性能を実現す
るものである。それは、水硬性セメント、及び／または
水ガラスよりなるバインダー１００重量部に対し、７０
０℃以内に分解する炭酸水素化合物５〜６００重量部、
無機質軽量骨材５〜４００重量部である組成をもつこと
をその要旨とする。さらに、１０００℃以内に分解する
炭酸塩化合物を２０〜８００重量部及び／または８００
℃以内に分解する水酸化化合物を２０〜８００重量部含
むことが望ましい。また更に再乳化合成樹脂粉末を１〜
２００重量部含むこと、更にまた無機質繊維を２〜５０
重量部含むことが望ましい。
材は、炭酸水素化合物を加えることによって、現在の非
石綿、非岩綿系の耐火被覆材の欠点であった炭酸塩化合
物と水酸化化合物の分解吸熱反応を起こす温度差の為に
発生しにくかった炭酸ガスと水蒸気ガスの混合不燃性ガ
スを効率よく確実に発生し、より高い耐火性能を実現す
るものである。それは、水硬性セメント、及び／または
水ガラスよりなるバインダー１００重量部に対し、７０
０℃以内に分解する炭酸水素化合物５〜６００重量部、
無機質軽量骨材５〜４００重量部である組成をもつこと
をその要旨とする。さらに、１０００℃以内に分解する
炭酸塩化合物を２０〜８００重量部及び／または８００
℃以内に分解する水酸化化合物を２０〜８００重量部含
むことが望ましい。また更に再乳化合成樹脂粉末を１〜
２００重量部含むこと、更にまた無機質繊維を２〜５０
重量部含むことが望ましい。
【０００８】（具体的な構成の説明）本発明においてバ
インダーとして水硬性セメント及び水ガラスの内いずれ
か一または両方を用いるものであるが、望ましくはその
両方を用い、その配合率は水硬性セメント１００重量部
に対して、水ガラス５〜２００重量部である。
インダーとして水硬性セメント及び水ガラスの内いずれ
か一または両方を用いるものであるが、望ましくはその
両方を用い、その配合率は水硬性セメント１００重量部
に対して、水ガラス５〜２００重量部である。
【０００９】水硬性セメントは、具体例としてポルトラ
ンドセメント、アルミナセメント、シリカセメント、高
炉セメント、フライアッシュセメント、耐硫酸セメント
等が挙げられる。水硬性セメントは高温状態時における
耐火被覆材の鉄骨ヘの接着強度の向上と、耐火被覆材の
機械的強度の向上を目的として使用するものである。水
ガラスは、具体例としてメタけい酸ナトリウム１種、２
種に属し粉末または顆粒状であるものなどが挙げられ
る。水ガラスは、水硬性セメントと同様に高温状態時に
おける耐火被覆材の鉄骨ヘの接着強度の向上と、耐火被
覆材の機械的強度の向上、更に耐火被覆材の表面強度の
向上に有効に作用するものである。
ンドセメント、アルミナセメント、シリカセメント、高
炉セメント、フライアッシュセメント、耐硫酸セメント
等が挙げられる。水硬性セメントは高温状態時における
耐火被覆材の鉄骨ヘの接着強度の向上と、耐火被覆材の
機械的強度の向上を目的として使用するものである。水
ガラスは、具体例としてメタけい酸ナトリウム１種、２
種に属し粉末または顆粒状であるものなどが挙げられ
る。水ガラスは、水硬性セメントと同様に高温状態時に
おける耐火被覆材の鉄骨ヘの接着強度の向上と、耐火被
覆材の機械的強度の向上、更に耐火被覆材の表面強度の
向上に有効に作用するものである。
【００１０】本発明の特徴的な構成要素であるところの
７００℃以内に分解する炭酸水素化合物とは、具体例と
して炭酸水素ナトリウム（ＮａＨＣＯ3 ）、炭酸水素カ
ルシウム（（Ｃａ（ＨＣＯ3 ）2 ））等があげられる。
これは耐火時の加熱により炭酸水素化合物が分解する時
の吸熱作用と水蒸気ガス、炭酸ガス層の形成による熱伝
導の遅れの作用、及び耐火被覆材の表面強度の向上効果
を達成するものである。またその配合率は、バインダー
１００重量部に対して、５〜６００重量部であるが、望
ましくは５０〜３００重量部である。炭酸水素化合物の
配合率が下限値以下であると耐火時の加熱による分解吸
熱作用、水蒸気ガス、炭酸ガス層の形成による熱伝導の
遅れの作用が期待できず、また上限値以上であると耐火
時の加熱による分解吸熱作用、水蒸気ガス、炭酸ガス層
の形成による熱伝導の遅れの作用のそれ以上の効果は得
られない。
７００℃以内に分解する炭酸水素化合物とは、具体例と
して炭酸水素ナトリウム（ＮａＨＣＯ3 ）、炭酸水素カ
ルシウム（（Ｃａ（ＨＣＯ3 ）2 ））等があげられる。
これは耐火時の加熱により炭酸水素化合物が分解する時
の吸熱作用と水蒸気ガス、炭酸ガス層の形成による熱伝
導の遅れの作用、及び耐火被覆材の表面強度の向上効果
を達成するものである。またその配合率は、バインダー
１００重量部に対して、５〜６００重量部であるが、望
ましくは５０〜３００重量部である。炭酸水素化合物の
配合率が下限値以下であると耐火時の加熱による分解吸
熱作用、水蒸気ガス、炭酸ガス層の形成による熱伝導の
遅れの作用が期待できず、また上限値以上であると耐火
時の加熱による分解吸熱作用、水蒸気ガス、炭酸ガス層
の形成による熱伝導の遅れの作用のそれ以上の効果は得
られない。
【００１１】次に無機質軽量骨材とは、具体例として黒
曜石パーライト、真珠岩パーライト、更に特殊な例とし
ては未焼性のバーミュライトなどが挙げられる。未焼性
バーミキュライトを用いる場合は耐火時の加熱により耐
火被覆材が膨張するため脱落、剥離を防止する目的で無
機質繊維も合わせ用いることが望ましい。無機質軽量骨
材は本発明における耐火被覆材の軽量化、熱伝導率の低
減を目的として使用するものである。またその配合率
は、バインダー１００重量部に対して、５〜４００重量
部であるが、望ましくは３０〜１５０重量部である。無
機質軽量骨材の配合率が下限値以下であると耐火被覆材
の軽量化、熱伝導率の低減は期待できず、また上限値以
上であると耐火被覆材の機械的強度が低下してしまうこ
とになる。
曜石パーライト、真珠岩パーライト、更に特殊な例とし
ては未焼性のバーミュライトなどが挙げられる。未焼性
バーミキュライトを用いる場合は耐火時の加熱により耐
火被覆材が膨張するため脱落、剥離を防止する目的で無
機質繊維も合わせ用いることが望ましい。無機質軽量骨
材は本発明における耐火被覆材の軽量化、熱伝導率の低
減を目的として使用するものである。またその配合率
は、バインダー１００重量部に対して、５〜４００重量
部であるが、望ましくは３０〜１５０重量部である。無
機質軽量骨材の配合率が下限値以下であると耐火被覆材
の軽量化、熱伝導率の低減は期待できず、また上限値以
上であると耐火被覆材の機械的強度が低下してしまうこ
とになる。
【００１２】１０００℃以内に分解する炭酸塩化合物と
は、具体例として炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3 ）、炭酸
マグネシウム（ＭｇＣＯ3 ）等が挙げられる。炭酸塩化
合物は耐火時の加熱により分解することによる吸熱作用
と炭酸ガス層の形成による熱伝導の遅れの作用が期待で
きる。またその配合率は、バインダー１００重量部に対
して、２０〜８００重量部であるが、望ましくは１００
〜４００重量部である。
は、具体例として炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3 ）、炭酸
マグネシウム（ＭｇＣＯ3 ）等が挙げられる。炭酸塩化
合物は耐火時の加熱により分解することによる吸熱作用
と炭酸ガス層の形成による熱伝導の遅れの作用が期待で
きる。またその配合率は、バインダー１００重量部に対
して、２０〜８００重量部であるが、望ましくは１００
〜４００重量部である。
【００１３】８００℃以内に分解する水酸化化合物と
は、具体例として水酸化アルミニウム（（Ａｌ（ＯＨ）
3 ））、ギブサイト等が挙げられる。水酸化化合物は耐
火時の加熱により分解することによる吸熱作用と水蒸気
ガス層の形成による熱伝導の遅れの作用が期待できる。
またその配合率は、バインダー１００重量部に対して、
２０〜８００重量部であるが、望ましくは１００〜４０
０重量部である。
は、具体例として水酸化アルミニウム（（Ａｌ（ＯＨ）
3 ））、ギブサイト等が挙げられる。水酸化化合物は耐
火時の加熱により分解することによる吸熱作用と水蒸気
ガス層の形成による熱伝導の遅れの作用が期待できる。
またその配合率は、バインダー１００重量部に対して、
２０〜８００重量部であるが、望ましくは１００〜４０
０重量部である。
【００１４】更に再乳化合成樹脂粉末とは、好適な具体
例として酢酸ビニル共重合系再乳化合成樹脂粉末が挙げ
られる。再乳化合成樹脂粉末は常温時における耐火被覆
材の鉄骨への接着強度の向上と耐火被覆材の表面強度の
向上が期待できる。再乳化合成樹脂粉末を添加する場合
その配合率は、バインダー１００重量部に対して、１〜
１００重量部であるが、望ましくは５〜２０重量部であ
る。再乳化合成樹脂粉末の配合率が下限値以下であると
耐火被覆材の鉄骨への接着強度の向上は期待できなく、
上限値以上であると耐火被覆材の鉄骨への接着強度の向
上と耐火被覆材の表面強度のそれ以上の向上はなくなっ
てしまう。
例として酢酸ビニル共重合系再乳化合成樹脂粉末が挙げ
られる。再乳化合成樹脂粉末は常温時における耐火被覆
材の鉄骨への接着強度の向上と耐火被覆材の表面強度の
向上が期待できる。再乳化合成樹脂粉末を添加する場合
その配合率は、バインダー１００重量部に対して、１〜
１００重量部であるが、望ましくは５〜２０重量部であ
る。再乳化合成樹脂粉末の配合率が下限値以下であると
耐火被覆材の鉄骨への接着強度の向上は期待できなく、
上限値以上であると耐火被覆材の鉄骨への接着強度の向
上と耐火被覆材の表面強度のそれ以上の向上はなくなっ
てしまう。
【００１５】また無機質繊維とは、具体例として耐アル
カリガラス繊維、セラミックファイバー等が挙げられ
る。無機質繊維は本発明における耐火被覆材の耐火時の
脱落、剥離を防止することを目的とし使用するものであ
る。無機質繊維を添加する場合その配合率は、バインダ
ー１００重量部に対して、２〜５０重量部であるが、望
ましくは３〜１０重量部である。配合率が下限値以下で
あると耐火被覆材の耐火時の脱落、剥離を防止すること
が期待できず、また上限値以上になるとそれ以上の脱
落、剥離の防止効果は得られないものである。
カリガラス繊維、セラミックファイバー等が挙げられ
る。無機質繊維は本発明における耐火被覆材の耐火時の
脱落、剥離を防止することを目的とし使用するものであ
る。無機質繊維を添加する場合その配合率は、バインダ
ー１００重量部に対して、２〜５０重量部であるが、望
ましくは３〜１０重量部である。配合率が下限値以下で
あると耐火被覆材の耐火時の脱落、剥離を防止すること
が期待できず、また上限値以上になるとそれ以上の脱
落、剥離の防止効果は得られないものである。
【００１６】
【作用】本発明の耐火被覆材の組成における高い耐火性
能は、炭酸水素化合物、炭酸塩化合物及び水酸化化合物
による加熱時の分解吸熱作用、またこれらの化合物より
発生する炭酸ガスと水蒸気ガスによる不燃性ガス層の形
成による熱伝導率の遅れの作用より得られるものと考え
られる。特に炭酸水素化合物を加えることによって、現
在の非石綿、非岩綿系の耐火被覆材の欠点であった炭酸
塩化合物と水酸化化合物の分解吸熱反応を起こす温度差
の為に発生しにくかった炭酸ガスと水蒸気ガスの混合不
燃性ガスを効率よく確実に発生し、より高い耐火性能の
実現に大いに寄与しているものと考えられる。
能は、炭酸水素化合物、炭酸塩化合物及び水酸化化合物
による加熱時の分解吸熱作用、またこれらの化合物より
発生する炭酸ガスと水蒸気ガスによる不燃性ガス層の形
成による熱伝導率の遅れの作用より得られるものと考え
られる。特に炭酸水素化合物を加えることによって、現
在の非石綿、非岩綿系の耐火被覆材の欠点であった炭酸
塩化合物と水酸化化合物の分解吸熱反応を起こす温度差
の為に発生しにくかった炭酸ガスと水蒸気ガスの混合不
燃性ガスを効率よく確実に発生し、より高い耐火性能の
実現に大いに寄与しているものと考えられる。
【００１７】以下本発明の耐火被覆材のうち、炭酸塩化
合物及び水酸化化合物の添加された耐火被覆材における
耐火機構を耐火試験温度に準ずる形で記述すれば次のと
おりである。
合物及び水酸化化合物の添加された耐火被覆材における
耐火機構を耐火試験温度に準ずる形で記述すれば次のと
おりである。
【００１８】火災時においては、初めに水酸化化合物が
２５０℃程度で徐々に分解吸熱反応を起こし、大半の水
蒸気ガスは耐火被覆材の表層に進行し、不燃性ガス層を
形成する。しかし、ある程度の水蒸気ガスは耐火被覆材
内部に進行していくことになる。これは鉄骨面と耐火被
覆材との層間に溜っていき鉄骨の温度上昇を妨げること
になる。
２５０℃程度で徐々に分解吸熱反応を起こし、大半の水
蒸気ガスは耐火被覆材の表層に進行し、不燃性ガス層を
形成する。しかし、ある程度の水蒸気ガスは耐火被覆材
内部に進行していくことになる。これは鉄骨面と耐火被
覆材との層間に溜っていき鉄骨の温度上昇を妨げること
になる。
【００１９】耐火被覆材の表面温度が３５０℃程度にな
ると炭酸水素化合物が徐々に分解吸熱反応を起こし炭酸
ガスと水蒸気ガスを発生する。これは混合不燃性ガスで
あるが、この大半の不燃性ガスは耐火被覆材を抜けるか
たちで耐火被覆材の加熱表面に不燃性ガス層を形成す
る。しかしある程度の不燃性ガス中の水蒸気ガスは水酸
化化合物による水蒸気ガスと同様に耐火被覆材内部に進
行していき鉄骨面と耐火被覆材との層間に溜って鉄骨の
温度上昇を妨げることになる。
ると炭酸水素化合物が徐々に分解吸熱反応を起こし炭酸
ガスと水蒸気ガスを発生する。これは混合不燃性ガスで
あるが、この大半の不燃性ガスは耐火被覆材を抜けるか
たちで耐火被覆材の加熱表面に不燃性ガス層を形成す
る。しかしある程度の不燃性ガス中の水蒸気ガスは水酸
化化合物による水蒸気ガスと同様に耐火被覆材内部に進
行していき鉄骨面と耐火被覆材との層間に溜って鉄骨の
温度上昇を妨げることになる。
【００２０】耐火被覆材の表面温度が８００℃程度にな
ると炭酸塩化合物が徐々に分解吸熱反応を起こし炭酸ガ
スを形成する。この炭酸ガスは耐火被覆材を抜けるかた
ちで耐火被覆材の加熱表面に不燃性ガス層を形成し耐火
被覆材の熱伝導を遅らせ鉄骨の温度上昇を妨げることに
なる。
ると炭酸塩化合物が徐々に分解吸熱反応を起こし炭酸ガ
スを形成する。この炭酸ガスは耐火被覆材を抜けるかた
ちで耐火被覆材の加熱表面に不燃性ガス層を形成し耐火
被覆材の熱伝導を遅らせ鉄骨の温度上昇を妨げることに
なる。
【００２１】以上の現象が時間経過と共に耐火被覆材の
加熱表面から内部に向かって進行するものと推測され
る。
加熱表面から内部に向かって進行するものと推測され
る。
【００２２】
【実施例】以下、実施例、比較例を挙げて本発明を詳細
に説明する。なお、実施例及び比較例において、水硬性
セメントとしては白色セメント、水ガラスとしてはメタ
けい酸ナトリウム１種、炭酸水素化合物としては炭酸水
素ナトリウム、水酸化化合物としては水酸化アルミニウ
ム、炭酸塩化合物としては炭酸カルシウム、無機質軽量
骨材としては黒曜石パーライト、再乳化合成樹脂粉末と
しては再乳化エマルジョン、無機質繊維としては耐アル
カリガラス繊維を用いた。これらの配合率を各実施例、
及び各比較例毎に変え、これら材料を加水混練し得られ
た混合物を、鉄骨を想定した１００×１００×１．５ｍ
ｍの鉄板に１５ｍｍ厚に塗布し、これを１０００℃に加
熱された炉に曝し、内部鉄骨の平均温度が３５０℃に達
するまでの時間を求めた。
に説明する。なお、実施例及び比較例において、水硬性
セメントとしては白色セメント、水ガラスとしてはメタ
けい酸ナトリウム１種、炭酸水素化合物としては炭酸水
素ナトリウム、水酸化化合物としては水酸化アルミニウ
ム、炭酸塩化合物としては炭酸カルシウム、無機質軽量
骨材としては黒曜石パーライト、再乳化合成樹脂粉末と
しては再乳化エマルジョン、無機質繊維としては耐アル
カリガラス繊維を用いた。これらの配合率を各実施例、
及び各比較例毎に変え、これら材料を加水混練し得られ
た混合物を、鉄骨を想定した１００×１００×１．５ｍ
ｍの鉄板に１５ｍｍ厚に塗布し、これを１０００℃に加
熱された炉に曝し、内部鉄骨の平均温度が３５０℃に達
するまでの時間を求めた。
【００２３】実施例 １〜３ 表１に示すように、白色セメント、水ガラス、黒曜石パ
ーライト、耐アルカリガラス繊維、再乳化エマルジョン
の配合率を一定とし、炭酸水素ナトリウムの配合率をそ
の下限値より上限値まで変化させ、各実施例毎に適当な
だけの水酸化アルミニウム、炭酸カルシウムを添加した
ものである。実施例１〜３全てにおいて、１５ｍｍ厚耐
火時間は６０分を上回っており、従来の６０分耐火時間
を達成するに必要とされた２０ｍｍを大きく下回る厚み
で、十分な耐火性能が得られることが分かる。また更に
実施例３においては、水酸化アルミニウム、炭酸カルシ
ウムを添加せず、炭酸水素ナトリウムが単独で用いられ
る場合であるが、この時も十分高い耐火性能を有するこ
とが分かる。
ーライト、耐アルカリガラス繊維、再乳化エマルジョン
の配合率を一定とし、炭酸水素ナトリウムの配合率をそ
の下限値より上限値まで変化させ、各実施例毎に適当な
だけの水酸化アルミニウム、炭酸カルシウムを添加した
ものである。実施例１〜３全てにおいて、１５ｍｍ厚耐
火時間は６０分を上回っており、従来の６０分耐火時間
を達成するに必要とされた２０ｍｍを大きく下回る厚み
で、十分な耐火性能が得られることが分かる。また更に
実施例３においては、水酸化アルミニウム、炭酸カルシ
ウムを添加せず、炭酸水素ナトリウムが単独で用いられ
る場合であるが、この時も十分高い耐火性能を有するこ
とが分かる。
【００２４】
【表１】 実施例 ４、５、６、７ 表２に示すように、実施例４、５は、各添加要素をそれ
ぞれその最適値と思われる配合率で構成したものであ
る。炭酸水素ナトリウム、水酸化アルミニウム、炭酸カ
ルシウムの配合量の合計は、実施例３より少ないにもか
かわらず、１５ｍｍ厚耐火時間はこれを上回っておりそ
れぞれの要素の相乗作用があることが分かる。また、実
施例６、７は、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、
耐アルカリガラス繊維及び再乳化合成樹脂粉末を添加し
ないものであるが、この場合でも６０分を上まわる耐火
性能が得られる。
ぞれその最適値と思われる配合率で構成したものであ
る。炭酸水素ナトリウム、水酸化アルミニウム、炭酸カ
ルシウムの配合量の合計は、実施例３より少ないにもか
かわらず、１５ｍｍ厚耐火時間はこれを上回っておりそ
れぞれの要素の相乗作用があることが分かる。また、実
施例６、７は、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、
耐アルカリガラス繊維及び再乳化合成樹脂粉末を添加し
ないものであるが、この場合でも６０分を上まわる耐火
性能が得られる。
【００２５】
【表２】 実施例 ８〜１２ 実施例８、９は、表３に示すように、バインダーが白色
セメントのみのもの、及び水ガラスのみのものである場
合である。これらの場合１５ｍｍ厚耐火時間は６０分を
大幅に上回っており、他の成分は適量添加されていれ
ば、バインダーとして、白色セメントのみ、または、水
ガラスのみのものであっても十分な耐火性能を得られる
ことが分かる。更にまた、実施例１０〜１２は、表３に
示すように、白色セメント、水ガラス、炭酸水素ナトリ
ウム、黒曜石パーライト、耐アルカリガラス繊維、再乳
化エマルジョンの配合率を一定とし、水酸化アルミニウ
ム、炭酸カルシウムの配合率を合わせて２００重量部と
なる範囲内で変化させたものである。実施例８〜１２全
てにおいて、１５ｍｍ厚耐火時間は６０分を上回ってお
り、十分な耐火性能を有するものであることが分かる。
セメントのみのもの、及び水ガラスのみのものである場
合である。これらの場合１５ｍｍ厚耐火時間は６０分を
大幅に上回っており、他の成分は適量添加されていれ
ば、バインダーとして、白色セメントのみ、または、水
ガラスのみのものであっても十分な耐火性能を得られる
ことが分かる。更にまた、実施例１０〜１２は、表３に
示すように、白色セメント、水ガラス、炭酸水素ナトリ
ウム、黒曜石パーライト、耐アルカリガラス繊維、再乳
化エマルジョンの配合率を一定とし、水酸化アルミニウ
ム、炭酸カルシウムの配合率を合わせて２００重量部と
なる範囲内で変化させたものである。実施例８〜１２全
てにおいて、１５ｍｍ厚耐火時間は６０分を上回ってお
り、十分な耐火性能を有するものであることが分かる。
【００２６】
【表３】 比較例 １、２ 表４に示すように、炭酸水素ナトリウムを添加しないも
の、及び下限値以下に添加したものである。水酸化アル
ミニウム、炭酸カルシウムは添加されているにもかかわ
らず、１５ｍｍ厚耐火時間は共に６０分に達しないもの
であった。
の、及び下限値以下に添加したものである。水酸化アル
ミニウム、炭酸カルシウムは添加されているにもかかわ
らず、１５ｍｍ厚耐火時間は共に６０分に達しないもの
であった。
【００２７】
【表４】 また上記実施例より得られた耐火被覆材は、表面強度に
対してモルタルコンクリートに近いものであり、施工後
の飛散、剥離、脱落の恐れは全くないものであった。ま
た化粧性においては耐久性、耐候性に優れた白色系の耐
火被覆材が得られ、着色などを行う化粧作業にも適して
いるものであった。
対してモルタルコンクリートに近いものであり、施工後
の飛散、剥離、脱落の恐れは全くないものであった。ま
た化粧性においては耐久性、耐候性に優れた白色系の耐
火被覆材が得られ、着色などを行う化粧作業にも適して
いるものであった。
【００２８】
【発明の効果】本発明において特筆すべき点は、炭酸水
素化合物を加えることによって、現在の非石綿、非岩綿
系の耐火被覆材の欠点であった、炭酸塩化合物と水酸化
化合物の分解吸熱反応を起こす温度差の為に発生しにく
かった炭酸ガスと水蒸気ガスの混合不燃性ガスを効率よ
く確実に発生し、より高い耐火性能を実現することであ
る。
素化合物を加えることによって、現在の非石綿、非岩綿
系の耐火被覆材の欠点であった、炭酸塩化合物と水酸化
化合物の分解吸熱反応を起こす温度差の為に発生しにく
かった炭酸ガスと水蒸気ガスの混合不燃性ガスを効率よ
く確実に発生し、より高い耐火性能を実現することであ
る。
【００２９】更に、炭酸塩化合物及び水酸化化合物の添
加された耐火被覆材においては、これらの分解吸熱反応
を起こす温度差の中間において炭酸水素化合物が反応す
るため、分解級熱反応、及び不燃性ガス層の形成が、幅
広い温度帯で起こり、さらに高い耐火性能を実現できる
ものである。
加された耐火被覆材においては、これらの分解吸熱反応
を起こす温度差の中間において炭酸水素化合物が反応す
るため、分解級熱反応、及び不燃性ガス層の形成が、幅
広い温度帯で起こり、さらに高い耐火性能を実現できる
ものである。
【００３０】従って耐火被覆材の施工厚みをより薄くす
ることが可能となり、従来二回吹きをしなければならな
かった吹き付け工事が、一回で済み、工期の短縮、作業
効率の向上、作業工程の簡略化、作業労働の軽減が可能
となるものである。
ることが可能となり、従来二回吹きをしなければならな
かった吹き付け工事が、一回で済み、工期の短縮、作業
効率の向上、作業工程の簡略化、作業労働の軽減が可能
となるものである。
【００３１】また水ガラス、再乳化合成樹脂粉末、水硬
性セメントを添加した場合はこれらの作用により表面強
度に対してモルタルコンクリートに近いものが出来るた
め、施工後の飛散、剥離、脱落の恐れは全くなく、柱部
において仕上げ作業にはセメント系フィラー等により表
面強度を補強する必要がない。このためセメント系フィ
ラーなどによる左官作業工程が省けるため、さらなる工
期の短縮、作業効率の向上、作業工程の簡略化、作業労
働の軽減が可能となる。また化粧性においては耐久性、
耐候性に優れた白色系の耐火被覆材であるため着色など
を行う化粧作業にも適しているものである。
性セメントを添加した場合はこれらの作用により表面強
度に対してモルタルコンクリートに近いものが出来るた
め、施工後の飛散、剥離、脱落の恐れは全くなく、柱部
において仕上げ作業にはセメント系フィラー等により表
面強度を補強する必要がない。このためセメント系フィ
ラーなどによる左官作業工程が省けるため、さらなる工
期の短縮、作業効率の向上、作業工程の簡略化、作業労
働の軽減が可能となる。また化粧性においては耐久性、
耐候性に優れた白色系の耐火被覆材であるため着色など
を行う化粧作業にも適しているものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｌ 59/02
Claims (4)
- 【請求項１】７００℃以内に分解する炭酸水素化合物、 無機質軽量骨材、 水硬性セメント及び／または水ガラスからなるバインダ
ーを有効成分とし、 その配合率が、上記バインダー１００重量部に対し、 炭酸水素化合物５〜６００重量部、 無機質軽量骨材５〜４００重量部、 の組成を有することを特徴とする耐火被覆材。 - 【請求項２】バインダー１００重量部に対し、１０００
℃以内に分解する炭酸塩化合物を２０〜８００重量部、
及び／または８００℃以内に分解する水酸化化合物を２
０〜８００重量部含むことを特徴とする請求項１記載の
耐火被覆材。 - 【請求項３】バインダー１００重量部に対し、再乳化合
成樹脂粉末を１〜１００重量部含むことを特徴とする請
求項１または２に記載の耐火被覆材。 - 【請求項４】バインダー１００重量部に対し、無機質繊
維を２〜５０重量部含むことを特徴とする請求項１ない
し３のうちいずれか１に記載の耐火被覆材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4189721A JPH0825808B2 (ja) | 1992-07-16 | 1992-07-16 | 炭酸水素化合物による耐火被覆材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4189721A JPH0825808B2 (ja) | 1992-07-16 | 1992-07-16 | 炭酸水素化合物による耐火被覆材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0632667A true JPH0632667A (ja) | 1994-02-08 |
| JPH0825808B2 JPH0825808B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=16246082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4189721A Expired - Lifetime JPH0825808B2 (ja) | 1992-07-16 | 1992-07-16 | 炭酸水素化合物による耐火被覆材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0825808B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5551390A (en) * | 1993-11-05 | 1996-09-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system for internal combustion engines |
| CN1315959C (zh) * | 2005-04-26 | 2007-05-16 | 四川大学 | 一种环保膨胀型饰面防火涂料 |
| EP2319694A1 (en) * | 2003-12-26 | 2011-05-11 | Canon Kabushiki Kaisha | Liquid container, liquid supplying system, manufacturing method therefor, circuit board therefor and liquid containing cartridge |
| JP2013512396A (ja) * | 2010-03-09 | 2013-04-11 | エルジー・ハウシス・リミテッド | 真空断熱パネル用芯材及びこれを製造する方法 |
| JP2013522148A (ja) * | 2010-03-05 | 2013-06-13 | キョントン ワン コーポレーション | クローズドセルの膨張パーライトを用いた保温材 |
| JP2016052960A (ja) * | 2014-09-02 | 2016-04-14 | 日本特殊炉材株式会社 | 珪石質キャスタブル耐火物及び珪石質プレキャストブロック耐火物 |
| JP2017145186A (ja) * | 2016-02-18 | 2017-08-24 | 黒崎播磨株式会社 | 耐火モルタル |
-
1992
- 1992-07-16 JP JP4189721A patent/JPH0825808B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5551390A (en) * | 1993-11-05 | 1996-09-03 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel injection control system for internal combustion engines |
| EP2319694A1 (en) * | 2003-12-26 | 2011-05-11 | Canon Kabushiki Kaisha | Liquid container, liquid supplying system, manufacturing method therefor, circuit board therefor and liquid containing cartridge |
| CN1315959C (zh) * | 2005-04-26 | 2007-05-16 | 四川大学 | 一种环保膨胀型饰面防火涂料 |
| JP2013522148A (ja) * | 2010-03-05 | 2013-06-13 | キョントン ワン コーポレーション | クローズドセルの膨張パーライトを用いた保温材 |
| JP2013512396A (ja) * | 2010-03-09 | 2013-04-11 | エルジー・ハウシス・リミテッド | 真空断熱パネル用芯材及びこれを製造する方法 |
| US8961843B2 (en) | 2010-03-09 | 2015-02-24 | Lg Hausys, Ltd. | Core material for vacuum insulation panel and method of manufacturing the same |
| JP2016052960A (ja) * | 2014-09-02 | 2016-04-14 | 日本特殊炉材株式会社 | 珪石質キャスタブル耐火物及び珪石質プレキャストブロック耐火物 |
| JP2017145186A (ja) * | 2016-02-18 | 2017-08-24 | 黒崎播磨株式会社 | 耐火モルタル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0825808B2 (ja) | 1996-03-13 |
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