JPH06312374A - 砥 石 - Google Patents
砥 石Info
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- JPH06312374A JPH06312374A JP9987993A JP9987993A JPH06312374A JP H06312374 A JPH06312374 A JP H06312374A JP 9987993 A JP9987993 A JP 9987993A JP 9987993 A JP9987993 A JP 9987993A JP H06312374 A JPH06312374 A JP H06312374A
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- Japan
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- grinding
- abrasive
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- grindstone
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N19/00—Methods or arrangements for coding, decoding, compressing or decompressing digital video signals
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- H04N19/82—Details of filtering operations specially adapted for video compression, e.g. for pixel interpolation involving filtering within a prediction loop
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- H04N19/61—Methods or arrangements for coding, decoding, compressing or decompressing digital video signals using transform coding in combination with predictive coding
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 寿命が長くかつ研削性能の高い砥石を得る。
【構成】 台金１の砥粒層形成面１Ａには、結合相３内
に砥粒４を分散固定させてなる砥粒層２が形成されてい
る。ここで、結合相３にはメタルボンドが使用され、か
つ砥粒４としては、ＣＢＮとＰＣＢＮとが使用されてい
る。この砥石により研削を行うと、砥粒４に含まれるＣ
ＢＮが適宜崩壊するため、研削性能が向上する。また、
砥粒４中のＰＣＢＮの存在により、研削中砥粒４が摩滅
しにくくなる。
に砥粒４を分散固定させてなる砥粒層２が形成されてい
る。ここで、結合相３にはメタルボンドが使用され、か
つ砥粒４としては、ＣＢＮとＰＣＢＮとが使用されてい
る。この砥石により研削を行うと、砥粒４に含まれるＣ
ＢＮが適宜崩壊するため、研削性能が向上する。また、
砥粒４中のＰＣＢＮの存在により、研削中砥粒４が摩滅
しにくくなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、砥粒層を有し、各種研
削加工等に使用される砥石に係り、特に、研削性能を高
め、かつ砥石の寿命を延長するための砥石の改良に関す
る。
削加工等に使用される砥石に係り、特に、研削性能を高
め、かつ砥石の寿命を延長するための砥石の改良に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】各種研削加工等に使用される砥石の一種
として、結合剤からなる結合相と、この結合相内に分散
固定された砥粒とからなる砥粒層を有するものがある。
この場合、結合相としては、レジンボンド、ビトリファ
イドボンド、あるいはメタルボンド等が使用され、ま
た、砥粒としては、ダイヤモンドの他、立方晶窒化ホウ
素（以下、ＣＢＮと略称する。）あるいは多結晶立方晶
窒化ホウ素（以下、ＰＣＢＮと略称する。）が使用され
ている。
として、結合剤からなる結合相と、この結合相内に分散
固定された砥粒とからなる砥粒層を有するものがある。
この場合、結合相としては、レジンボンド、ビトリファ
イドボンド、あるいはメタルボンド等が使用され、ま
た、砥粒としては、ダイヤモンドの他、立方晶窒化ホウ
素（以下、ＣＢＮと略称する。）あるいは多結晶立方晶
窒化ホウ素（以下、ＰＣＢＮと略称する。）が使用され
ている。
【０００３】ここで、ＣＢＮは単一の窒化ホウ素結晶か
らなるもので、結晶がへき界性を有するため破砕性が高
い。一方、ＰＣＢＮはＣＢＮの微粒を金属やセラミック
ス等の微粉末とともに焼結させたもので、へき界性が低
い半面硬度が高く強靱である。
らなるもので、結晶がへき界性を有するため破砕性が高
い。一方、ＰＣＢＮはＣＢＮの微粒を金属やセラミック
ス等の微粉末とともに焼結させたもので、へき界性が低
い半面硬度が高く強靱である。
【０００４】従って、例えばトロコイドポンプのロータ
のような耐摩耗性に優れた鉄系焼結部品の精密研削を行
う場合、砥粒としてＣＢＮを用いた砥石（以下、ＣＢＮ
砥石と称する。）で研削を行うと、研削中砥粒が適宜破
砕し、その結果常時鋭利な砥粒が研削に供されるため研
削性能が向上する。従って、研削速度が速くなり、かつ
研削に要する動力も小さくて済む。また、一般に砥粒層
と被削材とを面接触させながら研削を行う場合、研削に
伴い被削面の後端にはバリが形成されるが、ＣＢＮ砥石
で研削を行うと、研削性能が高いためバリが小さくなる
という利点がある。
のような耐摩耗性に優れた鉄系焼結部品の精密研削を行
う場合、砥粒としてＣＢＮを用いた砥石（以下、ＣＢＮ
砥石と称する。）で研削を行うと、研削中砥粒が適宜破
砕し、その結果常時鋭利な砥粒が研削に供されるため研
削性能が向上する。従って、研削速度が速くなり、かつ
研削に要する動力も小さくて済む。また、一般に砥粒層
と被削材とを面接触させながら研削を行う場合、研削に
伴い被削面の後端にはバリが形成されるが、ＣＢＮ砥石
で研削を行うと、研削性能が高いためバリが小さくなる
という利点がある。
【０００５】一方、砥粒としてＰＣＢＮを用いた砥石
（以下、ＰＣＢＮ砥石と称する。）で研削を行うと、砥
粒が強靱なため砥石の寿命が長く、コスト的に有利とな
る。しかも、両頭研削に用いた場合には、ワークの上下
に形成された被削面の平行度が高くなるという利点があ
る。
（以下、ＰＣＢＮ砥石と称する。）で研削を行うと、砥
粒が強靱なため砥石の寿命が長く、コスト的に有利とな
る。しかも、両頭研削に用いた場合には、ワークの上下
に形成された被削面の平行度が高くなるという利点があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＣＢＮ
砥石を研削に用いた場合には、砥粒が破砕しやすいので
砥粒面の消耗も速くなる。その結果、砥石の寿命が短く
なるとともに、頻繁にドレッシングやツーリングを行わ
なければならないという問題がある。一方、ＰＣＢＮ砥
石においては、砥粒が強靱な半面、研削に伴う摩耗によ
り砥粒の鋭利さが失われ、研削性能が低下する傾向があ
る。その結果、前記被削面の後端にはＣＢＮ砥石による
研削と比較して大きなバリが形成され、しかも、このバ
リはバレル研磨等の後処理でも除去しにくいため、前記
後処理が面倒となるという問題がある。
砥石を研削に用いた場合には、砥粒が破砕しやすいので
砥粒面の消耗も速くなる。その結果、砥石の寿命が短く
なるとともに、頻繁にドレッシングやツーリングを行わ
なければならないという問題がある。一方、ＰＣＢＮ砥
石においては、砥粒が強靱な半面、研削に伴う摩耗によ
り砥粒の鋭利さが失われ、研削性能が低下する傾向があ
る。その結果、前記被削面の後端にはＣＢＮ砥石による
研削と比較して大きなバリが形成され、しかも、このバ
リはバレル研磨等の後処理でも除去しにくいため、前記
後処理が面倒となるという問題がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記事情に鑑
みてなされたもので、結合相内に砥粒が分散固定された
砥粒層を有する砥石であって、前記砥粒が、ＣＢＮとＰ
ＣＢＮとを有するものである。
みてなされたもので、結合相内に砥粒が分散固定された
砥粒層を有する砥石であって、前記砥粒が、ＣＢＮとＰ
ＣＢＮとを有するものである。
【０００８】
【作用】本発明の砥石においては、砥粒がＣＢＮを有す
るので砥粒の研削性能が高く、しかも砥粒がＰＣＢＮを
有するので砥粒の摩耗が少ない。
るので砥粒の研削性能が高く、しかも砥粒がＰＣＢＮを
有するので砥粒の摩耗が少ない。
【０００９】
【実施例】以下、図面に基づき、本発明の実施例につい
て、更に詳しく説明する。図１は、本発明に係わる砥石
の一実施例を示す砥石断面の拡大図である。図中符号１
は台金で、この台金１の形状は限定されず、カップ型、
ホイール型、総型等従来使用されているいかなる形状の
台金でもよい。
て、更に詳しく説明する。図１は、本発明に係わる砥石
の一実施例を示す砥石断面の拡大図である。図中符号１
は台金で、この台金１の形状は限定されず、カップ型、
ホイール型、総型等従来使用されているいかなる形状の
台金でもよい。
【００１０】台金１の砥粒層形成面１Ａには砥粒層２が
形成されている。この砥粒層２は、結合相３内に砥粒４
を分散固定させたもので、本実施例の場合、結合相３に
はメタルボンドが使用され、かつ砥粒４としては、ＣＢ
ＮとＰＣＢＮとが使用されている。ここで、砥粒４の集
中度は３０〜７０とすることが望ましい。これは、集中
度が３０未満となると研削比が低下して研削効率が低化
する一方、集中度が７０を越えると砥粒保持力が不十分
となるためである。
形成されている。この砥粒層２は、結合相３内に砥粒４
を分散固定させたもので、本実施例の場合、結合相３に
はメタルボンドが使用され、かつ砥粒４としては、ＣＢ
ＮとＰＣＢＮとが使用されている。ここで、砥粒４の集
中度は３０〜７０とすることが望ましい。これは、集中
度が３０未満となると研削比が低下して研削効率が低化
する一方、集中度が７０を越えると砥粒保持力が不十分
となるためである。
【００１１】また、砥粒４の粒径は、ＣＢＮ：ＰＣＢＮ
＝１．３〜１．５：１とすることが望ましい。これは、
ＣＢＮの粒径がＰＣＢＮの１．３倍未満であると、ＰＣ
ＢＮの影響が強くなってＣＢＮの使用に伴う利点が低下
する一方、ＣＢＮの粒径がＰＣＢＮの１．５倍を越える
と、ＰＣＢＮがフィラーとしてのみ作用し、研削作用が
低下するためである。
＝１．３〜１．５：１とすることが望ましい。これは、
ＣＢＮの粒径がＰＣＢＮの１．３倍未満であると、ＰＣ
ＢＮの影響が強くなってＣＢＮの使用に伴う利点が低下
する一方、ＣＢＮの粒径がＰＣＢＮの１．５倍を越える
と、ＰＣＢＮがフィラーとしてのみ作用し、研削作用が
低下するためである。
【００１２】更に、砥粒４の混合比は、ＣＢＮ：ＰＣＢ
Ｎ＝６０：４０〜３０：７０とすることが望ましい。Ｃ
ＢＮの混合比が３０％未満となると、被削面の辺縁部に
大きなバリが形成されて研削後の後処理が面倒となる一
方、ＣＢＮの混合比が６０％を越えると、砥粒４の摩滅
が速くなって砥石の寿命が短縮するためである。
Ｎ＝６０：４０〜３０：７０とすることが望ましい。Ｃ
ＢＮの混合比が３０％未満となると、被削面の辺縁部に
大きなバリが形成されて研削後の後処理が面倒となる一
方、ＣＢＮの混合比が６０％を越えると、砥粒４の摩滅
が速くなって砥石の寿命が短縮するためである。
【００１３】上記構成を有する砥石により研削を行う
と、砥粒４中のＣＢＮが適宜崩壊し、研削性能が向上す
るため、研削速度が速く、かつ動力も小さくて済む。し
かも、被削面の後端に形成されるバリがＣＢＮ砥石によ
る研削の場合と同様小さくなるため、研削後の後処理も
容易となる。また、砥粒４中のＰＣＢＮの存在により研
削中砥粒４が摩滅しにくくなるため、砥石の寿命が長
く、コスト的に有利となる。
と、砥粒４中のＣＢＮが適宜崩壊し、研削性能が向上す
るため、研削速度が速く、かつ動力も小さくて済む。し
かも、被削面の後端に形成されるバリがＣＢＮ砥石によ
る研削の場合と同様小さくなるため、研削後の後処理も
容易となる。また、砥粒４中のＰＣＢＮの存在により研
削中砥粒４が摩滅しにくくなるため、砥石の寿命が長
く、コスト的に有利となる。
【００１４】
【実験例】以下に実験例を示し、本発明の効果について
説明する。 実験例１ 砥種の異なる砥石を用いてそれぞれ研削を行い、研削に
際し機械主軸にて消費された電流値（主軸電流値）の、
砥石降下量に伴う変化を測定した。実験に供した砥石の
砥種は以下の３種である。 （比較例１）ＣＢＮ砥粒（砥粒径＃１４０） （比較例２）ＣＢＮ（砥粒径＃１４０）＋ＰＣＢＮ（砥
粒径＃１４０）混合砥粒（粒径比…ＣＢＮ：ＰＣＢＮ＝
１：１） （発明例１）ＣＢＮ（砥粒径＃１４０）＋ＰＣＢＮ（砥
粒径＃２００）混合砥粒（粒径比…ＣＢＮ：ＰＣＢＮ＝
１．４３：１） なお、砥石の外形および結合相は同一とし、かつ同一の
研削条件で研削を行った。
説明する。 実験例１ 砥種の異なる砥石を用いてそれぞれ研削を行い、研削に
際し機械主軸にて消費された電流値（主軸電流値）の、
砥石降下量に伴う変化を測定した。実験に供した砥石の
砥種は以下の３種である。 （比較例１）ＣＢＮ砥粒（砥粒径＃１４０） （比較例２）ＣＢＮ（砥粒径＃１４０）＋ＰＣＢＮ（砥
粒径＃１４０）混合砥粒（粒径比…ＣＢＮ：ＰＣＢＮ＝
１：１） （発明例１）ＣＢＮ（砥粒径＃１４０）＋ＰＣＢＮ（砥
粒径＃２００）混合砥粒（粒径比…ＣＢＮ：ＰＣＢＮ＝
１．４３：１） なお、砥石の外形および結合相は同一とし、かつ同一の
研削条件で研削を行った。
【００１５】研削による砥石降下量の変化に伴う主軸電
流値の変化を図２に示す。図２からわかる通り、主軸電
流値は、発明例１の砥石を用いた場合が常時最低で、か
つ砥石降下量の変化に対する主軸電流値の変化率も最も
小さかった。これは、発明例１の砥石が長時間にわたり
高い研削能力を維持可能であり、高い耐久性を有してい
ることを示している。
流値の変化を図２に示す。図２からわかる通り、主軸電
流値は、発明例１の砥石を用いた場合が常時最低で、か
つ砥石降下量の変化に対する主軸電流値の変化率も最も
小さかった。これは、発明例１の砥石が長時間にわたり
高い研削能力を維持可能であり、高い耐久性を有してい
ることを示している。
【００１６】実験例２ 実験例１に用いた３種の砥石に比較例３としてＰＣＢＮ
砥粒（砥粒径＃１４０）を加え、これら計４種の砥石を
用いて実験例１と同一の条件でそれぞれ研削を行い、被
削面の後端に形成されたバリの大きさを比較した。その
結果を表１に示す。
砥粒（砥粒径＃１４０）を加え、これら計４種の砥石を
用いて実験例１と同一の条件でそれぞれ研削を行い、被
削面の後端に形成されたバリの大きさを比較した。その
結果を表１に示す。
【００１７】
【００１８】表１からわかる通り、被削面の後端に形成
されたバリは、比較例１、発明例１、比較例２、比較例
３の砥石を用いた場合の順に小さくなった。また、発明
例１の砥石を用いた場合と比較例２の砥石を用いた場合
とのバリの大きさの差が２５μmであるのに対し、比較
例１の砥石を用いた場合と発明例１の砥石を用いた場合
とのバリの大きさの差は５μmに過ぎなかった。これ
は、発明例１に示した砥石が比較例１の砥石にほぼ匹敵
する高い研削能力を有していることを示している。
されたバリは、比較例１、発明例１、比較例２、比較例
３の砥石を用いた場合の順に小さくなった。また、発明
例１の砥石を用いた場合と比較例２の砥石を用いた場合
とのバリの大きさの差が２５μmであるのに対し、比較
例１の砥石を用いた場合と発明例１の砥石を用いた場合
とのバリの大きさの差は５μmに過ぎなかった。これ
は、発明例１に示した砥石が比較例１の砥石にほぼ匹敵
する高い研削能力を有していることを示している。
【００１９】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の砥石を用い
ることにより、寿命が長くかつ研削性能の高い砥石が得
られる。その結果、ドレッシングやツーリングの回数も
減り、かつ研削に要する動力も少なくて済むため、作業
効率が向上する。
ることにより、寿命が長くかつ研削性能の高い砥石が得
られる。その結果、ドレッシングやツーリングの回数も
減り、かつ研削に要する動力も少なくて済むため、作業
効率が向上する。
【図１】本発明の第一実施例に係る砥石断面の拡大図で
ある。
ある。
【図２】本発明の実験例１の結果を示すもので、研削に
よる砥石降下量の変化に伴う主軸電流値の変化を示す図
である。
よる砥石降下量の変化に伴う主軸電流値の変化を示す図
である。
１ 台金 １Ａ 砥粒層形成面 ２ 砥粒層 ３ 結合相 ４ 砥粒
Claims (2)
- 【請求項１】 結合相内に砥粒が分散固定された砥粒層
を有する砥石であって、前記砥粒が、立方晶窒化ホウ素
と多結晶立方晶窒化ホウ素とを有することを特徴とする
砥石。 - 【請求項２】 前記結合相としてメタルボンドが用いら
れ、かつ前記砥粒の集中度が３０〜７０であるととも
に、前記砥粒の粒径が、立方晶窒化ホウ素：多結晶立方
晶窒化ホウ素＝１．３〜１．５：１とされ、しかも、前
記砥粒の混合比が、立方晶窒化ホウ素：多結晶立方晶窒
化ホウ素＝６０：４０〜３０：７０とされていることを
特徴とする請求項１記載の砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9987993A JP3132233B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 砥 石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9987993A JP3132233B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 砥 石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06312374A true JPH06312374A (ja) | 1994-11-08 |
| JP3132233B2 JP3132233B2 (ja) | 2001-02-05 |
Family
ID=14259096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9987993A Expired - Fee Related JP3132233B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 砥 石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3132233B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102172902A (zh) * | 2011-02-22 | 2011-09-07 | 南京航空航天大学 | 一种具有磨粒自锐功能的砂轮工作层制作方法 |
| CN108818332A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-16 | 东北大学 | 一种超硬cbn砂轮及其制备方法 |
| CN109514442A (zh) * | 2018-07-10 | 2019-03-26 | 东北大学 | 一种cbn砂轮及其制备方法 |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP9987993A patent/JP3132233B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102172902A (zh) * | 2011-02-22 | 2011-09-07 | 南京航空航天大学 | 一种具有磨粒自锐功能的砂轮工作层制作方法 |
| CN108818332A (zh) * | 2018-07-10 | 2018-11-16 | 东北大学 | 一种超硬cbn砂轮及其制备方法 |
| CN109514442A (zh) * | 2018-07-10 | 2019-03-26 | 东北大学 | 一种cbn砂轮及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3132233B2 (ja) | 2001-02-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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