JPH06312197A - 活性汚泥処理装置 - Google Patents
活性汚泥処理装置Info
- Publication number
- JPH06312197A JPH06312197A JP10415893A JP10415893A JPH06312197A JP H06312197 A JPH06312197 A JP H06312197A JP 10415893 A JP10415893 A JP 10415893A JP 10415893 A JP10415893 A JP 10415893A JP H06312197 A JPH06312197 A JP H06312197A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitrification
- tank
- value
- activated sludge
- accelerator
- Prior art date
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 硝化速度を精度良く把握して効率よく硝化速
度を制御することのできる活性汚泥処理装置を提供する
ことを目的とする。 【構成】 原水の脱硝を行う嫌気槽と、この嫌気槽によ
って脱硝処理を施された原水の硝化を行う好気槽と、好
気槽内の処理水の硝化反応に係る酸素消費速度（Ｎｔ−
Ｒｒ）の測定装置と、好気槽に硝化促進剤を投入する硝
化促進剤投入装置と、Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記硝
化促進剤投入装置における硝化促進剤の投入量を決定す
る制御部とによって活性汚泥処理装置を構成する。
度を制御することのできる活性汚泥処理装置を提供する
ことを目的とする。 【構成】 原水の脱硝を行う嫌気槽と、この嫌気槽によ
って脱硝処理を施された原水の硝化を行う好気槽と、好
気槽内の処理水の硝化反応に係る酸素消費速度（Ｎｔ−
Ｒｒ）の測定装置と、好気槽に硝化促進剤を投入する硝
化促進剤投入装置と、Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記硝
化促進剤投入装置における硝化促進剤の投入量を決定す
る制御部とによって活性汚泥処理装置を構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は活性汚泥処理技術に関
し、特に窒素除去を目的とする嫌気・好気活性汚泥処理
において水温変動に対する硝化反応を安定させる技術に
関する。
し、特に窒素除去を目的とする嫌気・好気活性汚泥処理
において水温変動に対する硝化反応を安定させる技術に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、排水等の処理対象水（原水）中の
窒素を生物学的に除去する方法として循環式の嫌気・好
気活性汚泥法が実用化されている。この手法は生物反応
槽の上流部分のエアレーションを止めて嫌気状態にし、
下流部分でエアレーションを行うものである。
窒素を生物学的に除去する方法として循環式の嫌気・好
気活性汚泥法が実用化されている。この手法は生物反応
槽の上流部分のエアレーションを止めて嫌気状態にし、
下流部分でエアレーションを行うものである。
【０００３】反応槽に流入した窒素成分は広範のエアレ
ーションで硝化菌の働きにより硝酸性窒素に酸化され、
その一部が循環液として嫌気槽に戻される。この嫌気槽
において、硝酸性窒素は脱窒菌の働きにより窒素ガスに
還元されて除去される。この際、硝酸菌は流入水の有機
物を消費して上記のように硝酸性窒素の還元除去を行
う。
ーションで硝化菌の働きにより硝酸性窒素に酸化され、
その一部が循環液として嫌気槽に戻される。この嫌気槽
において、硝酸性窒素は脱窒菌の働きにより窒素ガスに
還元されて除去される。この際、硝酸菌は流入水の有機
物を消費して上記のように硝酸性窒素の還元除去を行
う。
【０００４】原水中の窒素を効率的に除去するにはその
前段階として硝化反応を十分に行う必要がある。しかし
この硝化反応は一般の有機物酸化反応に比べて非常に遅
いので、標準活性汚泥法のエアレーションタンクよりも
大きな反応槽が必要となり、その規模は２〜３倍程度と
なる。
前段階として硝化反応を十分に行う必要がある。しかし
この硝化反応は一般の有機物酸化反応に比べて非常に遅
いので、標準活性汚泥法のエアレーションタンクよりも
大きな反応槽が必要となり、その規模は２〜３倍程度と
なる。
【０００５】このため上記のような広い用地を確保する
ことが困難な処理場では、富栄養化の原因物質である窒
素を除去できる循環式嫌気・好気活性汚泥法を採用する
例は少ない。
ことが困難な処理場では、富栄養化の原因物質である窒
素を除去できる循環式嫌気・好気活性汚泥法を採用する
例は少ない。
【０００６】また、硝化反応を速くする方法としては汚
泥濃度を高くして硝化菌が系外に排出されないように余
剰汚泥の引き抜き量を小さくする手法（ＳＲＴ制御）が
一般的である。
泥濃度を高くして硝化菌が系外に排出されないように余
剰汚泥の引き抜き量を小さくする手法（ＳＲＴ制御）が
一般的である。
【０００７】しかしこの汚泥濃度を高める方法では沈殿
池での固液分離効率が低下して流出水中の浮遊物質濃度
が高くなる危険性があるので、硝化反応をある程度以上
高くすることは困難となる。
池での固液分離効率が低下して流出水中の浮遊物質濃度
が高くなる危険性があるので、硝化反応をある程度以上
高くすることは困難となる。
【０００８】一方、水温が低下すると硝化速度も下るた
め冬期の低水温時に適正な硝化速度を維持することが重
要になるが、標準活性汚泥法の反応槽容積では汚泥を限
界濃度まで高めても上記のように適性な硝化速度を維持
することは一般に困難となっている。
め冬期の低水温時に適正な硝化速度を維持することが重
要になるが、標準活性汚泥法の反応槽容積では汚泥を限
界濃度まで高めても上記のように適性な硝化速度を維持
することは一般に困難となっている。
【０００９】そこで、本願出願人は特願平４−３３０８
３７号において硝化時に炭酸ナトリウム等の薬剤を注入
して硝化速度を高くする活性汚泥処理方法を提案した。
３７号において硝化時に炭酸ナトリウム等の薬剤を注入
して硝化速度を高くする活性汚泥処理方法を提案した。
【００１０】図３に上記処理方法を用いた活性汚泥処理
装置の説明図を示す。この活性汚泥処理装置においては
標準活性汚泥法の生物反応槽である曝気槽（硝化槽）の
前段１／３〜１／２位の部分の曝気を止めて嫌気状態で
運転する。
装置の説明図を示す。この活性汚泥処理装置においては
標準活性汚泥法の生物反応槽である曝気槽（硝化槽）の
前段１／３〜１／２位の部分の曝気を止めて嫌気状態で
運転する。
【００１１】図３において１は嫌気槽、２は硝化槽、３
は最終沈澱池、５は硝化液循環ポンプ、６はブロア、７
は返送汚泥ポンプ、８は余剰汚泥ポンプ、９はpＨ計、
１０はコントローラ、１１はポンプ、１２は炭酸ナトリ
ウム等の硝化速度を高くする薬剤である。
は最終沈澱池、５は硝化液循環ポンプ、６はブロア、７
は返送汚泥ポンプ、８は余剰汚泥ポンプ、９はpＨ計、
１０はコントローラ、１１はポンプ、１２は炭酸ナトリ
ウム等の硝化速度を高くする薬剤である。
【００１２】嫌気槽１では嫌気状態で脱窒菌の働きによ
り流入水の有機物を消費しながら硝化槽２で生成される
窒素酸化物を窒素ガスとして還元除去する。
り流入水の有機物を消費しながら硝化槽２で生成される
窒素酸化物を窒素ガスとして還元除去する。
【００１３】硝化槽２においてはブロア６供給される空
気によって流入水を曝気する。これにより流入水内の窒
素成分は硝化細菌の働きによって酸化される。
気によって流入水を曝気する。これにより流入水内の窒
素成分は硝化細菌の働きによって酸化される。
【００１４】酸化された窒素成分の一部は硝化汚泥循環
ポンプ５によって嫌気槽１に再度返送され、残部は最終
沈澱池３で固液分離される。沈澱分離された活性汚泥の
一部は返送汚泥ポンプ７によって嫌気槽に返送され、残
部は余剰汚泥ポンプによって系外へ除去される。
ポンプ５によって嫌気槽１に再度返送され、残部は最終
沈澱池３で固液分離される。沈澱分離された活性汚泥の
一部は返送汚泥ポンプ７によって嫌気槽に返送され、残
部は余剰汚泥ポンプによって系外へ除去される。
【００１５】コントローラ１０ではpＨ計９にて測定さ
れた硝化槽内のpＨ値に基づいてポンプ１１を制御して
炭酸塩を消化槽に投入する。
れた硝化槽内のpＨ値に基づいてポンプ１１を制御して
炭酸塩を消化槽に投入する。
【００１６】また、上記活性汚泥処理装置においては嫌
気槽１にてリンを放出し、硝化槽（好気槽）２で活性汚
泥内に放出したリンを取り込むことにより除去する。
気槽１にてリンを放出し、硝化槽（好気槽）２で活性汚
泥内に放出したリンを取り込むことにより除去する。
【００１７】上記のように硝化槽２のpＨ値を測定して
炭酸塩等を硝化槽に供給することによって高い硝化速度
を得ることができる。
炭酸塩等を硝化槽に供給することによって高い硝化速度
を得ることができる。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】上記のように先に提案
した特願平４−３３０８３７号においては高い硝化速度
を得ることができた。しかし、この活性汚泥処理方法に
おいて指標となるのはｐＨや硝化速度の推定値であるの
で実際の硝化速度の低下や硝化菌流出による硝化反応の
停止等を検出することは困難であるという課題が残され
ていた。
した特願平４−３３０８３７号においては高い硝化速度
を得ることができた。しかし、この活性汚泥処理方法に
おいて指標となるのはｐＨや硝化速度の推定値であるの
で実際の硝化速度の低下や硝化菌流出による硝化反応の
停止等を検出することは困難であるという課題が残され
ていた。
【００１９】本発明は上記背景の下になされたものであ
り、硝化速度を精度良く把握して効率よく硝化速度を制
御することのできる活性汚泥処理装置を提供することを
目的とする。
り、硝化速度を精度良く把握して効率よく硝化速度を制
御することのできる活性汚泥処理装置を提供することを
目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１記載の発明は、原水の脱硝を行う嫌気槽
と、前記嫌気槽によって脱硝処理を施された原水の硝化
を行う好気槽と、前記好気槽内の処理水の硝化反応に係
る酸素消費速度（Ｎｔ−Ｒｒ）の測定装置と、前記好気
槽に硝化促進剤を投入する硝化促進剤投入装置と、前記
Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記硝化促進剤投入装置にお
ける硝化促進剤の投入量を決定する制御部とを有する活
性汚泥処理装置を提供する。
め、請求項１記載の発明は、原水の脱硝を行う嫌気槽
と、前記嫌気槽によって脱硝処理を施された原水の硝化
を行う好気槽と、前記好気槽内の処理水の硝化反応に係
る酸素消費速度（Ｎｔ−Ｒｒ）の測定装置と、前記好気
槽に硝化促進剤を投入する硝化促進剤投入装置と、前記
Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記硝化促進剤投入装置にお
ける硝化促進剤の投入量を決定する制御部とを有する活
性汚泥処理装置を提供する。
【００２１】請求項２記載の発明は、請求項１記載の活
性汚泥処理装置において、前記制御部は、前記Ｎｔ−Ｒ
ｒの値に基づいて前記硝化槽内における硝化速度を求め
るとともに、この値が予め定められたしきい値よりも小
さい場合に前記硝化促進剤の投入を行うことを特徴とす
る活性汚泥処理装置を提供する。
性汚泥処理装置において、前記制御部は、前記Ｎｔ−Ｒ
ｒの値に基づいて前記硝化槽内における硝化速度を求め
るとともに、この値が予め定められたしきい値よりも小
さい場合に前記硝化促進剤の投入を行うことを特徴とす
る活性汚泥処理装置を提供する。
【００２２】請求項３記載の発明は、請求項１記載の活
性汚泥処理装置において、前記活性汚泥処理装置は、前
記好気槽にて硝化処理を施された原水を汚泥と上澄み液
（処理水）とに分離する沈澱槽と、前記沈澱槽内の汚泥
を前記嫌気槽に返送する汚泥返送装置とを有し、前記Ｎ
ｔ−Ｒｒの値に基づいて前記沈澱槽内の汚泥の返送率と
硝化促進剤の投入量とを決定することを特徴とする活性
汚泥処理装置を提供する。
性汚泥処理装置において、前記活性汚泥処理装置は、前
記好気槽にて硝化処理を施された原水を汚泥と上澄み液
（処理水）とに分離する沈澱槽と、前記沈澱槽内の汚泥
を前記嫌気槽に返送する汚泥返送装置とを有し、前記Ｎ
ｔ−Ｒｒの値に基づいて前記沈澱槽内の汚泥の返送率と
硝化促進剤の投入量とを決定することを特徴とする活性
汚泥処理装置を提供する。
【００２３】
【作用】Ｎｔ−Ｒｒは硝化反応に基づく酸素消費量を表
すので、この値から硝化速度を推定することが可能であ
る。従ってＮｔ−Ｒｒの値に基づいて硝化速度を推定
し、その値に応じて硝化促進剤を必要十分な量だけ投入
することができる。
すので、この値から硝化速度を推定することが可能であ
る。従ってＮｔ−Ｒｒの値に基づいて硝化速度を推定
し、その値に応じて硝化促進剤を必要十分な量だけ投入
することができる。
【００２４】特に、そのＮｔ−Ｒｒの値にしきい値を設
けてこのしきい値とＮｔ−Ｒｒの実測値とを比較するこ
とで容易に硝化促進剤の投入を行う必要の有無を判断す
ることができる。
けてこのしきい値とＮｔ−Ｒｒの実測値とを比較するこ
とで容易に硝化促進剤の投入を行う必要の有無を判断す
ることができる。
【００２５】また、Ｎｔ−Ｒｒの値による沈澱槽内の汚
泥の返送率制御と上記硝化促進剤の制御とを併用するこ
とによって硝化促進剤の投入量を最小限に抑制すること
ができる。
泥の返送率制御と上記硝化促進剤の制御とを併用するこ
とによって硝化促進剤の投入量を最小限に抑制すること
ができる。
【００２６】
【実施例】本実施例においては硝化促進剤として炭酸塩
を選択し、図１に示す活性汚泥処理装置を用い、好気槽
の最上流部にＲｒ計を設置し、以下のようにＡＴＵ−Ｒ
ｒ及びＮｔ−Ｒｒを測定した。
を選択し、図１に示す活性汚泥処理装置を用い、好気槽
の最上流部にＲｒ計を設置し、以下のようにＡＴＵ−Ｒ
ｒ及びＮｔ−Ｒｒを測定した。
【００２７】図１において４はＲｒ計であり、硝化槽２
内の流入水と活性汚泥との混合液における全酸素消費速
度Ｒｒ及び上記混合液に硝化反応抑制剤（アリルチオ尿
素：ＡＴＵ）を投入して得られるＲｒ値（ＡＴＵ−Ｒ
ｒ）を測定する。また、図１において図３と同一部は同
一符号により示した。
内の流入水と活性汚泥との混合液における全酸素消費速
度Ｒｒ及び上記混合液に硝化反応抑制剤（アリルチオ尿
素：ＡＴＵ）を投入して得られるＲｒ値（ＡＴＵ−Ｒ
ｒ）を測定する。また、図１において図３と同一部は同
一符号により示した。
【００２８】まず、Ｒｒ計４にて硝化槽２内の混合液の
酸素利用速度を直接測定し、この値をＲｒとする。ま
た、この混合液に上記ＡＴＵを投入してＲｒ値（ＡＴＵ
−Ｒｒ）を計測する。この値は有機物の除去や内生呼吸
による呼吸速度（全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸
素消費速度を差し引いた値）を表す。
酸素利用速度を直接測定し、この値をＲｒとする。ま
た、この混合液に上記ＡＴＵを投入してＲｒ値（ＡＴＵ
−Ｒｒ）を計測する。この値は有機物の除去や内生呼吸
による呼吸速度（全酸素消費速度から硝化反応に伴う酸
素消費速度を差し引いた値）を表す。
【００２９】また、Ｒｒ値からＡＴＵ−Ｒｒを差し引く
ことで硝化反応に伴う酸素消費速度Ｎｔ−Ｒｒが得られ
る。
ことで硝化反応に伴う酸素消費速度Ｎｔ−Ｒｒが得られ
る。
【００３０】通常、活性汚泥処理装置に流入する下水等
の流入水においては、アンモニア性窒素のほとんどがそ
のままの形態で嫌気槽を通過する。このため、Ｒｒ計４
が設置されている好気槽の最上流部ではアンモニア性窒
素の低下による硝化律速が起らない。このＮｔ−Ｒｒは
水温が一定でかつアンモニア性窒素が３（ｍｇ／ｌ）以
上存在すれば一定になることが知られている。
の流入水においては、アンモニア性窒素のほとんどがそ
のままの形態で嫌気槽を通過する。このため、Ｒｒ計４
が設置されている好気槽の最上流部ではアンモニア性窒
素の低下による硝化律速が起らない。このＮｔ−Ｒｒは
水温が一定でかつアンモニア性窒素が３（ｍｇ／ｌ）以
上存在すれば一定になることが知られている。
【００３１】従って上記のようにＡＴＵ−Ｒｒ計を設置
してＮｔ−Ｒｒを計測することにより硝化活性の変化を
直接検出することができる。
してＮｔ−Ｒｒを計測することにより硝化活性の変化を
直接検出することができる。
【００３２】以下、コントローラ１０における炭酸塩投
入制御の詳細を図２のフローチャートの各ステップ
（Ｓ）に基づいて示す。
入制御の詳細を図２のフローチャートの各ステップ
（Ｓ）に基づいて示す。
【００３３】まず、Ｒｒ計４より得られるＲｒ及びＡＴ
Ｕ−Ｒｒの値からＮｔ−Ｒｒの値を算出し（Ｓ１）、そ
の値から硝化速度Ｖを推定する（Ｓ２）。
Ｕ−Ｒｒの値からＮｔ−Ｒｒの値を算出し（Ｓ１）、そ
の値から硝化速度Ｖを推定する（Ｓ２）。
【００３４】上記硝化速度Ｖを予め定められたしきい値
ＴＨＬと比較する（Ｓ３）。Ｖ≧ＴＨＬであればそのま
ま活性汚泥処理を続行する。Ｖ＜ＴＨＬの場合はＳＲＴ
が最大値（ＭＡＸ）であるかどうかを判断する（Ｓ
４）。
ＴＨＬと比較する（Ｓ３）。Ｖ≧ＴＨＬであればそのま
ま活性汚泥処理を続行する。Ｖ＜ＴＨＬの場合はＳＲＴ
が最大値（ＭＡＸ）であるかどうかを判断する（Ｓ
４）。
【００３５】ＳＲＴが最大値よりも小さい場合はＳＲＴ
設定値を高くして余剰汚泥の引き抜き率を小さくする
（Ｓ５）。これにより硝化速度を高くした後にＲｒ計４
によって再度Ｒｒ、ＡＴＵ−Ｒｒの各値を測定してＳ１
以下のステップを実行する。
設定値を高くして余剰汚泥の引き抜き率を小さくする
（Ｓ５）。これにより硝化速度を高くした後にＲｒ計４
によって再度Ｒｒ、ＡＴＵ−Ｒｒの各値を測定してＳ１
以下のステップを実行する。
【００３６】その他の場合は曝気槽２に炭酸塩を供給し
て硝化速度を高くする（Ｓ６）。その後、Ｒｒ計４によ
って再度Ｒｒ、ＡＴＵ−Ｒｒの各値を測定してＳ１以下
のステップを実行する。
て硝化速度を高くする（Ｓ６）。その後、Ｒｒ計４によ
って再度Ｒｒ、ＡＴＵ−Ｒｒの各値を測定してＳ１以下
のステップを実行する。
【００３７】上記のように硝化促進剤である炭酸塩の投
入を制御することによって従来法より薬剤消費量を削減
することができる。
入を制御することによって従来法より薬剤消費量を削減
することができる。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば以
下の効果が得られる。
下の効果が得られる。
【００３９】（１）従来は硝化促進剤の適切な投入量を
把握することが困難であったのに対し、本発明によれば
硝化促進剤の適切な投与量を容易かつ速やかに把握する
ことができ、硝化促進剤の投入量を必要最小限に抑制す
ることができる。従ってコスト的にも有利である。
把握することが困難であったのに対し、本発明によれば
硝化促進剤の適切な投与量を容易かつ速やかに把握する
ことができ、硝化促進剤の投入量を必要最小限に抑制す
ることができる。従ってコスト的にも有利である。
【００４０】（２）従来法にては硝化を十分に進行させ
るために曝気反応槽容積を大きくする必要があったのに
対し、本発明にては硝化促進剤によって硝化反応速度を
大きくしているので、その容積を小さくすることができ
る。
るために曝気反応槽容積を大きくする必要があったのに
対し、本発明にては硝化促進剤によって硝化反応速度を
大きくしているので、その容積を小さくすることができ
る。
【００４１】（３）処理対象となる原水の水質の年間変
動に対しても安定した硝化が行えるため脱窒効率が上
る。
動に対しても安定した硝化が行えるため脱窒効率が上
る。
【図１】本発明の１実施例に係る活性汚泥処理装置の説
明図。
明図。
【図２】炭酸塩の供給制御方式を示すフローチャート。
【図３】従来例に係る活性汚泥処理装置の説明図。
１…嫌気槽 ２…硝化槽 ３…最終沈澱池 ５…硝化液循環ポンプ ６…ブロア ７…返送汚泥ポンプ ８…余剰汚泥ポンプ ９…pＨ計 １０…コントローラ １１…ポンプ １２…硝化促進剤
Claims (3)
- 【請求項１】 原水の脱硝を行う嫌気槽と、 前記嫌気槽によって脱硝処理を施された原水の硝化を行
う好気槽と、 前記好気槽内の処理水の硝化反応に係る酸素消費速度
（Ｎｔ−Ｒｒ）の測定装置と、 前記好気槽に硝化促進剤を投入する硝化促進剤投入装置
と、 前記Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記硝化促進剤投入装置
における硝化促進剤の投入量を決定する制御部とを有す
る活性汚泥処理装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の活性汚泥処理装置におい
て、 前記制御部は、前記Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記硝化
槽内における硝化速度を求めるとともに、この値が予め
定められたしきい値よりも小さい場合に前記硝化促進剤
の投入を行うことを特徴とする活性汚泥処理装置。 - 【請求項３】 請求項１記載の活性汚泥処理装置におい
て、 前記活性汚泥処理装置は、 前記好気槽にて硝化処理を施された原水を汚泥と上澄み
液（処理水）とに分離する沈澱槽と、 前記沈澱槽内の汚泥を前記嫌気槽に返送する汚泥返送装
置とを有し、 前記Ｎｔ−Ｒｒの値に基づいて前記沈澱槽内の汚泥の返
送率と硝化促進剤の投入量とを決定することを特徴とす
る活性汚泥処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10415893A JPH06312197A (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 活性汚泥処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10415893A JPH06312197A (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 活性汚泥処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06312197A true JPH06312197A (ja) | 1994-11-08 |
Family
ID=14373260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10415893A Pending JPH06312197A (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 活性汚泥処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06312197A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0831151A1 (de) * | 1996-09-19 | 1998-03-25 | LAR Analytik und Umweltmesstechnik GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Messung der Nitrifikationsleistung von Belebtschlamm |
| JP2011104585A (ja) * | 2009-10-20 | 2011-06-02 | Metawater Co Ltd | 排水処理方法及び排水処理装置 |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP10415893A patent/JPH06312197A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0831151A1 (de) * | 1996-09-19 | 1998-03-25 | LAR Analytik und Umweltmesstechnik GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Messung der Nitrifikationsleistung von Belebtschlamm |
| US6146896A (en) * | 1996-09-19 | 2000-11-14 | Lar Analytik Und Umweltmesstechnik Gmbh | Method and apparatus for measuring the nitrification effectiveness of activated sludge |
| JP2011104585A (ja) * | 2009-10-20 | 2011-06-02 | Metawater Co Ltd | 排水処理方法及び排水処理装置 |
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