JPH05253597A - 活性汚泥処理における硝化反応制御装置 - Google Patents
活性汚泥処理における硝化反応制御装置Info
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- JPH05253597A JPH05253597A JP4050997A JP5099792A JPH05253597A JP H05253597 A JPH05253597 A JP H05253597A JP 4050997 A JP4050997 A JP 4050997A JP 5099792 A JP5099792 A JP 5099792A JP H05253597 A JPH05253597 A JP H05253597A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Abstract
(57)【要約】
【目的】 生物反応槽を用いた活性汚泥処理における硝
化反応を制御して、硝化時に生じる亜硝酸性窒素を全て
硝酸性窒素に変化させることを目的とする。 【構成】 生物反応槽１に、溶存酸素濃度計（ＤＯ計）
７と活性汚泥浮遊物濃度計（ＭＬＳＳ計）８を付設し、
これらの測定結果から、制御手段としてのコントローラ
９によって硝化反応を左右する因子である余剰汚泥ポン
プ６と汚泥返送ポンプ５及びブロワ３の稼働が制御され
て、汚泥滞留時間（ＳＲＴ）が設定された値に保持され
るとともに溶存酸素濃度が設定値以上に保持されて、処
理水の亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させるようにし
た硝化反応制御装置の構成にしてある。
化反応を制御して、硝化時に生じる亜硝酸性窒素を全て
硝酸性窒素に変化させることを目的とする。 【構成】 生物反応槽１に、溶存酸素濃度計（ＤＯ計）
７と活性汚泥浮遊物濃度計（ＭＬＳＳ計）８を付設し、
これらの測定結果から、制御手段としてのコントローラ
９によって硝化反応を左右する因子である余剰汚泥ポン
プ６と汚泥返送ポンプ５及びブロワ３の稼働が制御され
て、汚泥滞留時間（ＳＲＴ）が設定された値に保持され
るとともに溶存酸素濃度が設定値以上に保持されて、処
理水の亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させるようにし
た硝化反応制御装置の構成にしてある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は活性汚泥処理における硝
化反応制御装置に関し、特に硝化菌による亜硝酸型の硝
化反応を硝酸型の硝化反応にまで進行させるようにした
装置に関するものである。
化反応制御装置に関し、特に硝化菌による亜硝酸型の硝
化反応を硝酸型の硝化反応にまで進行させるようにした
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から下水等の処理プロセスの一つと
して活性汚泥処理法が知られている。この活性汚泥処理
法とは、生物反応槽内への原水流入，曝気，沈澱，放流
というサイクルを繰り返して行う方法を主体としてお
り、原水中の窒素成分はアンモニア性窒素に分解され
る。そして該アンモニア性窒素は、硝化菌の存在と溶存
酸素（Dissolved oxygen,以下ＤＯと略称）が豊富に存
在するという条件下で硝化反応によって亜硝酸性窒素及
び硝酸性窒素に変化する。
して活性汚泥処理法が知られている。この活性汚泥処理
法とは、生物反応槽内への原水流入，曝気，沈澱，放流
というサイクルを繰り返して行う方法を主体としてお
り、原水中の窒素成分はアンモニア性窒素に分解され
る。そして該アンモニア性窒素は、硝化菌の存在と溶存
酸素（Dissolved oxygen,以下ＤＯと略称）が豊富に存
在するという条件下で硝化反応によって亜硝酸性窒素及
び硝酸性窒素に変化する。
【０００３】下水処理場では、処理場の特性とか放流先
の条件に応じてアンモニア性窒素のままで放流するか、
硝酸性窒素にまで完全に酸化してから放流するかを判断
しており、このような放流条件を決定することは生物反
応槽の運転操作上での重要な課題となっている。特に放
流先の水系の富栄養化を防止するために脱窒処理を併行
して行う場合には、上記硝化反応を促進することが絶対
条件となっている。この富栄養化とは、水系中のＮ，Ｐ
等の栄養塩類の濃度が増大し、これらを栄養素とする生
物活動が活発となって生態系が変化することを指してい
る。
の条件に応じてアンモニア性窒素のままで放流するか、
硝酸性窒素にまで完全に酸化してから放流するかを判断
しており、このような放流条件を決定することは生物反
応槽の運転操作上での重要な課題となっている。特に放
流先の水系の富栄養化を防止するために脱窒処理を併行
して行う場合には、上記硝化反応を促進することが絶対
条件となっている。この富栄養化とは、水系中のＮ，Ｐ
等の栄養塩類の濃度が増大し、これらを栄養素とする生
物活動が活発となって生態系が変化することを指してい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
な従来の活性汚泥処理法を用いて廃水中の有機物及び窒
素成分を除去する手段では、流入する廃水の負荷増大と
か活性汚泥の条件等によって硝化反応が完全に行われ
ず、処理水中に亜硝酸性窒素のままで残ってしまうこと
があるという課題があった。
な従来の活性汚泥処理法を用いて廃水中の有機物及び窒
素成分を除去する手段では、流入する廃水の負荷増大と
か活性汚泥の条件等によって硝化反応が完全に行われ
ず、処理水中に亜硝酸性窒素のままで残ってしまうこと
があるという課題があった。
【０００５】即ち、一般に廃水中の有機体窒素はアンモ
ニア性窒素（ＮＨ4−Ｎ）になり、このアンモニア性窒
素は好気状態下で活性汚泥中の亜硝酸菌によって亜硝酸
性窒素（ＮＯ2−Ｎ）に酸化され、更に硝酸菌によって
硝酸性窒素（ＮＯ3−Ｎ）にまで酸化される。従って硝
化反応が十分に進行すれば、全てのアンモニア性窒素は
硝酸性窒素に酸化されるが、生物反応槽に流入する廃水
の負荷とか活性汚泥の条件、例えば前記生物反応槽への
廃水流入量の急激な増加とか、廃水の基質濃度が上昇し
た場合には、上記の反応が十分に進行せず、亜硝酸性窒
素のまま反応で停止してしまうことがある。
ニア性窒素（ＮＨ4−Ｎ）になり、このアンモニア性窒
素は好気状態下で活性汚泥中の亜硝酸菌によって亜硝酸
性窒素（ＮＯ2−Ｎ）に酸化され、更に硝酸菌によって
硝酸性窒素（ＮＯ3−Ｎ）にまで酸化される。従って硝
化反応が十分に進行すれば、全てのアンモニア性窒素は
硝酸性窒素に酸化されるが、生物反応槽に流入する廃水
の負荷とか活性汚泥の条件、例えば前記生物反応槽への
廃水流入量の急激な増加とか、廃水の基質濃度が上昇し
た場合には、上記の反応が十分に進行せず、亜硝酸性窒
素のまま反応で停止してしまうことがある。
【０００６】ところで処理水中に亜硝酸性窒素が存在し
ていると、この処理水のＣＯＤ（Chemical oxygen dema
nd，化学的酸素要求量）が増加して多量の酸化剤を必要
とするという難点があり、更に処理水排出先の溶存酸素
ＤＯが減少するため、排出先の生物相にダメージを与え
てしまう惧れがある。そこで処理水中の亜硝酸性窒素は
極力除去しなければならないが、そのためには複数の曝
気槽によるエアレーション処理の後に、脱窒槽による脱
窒処理を実施しなければならず、施設の増大を必要とす
る上、処理時間が長くかかってしまうという問題点が生
じる。
ていると、この処理水のＣＯＤ（Chemical oxygen dema
nd，化学的酸素要求量）が増加して多量の酸化剤を必要
とするという難点があり、更に処理水排出先の溶存酸素
ＤＯが減少するため、排出先の生物相にダメージを与え
てしまう惧れがある。そこで処理水中の亜硝酸性窒素は
極力除去しなければならないが、そのためには複数の曝
気槽によるエアレーション処理の後に、脱窒槽による脱
窒処理を実施しなければならず、施設の増大を必要とす
る上、処理時間が長くかかってしまうという問題点が生
じる。
【０００７】本発明は上記に鑑みてなされたものであ
り、施設等の増設を必要とせず、簡易に生物反応槽の硝
化促進に関するデータを得て、硝化反応を左右する因子
を制御することができる硝化反応制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
り、施設等の増設を必要とせず、簡易に生物反応槽の硝
化促進に関するデータを得て、硝化反応を左右する因子
を制御することができる硝化反応制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、下水等の廃水を生物反応槽へ流入して、
好気条件下で硝化細菌によりアンモニア性窒素の硝化を
行う工程と、沈澱槽で固液分離する工程と、沈澱槽内の
汚泥の一部を生物反応槽に返送する工程を含む活性汚泥
処理装置において、上記生物反応槽に、溶存酸素濃度計
及び活性汚泥浮遊物濃度計とを付設し、この溶存酸素濃
度計及び活性汚泥浮遊物濃度計の測定値に基づいて、生
物反応槽の硝化反応を左右する因子を制御して処理水の
亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させる制御手段を設け
た構成にしてある。
成するために、下水等の廃水を生物反応槽へ流入して、
好気条件下で硝化細菌によりアンモニア性窒素の硝化を
行う工程と、沈澱槽で固液分離する工程と、沈澱槽内の
汚泥の一部を生物反応槽に返送する工程を含む活性汚泥
処理装置において、上記生物反応槽に、溶存酸素濃度計
及び活性汚泥浮遊物濃度計とを付設し、この溶存酸素濃
度計及び活性汚泥浮遊物濃度計の測定値に基づいて、生
物反応槽の硝化反応を左右する因子を制御して処理水の
亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させる制御手段を設け
た構成にしてある。
【０００９】上記生物反応槽の硝化反応を左右する因子
は、生物反応槽への曝気風量、余剰汚泥の引き抜き量及
び汚泥返送ポンプによる生物反応槽への返送汚泥量であ
ることを特徴としている。
は、生物反応槽への曝気風量、余剰汚泥の引き抜き量及
び汚泥返送ポンプによる生物反応槽への返送汚泥量であ
ることを特徴としている。
【００１０】
【作用】かかる硝化反応制御装置によれば、生物反応槽
に流入した廃水が、沈澱槽から返送される汚泥と硝化細
菌の作用に基づいて酸素の存在下で廃水中の有機体窒素
がアンモニア性窒素になり、このアンモニア性窒素は好
気状態下で亜硝酸性窒素から硝酸性窒素にまで酸化され
る。沈澱槽の残部の汚泥は余剰汚泥として処理され、上
澄液は処理水として放流される。
に流入した廃水が、沈澱槽から返送される汚泥と硝化細
菌の作用に基づいて酸素の存在下で廃水中の有機体窒素
がアンモニア性窒素になり、このアンモニア性窒素は好
気状態下で亜硝酸性窒素から硝酸性窒素にまで酸化され
る。沈澱槽の残部の汚泥は余剰汚泥として処理され、上
澄液は処理水として放流される。
【００１１】そして生物反応槽に付設された溶存酸素濃
度計及び活性汚泥浮遊物濃度計によって溶存酸素濃度と
活性汚泥浮遊物濃度が測定され、これらの測定結果に基
づいて制御手段によって余剰汚泥の引抜量が演算される
とともに硝化反応を左右する因子，例えば余剰汚泥ポン
プと汚泥返送ポンプ及びブロワの稼働が制御され、混合
液の汚泥滞留時間が設定された値に保持されるとともに
溶存酸素濃度を設定値以上に保持される。このようにし
て生物反応槽の溶存酸素濃度と系内の汚泥滞留時間とが
所定の値にあるように制御されることにより、処理水の
亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させることができる。
度計及び活性汚泥浮遊物濃度計によって溶存酸素濃度と
活性汚泥浮遊物濃度が測定され、これらの測定結果に基
づいて制御手段によって余剰汚泥の引抜量が演算される
とともに硝化反応を左右する因子，例えば余剰汚泥ポン
プと汚泥返送ポンプ及びブロワの稼働が制御され、混合
液の汚泥滞留時間が設定された値に保持されるとともに
溶存酸素濃度を設定値以上に保持される。このようにし
て生物反応槽の溶存酸素濃度と系内の汚泥滞留時間とが
所定の値にあるように制御されることにより、処理水の
亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させることができる。
【００１２】
【実施例】以下、図１に基づいて本発明にかかる硝化反
応形態判定装置の一実施例を説明する。図１中の１は生
物反応槽であり、この生物反応槽１は複数段に分割され
ていて、各段の内方に夫々散気管２，２・・・が配置さ
れ、この散気管２，２・・・に対して外部に配備したブロ
ワ３から空気が供給される。
応形態判定装置の一実施例を説明する。図１中の１は生
物反応槽であり、この生物反応槽１は複数段に分割され
ていて、各段の内方に夫々散気管２，２・・・が配置さ
れ、この散気管２，２・・・に対して外部に配備したブロ
ワ３から空気が供給される。
【００１３】４は沈澱槽としての最終沈澱池、５は最終
沈澱池４内に沈降した汚泥の一部を生物反応槽１に戻す
汚泥返送ポンプ、６は最終沈澱池４内の余剰汚泥を図外
の処理装置に送り込んで処理するための余剰汚泥ポンプ
である。
沈澱池４内に沈降した汚泥の一部を生物反応槽１に戻す
汚泥返送ポンプ、６は最終沈澱池４内の余剰汚泥を図外
の処理装置に送り込んで処理するための余剰汚泥ポンプ
である。
【００１４】生物反応槽１の略中央部には、溶存酸素濃
度を測定する溶存酸素濃度計７（以下ＤＯ計７と略称）
と活性汚泥浮遊物（mixed liquor suspended solid）濃
度を測定する活性汚泥浮遊物濃度計８（以下ＭＬＳＳ計
８と略称）とが付設されている。このＤＯ計７とＭＬＳ
Ｓ計８は、溶存酸素ＤＯの呼吸活性への律速を受けない
ためとアンモニア性窒素濃度の硝化反応への律速を受け
ない条件であることを考慮して、生物反応槽１の中間地
点に設けることが最適である。
度を測定する溶存酸素濃度計７（以下ＤＯ計７と略称）
と活性汚泥浮遊物（mixed liquor suspended solid）濃
度を測定する活性汚泥浮遊物濃度計８（以下ＭＬＳＳ計
８と略称）とが付設されている。このＤＯ計７とＭＬＳ
Ｓ計８は、溶存酸素ＤＯの呼吸活性への律速を受けない
ためとアンモニア性窒素濃度の硝化反応への律速を受け
ない条件であることを考慮して、生物反応槽１の中間地
点に設けることが最適である。
【００１５】９は制御手段としてのコントローラであ
り、該コントローラ９に上記ＤＯ計７とＭＬＳＳ計８が
検出した値と、最終沈澱池４から排出される汚泥の濃度
計１０が検出した値が入力され、且つコントローラ９に
よって前記ブロワ３，汚泥返送ポンプ５及び余剰汚泥ポ
ンプ６の稼働状態が制御される。
り、該コントローラ９に上記ＤＯ計７とＭＬＳＳ計８が
検出した値と、最終沈澱池４から排出される汚泥の濃度
計１０が検出した値が入力され、且つコントローラ９に
よって前記ブロワ３，汚泥返送ポンプ５及び余剰汚泥ポ
ンプ６の稼働状態が制御される。
【００１６】以下に本実施例の作用を説明する。先ず廃
水１１が生物反応槽１に流入すると、汚泥返送ポンプ５
を介して最終沈澱池４から返送される汚泥とブロワ３の
駆動に伴って散気管２，２・・・からのエアレーションに
よる曝気が行われ、微生物の作用に基づいて廃水中の有
機物が分解される。同時に廃水中の有機体窒素はアンモ
ニア性窒素（ＮＨ4−Ｎ）になり、このアンモニア性窒
素は好気状態下で活性汚泥中の亜硝酸菌（Nitrosomona
s）によって亜硝酸性窒素（ＮＯ2−Ｎ）に酸化され、更
に硝酸菌（Nitrobacter）によって硝酸性窒素（ＮＯ3−
Ｎ）にまで酸化される。
水１１が生物反応槽１に流入すると、汚泥返送ポンプ５
を介して最終沈澱池４から返送される汚泥とブロワ３の
駆動に伴って散気管２，２・・・からのエアレーションに
よる曝気が行われ、微生物の作用に基づいて廃水中の有
機物が分解される。同時に廃水中の有機体窒素はアンモ
ニア性窒素（ＮＨ4−Ｎ）になり、このアンモニア性窒
素は好気状態下で活性汚泥中の亜硝酸菌（Nitrosomona
s）によって亜硝酸性窒素（ＮＯ2−Ｎ）に酸化され、更
に硝酸菌（Nitrobacter）によって硝酸性窒素（ＮＯ3−
Ｎ）にまで酸化される。
【００１７】 ＮＨ4−Ｎ ←→ ＮＯ2−Ｎ ←→ ＮＯ3−Ｎ ・・・・・・・・・・（１） 更にこれらの硝化反応は下記の（２）（３）式で表わす
ことができる。
ことができる。
【００１８】 ２ＮＨ4 +＋３Ｏ2 → ２ＮＯ2 -＋２Ｈ2Ｏ＋４Ｈ+ ・・・・・・・・（２） ２ＮＯ2 -＋Ｏ2 → ２ＮＯ3 - ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） 生物反応槽１内の残りの被処理水は最終沈澱池４に移行
して固液分離され、最終沈澱池４に沈降した汚泥の１部
を汚泥返送ポンプ５により生物反応槽１に戻すことによ
り、活性汚泥浮遊物であるＭＬＳＳ濃度が高められる。
残部の汚泥は余剰汚泥として余剰汚泥ポンプ６によって
図外の余剰汚泥処理装置に送り込まれて処理され、最終
沈澱池４の上澄液は処理水１２として放流される。
して固液分離され、最終沈澱池４に沈降した汚泥の１部
を汚泥返送ポンプ５により生物反応槽１に戻すことによ
り、活性汚泥浮遊物であるＭＬＳＳ濃度が高められる。
残部の汚泥は余剰汚泥として余剰汚泥ポンプ６によって
図外の余剰汚泥処理装置に送り込まれて処理され、最終
沈澱池４の上澄液は処理水１２として放流される。
【００１９】そして本実施例では、上記の運転時に、生
物反応槽１に付設されたＭＬＳＳ計８によって活性汚泥
浮遊物濃度と汚泥滞留時間（sludge retention time，
以下ＳＲＴと略称）が測定され、且つＤＯ計７によって
溶存酸素濃度が測定される。この測定結果に基づいて制
御手段としてのコントローラ９が余剰汚泥の引抜量を演
算し、余剰汚泥ポンプ６と汚泥返送ポンプ５の稼働を制
御して、混合液のＳＲＴ値を設定した値に保持し、且つ
ＤＯを設定値以上に保つためにブロワ３の稼働を制御す
る。このようにして生物反応槽１のＤＯ濃度と系内のＳ
ＲＴとが所定の値にあるように制御することにより、処
理水の亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させることがで
きる。
物反応槽１に付設されたＭＬＳＳ計８によって活性汚泥
浮遊物濃度と汚泥滞留時間（sludge retention time，
以下ＳＲＴと略称）が測定され、且つＤＯ計７によって
溶存酸素濃度が測定される。この測定結果に基づいて制
御手段としてのコントローラ９が余剰汚泥の引抜量を演
算し、余剰汚泥ポンプ６と汚泥返送ポンプ５の稼働を制
御して、混合液のＳＲＴ値を設定した値に保持し、且つ
ＤＯを設定値以上に保つためにブロワ３の稼働を制御す
る。このようにして生物反応槽１のＤＯ濃度と系内のＳ
ＲＴとが所定の値にあるように制御することにより、処
理水の亜硝酸性窒素を硝酸性窒素に変化させることがで
きる。
【００２０】図２は本実施例の作用を検証するための装
置例であって、図中１５は恒温槽であり、該恒温槽１５
内に反応槽１６が配置されている。この反応槽１６には
ブロワ３から送り込まれる空気を放散する散気管２と、
撹拌機本体１７及び羽根１８で成る撹拌機構が配備され
ている。
置例であって、図中１５は恒温槽であり、該恒温槽１５
内に反応槽１６が配置されている。この反応槽１６には
ブロワ３から送り込まれる空気を放散する散気管２と、
撹拌機本体１７及び羽根１８で成る撹拌機構が配備され
ている。
【００２１】一方、１９は原水調製槽であり、この原水
調製槽１９には撹拌機本体２０及び羽根２１で成る撹拌
機構と、液位計２２とが配備されている。２３は原液、
２４は水道水であり、夫々原液ポンプ２５と水ポンプ２
６によって前記原水調製槽１９に原液と水道水を供給す
るように構成されている。２７は反応槽１６からの上澄
液排出用ポンプ、２８は余剰汚泥引抜用ポンプである。
調製槽１９には撹拌機本体２０及び羽根２１で成る撹拌
機構と、液位計２２とが配備されている。２３は原液、
２４は水道水であり、夫々原液ポンプ２５と水ポンプ２
６によって前記原水調製槽１９に原液と水道水を供給す
るように構成されている。２７は反応槽１６からの上澄
液排出用ポンプ、２８は余剰汚泥引抜用ポンプである。
【００２２】本例では原液２３として、肉エキス，ペプ
トン，酢酸ナトリウムを主体とする人工下水を用意し、
水道水２４とともに原水調製槽１９に投入し、撹拌機構
を稼働して撹拌した後に管路３０を介して反応槽１６に
原水を流入させる。反応槽１６の運転パターンは、原水
の投入１５分、嫌気撹拌１時間、ブロワ３を稼働した曝
気撹拌４時間、沈澱３０分、排出１５分（全量の５０％
排出）の計６時間を１サイクルとし、１日４サイクルの
運転を行った。又、１日１回曝気時に原水の所定量を引
き抜くことにより、ＳＲＴが５．６日（試料１）、９日
（試料２）、１３．６日（試料３）となるように馴養し
た。上記の試料１，２，３を用いて１週間に１度混合液
のサンプリングと分析を行い、処理水中のＮＯX−Ｎ
（亜硝酸性窒素＋硝酸性窒素）の中で亜硝酸性窒素が占
める割合について比較を行った。
トン，酢酸ナトリウムを主体とする人工下水を用意し、
水道水２４とともに原水調製槽１９に投入し、撹拌機構
を稼働して撹拌した後に管路３０を介して反応槽１６に
原水を流入させる。反応槽１６の運転パターンは、原水
の投入１５分、嫌気撹拌１時間、ブロワ３を稼働した曝
気撹拌４時間、沈澱３０分、排出１５分（全量の５０％
排出）の計６時間を１サイクルとし、１日４サイクルの
運転を行った。又、１日１回曝気時に原水の所定量を引
き抜くことにより、ＳＲＴが５．６日（試料１）、９日
（試料２）、１３．６日（試料３）となるように馴養し
た。上記の試料１，２，３を用いて１週間に１度混合液
のサンプリングと分析を行い、処理水中のＮＯX−Ｎ
（亜硝酸性窒素＋硝酸性窒素）の中で亜硝酸性窒素が占
める割合について比較を行った。
【００２３】図３は上記の各試料について経過日数に対
する亜硝酸率の変化及びＤＯの変化を調べた結果を示し
ている。この亜硝酸率とは、処理水中のＮＯ2−Ｎ濃度
／（ＮＯ2−Ｎ濃度＋ＮＯ3−Ｎ濃度）である。又、ＤＯ
は反応槽１６の中央付近の濃度を測定した。
する亜硝酸率の変化及びＤＯの変化を調べた結果を示し
ている。この亜硝酸率とは、処理水中のＮＯ2−Ｎ濃度
／（ＮＯ2−Ｎ濃度＋ＮＯ3−Ｎ濃度）である。又、ＤＯ
は反応槽１６の中央付近の濃度を測定した。
【００２４】図３によれば実験開始２４日目までは各試
料１，２，３とも亜硝酸性窒素の占める割合が高かっ
た。又、試料３のみ曝気開始後２時間目のＤＯが低かっ
たので、その後、試料１，２と同様のＤＯに調整し、馴
用を継続した。その結果、実験開始後２８日以降は、試
料３は徐々に亜硝酸性窒素の占める割合が減少した。
又、試料１，２はほとんどが亜硝酸性窒素であった。こ
の後も馴用を続けたが、試料３は最終的に完全な硝酸型
になり、残りの２試料は亜硝酸型の間まであった。
料１，２，３とも亜硝酸性窒素の占める割合が高かっ
た。又、試料３のみ曝気開始後２時間目のＤＯが低かっ
たので、その後、試料１，２と同様のＤＯに調整し、馴
用を継続した。その結果、実験開始後２８日以降は、試
料３は徐々に亜硝酸性窒素の占める割合が減少した。
又、試料１，２はほとんどが亜硝酸性窒素であった。こ
の後も馴用を続けたが、試料３は最終的に完全な硝酸型
になり、残りの２試料は亜硝酸型の間まであった。
【００２５】一方、ＤＯは有機物の除去終了に伴い、曝
気槽の出口に近付くにつれて上昇するが、亜硝酸型硝化
反応を硝酸型硝化反応にするためには、曝気槽の中央付
近で２ｍｇ／ｌは必要である。
気槽の出口に近付くにつれて上昇するが、亜硝酸型硝化
反応を硝酸型硝化反応にするためには、曝気槽の中央付
近で２ｍｇ／ｌは必要である。
【００２６】上記の結果から、亜硝酸型の硝化反応を硝
酸型の硝化反応にするためには、ＤＯ或はＳＲＴの何れ
か一方を制御するだけでは十分と言えず、ＤＯとＳＲＴ
の両者を同時に制御しなければならないことが判明し
た。そして最適なＳＲＴは１０日以上であることが確認
された。
酸型の硝化反応にするためには、ＤＯ或はＳＲＴの何れ
か一方を制御するだけでは十分と言えず、ＤＯとＳＲＴ
の両者を同時に制御しなければならないことが判明し
た。そして最適なＳＲＴは１０日以上であることが確認
された。
【００２７】そこで本実施例では、図１に示したように
生物反応槽１の略中央部に活性汚泥浮遊物濃度を測定す
るＭＬＳＳ計８とＤＯ計７を付設して、このＭＬＳＳ計
８とＤＯ計７の測定値に基づいて、コントローラ９が余
剰汚泥の引抜量を演算して余剰汚泥ポンプ６と汚泥返送
ポンプ５の稼働を制御するとともに混合液のＳＲＴ値を
設定した値に保持し、且つＤＯは２ｍｇ／ｌ以上に保つ
ようにブロワ３の稼働を制御するものである。そして生
物反応槽１のＤＯ濃度と系内のＳＲＴとが所定の値にあ
るように制御することにより、処理水の亜硝酸性窒素を
硝酸性窒素に変化させることを大きな特徴としている。
生物反応槽１の略中央部に活性汚泥浮遊物濃度を測定す
るＭＬＳＳ計８とＤＯ計７を付設して、このＭＬＳＳ計
８とＤＯ計７の測定値に基づいて、コントローラ９が余
剰汚泥の引抜量を演算して余剰汚泥ポンプ６と汚泥返送
ポンプ５の稼働を制御するとともに混合液のＳＲＴ値を
設定した値に保持し、且つＤＯは２ｍｇ／ｌ以上に保つ
ようにブロワ３の稼働を制御するものである。そして生
物反応槽１のＤＯ濃度と系内のＳＲＴとが所定の値にあ
るように制御することにより、処理水の亜硝酸性窒素を
硝酸性窒素に変化させることを大きな特徴としている。
【００２８】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明にか
かる活性汚泥処理における硝化反応制御装置によれば、
生物反応槽に付設された溶存酸素濃度計と活性汚泥浮遊
物濃度計によって混合液の溶存酸素濃度と活性汚泥浮遊
物濃度が測定され、これらの測定結果に基づいて制御手
段によって硝化反応を左右する因子である余剰汚泥ポン
プと汚泥返送ポンプ及びブロワの稼働が制御されて、混
合液の汚泥滞留時間が設定された値に保持されるととも
に溶存酸素濃度を設定値以上に保持して、処理水の亜硝
酸性窒素を硝酸性窒素に変化させることができる。
かる活性汚泥処理における硝化反応制御装置によれば、
生物反応槽に付設された溶存酸素濃度計と活性汚泥浮遊
物濃度計によって混合液の溶存酸素濃度と活性汚泥浮遊
物濃度が測定され、これらの測定結果に基づいて制御手
段によって硝化反応を左右する因子である余剰汚泥ポン
プと汚泥返送ポンプ及びブロワの稼働が制御されて、混
合液の汚泥滞留時間が設定された値に保持されるととも
に溶存酸素濃度を設定値以上に保持して、処理水の亜硝
酸性窒素を硝酸性窒素に変化させることができる。
【００２９】従って処理水中に亜硝酸性窒素が存在する
ことがなくなり、処理水のＣＯＤ（化学的酸素要求量）
が減少されるとともに処理水排出先の溶存酸素の減少が
防止されて、安定した処理水が得られて排出先の生物相
にも好影響を与えることが出来る。
ことがなくなり、処理水のＣＯＤ（化学的酸素要求量）
が減少されるとともに処理水排出先の溶存酸素の減少が
防止されて、安定した処理水が得られて排出先の生物相
にも好影響を与えることが出来る。
【００３０】装置自体の構成は簡易化されていて、曝気
槽等の増設を不要であり、しかも既存の施設にも適用す
ることが可能であって汎用性が高いという効果を発揮す
る。
槽等の増設を不要であり、しかも既存の施設にも適用す
ることが可能であって汎用性が高いという効果を発揮す
る。
【図１】本発明の基本的実施例を示す概要図。
【図２】本発明の作用を検証するための装置例を示す概
要図。
要図。
【図３】本発明の検証結果を示すグラフ。
１…生物反応槽、２…散気管、３…ブロワ、４…最終沈
澱池、５…汚泥返送ポンプ、６…余剰汚泥ポンプ、７…
溶存酸素濃度計（ＤＯ計）、８…活性汚泥浮遊物濃度計
（ＭＬＳＳ計）、９…コントローラ（制御手段）、１０
…濃度計、１１…廃水、１２…処理水。
澱池、５…汚泥返送ポンプ、６…余剰汚泥ポンプ、７…
溶存酸素濃度計（ＤＯ計）、８…活性汚泥浮遊物濃度計
（ＭＬＳＳ計）、９…コントローラ（制御手段）、１０
…濃度計、１１…廃水、１２…処理水。
Claims (2)
- 【請求項１】 下水等の廃水を生物反応槽へ流入して、
好気条件下で硝化細菌によりアンモニア性窒素の硝化を
行う工程と、沈澱槽で固液分離する工程と、沈澱槽内の
汚泥の一部を生物反応槽に返送する工程を含む活性汚泥
処理装置において、 上記生物反応槽に、溶存酸素濃度計及び活性汚泥浮遊物
濃度計とを付設し、この溶存酸素濃度計及び活性汚泥浮
遊物濃度計の測定値に基づいて、生物反応槽の硝化反応
を左右する因子を制御して処理水の亜硝酸性窒素を硝酸
性窒素に変化させる制御手段を設けたことを特徴とす
る、活性汚泥処理における硝化反応制御装置。 - 【請求項２】 上記生物反応槽の硝化反応を左右する因
子は、生物反応槽への曝気風量、余剰汚泥の引き抜き量
及び汚泥返送ポンプによる生物反応槽への返送汚泥量で
ある請求項１記載の活性汚泥処理における硝化反応制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4050997A JPH05253597A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 活性汚泥処理における硝化反応制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4050997A JPH05253597A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 活性汚泥処理における硝化反応制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05253597A true JPH05253597A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=12874431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4050997A Pending JPH05253597A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 活性汚泥処理における硝化反応制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05253597A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008188548A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Ihi Corp | 好気性排水処理における汚泥発生の抑制法 |
| JP2009279509A (ja) * | 2008-05-21 | 2009-12-03 | Nissin Electric Co Ltd | 排水処理方法、排水処理設備用の計装制御装置および排水処理設備 |
| CN105859032A (zh) * | 2016-04-29 | 2016-08-17 | 江南大学 | 一种针对污水处理厂出水nh3-n超标的处理方法 |
| JP2017109195A (ja) * | 2015-12-18 | 2017-06-22 | メタウォーター株式会社 | 排水処理システム |
-
1992
- 1992-03-10 JP JP4050997A patent/JPH05253597A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008188548A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Ihi Corp | 好気性排水処理における汚泥発生の抑制法 |
| JP2009279509A (ja) * | 2008-05-21 | 2009-12-03 | Nissin Electric Co Ltd | 排水処理方法、排水処理設備用の計装制御装置および排水処理設備 |
| JP2017109195A (ja) * | 2015-12-18 | 2017-06-22 | メタウォーター株式会社 | 排水処理システム |
| CN105859032A (zh) * | 2016-04-29 | 2016-08-17 | 江南大学 | 一种针对污水处理厂出水nh3-n超标的处理方法 |
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