JPH06302235A - 酸化物超電導線材の製造方法 - Google Patents
酸化物超電導線材の製造方法Info
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- JPH06302235A JPH06302235A JP5091197A JP9119793A JPH06302235A JP H06302235 A JPH06302235 A JP H06302235A JP 5091197 A JP5091197 A JP 5091197A JP 9119793 A JP9119793 A JP 9119793A JP H06302235 A JPH06302235 A JP H06302235A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 超電導体の金属シースに対する断面積比が大
きい場合や、長尺化をはかった場合に、臨界電流密度の
向上をもたらすことができる、酸化物超電導線材の製造
方法を提供する。 【構成】 酸化物超電導材料を主成分とする粉末を金属
シースにて被覆し伸線加工を行なった後、圧延加工と熱
処理を繰返して酸化物超電導線材を製造する方法であっ
て、熱処理後の圧延加工時にかける前方張力および後方
張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下にすることを特徴とす
る。
きい場合や、長尺化をはかった場合に、臨界電流密度の
向上をもたらすことができる、酸化物超電導線材の製造
方法を提供する。 【構成】 酸化物超電導材料を主成分とする粉末を金属
シースにて被覆し伸線加工を行なった後、圧延加工と熱
処理を繰返して酸化物超電導線材を製造する方法であっ
て、熱処理後の圧延加工時にかける前方張力および後方
張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下にすることを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、酸化物超電導線材の
製造方法に関するものであり、特に、高い臨界電流密度
を有する酸化物超電導線材の製造方法に関するものであ
る。
製造方法に関するものであり、特に、高い臨界電流密度
を有する酸化物超電導線材の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、より高い臨界温度を示す超電導材
料として、セラミック系のもの、すなわち、酸化物超電
導材料が注目されている。その中で、イットリウム系は
９０Ｋ、ビスマス系は１１０Ｋ、タリウム系は１２０Ｋ
程度の高い臨界温度を示し、実用化が期待されている。
料として、セラミック系のもの、すなわち、酸化物超電
導材料が注目されている。その中で、イットリウム系は
９０Ｋ、ビスマス系は１１０Ｋ、タリウム系は１２０Ｋ
程度の高い臨界温度を示し、実用化が期待されている。
【０００３】この中でも、ビスマス系やタリウム系酸化
物超電導材料においては、粉末を金属シースにて被覆
し、伸線加工と、圧延加工またはプレス加工等の押圧加
工と、熱処理とを施すことにより、高い臨界電流密度を
有する酸化物超電導線材が得られている。また、従来、
このような押圧加工および熱処理のステップを複数回繰
返すことにより、より高い臨界電流密度を有する酸化物
超電導線材が得られることが知られている。
物超電導材料においては、粉末を金属シースにて被覆
し、伸線加工と、圧延加工またはプレス加工等の押圧加
工と、熱処理とを施すことにより、高い臨界電流密度を
有する酸化物超電導線材が得られている。また、従来、
このような押圧加工および熱処理のステップを複数回繰
返すことにより、より高い臨界電流密度を有する酸化物
超電導線材が得られることが知られている。
【０００４】しかしながら、特に高い臨界電流密度が得
られている酸化物超電導線材は、プレス加工を用いて作
製された、１０ｃｍ程度の長さの短いものがほとんどで
ある。一方、長さの長い酸化物超電導線材の作製におい
ては、プレス加工を用いることができず、ロールによる
圧延加工を用いなくてはならないため、長さの短い線材
のように高い臨界電流密度を得ることができない。
られている酸化物超電導線材は、プレス加工を用いて作
製された、１０ｃｍ程度の長さの短いものがほとんどで
ある。一方、長さの長い酸化物超電導線材の作製におい
ては、プレス加工を用いることができず、ロールによる
圧延加工を用いなくてはならないため、長さの短い線材
のように高い臨界電流密度を得ることができない。
【０００５】また、従来、酸化物超電導線材において、
超電導体の金属シースに対する断面積比が大きくなる
と、臨界電流密度はさらに低下する傾向が大きかった。
超電導体の金属シースに対する断面積比が大きくなる
と、臨界電流密度はさらに低下する傾向が大きかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】酸化物超電導線材をケ
ーブルやマグネットに応用する際には、高い臨界温度に
加えて、高い臨界電流密度を有していることが必要であ
る。また、長い酸化物超電導線材においては、均一な特
性を持つことも必要である。
ーブルやマグネットに応用する際には、高い臨界温度に
加えて、高い臨界電流密度を有していることが必要であ
る。また、長い酸化物超電導線材においては、均一な特
性を持つことも必要である。
【０００７】しかしながら、従来の酸化物超電導線材
は、前述のように、超電導体の金属シースに対する断面
積比が大きい場合や、長尺化を図った場合には、臨界電
流密度が低下してしまうという問題点があった。
は、前述のように、超電導体の金属シースに対する断面
積比が大きい場合や、長尺化を図った場合には、臨界電
流密度が低下してしまうという問題点があった。
【０００８】この発明の目的は、上述の問題点を解決
し、超電導体の金属シースに対する断面積比が大きい場
合や、長尺化を図った場合に、臨界電流密度の向上をも
たらすことができる、酸化物超電導線材の製造方法を提
供することにある。
し、超電導体の金属シースに対する断面積比が大きい場
合や、長尺化を図った場合に、臨界電流密度の向上をも
たらすことができる、酸化物超電導線材の製造方法を提
供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明による酸化物超
電導線材の製造方法は、酸化物超電導材料を主成分とす
る粉末を、金属シースにて被覆し、伸線加工を行なった
後、圧延加工と熱処理を繰返して、酸化物超電導線材を
製造する方法であって、熱処理後の圧延加工時にかける
前方張力および後方張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下に
することを特徴としている。
電導線材の製造方法は、酸化物超電導材料を主成分とす
る粉末を、金属シースにて被覆し、伸線加工を行なった
後、圧延加工と熱処理を繰返して、酸化物超電導線材を
製造する方法であって、熱処理後の圧延加工時にかける
前方張力および後方張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下に
することを特徴としている。
【００１０】
【作用】この発明によれば、熱処理後の圧延加工時にか
ける前方張力および後方張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以
下にしている。酸化物超電導線材は、前述のように、圧
延加工と熱処理を繰返すことにより、配向性および緻密
性が増し、臨界電流密度が向上する。しかしながら、酸
化物超電導体はセラミックスであるため、焼結が行なわ
れると延性に非常に乏しくなり、また無理に引張ると割
れが生じてしまう。この割れが大きすぎると、熱処理を
行なっても回復できず、熱処理後も存在してしまう。そ
して、この割れは、電流の流れを妨げるため、臨界電流
密度低下の大きな原因となる。したがって、焼結後の圧
延加工は、できるだけ線材に引張りの力がかからないよ
うにする必要がある。
ける前方張力および後方張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以
下にしている。酸化物超電導線材は、前述のように、圧
延加工と熱処理を繰返すことにより、配向性および緻密
性が増し、臨界電流密度が向上する。しかしながら、酸
化物超電導体はセラミックスであるため、焼結が行なわ
れると延性に非常に乏しくなり、また無理に引張ると割
れが生じてしまう。この割れが大きすぎると、熱処理を
行なっても回復できず、熱処理後も存在してしまう。そ
して、この割れは、電流の流れを妨げるため、臨界電流
密度低下の大きな原因となる。したがって、焼結後の圧
延加工は、できるだけ線材に引張りの力がかからないよ
うにする必要がある。
【００１１】図１は、ロールによる圧延加工の工程を示
す概略図である。図１を参照して、サプライ１より供給
された酸化物超電導線材２は、圧延ロール３によって圧
延加工された後、巻き取り機４に巻き換えられる。圧延
ロール３による圧延の際には、酸化物超電導線材２に対
して、前方張力５および後方張力６がかけられる。この
うち、前方張力５の大きさは張力制御ロール７によって
制御され、一方、後方張力６の大きさはサプライ１に備
えられた張力制御装置によって制御される。
す概略図である。図１を参照して、サプライ１より供給
された酸化物超電導線材２は、圧延ロール３によって圧
延加工された後、巻き取り機４に巻き換えられる。圧延
ロール３による圧延の際には、酸化物超電導線材２に対
して、前方張力５および後方張力６がかけられる。この
うち、前方張力５の大きさは張力制御ロール７によって
制御され、一方、後方張力６の大きさはサプライ１に備
えられた張力制御装置によって制御される。
【００１２】本発明者らは、圧延方法の検討に際して、
特に、焼結後の圧延加工の際にかける最適な前方張力お
よび後方張力を検討した。その結果、従来、焼結後の圧
延加工時には、約１．６〜１．７ｋｇ／ｍｍ2 の前方張
力５および後方張力６をかけていたが、この前方張力５
および後方張力６を０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下に下げるこ
とにより、大きな割れを生じさせることなく圧延するこ
とができ、臨界電流密度を向上させることができる。
特に、焼結後の圧延加工の際にかける最適な前方張力お
よび後方張力を検討した。その結果、従来、焼結後の圧
延加工時には、約１．６〜１．７ｋｇ／ｍｍ2 の前方張
力５および後方張力６をかけていたが、この前方張力５
および後方張力６を０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下に下げるこ
とにより、大きな割れを生じさせることなく圧延するこ
とができ、臨界電流密度を向上させることができる。
【００１３】
（実施例１）まず、Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣＯ3 、
ＣａＣＯ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：
Ｃａ：Ｃｕ＝１．８１：０．４０：１．９８：２．２
１：３．０３の組成比になるように、これらを配合し
た。この配合したものを、大気中において７５０℃で１
２時間、続いて同じく大気中において８００℃で８時
間、さらに、減圧雰囲気１Ｔｏｒｒにおいて７６０℃で
８時間の順に、３段階の熱処理を施した。なお、各熱処
理後には、粉砕を行なった。このような熱処理および粉
砕を経て得られた粉末を、さらに、ボールミルにより粉
砕し、サブミクロンの粉末を得た。この粉末を、８００
℃で２時間の熱処理を施した後、外径１２ｍｍ、内径９
ｍｍの銀パイプ中に充填した。この後、これを伸線し、
その途中の８．９ｍｍφの丸線の状態のときに、真空中
６５０℃で１０時間の熱処理を施した。さらに、これを
伸線し、１ｍｍφの酸化物超電導線材を得た。
ＣａＣＯ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：Ｓｒ：
Ｃａ：Ｃｕ＝１．８１：０．４０：１．９８：２．２
１：３．０３の組成比になるように、これらを配合し
た。この配合したものを、大気中において７５０℃で１
２時間、続いて同じく大気中において８００℃で８時
間、さらに、減圧雰囲気１Ｔｏｒｒにおいて７６０℃で
８時間の順に、３段階の熱処理を施した。なお、各熱処
理後には、粉砕を行なった。このような熱処理および粉
砕を経て得られた粉末を、さらに、ボールミルにより粉
砕し、サブミクロンの粉末を得た。この粉末を、８００
℃で２時間の熱処理を施した後、外径１２ｍｍ、内径９
ｍｍの銀パイプ中に充填した。この後、これを伸線し、
その途中の８．９ｍｍφの丸線の状態のときに、真空中
６５０℃で１０時間の熱処理を施した。さらに、これを
伸線し、１ｍｍφの酸化物超電導線材を得た。
【００１４】次に、このようにして得られた１ｍｍφの
酸化物超電導線材に対して、最初の圧延加工を行ない、
０．１８ｍｍの厚さにした。なお、この最初の圧延加工
の際には、３．８ｋｇ／ｍｍ2 の前方張力と、０．４ｋ
ｇ／ｍｍ2 の後方張力がかけられた。この圧延加工によ
り得られた線材を、８５０℃で５０時間、８０ｍ長で熱
処理した。
酸化物超電導線材に対して、最初の圧延加工を行ない、
０．１８ｍｍの厚さにした。なお、この最初の圧延加工
の際には、３．８ｋｇ／ｍｍ2 の前方張力と、０．４ｋ
ｇ／ｍｍ2 の後方張力がかけられた。この圧延加工によ
り得られた線材を、８５０℃で５０時間、８０ｍ長で熱
処理した。
【００１５】その後さらに、この線材に対して、表１に
示す５種の条件で２回目の圧延加工を施し、０．１６ｍ
ｍの厚さにした。なお、この２回目の圧延加工の際にか
けられた後方張力は、すべて０．４ｋｇ／ｍｍ2 であっ
た。この２回目の圧延加工により得られた線材を、５０
ｃｍ長で１０枚のバンドルとし、８５０℃で５０時間の
熱処理を施した。
示す５種の条件で２回目の圧延加工を施し、０．１６ｍ
ｍの厚さにした。なお、この２回目の圧延加工の際にか
けられた後方張力は、すべて０．４ｋｇ／ｍｍ2 であっ
た。この２回目の圧延加工により得られた線材を、５０
ｃｍ長で１０枚のバンドルとし、８５０℃で５０時間の
熱処理を施した。
【００１６】
【表１】
【００１７】このようにして得られた酸化物超電導線材
の、７７Ｋにおける臨界電流密度を測定した。その結果
を表２に示す。
の、７７Ｋにおける臨界電流密度を測定した。その結果
を表２に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２より明らかなように、２回目の圧延加
工の際にかける前方張力が本発明の範囲内にある線材Ｎ
ｏ．３〜Ｎｏ．５の酸化物超電導線材は、線材Ｎｏ．１
およびＮｏ．２の比較例の酸化物超電導線材よりも、臨
界電流密度が高いことがわかる。
工の際にかける前方張力が本発明の範囲内にある線材Ｎ
ｏ．３〜Ｎｏ．５の酸化物超電導線材は、線材Ｎｏ．１
およびＮｏ．２の比較例の酸化物超電導線材よりも、臨
界電流密度が高いことがわかる。
【００２０】（実施例２）実施例１と同様に、１回の圧
延加工と熱処理によって得られた線材に対して、表３に
示す３種の条件で２回目の圧延加工を施し、０．１６ｍ
ｍの厚さにした。なお、この２回目の圧延加工の際にか
けられた前方張力は、すべて０．１８ｋｇ／ｍｍ2 であ
った。この２回目の圧延加工により得られた線材を、５
０ｃｍ長で１０枚のバンドルとし、８５０℃で５０時間
の熱処理を施した。
延加工と熱処理によって得られた線材に対して、表３に
示す３種の条件で２回目の圧延加工を施し、０．１６ｍ
ｍの厚さにした。なお、この２回目の圧延加工の際にか
けられた前方張力は、すべて０．１８ｋｇ／ｍｍ2 であ
った。この２回目の圧延加工により得られた線材を、５
０ｃｍ長で１０枚のバンドルとし、８５０℃で５０時間
の熱処理を施した。
【００２１】
【表３】
【００２２】このようにして得られた酸化物超電導線材
の、７７Ｋにおける臨界電流密度を測定した。その結果
を表４に示す。
の、７７Ｋにおける臨界電流密度を測定した。その結果
を表４に示す。
【００２３】
【表４】
【００２４】表４より明らかなように、２回目の圧延加
工の際にかける後方張力が本発明の範囲内にある線材Ｎ
ｏ．７およびＮｏ．８の酸化物超電導線材は、線材Ｎ
ｏ．６の比較例の酸化物超電導線材よりも、臨界電流密
度が高いことがわかる。
工の際にかける後方張力が本発明の範囲内にある線材Ｎ
ｏ．７およびＮｏ．８の酸化物超電導線材は、線材Ｎ
ｏ．６の比較例の酸化物超電導線材よりも、臨界電流密
度が高いことがわかる。
【００２５】なお、以上の実施例に関する開示は、本発
明の単なる具体例に過ぎず、本発明の技術的範囲を何ら
制限するものではない。すなわち、本発明の適用はビス
マス系酸化物超電導線材の製造に限られるものではな
く、タリウム系およびイットリウム系酸化物超電導線材
の製造に関しても適用できる。
明の単なる具体例に過ぎず、本発明の技術的範囲を何ら
制限するものではない。すなわち、本発明の適用はビス
マス系酸化物超電導線材の製造に限られるものではな
く、タリウム系およびイットリウム系酸化物超電導線材
の製造に関しても適用できる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、臨界電流密度の高い長尺の酸化物超電導線材が得ら
れる。したがって、この発明により製造された酸化物超
電導線材は、ケーブルやマグネットへの適用が可能であ
る。
ば、臨界電流密度の高い長尺の酸化物超電導線材が得ら
れる。したがって、この発明により製造された酸化物超
電導線材は、ケーブルやマグネットへの適用が可能であ
る。
【図１】ロールによる圧延加工の工程を示す概略図であ
る。
る。
１ 張力制御サプライ ２ 酸化物超電導線材 ３ 圧延ロール ４ 巻き取り機 ５ 前方張力 ６ 後方張力 ７ 張力制御ロール
Claims (1)
- 【請求項１】 酸化物超電導材料を主成分とする粉末
を、金属シースにて被覆し、伸線加工を行なった後、圧
延加工と熱処理を繰返して、酸化物超電導線材を製造す
る方法であって、 前記熱処理後の圧延加工時にかける前方張力および後方
張力を、０．８ｋｇ／ｍｍ2 以下にすることを特徴とす
る、酸化物超電導線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5091197A JP3051867B2 (ja) | 1993-04-19 | 1993-04-19 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5091197A JP3051867B2 (ja) | 1993-04-19 | 1993-04-19 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06302235A true JPH06302235A (ja) | 1994-10-28 |
| JP3051867B2 JP3051867B2 (ja) | 2000-06-12 |
Family
ID=14019725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5091197A Expired - Lifetime JP3051867B2 (ja) | 1993-04-19 | 1993-04-19 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3051867B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005327551A (ja) * | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導線材の製造方法 |
| US7784169B2 (en) | 2004-06-24 | 2010-08-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing superconducting wire |
| CN110510441A (zh) * | 2019-08-29 | 2019-11-29 | 常德金鹏印务有限公司 | 一种卷对卷凹版印刷的放卷方法 |
-
1993
- 1993-04-19 JP JP5091197A patent/JP3051867B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005327551A (ja) * | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導線材の製造方法 |
| JP4701631B2 (ja) * | 2004-05-13 | 2011-06-15 | 住友電気工業株式会社 | 超電導線材の製造方法 |
| US7784169B2 (en) | 2004-06-24 | 2010-08-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing superconducting wire |
| CN110510441A (zh) * | 2019-08-29 | 2019-11-29 | 常德金鹏印务有限公司 | 一种卷对卷凹版印刷的放卷方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3051867B2 (ja) | 2000-06-12 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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