JPH06277563A - 気体吹出装置 - Google Patents
気体吹出装置Info
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- JPH06277563A JPH06277563A JP18512092A JP18512092A JPH06277563A JP H06277563 A JPH06277563 A JP H06277563A JP 18512092 A JP18512092 A JP 18512092A JP 18512092 A JP18512092 A JP 18512092A JP H06277563 A JPH06277563 A JP H06277563A
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- Japan
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- hollow casing
- opening
- supply port
- blowing device
- gas blowing
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 流速の分布偏差が小さい均一な流速のエアカ
ーテンが形成でき、エアカーテンの規模や流速等が異な
る場合でも設計が容易な気体吹出装置を提供することで
ある。 【構成】 端面に気体供給口が形成され、かつ、前記端
面に直交する側面に均一幅の開口部が形成された中空ケ
ーシングを備えてなる気体吹出装置であって、前記中空
ケーシングの内部には、この中空ケーシングの長手方向
に沿って前記開口部に垂直な整流板が所定間隔で複数配
設されてなる気体吹出装置。
ーテンが形成でき、エアカーテンの規模や流速等が異な
る場合でも設計が容易な気体吹出装置を提供することで
ある。 【構成】 端面に気体供給口が形成され、かつ、前記端
面に直交する側面に均一幅の開口部が形成された中空ケ
ーシングを備えてなる気体吹出装置であって、前記中空
ケーシングの内部には、この中空ケーシングの長手方向
に沿って前記開口部に垂直な整流板が所定間隔で複数配
設されてなる気体吹出装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば粉体工場、鋳物
工場、塗装工場、樹脂製造・加工工場、メッキ工場、鉄
鋼の酸洗工場、食品加工工場、皮革加工工場、化学工
場、更には電子部品工場等の多様な業種の工場内で発生
する粉塵や煙や臭気等の有害物・不快物を含有する空気
を排気用吸引フードまで誘導（圧送）するエアカーテン
の形成に用いられる気体吹出装置に関する。
工場、塗装工場、樹脂製造・加工工場、メッキ工場、鉄
鋼の酸洗工場、食品加工工場、皮革加工工場、化学工
場、更には電子部品工場等の多様な業種の工場内で発生
する粉塵や煙や臭気等の有害物・不快物を含有する空気
を排気用吸引フードまで誘導（圧送）するエアカーテン
の形成に用いられる気体吹出装置に関する。
【０００２】
【発明の背景】従来、エアカーテンの形成に用いられる
気体吹出装置としては、一端が圧搾空気供給口に接続さ
れ、他端が盲板で閉鎖された円筒状パイプに軸方向に沿
った複数の小孔を適当な間隔で設け、この小孔から圧搾
空気を吹き出させてカーテン状の空気の流れを発生させ
るように構成したものが周知である。
気体吹出装置としては、一端が圧搾空気供給口に接続さ
れ、他端が盲板で閉鎖された円筒状パイプに軸方向に沿
った複数の小孔を適当な間隔で設け、この小孔から圧搾
空気を吹き出させてカーテン状の空気の流れを発生させ
るように構成したものが周知である。
【０００３】しかしながら、この装置では円筒状パイプ
の圧搾空気供給口付近や盲板の終端近傍に形成された小
孔からの圧搾空気の吹き出し量は、他の小孔からの吹き
出し量よりも過度に多くなるので、軸方向の流速の分布
偏差が大きく、均一な速度で圧搾空気を吹き出させて均
一なエアカーテンを形成することとができなかった。こ
のような問題点を解決する装置として、断面が矩形の中
空ケーシングの一側面に均一幅の開口部を、更に一端面
に圧搾空気の供給管接続口を設け、この中空ケーシング
内に案内板を供給管接続口からの距離に応じた角度で傾
斜させて配置し、圧搾空気をこの案内板により分配して
開口部から吹出させてエアカーテンを形成させる装置が
提案されている。
の圧搾空気供給口付近や盲板の終端近傍に形成された小
孔からの圧搾空気の吹き出し量は、他の小孔からの吹き
出し量よりも過度に多くなるので、軸方向の流速の分布
偏差が大きく、均一な速度で圧搾空気を吹き出させて均
一なエアカーテンを形成することとができなかった。こ
のような問題点を解決する装置として、断面が矩形の中
空ケーシングの一側面に均一幅の開口部を、更に一端面
に圧搾空気の供給管接続口を設け、この中空ケーシング
内に案内板を供給管接続口からの距離に応じた角度で傾
斜させて配置し、圧搾空気をこの案内板により分配して
開口部から吹出させてエアカーテンを形成させる装置が
提案されている。
【０００４】ところが、この装置でも中空ケーシングの
形状や大きさあるいは圧搾空気の供給管接続口の設けら
れた位置等が変わると、前者の場合と同様に軸方向の流
速の分布偏差が大きくなり、均一な流速のエアカーテン
を形成するのは困難である。更に、従来の装置では、予
め流速分布や圧搾空気の必要供給圧を計算するのが極め
て難しく、設計も試行錯誤に依るところが大きかった。
形状や大きさあるいは圧搾空気の供給管接続口の設けら
れた位置等が変わると、前者の場合と同様に軸方向の流
速の分布偏差が大きくなり、均一な流速のエアカーテン
を形成するのは困難である。更に、従来の装置では、予
め流速分布や圧搾空気の必要供給圧を計算するのが極め
て難しく、設計も試行錯誤に依るところが大きかった。
【０００５】
【発明の開示】本発明の目的は、流速の分布偏差が小さ
い均一な流速のエアカーテンが形成でき、エアカーテン
の規模や流速等が異なる場合でも設計が容易な気体吹出
装置を提供することである。上記本発明の目的は、端面
に気体供給口が形成され、かつ、前記端面に直交する側
面に均一幅の開口部が形成された中空ケーシングを備え
てなる気体吹出装置であって、前記中空ケーシングの内
部には、この中空ケーシングの長手方向に沿って前記開
口部に垂直な整流板が所定間隔で複数配設されてなるこ
とを特徴とする気体吹出装置によって達成される。
い均一な流速のエアカーテンが形成でき、エアカーテン
の規模や流速等が異なる場合でも設計が容易な気体吹出
装置を提供することである。上記本発明の目的は、端面
に気体供給口が形成され、かつ、前記端面に直交する側
面に均一幅の開口部が形成された中空ケーシングを備え
てなる気体吹出装置であって、前記中空ケーシングの内
部には、この中空ケーシングの長手方向に沿って前記開
口部に垂直な整流板が所定間隔で複数配設されてなるこ
とを特徴とする気体吹出装置によって達成される。
【０００６】尚、整流板は、その下端が開口部から等距
離にあるように配列されており、かつ、その上端は開口
部の気体供給口側端部と前記気体供給口と対向する面の
上端から前記気体供給口の縦寸法の０．０３〜０．２倍
の距離にある点とを結ぶ直線上にあることが好ましく、
又、開口部には、中空ケーシングの長手方向に沿った略
均一幅の吹出口を有するノズルが少なくとも一つ構成さ
れてなることが好ましい。
離にあるように配列されており、かつ、その上端は開口
部の気体供給口側端部と前記気体供給口と対向する面の
上端から前記気体供給口の縦寸法の０．０３〜０．２倍
の距離にある点とを結ぶ直線上にあることが好ましく、
又、開口部には、中空ケーシングの長手方向に沿った略
均一幅の吹出口を有するノズルが少なくとも一つ構成さ
れてなることが好ましい。
【０００７】上記の如く気体吹出装置を構成させた場合
には、流速の分布偏差が小さく、均一な流速のエアカー
テンが形成でき、エアカーテンの規模や流速等が異なる
場合でも設計が容易なものとなる。このことは次の理論
式により説明できる。先ず、この気体吹出装置に供給さ
れる圧搾空気（気体）の供給量をＱ、整流部（隣合う整
流板同士の間につくられる部分）のｉ番目の流量をＤＤ
Ｑ（ｉ）、流路部（中空ケーシング内の整流部を除く部
分）のｉ番目の流量をＤＱ（ｉ）とすると、次式が成り
立つ。
には、流速の分布偏差が小さく、均一な流速のエアカー
テンが形成でき、エアカーテンの規模や流速等が異なる
場合でも設計が容易なものとなる。このことは次の理論
式により説明できる。先ず、この気体吹出装置に供給さ
れる圧搾空気（気体）の供給量をＱ、整流部（隣合う整
流板同士の間につくられる部分）のｉ番目の流量をＤＤ
Ｑ（ｉ）、流路部（中空ケーシング内の整流部を除く部
分）のｉ番目の流量をＤＱ（ｉ）とすると、次式が成り
立つ。
【０００８】ＤＱ（ｉ）＝Ｑ−ΣＤＤＱ（ｉ） 又、ｉ番目の流路部の流速Ｕ1(ｉ）、ｉ番目の整流部の
流速Ｕ2(ｉ）及びｉ番目の吹出部の流速Ｕ3(ｉ）は次の
式で表される。 Ｕ1(ｉ）＝ＤＱ（ｉ）／〔Ｂ・ＤＣ（ｉ）〕 Ｕ2(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔ＰＬ（ｉ）・Ｂ〕 Ｕ3(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔ＰＬ（ｉ）・ＳＡ〕 但し、 Ｂ：中空ケーシングの横幅 ＤＣ（ｉ）：ｉ番目の流路部の高さ ＰＬ（ｉ）：ｉ番目の整流部の長さ ＳＡ：吹出部の平行幅 更に、上の式で得られたＵ1(ｉ）〜Ｕ3(ｉ）を用いると
流路部、整流部及び吹出部等のｉ番目の圧力損失ＤＰ
0(ｉ）〜ＤＰ5(ｉ）は次の式で表される。
流速Ｕ2(ｉ）及びｉ番目の吹出部の流速Ｕ3(ｉ）は次の
式で表される。 Ｕ1(ｉ）＝ＤＱ（ｉ）／〔Ｂ・ＤＣ（ｉ）〕 Ｕ2(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔ＰＬ（ｉ）・Ｂ〕 Ｕ3(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔ＰＬ（ｉ）・ＳＡ〕 但し、 Ｂ：中空ケーシングの横幅 ＤＣ（ｉ）：ｉ番目の流路部の高さ ＰＬ（ｉ）：ｉ番目の整流部の長さ ＳＡ：吹出部の平行幅 更に、上の式で得られたＵ1(ｉ）〜Ｕ3(ｉ）を用いると
流路部、整流部及び吹出部等のｉ番目の圧力損失ＤＰ
0(ｉ）〜ＤＰ5(ｉ）は次の式で表される。
【０００９】 ＤＰ0(ｉ）＝ｋ0(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ1(ｉ）＝ｋ1(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ・ＰＬ (ｉ）／
２ｇ ＤＰ2(ｉ）＝ｋ2(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ3(ｉ）＝ｋ3(ｉ）・Ｕ2(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ4(ｉ）＝ｋ4(ｉ）・Ｕ3(ｉ）2 ・ρ・ＳＬ／２ｇ ＤＰ5(ｉ）＝ｋ5(ｉ）・Ｕ3(ｉ）2 ・ρ／２ｇ 但し、左辺のＤＰ0(ｉ）〜ＤＰ5(ｉ）、及びρ，ｇは以
下に示すものである。 ＤＰ0(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の流路部内での
圧力損失 ＤＰ1(ｉ）：流路部の流路長ＰＬ (ｉ）による圧力損失 ＤＰ2(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の整流部の圧力
損失 ＤＰ3(ｉ）：吹出部の断面急縮による圧力損失 ＤＰ4(ｉ）：吹出部の吹出長ＳＬによる圧力損失 ＤＰ5(ｉ）：吹出部の吹出口での圧力損失 ρ ：空気の密度（以下同様） ｇ ：重力加速度（以下同様） 尚、ｋ0(ｉ）〜ｋ5(ｉ）は局所圧力損失係数であり、流
路形状により決定される。
２ｇ ＤＰ2(ｉ）＝ｋ2(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ3(ｉ）＝ｋ3(ｉ）・Ｕ2(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ4(ｉ）＝ｋ4(ｉ）・Ｕ3(ｉ）2 ・ρ・ＳＬ／２ｇ ＤＰ5(ｉ）＝ｋ5(ｉ）・Ｕ3(ｉ）2 ・ρ／２ｇ 但し、左辺のＤＰ0(ｉ）〜ＤＰ5(ｉ）、及びρ，ｇは以
下に示すものである。 ＤＰ0(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の流路部内での
圧力損失 ＤＰ1(ｉ）：流路部の流路長ＰＬ (ｉ）による圧力損失 ＤＰ2(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の整流部の圧力
損失 ＤＰ3(ｉ）：吹出部の断面急縮による圧力損失 ＤＰ4(ｉ）：吹出部の吹出長ＳＬによる圧力損失 ＤＰ5(ｉ）：吹出部の吹出口での圧力損失 ρ ：空気の密度（以下同様） ｇ ：重力加速度（以下同様） 尚、ｋ0(ｉ）〜ｋ5(ｉ）は局所圧力損失係数であり、流
路形状により決定される。
【００１０】ここで、圧搾空気の必要供給圧Ｐ（ｉ）及
び圧力損失の総和ＴＰ（ｉ）が次の式から得られる。 即ち、Ｐ（ｉ）＝ＤＰ1(ｉ）＋ＤＰ2(ｉ）＋ＤＰ3(ｉ）＋ＤＰ4(ｉ） ＋ＤＰ5(ｉ) ＴＰ（ｉ）＝Ｐ (ｉ）＋ＴＤＰ（ｉ） 但し、ＴＤＰ（ｉ）＝ΣＤＰ0(ｉ−１) ＋ΣＤＰ1(ｉ−１) つまり、圧力損失の総和ＴＰ（ｉ）が全ての部分で等し
くなるようなものとなり、吹出流速Ｕ3(ｉ）の分布の偏
差が小さく、均一な流速のエアカーテンを形成できるよ
うになる。
び圧力損失の総和ＴＰ（ｉ）が次の式から得られる。 即ち、Ｐ（ｉ）＝ＤＰ1(ｉ）＋ＤＰ2(ｉ）＋ＤＰ3(ｉ）＋ＤＰ4(ｉ） ＋ＤＰ5(ｉ) ＴＰ（ｉ）＝Ｐ (ｉ）＋ＴＤＰ（ｉ） 但し、ＴＤＰ（ｉ）＝ΣＤＰ0(ｉ−１) ＋ΣＤＰ1(ｉ−１) つまり、圧力損失の総和ＴＰ（ｉ）が全ての部分で等し
くなるようなものとなり、吹出流速Ｕ3(ｉ）の分布の偏
差が小さく、均一な流速のエアカーテンを形成できるよ
うになる。
【００１１】しかも、上記の如く設計が容易にできるの
で、エアカーテンの規模や流速等が異なる場合でも対処
し易い。又、上記本発明の目的は、端面に気体供給口が
形成され、かつ、前記端面に直交する側面に略均一幅の
第１の開口部が形成された第１の中空ケーシングと、前
記第１の開口部に連通する第２の開口部が側面に形成さ
れ、かつ、前記第２の開口部に直交する側面に吹出口が
形成された第２の中空ケーシングとを備えてなる気体吹
出装置であって、前記第１の中空ケーシングの内部に
は、この第１の中空ケーシングの長手方向に沿って前記
第１の開口部に直交する第１の整流板が所定間隔で複数
配設されてなり、又、前記第２の中空ケーシングの内部
には、前記第１の中空ケーシングの長手方向に直交する
方向に沿って、前記吹出口と直交する第２の整流板が複
数配設されてなることを特徴とする気体吹出装置によっ
て達成される。
で、エアカーテンの規模や流速等が異なる場合でも対処
し易い。又、上記本発明の目的は、端面に気体供給口が
形成され、かつ、前記端面に直交する側面に略均一幅の
第１の開口部が形成された第１の中空ケーシングと、前
記第１の開口部に連通する第２の開口部が側面に形成さ
れ、かつ、前記第２の開口部に直交する側面に吹出口が
形成された第２の中空ケーシングとを備えてなる気体吹
出装置であって、前記第１の中空ケーシングの内部に
は、この第１の中空ケーシングの長手方向に沿って前記
第１の開口部に直交する第１の整流板が所定間隔で複数
配設されてなり、又、前記第２の中空ケーシングの内部
には、前記第１の中空ケーシングの長手方向に直交する
方向に沿って、前記吹出口と直交する第２の整流板が複
数配設されてなることを特徴とする気体吹出装置によっ
て達成される。
【００１２】尚、第１の整流板は、その下端が第１の開
口部から等距離にあり、かつ、その上端は前記第１の開
口部の気体供給口側端部と前記気体供給口と対向する面
の上端から前記気体供給口の縦寸法の０．０３〜０．２
倍の距離にある点とを結ぶ直線上にあり、又、第２の整
流板は、その一端が吹出口から等距離にあり、かつ、そ
の他端は前記第２の開口部の吹出口側端部と前記第２の
開口部と対向する面の端部から前記第２の開口部幅の
０．０３〜０．２倍の距離にある点とを結ぶ直線上にあ
ることが好ましい。
口部から等距離にあり、かつ、その上端は前記第１の開
口部の気体供給口側端部と前記気体供給口と対向する面
の上端から前記気体供給口の縦寸法の０．０３〜０．２
倍の距離にある点とを結ぶ直線上にあり、又、第２の整
流板は、その一端が吹出口から等距離にあり、かつ、そ
の他端は前記第２の開口部の吹出口側端部と前記第２の
開口部と対向する面の端部から前記第２の開口部幅の
０．０３〜０．２倍の距離にある点とを結ぶ直線上にあ
ることが好ましい。
【００１３】上記の如く気体吹出装置を構成させた場合
には、流速の分布偏差が小さく、均一な流速の平面状の
エアカーテンが形成でき、エアカーテンの規模や流速等
が異なる場合でも設計が容易なものとなる。このことは
次の理論式により説明できる。先ず、装置に供給される
圧搾空気の供給量をＱ、第１の整流部のｉ番目の流量を
ＤＤＱ（ｉ）、第１の流路部のｉ番目の流量をＤＱ
（ｉ）とすると次式が成り立つ。
には、流速の分布偏差が小さく、均一な流速の平面状の
エアカーテンが形成でき、エアカーテンの規模や流速等
が異なる場合でも設計が容易なものとなる。このことは
次の理論式により説明できる。先ず、装置に供給される
圧搾空気の供給量をＱ、第１の整流部のｉ番目の流量を
ＤＤＱ（ｉ）、第１の流路部のｉ番目の流量をＤＱ
（ｉ）とすると次式が成り立つ。
【００１４】ＤＱ（ｉ）＝Ｑ−ΣＤＤＱ（ｉ） 更に、第１の流路部のｉ番目の流路流速Ｕ1(ｉ）、第１
の整流部のｉ番目の整流部流速Ｕ2(ｉ）及び第１の吹出
部のｉ番目の吹出部流速Ｕ3(ｉ）は次のように表され
る。 Ｕ1(ｉ）＝ＤＱ（ｉ）／〔Ｂ・ＤＣ（ｉ）〕 Ｕ2(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔Ｂ・ＰＬ（ｉ）〕 Ｕ3(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔ＳＡ・ＰＬ（ｉ）〕 但し、 Ｂ：中空ケーシングの横幅 ＤＣ（ｉ）：ｉ番目の流路部の高さ ＰＬ（ｉ）：中空ケーシングの長さ ＳＡ：吹出部の平行幅 そして、上式から得られたＵ1(ｉ）〜Ｕ3(ｉ）を用いる
と流路部、整流部及び吹出部等のｉ番目の圧力損失ＤＰ
0(ｉ）〜ＤＰ4(ｉ）は次のように表される。 ＤＰ0(ｉ）＝ｋ0(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ1(ｉ）＝ｋ1(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ・ＰＬ (ｉ）／
２ｇ ＤＰ2(ｉ）＝ｋ2(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ3(ｉ）＝ｋ3(ｉ）・Ｕ2(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ4(ｉ）＝ｋ4(ｉ）・Ｕ3(ｉ）2 ・ρ・ＳＬ／２ｇ 但し、左辺のＤＰ0(ｉ）〜ＤＰ4(ｉ）は以下のものであ
る。
の整流部のｉ番目の整流部流速Ｕ2(ｉ）及び第１の吹出
部のｉ番目の吹出部流速Ｕ3(ｉ）は次のように表され
る。 Ｕ1(ｉ）＝ＤＱ（ｉ）／〔Ｂ・ＤＣ（ｉ）〕 Ｕ2(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔Ｂ・ＰＬ（ｉ）〕 Ｕ3(ｉ）＝ＤＤＱ（ｉ）／〔ＳＡ・ＰＬ（ｉ）〕 但し、 Ｂ：中空ケーシングの横幅 ＤＣ（ｉ）：ｉ番目の流路部の高さ ＰＬ（ｉ）：中空ケーシングの長さ ＳＡ：吹出部の平行幅 そして、上式から得られたＵ1(ｉ）〜Ｕ3(ｉ）を用いる
と流路部、整流部及び吹出部等のｉ番目の圧力損失ＤＰ
0(ｉ）〜ＤＰ4(ｉ）は次のように表される。 ＤＰ0(ｉ）＝ｋ0(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ1(ｉ）＝ｋ1(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ・ＰＬ (ｉ）／
２ｇ ＤＰ2(ｉ）＝ｋ2(ｉ）・Ｕ1(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ3(ｉ）＝ｋ3(ｉ）・Ｕ2(ｉ）2 ・ρ／２ｇ ＤＰ4(ｉ）＝ｋ4(ｉ）・Ｕ3(ｉ）2 ・ρ・ＳＬ／２ｇ 但し、左辺のＤＰ0(ｉ）〜ＤＰ4(ｉ）は以下のものであ
る。
【００１５】ＤＰ0(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の
第１の流路内圧力損失 ＤＰ1(ｉ）：第１の流路部の流路長ＰＬ (ｉ）による圧
力損失 ＤＰ2(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の第１の整流部
の圧力損失 ＤＰ3(ｉ）：第１の流路部の断面急縮による圧力損失 ＤＰ4(ｉ）：第１の吹出部の吹出長ＳＬによる圧力損失 尚、ｋ0(ｉ）〜ｋ4(ｉ）は局所圧力損失係数であり、流
路形状により決定される。次に、整流板により均一分配
された圧搾空気の第２の整流部における各整流部流量を
ＭＤＤＱ (ｉ, ｊ）、第２の流路部の各流路流量をＭＤ
Ｑ (ｉ, ｊ）とすると次式が成り立つ。
第１の流路内圧力損失 ＤＰ1(ｉ）：第１の流路部の流路長ＰＬ (ｉ）による圧
力損失 ＤＰ2(ｉ）：ｉ番目の整流板による分流の第１の整流部
の圧力損失 ＤＰ3(ｉ）：第１の流路部の断面急縮による圧力損失 ＤＰ4(ｉ）：第１の吹出部の吹出長ＳＬによる圧力損失 尚、ｋ0(ｉ）〜ｋ4(ｉ）は局所圧力損失係数であり、流
路形状により決定される。次に、整流板により均一分配
された圧搾空気の第２の整流部における各整流部流量を
ＭＤＤＱ (ｉ, ｊ）、第２の流路部の各流路流量をＭＤ
Ｑ (ｉ, ｊ）とすると次式が成り立つ。
【００１６】ＭＤＱ (ｉ, ｊ）＝ＤＤＱ (ｉ）−ΣＭＤ
ＤＱ (ｉ, ｊ） 更に、第２の流路部、第２の整流部及び第２の吹出部等
でのｊ番目の流速及び圧力損失は次のように表される。 Ｕ4(ｉ, ｊ）＝ＭＤＱ (ｉ, ｊ）／〔ＤＣ'(ｊ) ・ＰＬ
(ｉ）〕 Ｕ5(ｉ, ｊ）＝ＭＤＤＱ (ｉ, ｊ）／〔ＰＬ'(ｊ) ・Ｐ
Ｌ (ｉ）〕 ＤＰ5(ｉ, ｊ）＝ｋ5(ｉ, ｊ）・Ｕ4(ｉ, ｊ）2 ・ρ／
２ｇ ＤＰ6(ｉ，ｊ）＝ｋ6(ｉ, ｊ）・Ｕ4(ｉ, ｊ）2 ・ρ・
ＰＬ'(ｊ) ／２ｇ ＤＰ7(ｉ，ｊ）＝ｋ7(ｉ，ｊ）・Ｕ4(ｉ，ｊ）2 ・ρ／
２ｇ ＤＰ8(ｉ，ｊ）＝ｋ8(ｉ，ｊ）・Ｕ5(ｉ，ｊ）2 ・ρ・
ＭＳＬ／２ｇ ＤＰ9(ｉ，ｊ）＝ｋ9(ｉ，ｊ）・Ｕ5(ｉ，ｊ）2 ・ρ／
２ｇ 但し、ＤＣ'(ｊ) 、ＰＬ'(ｊ) 、ＭＳＬ、及び左辺のＵ
4(ｉ, ｊ）〜ＤＰ9(ｉ, ｊ） は以下のものである。
ＤＱ (ｉ, ｊ） 更に、第２の流路部、第２の整流部及び第２の吹出部等
でのｊ番目の流速及び圧力損失は次のように表される。 Ｕ4(ｉ, ｊ）＝ＭＤＱ (ｉ, ｊ）／〔ＤＣ'(ｊ) ・ＰＬ
(ｉ）〕 Ｕ5(ｉ, ｊ）＝ＭＤＤＱ (ｉ, ｊ）／〔ＰＬ'(ｊ) ・Ｐ
Ｌ (ｉ）〕 ＤＰ5(ｉ, ｊ）＝ｋ5(ｉ, ｊ）・Ｕ4(ｉ, ｊ）2 ・ρ／
２ｇ ＤＰ6(ｉ，ｊ）＝ｋ6(ｉ, ｊ）・Ｕ4(ｉ, ｊ）2 ・ρ・
ＰＬ'(ｊ) ／２ｇ ＤＰ7(ｉ，ｊ）＝ｋ7(ｉ，ｊ）・Ｕ4(ｉ，ｊ）2 ・ρ／
２ｇ ＤＰ8(ｉ，ｊ）＝ｋ8(ｉ，ｊ）・Ｕ5(ｉ，ｊ）2 ・ρ・
ＭＳＬ／２ｇ ＤＰ9(ｉ，ｊ）＝ｋ9(ｉ，ｊ）・Ｕ5(ｉ，ｊ）2 ・ρ／
２ｇ 但し、ＤＣ'(ｊ) 、ＰＬ'(ｊ) 、ＭＳＬ、及び左辺のＵ
4(ｉ, ｊ）〜ＤＰ9(ｉ, ｊ） は以下のものである。
【００１７】ＤＣ'(ｊ) ：第２の流路部の流路高 ＰＬ'(ｊ) ：第２の流路路の流路長 ＭＳＬ ：第２の吹出部の吹出長 Ｕ4(ｉ，ｊ）：第２の流路部の流速 Ｕ5(ｉ, ｊ）：第２の整流部及び第２の吹出部の流速 ＤＰ5(ｉ, ｊ) ：ｊ番目の整流板による分流の第２流路
部での圧力損失 ＤＰ6(ｉ，ｊ）：第２の流路部の流路長ＰＬ'(ｊ) によ
る圧力損失 ＤＰ7(ｉ，ｊ）：ｊ番目の整流板による分流の第２整流
部での圧力損失 ＤＰ8(ｉ，ｊ）：第２の吹出部の吹出長ＭＳＬによる圧
力損失 ＤＰ9(ｉ，ｊ）：第２の吹出部の吹出口での圧力損失 尚、ｋ5(ｉ，ｊ）〜ｋ9(ｉ，ｊ）は局所圧力損失係数で
あり、流路形状により決定される。
部での圧力損失 ＤＰ6(ｉ，ｊ）：第２の流路部の流路長ＰＬ'(ｊ) によ
る圧力損失 ＤＰ7(ｉ，ｊ）：ｊ番目の整流板による分流の第２整流
部での圧力損失 ＤＰ8(ｉ，ｊ）：第２の吹出部の吹出長ＭＳＬによる圧
力損失 ＤＰ9(ｉ，ｊ）：第２の吹出部の吹出口での圧力損失 尚、ｋ5(ｉ，ｊ）〜ｋ9(ｉ，ｊ）は局所圧力損失係数で
あり、流路形状により決定される。
【００１８】ここで、圧搾空気の供給圧Ｐ（ｉ）及び圧
力損失の総和ＴＰ（ｉ）が次の式から得られる。 即ち、 Ｐ (ｉ）＝ＤＰ1(ｉ）＋ＤＰ2(ｉ）＋ＤＰ3(ｉ）＋ＤＰ4(ｉ） ＋ＭＴＰ (ｉ) 但し、 ＭＴＰ (ｉ）＝ΣＭＴＰ (ｉ, ｊ) ／ｊ ＭＴＰ (ｉ，ｊ）＝ＭＰ (ｉ，ｊ) ＋ＭＴＤＰ (ｉ，ｊ） ＭＰ (ｉ，ｊ）＝ＤＰ6(ｉ，ｊ）＋ＤＰ7(ｉ，ｊ）＋ＤＰ8(ｉ，ｊ） ＋ＤＰ9(ｉ，ｊ） ＭＴＤＰ (ｉ，ｊ）＝ΣＤＰ5(ｉ, ｊ−１) ＋ΣＤＰ6(ｉ，ｊ−１） 又、 ＴＰ (ｉ）＝Ｐ (ｉ）＋ＴＤＰ (ｉ） 但し、 ＴＤＰ (ｉ）＝ΣＤＰ0(ｉ−１) ＋ΣＤＰ1(ｉ−１) つまり、圧力損失の総和ＴＰ（ｉ）が全ての部分で等し
くなるようなものとなり、吹出流速分布Ｕ5(ｉ，ｊ）の
分布の偏差が小さく、均一な流速のエアカーテンを形成
できるようになる。
力損失の総和ＴＰ（ｉ）が次の式から得られる。 即ち、 Ｐ (ｉ）＝ＤＰ1(ｉ）＋ＤＰ2(ｉ）＋ＤＰ3(ｉ）＋ＤＰ4(ｉ） ＋ＭＴＰ (ｉ) 但し、 ＭＴＰ (ｉ）＝ΣＭＴＰ (ｉ, ｊ) ／ｊ ＭＴＰ (ｉ，ｊ）＝ＭＰ (ｉ，ｊ) ＋ＭＴＤＰ (ｉ，ｊ） ＭＰ (ｉ，ｊ）＝ＤＰ6(ｉ，ｊ）＋ＤＰ7(ｉ，ｊ）＋ＤＰ8(ｉ，ｊ） ＋ＤＰ9(ｉ，ｊ） ＭＴＤＰ (ｉ，ｊ）＝ΣＤＰ5(ｉ, ｊ−１) ＋ΣＤＰ6(ｉ，ｊ−１） 又、 ＴＰ (ｉ）＝Ｐ (ｉ）＋ＴＤＰ (ｉ） 但し、 ＴＤＰ (ｉ）＝ΣＤＰ0(ｉ−１) ＋ΣＤＰ1(ｉ−１) つまり、圧力損失の総和ＴＰ（ｉ）が全ての部分で等し
くなるようなものとなり、吹出流速分布Ｕ5(ｉ，ｊ）の
分布の偏差が小さく、均一な流速のエアカーテンを形成
できるようになる。
【００１９】しかも、上記の如く設計が容易にできるの
で、エアカーテンの規模や流速等が異なる場合でも対処
し易い。以下、実施例により本発明を詳細に説明する
が、本発明は以下の実施例により何ら限定されるもので
はない。
で、エアカーテンの規模や流速等が異なる場合でも対処
し易い。以下、実施例により本発明を詳細に説明する
が、本発明は以下の実施例により何ら限定されるもので
はない。
【００２０】
【実施例】図１〜図３は本発明に係る気体吹出装置の第
１の実施例を示すものであり、図１は気体吹出装置の外
観斜視図、図２は気体吹出装置の断面図、図３は気体吹
出装置の側面図である。各図中、１は断面が矩形状の中
空ケーシング、１ａは中空ケーシング１の天板、１ｂ，
１ｃは中空ケーシング１の側板、２は圧搾空気供給口で
ある。
１の実施例を示すものであり、図１は気体吹出装置の外
観斜視図、図２は気体吹出装置の断面図、図３は気体吹
出装置の側面図である。各図中、１は断面が矩形状の中
空ケーシング、１ａは中空ケーシング１の天板、１ｂ，
１ｃは中空ケーシング１の側板、２は圧搾空気供給口で
ある。
【００２１】３は中空ケーシング１の下方に構成された
ノズル、４はノズル３の吹出口であり、ノズル３は断面
形状が図３に示す如くに構成されているので、圧搾空気
供給口２から供給された圧搾空気は中空ケーシング１の
内部を通り、更にノズル３を通り、吹出口４から吹き出
されて直線状のエアカーテンを形成するように構成され
ている。
ノズル、４はノズル３の吹出口であり、ノズル３は断面
形状が図３に示す如くに構成されているので、圧搾空気
供給口２から供給された圧搾空気は中空ケーシング１の
内部を通り、更にノズル３を通り、吹出口４から吹き出
されて直線状のエアカーテンを形成するように構成され
ている。
【００２２】５は天板１ａ及び側板１ｂ，１ｃに対して
垂直に配設された整流板、６は圧搾空気の流路、７は対
向する整流板５同士の間につくられる整流部である。
尚、整流板５は圧搾空気供給口２側（図２において右
側）から、所定の間隔ＰＬ (ｉ) でｎ枚配設されてい
る。そして、整流板５の幅は中空ケーシング１の内幅と
同寸法である。
垂直に配設された整流板、６は圧搾空気の流路、７は対
向する整流板５同士の間につくられる整流部である。
尚、整流板５は圧搾空気供給口２側（図２において右
側）から、所定の間隔ＰＬ (ｉ) でｎ枚配設されてい
る。そして、整流板５の幅は中空ケーシング１の内幅と
同寸法である。
【００２３】尚、図２及び図３において、ｔは天板１ａ
及び側板１ｂ，１ｃの厚み、Ａは圧搾空気供給口２の縦
寸法、Ｂは圧搾空気供給口２の横寸法、Ｌは吹出口４の
幅、Ｈは中空ケーシング１とノズル部３を合わせた縦寸
法である。更に、ＳＡはノズル部３の開口幅であり、Ｓ
Ｌは吹出口４の等間隔部分の長さである。ＤＡ (ｉ) は
整流板５の高さであり、図２に示す如く、この整流板５
の高さＤＡ (ｉ) は圧搾空気供給口２側から次第に高く
なっていき、又、流路６の高さＤＣ (ｉ) は逆に圧搾空
気供給口２側から次第に低くなるように構成されてい
る。
及び側板１ｂ，１ｃの厚み、Ａは圧搾空気供給口２の縦
寸法、Ｂは圧搾空気供給口２の横寸法、Ｌは吹出口４の
幅、Ｈは中空ケーシング１とノズル部３を合わせた縦寸
法である。更に、ＳＡはノズル部３の開口幅であり、Ｓ
Ｌは吹出口４の等間隔部分の長さである。ＤＡ (ｉ) は
整流板５の高さであり、図２に示す如く、この整流板５
の高さＤＡ (ｉ) は圧搾空気供給口２側から次第に高く
なっていき、又、流路６の高さＤＣ (ｉ) は逆に圧搾空
気供給口２側から次第に低くなるように構成されてい
る。
【００２４】ここで、ｉ番目の整流板５の高さＤＡ
(ｉ) は、次のようにして与えられる。即ち、図２に示
す如く、圧搾空気供給口２付近の角を基準点Ｐ1 、圧搾
空気供給口２と反対の奥側の天板角部から圧搾空気供給
口２の縦寸法Ａの３／１００〜１／５の距離にある点を
基準点Ｐ2 、基準点Ｐ1 からＰＬ (ｉ) ×ｔａｎ１０°
〜ｔａｎ１５°程度下がった点を基準点Ｐ3 、この基準
点Ｐ3 を通り吹出口４に平行な直線が圧搾空気供給口２
の対向面と交わる点を基準点Ｐ4 とすると、整流板５の
高さＤＡ (ｉ) は、Ｐ3 とＰ4 とを結ぶ第１の線とＰ1
とＰ2 とを結ぶ第２の線の間の寸法となる。
(ｉ) は、次のようにして与えられる。即ち、図２に示
す如く、圧搾空気供給口２付近の角を基準点Ｐ1 、圧搾
空気供給口２と反対の奥側の天板角部から圧搾空気供給
口２の縦寸法Ａの３／１００〜１／５の距離にある点を
基準点Ｐ2 、基準点Ｐ1 からＰＬ (ｉ) ×ｔａｎ１０°
〜ｔａｎ１５°程度下がった点を基準点Ｐ3 、この基準
点Ｐ3 を通り吹出口４に平行な直線が圧搾空気供給口２
の対向面と交わる点を基準点Ｐ4 とすると、整流板５の
高さＤＡ (ｉ) は、Ｐ3 とＰ4 とを結ぶ第１の線とＰ1
とＰ2 とを結ぶ第２の線の間の寸法となる。
【００２５】上記の如く構成させた気体吹出装置は、図
１において、送風機８を作動させて空気を矢印の方向へ
圧送すると、この圧搾空気は流路６内を流速Ｕ1(ｉ) で
流動し、それと同時に整流板５によって均等に分配され
て整流部７を流速Ｕ2(ｉ) で流れ、更に吹出口４から流
速Ｕ3(ｉ) で吹き出される。この過程で、奥端部におけ
る流路高ＤＣ (ｎ) は中空ケーシング１の縦寸法Ａの３
／１００〜１／５となるように、流路高ＤＣ (ｉ) が次
第に小さくなっていくので、圧搾空気の吹出口４での流
速Ｕ3(ｉ) は均一なものとなる。
１において、送風機８を作動させて空気を矢印の方向へ
圧送すると、この圧搾空気は流路６内を流速Ｕ1(ｉ) で
流動し、それと同時に整流板５によって均等に分配され
て整流部７を流速Ｕ2(ｉ) で流れ、更に吹出口４から流
速Ｕ3(ｉ) で吹き出される。この過程で、奥端部におけ
る流路高ＤＣ (ｎ) は中空ケーシング１の縦寸法Ａの３
／１００〜１／５となるように、流路高ＤＣ (ｉ) が次
第に小さくなっていくので、圧搾空気の吹出口４での流
速Ｕ3(ｉ) は均一なものとなる。
【００２６】ここで、本発明の気体吹出装置の流速分布
及び圧力損失の実測値と計算値との比較を示す。表１は
気体吹出装置の寸法・形状であり、表２は吹出口での流
速分布に関する実測値と計算値との比較、表３は圧力損
失に関する実測値と計算値との比較である。
及び圧力損失の実測値と計算値との比較を示す。表１は
気体吹出装置の寸法・形状であり、表２は吹出口での流
速分布に関する実測値と計算値との比較、表３は圧力損
失に関する実測値と計算値との比較である。
【００２７】 表１ 表２ 箇所 寸法（ｍｍ） 流量Ｑ0 ６．８ｍ3 ／ｍｉｎでの Ａ ８７ 流速Ｕ3(ｉ) の比較（ｍ／ｓｅｃ） Ｂ ８７ ｉ 計算値 実測値 ＳＡ ３ １ １５．４２ １６．５ ＳＬ １０ ２ １５．３２ １６．５ ＰＬ １００ ３ １５．２２ １５．０ ｎ ２５枚 ４ １５．１４ １４．５ Ｌ ２５００ ５ １５．０６ １３．０ Ｈ １５０ ６ １５．００ １３．０ ＤＣ (ｎ) ３ ７ １４．９７ １４．０ ８ １４．９５ １４．０ ９ １４．９６ １５．０ １０ １４．９７ １５．５ 表３ 圧力損失ＴＰ (ｉ) の比較（ｋｇ／ｍ2 ） 計算値 ６３．５ 実測値 ６２．０ この表からも判るように、本発明の気体吹出装置は均一
な流速のエアカーテンを形成することができ、しかも、
吹出流速が０．３ｍ／ｓｅｃ〜１５０ｍ／ｓｅｃ、吹出
幅が１．０ｍｍ〜５００ｍｍ、吹出長さが０．３ｍ〜２
０ｍの範囲で使用可能である。
な流速のエアカーテンを形成することができ、しかも、
吹出流速が０．３ｍ／ｓｅｃ〜１５０ｍ／ｓｅｃ、吹出
幅が１．０ｍｍ〜５００ｍｍ、吹出長さが０．３ｍ〜２
０ｍの範囲で使用可能である。
【００２８】そして、この様な構造の気体吹出装置は、
設計段階で吹出流速、流速分布及び必要供給圧までもが
事前に精確に算出できるので、設計が極めて容易であ
り、更には、構造が簡単であるから価格も低廉なもので
ある。図４及び図５は本発明に係る気体吹出装置の第２
の実施例を示すものであり、図４はこの気体吹出装置の
断面図、図５はこの気体吹出装置の側面図である。
設計段階で吹出流速、流速分布及び必要供給圧までもが
事前に精確に算出できるので、設計が極めて容易であ
り、更には、構造が簡単であるから価格も低廉なもので
ある。図４及び図５は本発明に係る気体吹出装置の第２
の実施例を示すものであり、図４はこの気体吹出装置の
断面図、図５はこの気体吹出装置の側面図である。
【００２９】図４及び図５中、１０は中空ケーシング、
１０ａは中空ケーシング１０の天板であり、中空ケーシ
ング１０の断面が、図４に示す如く、台形に構成されて
いるので、天板１０ａは傾斜した状態に構成されてい
る。１０ｂ，１０ｃは中空ケーシング１０の側板、１１
は圧搾空気供給口である。１２は中空ケーシング１０の
下方に配設されたノズル、１３はノズル１２の吹出口で
あり、このノズル１２は断面形状が図５に示す如くに構
成されているので、圧搾空気供給口１１から供給された
圧搾空気は中空ケーシング１０の内部を通り、更にノズ
ル１２を通り、吹出口１３から吹き出されて直線状のエ
アカーテンを形成するように構成されている。
１０ａは中空ケーシング１０の天板であり、中空ケーシ
ング１０の断面が、図４に示す如く、台形に構成されて
いるので、天板１０ａは傾斜した状態に構成されてい
る。１０ｂ，１０ｃは中空ケーシング１０の側板、１１
は圧搾空気供給口である。１２は中空ケーシング１０の
下方に配設されたノズル、１３はノズル１２の吹出口で
あり、このノズル１２は断面形状が図５に示す如くに構
成されているので、圧搾空気供給口１１から供給された
圧搾空気は中空ケーシング１０の内部を通り、更にノズ
ル１２を通り、吹出口１３から吹き出されて直線状のエ
アカーテンを形成するように構成されている。
【００３０】１４は吹出口１３及び側板１０ｂ，１０ｃ
に対して垂直に配設された整流板、１５は圧搾空気の流
路、１６は対向する整流板１４同士の間につくられる整
流部である。尚、整流板１４は圧搾空気供給口１１側
（図２において右側）から、所定の間隔ＰＬ (ｉ) でｎ
枚配設されている。そして、整流板１４の幅は中空ケー
シング１０の内幅と同寸法である。
に対して垂直に配設された整流板、１５は圧搾空気の流
路、１６は対向する整流板１４同士の間につくられる整
流部である。尚、整流板１４は圧搾空気供給口１１側
（図２において右側）から、所定の間隔ＰＬ (ｉ) でｎ
枚配設されている。そして、整流板１４の幅は中空ケー
シング１０の内幅と同寸法である。
【００３１】ここで、図４及び図５において、ｔは天板
１０ａ及び側板１０ｂ，１０ｃの厚み、Ａは圧搾空気供
給口１１の縦寸法、Ｂは圧搾空気供給口１１の横寸法、
Ｌは吹出口１３の幅、Ｈは中空ケーシング１０とノズル
１２を合わせた縦寸法である。更に、ＳＡは吹出口１３
の開口幅であり、ＳＬは等間隔部分の長さである。尚、
本実施例では、前記第１の実施例の場合と異なり、整流
板１４の高さＤＡ(ｉ) は、図４に示す如く、全て同じ
高さに構成しているが、流路部の高さＤＣ(ｉ) は、点
板１０ａが圧搾空気供給口１１側から他端側に向かって
傾斜しているので次第に低くなるように構成されてい
る。
１０ａ及び側板１０ｂ，１０ｃの厚み、Ａは圧搾空気供
給口１１の縦寸法、Ｂは圧搾空気供給口１１の横寸法、
Ｌは吹出口１３の幅、Ｈは中空ケーシング１０とノズル
１２を合わせた縦寸法である。更に、ＳＡは吹出口１３
の開口幅であり、ＳＬは等間隔部分の長さである。尚、
本実施例では、前記第１の実施例の場合と異なり、整流
板１４の高さＤＡ(ｉ) は、図４に示す如く、全て同じ
高さに構成しているが、流路部の高さＤＣ(ｉ) は、点
板１０ａが圧搾空気供給口１１側から他端側に向かって
傾斜しているので次第に低くなるように構成されてい
る。
【００３２】尚、流路部１５の高さＤＣ (ｉ) は、次の
ようにして与えられる。即ち、図４に示す如く、中空ケ
ーシング１０の角を基準点Ｐ1 、圧搾空気供給口１１と
反対の奥側の天板角部から、圧搾空気供給口１１の縦寸
法Ａの３／１００〜１／５の距離にある点を基準点
Ｐ2 、基準点Ｐ1 から整流板１４の高さＤＡ(ｉ) 程度
下がった点を基準点Ｐ3 、基準点Ｐ2 から整流板１４の
高さＤＡ (ｉ) 程度下がった点を基準点Ｐ4 とすると、
流路部の高さＤＣ (ｉ) は、整流板１４の上端部を通り
吹出口１３に平行な直線と点板１１ａとの寸法距離であ
る。
ようにして与えられる。即ち、図４に示す如く、中空ケ
ーシング１０の角を基準点Ｐ1 、圧搾空気供給口１１と
反対の奥側の天板角部から、圧搾空気供給口１１の縦寸
法Ａの３／１００〜１／５の距離にある点を基準点
Ｐ2 、基準点Ｐ1 から整流板１４の高さＤＡ(ｉ) 程度
下がった点を基準点Ｐ3 、基準点Ｐ2 から整流板１４の
高さＤＡ (ｉ) 程度下がった点を基準点Ｐ4 とすると、
流路部の高さＤＣ (ｉ) は、整流板１４の上端部を通り
吹出口１３に平行な直線と点板１１ａとの寸法距離であ
る。
【００３３】上記の如く構成させた気体吹出装置は、第
１の実施例と同様に送風機を作動させて空気を圧搾空気
供給口１１から圧送すると、この圧搾空気は流路１５内
を流速Ｕ1(ｉ) で流れ、それと同時に整流板１４によっ
て均一に分配されて整流部１６を流速Ｕ2(ｉ) で流れ、
更に吹出口１３から流速Ｕ3(ｉ) 吹き出される。この過
程で、奥端部における流路高ＤＣ (ｎ) は圧搾空気供給
口１１の縦寸法Ａの３／１００〜１／５となるように、
流路高ＤＣ (ｉ) が次第に小さくなっていくので、圧搾
空気の吹出口１３での流速Ｕ3(ｉ) は均一なものとな
る。
１の実施例と同様に送風機を作動させて空気を圧搾空気
供給口１１から圧送すると、この圧搾空気は流路１５内
を流速Ｕ1(ｉ) で流れ、それと同時に整流板１４によっ
て均一に分配されて整流部１６を流速Ｕ2(ｉ) で流れ、
更に吹出口１３から流速Ｕ3(ｉ) 吹き出される。この過
程で、奥端部における流路高ＤＣ (ｎ) は圧搾空気供給
口１１の縦寸法Ａの３／１００〜１／５となるように、
流路高ＤＣ (ｉ) が次第に小さくなっていくので、圧搾
空気の吹出口１３での流速Ｕ3(ｉ) は均一なものとな
る。
【００３４】この第２の実施例の気体吹出装置において
も、第１の実施例の気体吹出装置と同等の効果が奏され
る。更には、外形寸法が小型であるからスペースの限ら
れた場所にも設置し易い。図６〜図８は本発明に係る均
等吹出装置の第３の実施例を示すものであり、図６は気
体吹出装置の外観斜視図、図７は図６の気体吹出装置の
断面図、図８は図７のＸ−Ｘ線での気体吹出装置の断面
図である。
も、第１の実施例の気体吹出装置と同等の効果が奏され
る。更には、外形寸法が小型であるからスペースの限ら
れた場所にも設置し易い。図６〜図８は本発明に係る均
等吹出装置の第３の実施例を示すものであり、図６は気
体吹出装置の外観斜視図、図７は図６の気体吹出装置の
断面図、図８は図７のＸ−Ｘ線での気体吹出装置の断面
図である。
【００３５】図６〜図８中、２０は矩形断面の第１の中
空ケーシング、２０ａは第１の中空ケーシング２０の天
板、２０ｂ，２０ｃは第１の中空ケーシング２０の側
板、２１は圧搾空気供給口である。この第１の中空ケー
シング２０内において、２２は天板２０ａ及び側板２０
ｂ，２０ｃに対して垂直に配設された第１の整流板、２
３は圧搾空気の第１の流路、２４は対向する整流板２３
同士の間に構成される第１の整流部である。
空ケーシング、２０ａは第１の中空ケーシング２０の天
板、２０ｂ，２０ｃは第１の中空ケーシング２０の側
板、２１は圧搾空気供給口である。この第１の中空ケー
シング２０内において、２２は天板２０ａ及び側板２０
ｂ，２０ｃに対して垂直に配設された第１の整流板、２
３は圧搾空気の第１の流路、２４は対向する整流板２３
同士の間に構成される第１の整流部である。
【００３６】２６は第１の中空ケーシング２０の上方に
直方体形状の接続部２５を介して配設された矩形断面の
第２の中空ケーシングであり、２６ａは第２の中空ケー
シング２６の天板、２６ｂ，２６ｃは第２の中空ケーシ
ング２６の側板、２７は圧搾空気を広範な面積にわたっ
て吹き出されるための吹出面である。２８は側板２６
ｂ，２６ｃ及び吹出面２７に対してに垂直に配設された
第２の整流板、２９は圧搾空気の第２の流路、３０は対
向する整流板２９同士の間に作られる第２の整流部であ
る。
直方体形状の接続部２５を介して配設された矩形断面の
第２の中空ケーシングであり、２６ａは第２の中空ケー
シング２６の天板、２６ｂ，２６ｃは第２の中空ケーシ
ング２６の側板、２７は圧搾空気を広範な面積にわたっ
て吹き出されるための吹出面である。２８は側板２６
ｂ，２６ｃ及び吹出面２７に対してに垂直に配設された
第２の整流板、２９は圧搾空気の第２の流路、３０は対
向する整流板２９同士の間に作られる第２の整流部であ
る。
【００３７】第１の整流板２２は、圧搾空気供給口側
（図７において右側）から所定の間隔ＰＬ (ｉ) でｎ枚
配設されている。そして、第１の整流板２２の幅は第１
の中空ケーシング２０の内幅と同寸法である。又、第２
の整流板２８は、図８に示す如く、所定の間隔ＰＬ'
(ｊ）でｍ枚配設されている。そして、第２の整流板２
８の幅は第２の中空ケーシング２６の内幅と同寸法であ
る。
（図７において右側）から所定の間隔ＰＬ (ｉ) でｎ枚
配設されている。そして、第１の整流板２２の幅は第１
の中空ケーシング２０の内幅と同寸法である。又、第２
の整流板２８は、図８に示す如く、所定の間隔ＰＬ'
(ｊ）でｍ枚配設されている。そして、第２の整流板２
８の幅は第２の中空ケーシング２６の内幅と同寸法であ
る。
【００３８】上記の如く構成させた気体吹出装置は、即
ち、圧搾空気供給口２１から供給された圧搾空気は第１
の中空ケーシング２０の内部を通過し、更に接続部２５
を通過して、吹出面２７から吹き出されてエアカーテン
を形成するように構成されている。ここで、図６及び図
７において、ｔは天板２１ａ、２６ａ及び側板２１ｂ、
２１ｃ、２６ｂ、２６ｃの厚み、Ａは圧搾空気供給口２
１の縦寸法、Ｂは圧搾空気供給口２１の横寸法、Ｌは吹
出面２７の長さ、Ｌ' は吹出面２７の高さ、ＭＳＬは第
２の整流板２８の末端から吹出面２７までの距離であ
る。
ち、圧搾空気供給口２１から供給された圧搾空気は第１
の中空ケーシング２０の内部を通過し、更に接続部２５
を通過して、吹出面２７から吹き出されてエアカーテン
を形成するように構成されている。ここで、図６及び図
７において、ｔは天板２１ａ、２６ａ及び側板２１ｂ、
２１ｃ、２６ｂ、２６ｃの厚み、Ａは圧搾空気供給口２
１の縦寸法、Ｂは圧搾空気供給口２１の横寸法、Ｌは吹
出面２７の長さ、Ｌ' は吹出面２７の高さ、ＭＳＬは第
２の整流板２８の末端から吹出面２７までの距離であ
る。
【００３９】そして、ＳＡは接続部２５の長さであり、
ＳＬは接続部２５の幅である。更に、第１の整流板２２
の高さＤＡ (ｉ) は、図７に示す如く、圧搾空気供給口
２１側から他端側に向かって次第に大きくなるように構
成されている。逆に、第１の流路部２３の高さＤＣ
(ｉ) は圧搾空気供給口２１側から他端側に向かって次
第に小さくなるように構成されている。
ＳＬは接続部２５の幅である。更に、第１の整流板２２
の高さＤＡ (ｉ) は、図７に示す如く、圧搾空気供給口
２１側から他端側に向かって次第に大きくなるように構
成されている。逆に、第１の流路部２３の高さＤＣ
(ｉ) は圧搾空気供給口２１側から他端側に向かって次
第に小さくなるように構成されている。
【００４０】又、第２の整流板２８の長さＤＡ'(ｊ）
は、図８に示す如く、第１のケーシング２０側から次第
に大きくなるように構成されている。逆に、第２の流路
部２９の長さＤＣ'(ｊ) は接続部２５側から他端側に向
かって次第に小さくなるように構成されている。ここ
で、第１の整流板２２の高さＤＡ (ｉ) は、次のように
して与えられる。
は、図８に示す如く、第１のケーシング２０側から次第
に大きくなるように構成されている。逆に、第２の流路
部２９の長さＤＣ'(ｊ) は接続部２５側から他端側に向
かって次第に小さくなるように構成されている。ここ
で、第１の整流板２２の高さＤＡ (ｉ) は、次のように
して与えられる。
【００４１】即ち、図７に示す如く、第１の中空ケーシ
ング２０の角部を基準点Ｐ1 、第１の中空ケーシング２
０の底板からこの第１の中空ケーシング２０の高さの約
３／１００〜１／５の距離にある点を基準点Ｐ2 、基準
点Ｐ1 からＰＬ (ｉ) ×ｔａｎ１０°〜ｔａｎ１５°程
度上がった点を基準点Ｐ3 、この基準点Ｐ3 を通り天板
２１ａに平行な直線が圧搾空気供給口２１の対向面と交
わる点を基準点Ｐ4 とすると、整流板２２の高さＤＡ
(ｉ) は、Ｐ3 とＰ4 とを結ぶ第１の線とＰ1 とＰ2 と
を結ぶ第２の線の間の寸法となる。
ング２０の角部を基準点Ｐ1 、第１の中空ケーシング２
０の底板からこの第１の中空ケーシング２０の高さの約
３／１００〜１／５の距離にある点を基準点Ｐ2 、基準
点Ｐ1 からＰＬ (ｉ) ×ｔａｎ１０°〜ｔａｎ１５°程
度上がった点を基準点Ｐ3 、この基準点Ｐ3 を通り天板
２１ａに平行な直線が圧搾空気供給口２１の対向面と交
わる点を基準点Ｐ4 とすると、整流板２２の高さＤＡ
(ｉ) は、Ｐ3 とＰ4 とを結ぶ第１の線とＰ1 とＰ2 と
を結ぶ第２の線の間の寸法となる。
【００４２】又、整流板２８の高さＤＡ'(ｊ）は、次の
ようにして与えられる。即ち、図８に示す如く、第２の
中空ケーシング２６の角部を基準点Ｐ5 、第２の中空ケ
ーシング２６の点板角部から、接続部２５の長さＳＡの
約３／１００〜１／５の距離にある点を基準点Ｐ6 、基
準点Ｐ5 からＰＬ'(ｊ) ×ｔａｎ１０°〜ｔａｎ１５°
程度吹出面２７側に進んだ点を基準点Ｐ7 、この基準点
Ｐ7 を通り吹出面２７に平行な直線が天板２６ａと交わ
る点を基準点Ｐ8 とすると、整流板２８の高さＤＡ'
(ｊ）は、Ｐ7 とＰ8 とを結ぶ第３の線とＰ5 とＰ6 と
を結ぶ第４の線との間の寸法となる。
ようにして与えられる。即ち、図８に示す如く、第２の
中空ケーシング２６の角部を基準点Ｐ5 、第２の中空ケ
ーシング２６の点板角部から、接続部２５の長さＳＡの
約３／１００〜１／５の距離にある点を基準点Ｐ6 、基
準点Ｐ5 からＰＬ'(ｊ) ×ｔａｎ１０°〜ｔａｎ１５°
程度吹出面２７側に進んだ点を基準点Ｐ7 、この基準点
Ｐ7 を通り吹出面２７に平行な直線が天板２６ａと交わ
る点を基準点Ｐ8 とすると、整流板２８の高さＤＡ'
(ｊ）は、Ｐ7 とＰ8 とを結ぶ第３の線とＰ5 とＰ6 と
を結ぶ第４の線との間の寸法となる。
【００４３】上記の如く構成させた気体吹出装置は、図
６において、送風機３１を作動させて空気を矢印の方向
へ圧送すると、この圧搾空気は気体吹出装置内を流動す
るに伴い、第１の整流板２２で長手方向に均等分配され
ていく。これと共に流路高ＤＣ (ｉ) も小さくなってい
き、終端部における流路高ＤＣ(ｎ) は第１の中空ケー
シング２０の縦寸法Ａの３／１００〜１／５となり、圧
搾空気は接続部２５を通って第２の中空ケーシング２６
へ均一流速で誘導される。
６において、送風機３１を作動させて空気を矢印の方向
へ圧送すると、この圧搾空気は気体吹出装置内を流動す
るに伴い、第１の整流板２２で長手方向に均等分配され
ていく。これと共に流路高ＤＣ (ｉ) も小さくなってい
き、終端部における流路高ＤＣ(ｎ) は第１の中空ケー
シング２０の縦寸法Ａの３／１００〜１／５となり、圧
搾空気は接続部２５を通って第２の中空ケーシング２６
へ均一流速で誘導される。
【００４４】更に第２の中空ケーシング２６内において
も、同様に圧搾空気は整流板２８で長手方向に均等分配
されていく。これと共に流路高ＤＣ'(ｊ) も小さくなっ
ており、終端部における流路高ＤＣ'(ｍ）は第２の中空
ケーシング２６の縦寸法Ａの３／１００〜１／５とな
り、圧搾空気は開口面２７から面状のエアカーテンとし
て吹き出される。
も、同様に圧搾空気は整流板２８で長手方向に均等分配
されていく。これと共に流路高ＤＣ'(ｊ) も小さくなっ
ており、終端部における流路高ＤＣ'(ｍ）は第２の中空
ケーシング２６の縦寸法Ａの３／１００〜１／５とな
り、圧搾空気は開口面２７から面状のエアカーテンとし
て吹き出される。
【００４５】ここで、本発明の気体吹出装置の流速分布
及び圧力損失の実測値と計算値との比較を示す。表４は
気体吹出装置の寸法・形状であり、表５は流速について
の実測値と計算値との比較、表６は圧力損失に関する実
測値と計算値との比較である。 表４ 箇所 寸法（ｍｍ） Ａ １９７ Ｂ １９７ ＰＬ １００ ｎ １０枚 Ｌ １０００ ＳＡ １００ ＳＬ １００ ＰＬ’ ５０ ｍ ５枚 Ｌ’ ２５０ ＭＳＬ ８０ ＤＣ (ｎ) ７ ＤＣ'(ｍ) ５ 表５ 流量Ｑが４４．０ｍ3 ／ｍｉｎでの 流速Ｕ (ｉ, ｊ) の計算値（ｍ／ｓｅｃ） j i １ ２ ３ ４ １ ２. ６３ ２．６０ ２．５８ ２．７７ ２ ２. ７３ ２．７０ ２．６８ ２．８７ ３ ３. ３３ ３．２８ ３．２６ ３．５０ 流量Ｑが４４．０ｍ3 ／ｍｉｎでの 流速Ｕ (ｉ, ｊ) の実測値（ｍ／ｓｅｃ） j i １ ２ ３ ４ １ ２．９ ２．８ ２．７ ２．６ ２ ３．２ ３．０ ３．０ ２．５ ３ ３．４ ３．４ ３．０ ２．７ 表６ 圧力損失ＴＰ (ｉ) の比較 (ｋｇ／ｍ2) 計算値 ２７．１５ 実測値 ２５．０ この表から判るように、本発明の気体吹出装置は、略均
一な流速の面状のエアカーテンを形成することができ、
しかも、本発明の気体吹出装置は、吹出流速が０．１ｍ
／ｓｅｃ〜１０ｍ／ｓｅｃ、吹出面の縦横寸法も横が
０．５ｍ〜２０ｍ、縦が０．２ｍ〜１０ｍの範囲で使用
可能である。そして、この様な構造の気体吹出装置は、
設計段階で様々な形状や寸法にした場合の吹出流速や流
速分布、更には供給圧まで事前に精確に算出でき、設計
が極めて容易である。しかも構造が簡単なものであるか
ら価格も低廉なものにできる。
及び圧力損失の実測値と計算値との比較を示す。表４は
気体吹出装置の寸法・形状であり、表５は流速について
の実測値と計算値との比較、表６は圧力損失に関する実
測値と計算値との比較である。 表４ 箇所 寸法（ｍｍ） Ａ １９７ Ｂ １９７ ＰＬ １００ ｎ １０枚 Ｌ １０００ ＳＡ １００ ＳＬ １００ ＰＬ’ ５０ ｍ ５枚 Ｌ’ ２５０ ＭＳＬ ８０ ＤＣ (ｎ) ７ ＤＣ'(ｍ) ５ 表５ 流量Ｑが４４．０ｍ3 ／ｍｉｎでの 流速Ｕ (ｉ, ｊ) の計算値（ｍ／ｓｅｃ） j i １ ２ ３ ４ １ ２. ６３ ２．６０ ２．５８ ２．７７ ２ ２. ７３ ２．７０ ２．６８ ２．８７ ３ ３. ３３ ３．２８ ３．２６ ３．５０ 流量Ｑが４４．０ｍ3 ／ｍｉｎでの 流速Ｕ (ｉ, ｊ) の実測値（ｍ／ｓｅｃ） j i １ ２ ３ ４ １ ２．９ ２．８ ２．７ ２．６ ２ ３．２ ３．０ ３．０ ２．５ ３ ３．４ ３．４ ３．０ ２．７ 表６ 圧力損失ＴＰ (ｉ) の比較 (ｋｇ／ｍ2) 計算値 ２７．１５ 実測値 ２５．０ この表から判るように、本発明の気体吹出装置は、略均
一な流速の面状のエアカーテンを形成することができ、
しかも、本発明の気体吹出装置は、吹出流速が０．１ｍ
／ｓｅｃ〜１０ｍ／ｓｅｃ、吹出面の縦横寸法も横が
０．５ｍ〜２０ｍ、縦が０．２ｍ〜１０ｍの範囲で使用
可能である。そして、この様な構造の気体吹出装置は、
設計段階で様々な形状や寸法にした場合の吹出流速や流
速分布、更には供給圧まで事前に精確に算出でき、設計
が極めて容易である。しかも構造が簡単なものであるか
ら価格も低廉なものにできる。
【００４６】図９〜図１９は、吹出方向や吹出量を変化
させるために様々な形状に変形された吹出ノズルが組み
込まれた直線型の気体吹出装置の概略側面図である。
尚、図９〜図１９中、４０は中空ケーシング、４１は吹
出ノズル、ｔは中空ケーシングの厚み、Ｂは圧搾空気供
給口の縦寸法、Ｈは中空ケーシング４０と吹出ノズル４
１を合わせた縦寸法、ＳＡ，ＳＡ1 及びＳＡ2 はノズル
の開口幅、ＳＬ，ＳＬ1 及びＳＬ2 は等間隔部分の長さ
である。
させるために様々な形状に変形された吹出ノズルが組み
込まれた直線型の気体吹出装置の概略側面図である。
尚、図９〜図１９中、４０は中空ケーシング、４１は吹
出ノズル、ｔは中空ケーシングの厚み、Ｂは圧搾空気供
給口の縦寸法、Ｈは中空ケーシング４０と吹出ノズル４
１を合わせた縦寸法、ＳＡ，ＳＡ1 及びＳＡ2 はノズル
の開口幅、ＳＬ，ＳＬ1 及びＳＬ2 は等間隔部分の長さ
である。
【００４７】そして、上述した如く、図９〜図１９に示
す気体吹出装置でも第１〜第３実施例と同様の効果が奏
される。
す気体吹出装置でも第１〜第３実施例と同様の効果が奏
される。
【００４８】
【効果】本発明によれば、流速の分布偏差が小さく、均
一な流速のエアカーテンが形成できる。
一な流速のエアカーテンが形成できる。
【図１】本発明に係る気体吹出装置（第１の実施例）の
外観斜視図である。
外観斜視図である。
【図２】本発明に係る気体吹出装置（第１の実施例）の
断面図である。
断面図である。
【図３】本発明に係る気体吹出装置（第１の実施例）の
側面図である。
側面図である。
【図４】本発明に係る気体吹出装置（第２の実施例）の
断面図である。
断面図である。
【図５】本発明に係る気体吹出装置（第２の実施例）の
側面図である。
側面図である。
【図６】本発明に係る気体吹出装置（第３の実施例）の
外観斜視図である。
外観斜視図である。
【図７】本発明に係る気体吹出装置（第３の実施例）の
断面図ある。
断面図ある。
【図８】図７のＸ−Ｘ線での気体吹出装置（第３の実施
例）の断面図ある。
例）の断面図ある。
【図９】気体吹出装置の第４実施例の側面図である。
【図１０】気体吹出装置の第５実施例の側面図である。
【図１１】気体吹出装置の第６実施例の側面図である。
【図１２】気体吹出装置の第７実施例の側面図である。
【図１３】気体吹出装置の第８実施例の側面図である。
【図１４】気体吹出装置の第９実施例の側面図である。
【図１５】気体吹出装置の第１０実施例の側面図であ
る。
る。
【図１６】気体吹出装置の第１１実施例の側面図であ
る。
る。
【図１７】気体吹出装置の第１２実施例の側面図であ
る。
る。
【図１８】気体吹出装置の第１３実施例の側面図であ
る。
る。
【図１９】気体吹出装置の第１４実施例の側面図であ
る。
る。
１， １０， 中空ケーシング ２， １１，２１ 圧搾空気供給口 ３， １３ 吹出口 ５， １４ 整流板 ２０ 第１の中空ケーシング ２６ 第２の中空ケーシング ２２ 第１の整流板 ２７ 吹出面 ２８ 第２の整流板
Claims (5)
- 【請求項１】 端面に気体供給口が形成され、かつ、前
記端面に直交する側面に均一幅の開口部が形成された中
空ケーシングを備えてなる気体吹出装置であって、前記
中空ケーシングの内部には、この中空ケーシングの長手
方向に沿って前記開口部に垂直な整流板が所定間隔で複
数配設されてなることを特徴とする気体吹出装置。 - 【請求項２】 整流板は、その下端が開口部から等距離
にあるように配列されており、かつ、その上端は開口部
の気体供給口側端部と前記気体供給口と対向する面の上
端から前記気体供給口の縦寸法の０．０３〜０．２倍の
距離にある点とを結ぶ直線上にあることを特徴とする請
求項１の気体吹出装置。 - 【請求項３】 開口部には、中空ケーシングの長手方向
に沿った略均一幅の吹出口を有するノズルが少なくとも
一つ構成されてなることを特徴とする請求項１の気体吹
出装置。 - 【請求項４】 端面に気体供給口が形成され、かつ、前
記端面に直交する側面に略均一幅の第１の開口部が形成
された第１の中空ケーシングと、前記第１の開口部に連
通する第２の開口部が側面に形成され、かつ、前記第２
の開口部に直交する側面に吹出口が形成された第２の中
空ケーシングとを備えてなる気体吹出装置であって、前
記第１の中空ケーシングの内部には、この第１の中空ケ
ーシングの長手方向に沿って前記第１の開口部に直交す
る第１の整流板が所定間隔で複数配設されてなり、又、
前記第２の中空ケーシングの内部には、前記第１の中空
ケーシングの長手方向に直交する方向に沿って、前記吹
出口と直交する第２の整流板が複数配設されてなること
を特徴とする気体吹出装置。 - 【請求項５】 第１の整流板は、その下端が第１の開口
部から等距離にあり、かつ、その上端は前記第１の開口
部の気体供給口側端部と前記気体供給口と対向する面の
上端から前記気体供給口の縦寸法の０．０３〜０．２倍
の距離にある点とを結ぶ直線上にあり、又、第２の整流
板は、その一端が吹出口から等距離にあり、かつ、その
他端は前記第２の開口部の吹出口側端部と前記第２の開
口部と対向する面の端部から前記第２の開口部幅の０．
０３〜０．２倍の距離にある点とを結ぶ直線上にあるこ
とを特徴とする請求項４の気体吹出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512092A JPH06277563A (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 気体吹出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512092A JPH06277563A (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 気体吹出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06277563A true JPH06277563A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=16165220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18512092A Pending JPH06277563A (ja) | 1992-07-13 | 1992-07-13 | 気体吹出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06277563A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007292388A (ja) * | 2006-04-25 | 2007-11-08 | Toto Ltd | レンジフード |
| JP2011106020A (ja) * | 2009-11-13 | 2011-06-02 | Ipsen Internatl Gmbh | 金属材料／金属半製品の熱処理用工業炉においてガス流を誘導するための方法及びその装置 |
| JP2011143677A (ja) * | 2010-01-18 | 2011-07-28 | Nippon Zeon Co Ltd | フィルムの製造装置および製造方法 |
| JP2019215115A (ja) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | 株式会社ゲンダイプラント | プッシュプルユニット |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825937B2 (ja) * | 1974-05-08 | 1983-05-31 | ラデイアント チユ−ブ システムス リミテツド | スペ−ス暖房設備 |
| JPS5932733A (ja) * | 1982-08-16 | 1984-02-22 | Michihiko Kawano | 空気吹出口 |
| JPS60101441A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-05 | Michihiko Kawano | 流体の流出入装置 |
| JPS62228832A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-07 | Kojima Press Co Ltd | 空調用ダクトの空気流偏向装置 |
-
1992
- 1992-07-13 JP JP18512092A patent/JPH06277563A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5825937B2 (ja) * | 1974-05-08 | 1983-05-31 | ラデイアント チユ−ブ システムス リミテツド | スペ−ス暖房設備 |
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| JPS60101441A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-05 | Michihiko Kawano | 流体の流出入装置 |
| JPS62228832A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-07 | Kojima Press Co Ltd | 空調用ダクトの空気流偏向装置 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2011106020A (ja) * | 2009-11-13 | 2011-06-02 | Ipsen Internatl Gmbh | 金属材料／金属半製品の熱処理用工業炉においてガス流を誘導するための方法及びその装置 |
| JP2011143677A (ja) * | 2010-01-18 | 2011-07-28 | Nippon Zeon Co Ltd | フィルムの製造装置および製造方法 |
| JP2019215115A (ja) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | 株式会社ゲンダイプラント | プッシュプルユニット |
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