JPH06271699A - 発泡性ポリオレフィン系樹脂組成物 - Google Patents
発泡性ポリオレフィン系樹脂組成物Info
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- JPH06271699A JPH06271699A JP6173793A JP6173793A JPH06271699A JP H06271699 A JPH06271699 A JP H06271699A JP 6173793 A JP6173793 A JP 6173793A JP 6173793 A JP6173793 A JP 6173793A JP H06271699 A JPH06271699 A JP H06271699A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱性及び成形性に優れ、且つ、表皮材との
接着性に優れた発泡体を得ることのできる発泡性ポリオ
レフィン系樹脂組成物を提供すること。 【構成】 プロピレンとプロピレン以外のα−オレフィ
ンを構成単位とし、上記α−オレフィン含有量が１〜１
５重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が２〜
８であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンで
の溶出量が、４０℃で３〜１５重量％、７０〜９０℃で
２０〜４５重量％であり、上記７０〜９０℃での溶出部
分の重量平均分子量が１×１０5 〜５×１０5 であるポ
リプロピレン系樹脂４０〜９０重量％と、メルトインデ
ックス（ＭＩ）が２〜５０ｇ／１０分であるポリエチレ
ン系樹脂１０〜６０重量％とからなる樹脂マトリックス
１００重量部、架橋助剤０．５〜１０重量部及び熱分解
型発泡剤１〜５０重量部よりなることを特徴とする発泡
性ポリオレフィン系樹脂組成物。
接着性に優れた発泡体を得ることのできる発泡性ポリオ
レフィン系樹脂組成物を提供すること。 【構成】 プロピレンとプロピレン以外のα−オレフィ
ンを構成単位とし、上記α−オレフィン含有量が１〜１
５重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が２〜
８であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンで
の溶出量が、４０℃で３〜１５重量％、７０〜９０℃で
２０〜４５重量％であり、上記７０〜９０℃での溶出部
分の重量平均分子量が１×１０5 〜５×１０5 であるポ
リプロピレン系樹脂４０〜９０重量％と、メルトインデ
ックス（ＭＩ）が２〜５０ｇ／１０分であるポリエチレ
ン系樹脂１０〜６０重量％とからなる樹脂マトリックス
１００重量部、架橋助剤０．５〜１０重量部及び熱分解
型発泡剤１〜５０重量部よりなることを特徴とする発泡
性ポリオレフィン系樹脂組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発泡性ポリオレフィン
系樹脂組成物に関する。
系樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン系樹脂発泡体は、柔軟
性、断熱性に優れており、従来より、天井、ドア、イン
ストルメントパネル等の車両用内装材として用いられて
きた。これらの内装材は、真空成形、圧縮成形等により
成形されるが、成形温度が高温であるため、耐熱性に優
れたポリプロピレン系樹脂を含有するポリオレフィン系
樹脂を発泡させた発泡体が主に用いられてきた。
性、断熱性に優れており、従来より、天井、ドア、イン
ストルメントパネル等の車両用内装材として用いられて
きた。これらの内装材は、真空成形、圧縮成形等により
成形されるが、成形温度が高温であるため、耐熱性に優
れたポリプロピレン系樹脂を含有するポリオレフィン系
樹脂を発泡させた発泡体が主に用いられてきた。
【０００３】しかしながら、ポリプロピレン系樹脂は、
架橋、発泡時に使用される電離性放射線、過酸化物等に
より分子鎖が切れて劣化し易いため、ポリプロピレン系
樹脂の他にポリエチレン系樹脂を含有するポリオレフィ
ン系樹脂を発泡させた発泡体が使用されるようになって
きた。
架橋、発泡時に使用される電離性放射線、過酸化物等に
より分子鎖が切れて劣化し易いため、ポリプロピレン系
樹脂の他にポリエチレン系樹脂を含有するポリオレフィ
ン系樹脂を発泡させた発泡体が使用されるようになって
きた。
【０００４】上記ポリオレフィン系樹脂発泡体を製造す
る方法としては、例えば、特公昭４６−３８７１６号公
報、特公昭５８−５７４５２号公報、特開昭６０−１１
９３５号公報、特公昭６３−１９７７号公報、特開昭６
４−８７６４１号公報等において、ポリオレフィン系樹
脂シートを電離性放射線により架橋した後、特定の発泡
剤を用いて発泡させる方法が提案されたが、いずれもポ
リオレフィン系樹脂中の架橋が不均一であり、得られる
発泡体の発泡も不均一であって成形性が低いという欠点
があった。
る方法としては、例えば、特公昭４６−３８７１６号公
報、特公昭５８−５７４５２号公報、特開昭６０−１１
９３５号公報、特公昭６３−１９７７号公報、特開昭６
４−８７６４１号公報等において、ポリオレフィン系樹
脂シートを電離性放射線により架橋した後、特定の発泡
剤を用いて発泡させる方法が提案されたが、いずれもポ
リオレフィン系樹脂中の架橋が不均一であり、得られる
発泡体の発泡も不均一であって成形性が低いという欠点
があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点に
鑑み、耐熱性及び成形性に優れ、且つ、表皮材との接着
性に優れた発泡体を得ることのできる発泡性ポリオレフ
ィン系樹脂組成物を提供することを目的とする。
鑑み、耐熱性及び成形性に優れ、且つ、表皮材との接着
性に優れた発泡体を得ることのできる発泡性ポリオレフ
ィン系樹脂組成物を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明において使用され
る樹脂マトリックスは、ポリプロピレン系樹脂及びポリ
エチレン系樹脂からなる樹脂マトリックスである。上記
ポリプロピレン系樹脂は、プロピレンとプロピレン以外
のα−オレフィンとを構成単位とする樹脂である。上記
プロピレン以外のα−オレフィンとしては、例えば、エ
チレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４
−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン
等が挙げられる。
る樹脂マトリックスは、ポリプロピレン系樹脂及びポリ
エチレン系樹脂からなる樹脂マトリックスである。上記
ポリプロピレン系樹脂は、プロピレンとプロピレン以外
のα−オレフィンとを構成単位とする樹脂である。上記
プロピレン以外のα−オレフィンとしては、例えば、エ
チレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４
−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン
等が挙げられる。
【０００７】上記α−オレフィンの含有量は、少なくな
っても多くなっても得られる発泡体の成形性が低下する
ため、ポリプロピレン系樹脂中１〜１５重量％に限定さ
れ、好ましくは１．５〜１２重量％であり、より好まし
くは２〜１０重量％である。
っても多くなっても得られる発泡体の成形性が低下する
ため、ポリプロピレン系樹脂中１〜１５重量％に限定さ
れ、好ましくは１．５〜１２重量％であり、より好まし
くは２〜１０重量％である。
【０００８】上記ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子
量／数平均分子量は、小さくなると得られる発泡体の成
形性が低下し、大きくなると得られる発泡体の耐熱性が
低下するため、２〜８に限定され、好ましくは２．２〜
７であり、より好ましくは２．５〜６である。
量／数平均分子量は、小さくなると得られる発泡体の成
形性が低下し、大きくなると得られる発泡体の耐熱性が
低下するため、２〜８に限定され、好ましくは２．２〜
７であり、より好ましくは２．５〜６である。
【０００９】上記ポリプロピレン系樹脂のクロス分別法
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、４０℃にお
いて、少なくなると得られる発泡体の成形性が低下し、
多くなると得られる発泡体の耐熱性が低下するため、３
〜１５重量％に限定され、好ましくは４〜１４重量％、
より好ましくは５〜１２重量％である。
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、４０℃にお
いて、少なくなると得られる発泡体の成形性が低下し、
多くなると得られる発泡体の耐熱性が低下するため、３
〜１５重量％に限定され、好ましくは４〜１４重量％、
より好ましくは５〜１２重量％である。
【００１０】上記ポリプロピレン系樹脂のクロス分別法
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、７０〜９０
℃において、少なくなると得られる発泡体の成形性が低
下し、多くなると得られる発泡体の耐熱性が低下するた
め、２０〜４５重量％に限定され、好ましくは２２〜４
０重量％、より好ましくは２４〜３５重量％である。
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、７０〜９０
℃において、少なくなると得られる発泡体の成形性が低
下し、多くなると得られる発泡体の耐熱性が低下するた
め、２０〜４５重量％に限定され、好ましくは２２〜４
０重量％、より好ましくは２４〜３５重量％である。
【００１１】上記７０〜９０℃におけるｏ−ジクロロベ
ンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなると
得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得られ
る発泡体の成形性が低下するため、１×１０5 〜５×１
０5 に限定され、好ましくは１．２×１０5 〜４．５×
１０5 であり、より好ましくは１．４×１０5 〜４×１
０5 である。
ンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなると
得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得られ
る発泡体の成形性が低下するため、１×１０5 〜５×１
０5 に限定され、好ましくは１．２×１０5 〜４．５×
１０5 であり、より好ましくは１．４×１０5 〜４×１
０5 である。
【００１２】なお、上記クロス分別法による樹脂溶出量
の測定は、下記の操作により行われる。即ち、樹脂を、
１４０℃又は樹脂が完全に溶解する温度のｏ−ジクロロ
ベンゼンに溶解して溶解液を得、得られた溶解液を一定
温度で冷却し、予め用意しておいた不活性担体の表面に
薄いポリマー層を形成させる。このとき、樹脂成分は、
結晶性の高い順及び分子量の大きい順に生成する。その
後、温度を連続的又は段階的に昇温し、順次溶出する樹
脂成分の濃度を検出し、組成分布（結晶性分布）を測定
する（温度上昇溶離分別）。それと同時に、高温型ＧＰ
Ｃ（Gas PhaseChromatograph)により溶出した成分の分
子量及び分子量分布（重量平均分子量／数平均分子量）
を測定する。
の測定は、下記の操作により行われる。即ち、樹脂を、
１４０℃又は樹脂が完全に溶解する温度のｏ−ジクロロ
ベンゼンに溶解して溶解液を得、得られた溶解液を一定
温度で冷却し、予め用意しておいた不活性担体の表面に
薄いポリマー層を形成させる。このとき、樹脂成分は、
結晶性の高い順及び分子量の大きい順に生成する。その
後、温度を連続的又は段階的に昇温し、順次溶出する樹
脂成分の濃度を検出し、組成分布（結晶性分布）を測定
する（温度上昇溶離分別）。それと同時に、高温型ＧＰ
Ｃ（Gas PhaseChromatograph)により溶出した成分の分
子量及び分子量分布（重量平均分子量／数平均分子量）
を測定する。
【００１３】上記ポリプロピレン系樹脂の含有量は、少
なくなると得られる発泡体の耐熱性が低下し、多くなる
と得られる発泡体の成形性が低下するため、樹脂マトリ
ックス中４０〜９０重量％に限定され、好ましくは４５
〜８５重量％である。
なくなると得られる発泡体の耐熱性が低下し、多くなる
と得られる発泡体の成形性が低下するため、樹脂マトリ
ックス中４０〜９０重量％に限定され、好ましくは４５
〜８５重量％である。
【００１４】上記ポリエチレン系樹脂のメルトインデッ
クス（ＭＩ）は、小さくなると得られる発泡体の成形性
が低下し、大きくなると得られる発泡体の耐熱性が低下
するため、２〜５０ｇ／１０分に限定され、好ましくは
３〜３０ｇ／１０分であり、より好ましくは４〜２５ｇ
／１０分である。
クス（ＭＩ）は、小さくなると得られる発泡体の成形性
が低下し、大きくなると得られる発泡体の耐熱性が低下
するため、２〜５０ｇ／１０分に限定され、好ましくは
３〜３０ｇ／１０分であり、より好ましくは４〜２５ｇ
／１０分である。
【００１５】上記ポリエチレン系樹脂としては、エチレ
ン単独重合体及びエチレンとエチレン以外のα−オレフ
ィンとの共重合体が挙げられ、これらが単独で用いられ
てもよいし併用されてもよい。上記エチレンの含有量
は、少なくなると得られる発泡体の成形性が低下するた
め、エチレンとエチレン以外のα−オレフィンとの共重
合体中８０重量％以上であることが好ましい。
ン単独重合体及びエチレンとエチレン以外のα−オレフ
ィンとの共重合体が挙げられ、これらが単独で用いられ
てもよいし併用されてもよい。上記エチレンの含有量
は、少なくなると得られる発泡体の成形性が低下するた
め、エチレンとエチレン以外のα−オレフィンとの共重
合体中８０重量％以上であることが好ましい。
【００１６】上記α−オレフィンとしては、例えば、１
−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−
１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン等が挙げら
れる。 上記ポリエチレン系樹脂の含有量は、少なくな
ると得られる発泡体の成形性が低下し、多くなると得ら
れる発泡体の耐熱性が低下するため、樹脂マトリックス
中１０〜６０重量％に限定され、好ましくは１５〜５５
重量％である。
−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−
１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン等が挙げら
れる。 上記ポリエチレン系樹脂の含有量は、少なくな
ると得られる発泡体の成形性が低下し、多くなると得ら
れる発泡体の耐熱性が低下するため、樹脂マトリックス
中１０〜６０重量％に限定され、好ましくは１５〜５５
重量％である。
【００１７】本発明において使用される架橋助剤として
は、例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパ
ントリ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオー
ルジ（メタ）アクリレート、１，９−ノナンジオールジ
（メタ）アクリレート、１，１０−デカンジオールジ
（メタ）アクリレート、トリメリット酸トリアリルエス
テル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベン
ゼン等が挙げられ、これらが単独で用いられてもよいし
併用されてもよい。
は、例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパ
ントリ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオー
ルジ（メタ）アクリレート、１，９−ノナンジオールジ
（メタ）アクリレート、１，１０−デカンジオールジ
（メタ）アクリレート、トリメリット酸トリアリルエス
テル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベン
ゼン等が挙げられ、これらが単独で用いられてもよいし
併用されてもよい。
【００１８】上記架橋助剤の添加量は、少なくなっても
多くなっても得られる発泡体の成形性が低下するため、
樹脂マトリックス１００重量部に対して０．５〜１０重
量部に限定され、好ましくは０．８〜６重量部である。
多くなっても得られる発泡体の成形性が低下するため、
樹脂マトリックス１００重量部に対して０．５〜１０重
量部に限定され、好ましくは０．８〜６重量部である。
【００１９】本発明において使用される熱分解型発泡剤
としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンス
ルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラ
ミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４−オキシ
ビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）等が挙げられ、
これらが単独で用いられてもよいし併用されてもよい。
としては、例えば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンス
ルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラ
ミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４−オキシ
ビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）等が挙げられ、
これらが単独で用いられてもよいし併用されてもよい。
【００２０】上記熱分解型発泡剤の添加量は、少なくな
ると得られる発泡体の発泡性が低下し、多くなると得ら
れる発泡体の強度が低下するため、樹脂マトリックス１
００重量部に対して１〜５０重量部に限定され、好まし
くは４〜２５重量部である。
ると得られる発泡体の発泡性が低下し、多くなると得ら
れる発泡体の強度が低下するため、樹脂マトリックス１
００重量部に対して１〜５０重量部に限定され、好まし
くは４〜２５重量部である。
【００２１】本発明の発泡性ポリオレフィン系樹脂組成
物の構成は上述の通りであるが、得られる発泡体の物性
を損なわない範囲内で、フェノール系、リン系、アミン
系、イオウ系等の酸化防止剤、金属害防止剤、難燃剤、
充填剤、帯電防止剤、安定剤、顔料等が添加されてもよ
い。
物の構成は上述の通りであるが、得られる発泡体の物性
を損なわない範囲内で、フェノール系、リン系、アミン
系、イオウ系等の酸化防止剤、金属害防止剤、難燃剤、
充填剤、帯電防止剤、安定剤、顔料等が添加されてもよ
い。
【００２２】本発明の発泡性ポリオレフィン系樹脂組成
物を用いて発泡体を製造する方法としては、例えば、所
定量の樹脂マトリックス、架橋助剤及び熱分解型発泡剤
を押出機に供給し、溶融混練して押出して発泡性ポリオ
レフィン系樹脂シートを得、得られた発泡性ポリオレフ
ィン系樹脂シートに電離性放射線を所定量照射し架橋さ
せて発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを得、得ら
れた発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを発泡炉に
供給して加熱発泡させる方法が挙げられる。
物を用いて発泡体を製造する方法としては、例えば、所
定量の樹脂マトリックス、架橋助剤及び熱分解型発泡剤
を押出機に供給し、溶融混練して押出して発泡性ポリオ
レフィン系樹脂シートを得、得られた発泡性ポリオレフ
ィン系樹脂シートに電離性放射線を所定量照射し架橋さ
せて発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを得、得ら
れた発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを発泡炉に
供給して加熱発泡させる方法が挙げられる。
【００２３】上記電離性放射線としては、例えば、α
線、β線、γ線、電子線等が挙げられる。上記電離性放
射線の照射量は、少なくなっても多くなっても得られる
発泡体の成形性が低下するため、１〜２０Mradが好まし
い。
線、β線、γ線、電子線等が挙げられる。上記電離性放
射線の照射量は、少なくなっても多くなっても得られる
発泡体の成形性が低下するため、１〜２０Mradが好まし
い。
【００２４】なお、上記樹脂マトリックスを溶融混練す
るのに用いられる装置としては、例えば、単軸押出機、
２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダーミキサー、
ロール等が挙げられる。
るのに用いられる装置としては、例えば、単軸押出機、
２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダーミキサー、
ロール等が挙げられる。
【００２５】本発明２において使用されるポリプロピレ
ン系樹脂は、本発明と同様に、プロピレンとプロピレン
以外のα−オレフィンを構成単位とし、上記α−オレフ
ィン含有量が１〜１５重量％であり、重量平均分子量／
数平均分子量が２〜８である。上記ポリプロピレン系樹
脂のクロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出
量は、４０〜９０℃において、少なくなると得られる発
泡体の成形性が低下し、多くなると得られる発泡体の耐
熱性が低下するため、１０〜５５重量％に限定され、好
ましくは１３〜５５重量％であり、より好ましくは１６
〜５５重量％である。
ン系樹脂は、本発明と同様に、プロピレンとプロピレン
以外のα−オレフィンを構成単位とし、上記α−オレフ
ィン含有量が１〜１５重量％であり、重量平均分子量／
数平均分子量が２〜８である。上記ポリプロピレン系樹
脂のクロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出
量は、４０〜９０℃において、少なくなると得られる発
泡体の成形性が低下し、多くなると得られる発泡体の耐
熱性が低下するため、１０〜５５重量％に限定され、好
ましくは１３〜５５重量％であり、より好ましくは１６
〜５５重量％である。
【００２６】上記ポリプロピレン系樹脂のクロス分別法
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、９０〜１０
０℃において、少なくなると得られる発泡体の成形性が
低下し、多くなると得られる発泡体の耐熱性が低下する
ため、１５〜５０重量％に限定され、好ましくは１７〜
４７重量％であり、より好ましくは２０〜４３重量％で
ある。
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、９０〜１０
０℃において、少なくなると得られる発泡体の成形性が
低下し、多くなると得られる発泡体の耐熱性が低下する
ため、１５〜５０重量％に限定され、好ましくは１７〜
４７重量％であり、より好ましくは２０〜４３重量％で
ある。
【００２７】上記４０〜９０℃におけるｏ−ジクロロベ
ンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなると
得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得られ
る発泡体の成形性が低下するため、４×１０4 〜５×１
０5 に限定され、好ましくは５×１０4 〜４×１０5 で
あり、より好ましくは６×１０4 〜３．５×１０5 であ
る。
ンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなると
得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得られ
る発泡体の成形性が低下するため、４×１０4 〜５×１
０5 に限定され、好ましくは５×１０4 〜４×１０5 で
あり、より好ましくは６×１０4 〜３．５×１０5 であ
る。
【００２８】上記９０〜１００℃におけるｏ−ジクロロ
ベンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなる
と得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得ら
れる発泡体の成形性が低下するため、７×１０4 〜６×
１０5 に限定され、好ましくは８．５×１０4 〜５．５
×１０5 であり、より好ましくは１×１０5 〜５×１０
5 である。なお、本発明２において使用されるポリエチ
レン系樹脂の、メルトインデックス（ＭＩ）及び樹脂マ
トリックス中の含有量、並びに、架橋助剤の添加量及び
熱分解型発泡剤の添加量は本発明と同様である。
ベンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなる
と得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得ら
れる発泡体の成形性が低下するため、７×１０4 〜６×
１０5 に限定され、好ましくは８．５×１０4 〜５．５
×１０5 であり、より好ましくは１×１０5 〜５×１０
5 である。なお、本発明２において使用されるポリエチ
レン系樹脂の、メルトインデックス（ＭＩ）及び樹脂マ
トリックス中の含有量、並びに、架橋助剤の添加量及び
熱分解型発泡剤の添加量は本発明と同様である。
【００２９】本発明３において使用されるポリプロピレ
ン系樹脂は、本発明と同様に、プロピレンとプロピレン
以外のα−オレフィンを構成単位とし、上記α−オレフ
ィン含有量が１〜１５重量％であり、重量平均分子量／
数平均分子量が２〜８である。 上記ポリプロピレン系
樹脂のクロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶
出量は、９０〜１００℃において、少なくなると得られ
る発泡体の成形性が低下し、多くなると得られる発泡体
の耐熱性が低下するため、１５〜４５重量％に限定さ
れ、好ましくは１７〜４５重量％、より好ましくは２０
〜４５重量％である。
ン系樹脂は、本発明と同様に、プロピレンとプロピレン
以外のα−オレフィンを構成単位とし、上記α−オレフ
ィン含有量が１〜１５重量％であり、重量平均分子量／
数平均分子量が２〜８である。 上記ポリプロピレン系
樹脂のクロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶
出量は、９０〜１００℃において、少なくなると得られ
る発泡体の成形性が低下し、多くなると得られる発泡体
の耐熱性が低下するため、１５〜４５重量％に限定さ
れ、好ましくは１７〜４５重量％、より好ましくは２０
〜４５重量％である。
【００３０】上記ポリプロピレン系樹脂のクロス分別法
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、１００〜１
１５℃において、少なくなると得られる発泡体の耐熱性
が低下し、多くなると得られる発泡体の成形性が低下す
るため、１５〜６５重量％に限定され、好ましくは１７
〜６５重量％、より好ましくは２０〜６５重量％であ
る。
によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出量は、１００〜１
１５℃において、少なくなると得られる発泡体の耐熱性
が低下し、多くなると得られる発泡体の成形性が低下す
るため、１５〜６５重量％に限定され、好ましくは１７
〜６５重量％、より好ましくは２０〜６５重量％であ
る。
【００３１】上記９０〜１００℃におけるｏ−ジクロロ
ベンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなる
と得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得ら
れる発泡体の成形性が低下するため、７×１０4 〜６×
１０5 に限定され、好ましくは８．５×１０4 〜５．５
×１０5 であり、より好ましくは１×１０5 〜５×１０
5 である。
ベンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくなる
と得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得ら
れる発泡体の成形性が低下するため、７×１０4 〜６×
１０5 に限定され、好ましくは８．５×１０4 〜５．５
×１０5 であり、より好ましくは１×１０5 〜５×１０
5 である。
【００３２】上記１００〜１１５℃におけるｏ−ジクロ
ロベンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくな
ると得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得
られる発泡体の成形性が低下するため、１．５×１０5
〜２．５×１０6 に限定され、好ましくは２×１０5 〜
２×１０6 であり、より好ましくは２．５×１０5 〜
１．５×１０6 である。なお、本発明３において使用さ
れるポリエチレン系樹脂の、メルトインデックス（Ｍ
Ｉ）及び樹脂マトリックス中の含有量、並びに、架橋助
剤の添加量及び熱分解型発泡剤の添加量は本発明と同様
である。
ロベンゼンでの溶出部分の重量平均分子量は、小さくな
ると得られる発泡体の耐熱性が低下し、大きくなると得
られる発泡体の成形性が低下するため、１．５×１０5
〜２．５×１０6 に限定され、好ましくは２×１０5 〜
２×１０6 であり、より好ましくは２．５×１０5 〜
１．５×１０6 である。なお、本発明３において使用さ
れるポリエチレン系樹脂の、メルトインデックス（Ｍ
Ｉ）及び樹脂マトリックス中の含有量、並びに、架橋助
剤の添加量及び熱分解型発泡剤の添加量は本発明と同様
である。
【００３３】
【実施例】次に、本発明の実施例を説明する。以下、
「部」とあるのは「重量部」を意味する。また、クロス
分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出部分の重量
平均分子量の測定は、クロス分別クロマトグラフ装置
（三菱油化社製「ＣＦＣ−Ｔ１５０Ａ」）を用い、温度
を２℃昇温させるごとに測定し、得られた値を下限から
上限の範囲で示した。なお、得られた値が一定の場合
は、その値のみを示した。 実施例１ （１）ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造 ポリプロピレン系樹脂として、エチレン含有量が２．５
重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が３．８
であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの
溶出量が、４０℃で４．０重量％であり、７０〜９０℃
で２７重量％であり、該７０〜９０℃での溶出部分の重
量平均分子量が１．６×１０5 〜２．８×１０5 である
エチレン−プロピレン共重合体６０部、ポリエチレン系
樹脂として、メルトインデックス（ＭＩ）が７ｇ／１０
分であり、密度が０．９２０ｇ／ｃｍ3 であるポリエチ
レン４０部、架橋助剤としてジビニルベンゼン２部、熱
分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１４部、酸化
防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール
０．３部及びジラウリルチオプロピオネート０．３部、
金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾール０．５部
を２軸押出機に供給し、温度１９０℃で溶融混練して押
し出し、厚さ１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シー
トを得た。得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シート
に、加速電圧７００KVで電離性放射線３Mradを照射し架
橋させて発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを得、
得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを縦型
熱風発泡炉に供給し、炉内温度２５０℃、進入速度１．
７ｍ／秒、巻取速度６．２ｍ／秒で連続的に延伸して加
熱発泡させてポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
「部」とあるのは「重量部」を意味する。また、クロス
分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの溶出部分の重量
平均分子量の測定は、クロス分別クロマトグラフ装置
（三菱油化社製「ＣＦＣ−Ｔ１５０Ａ」）を用い、温度
を２℃昇温させるごとに測定し、得られた値を下限から
上限の範囲で示した。なお、得られた値が一定の場合
は、その値のみを示した。 実施例１ （１）ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造 ポリプロピレン系樹脂として、エチレン含有量が２．５
重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が３．８
であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼンでの
溶出量が、４０℃で４．０重量％であり、７０〜９０℃
で２７重量％であり、該７０〜９０℃での溶出部分の重
量平均分子量が１．６×１０5 〜２．８×１０5 である
エチレン−プロピレン共重合体６０部、ポリエチレン系
樹脂として、メルトインデックス（ＭＩ）が７ｇ／１０
分であり、密度が０．９２０ｇ／ｃｍ3 であるポリエチ
レン４０部、架橋助剤としてジビニルベンゼン２部、熱
分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１４部、酸化
防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール
０．３部及びジラウリルチオプロピオネート０．３部、
金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾール０．５部
を２軸押出機に供給し、温度１９０℃で溶融混練して押
し出し、厚さ１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シー
トを得た。得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シート
に、加速電圧７００KVで電離性放射線３Mradを照射し架
橋させて発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを得、
得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを縦型
熱風発泡炉に供給し、炉内温度２５０℃、進入速度１．
７ｍ／秒、巻取速度６．２ｍ／秒で連続的に延伸して加
熱発泡させてポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
【００３４】（２）積層体の製造 得られたポリオレフィン系樹脂発泡体の表面をコロナ放
電処理し、２液硬化型ポリエステル系接着剤〔ポリエス
テル（日立化成ポリマー社製「ハイボン」）、イソシア
ネート（住友バイエルウレタン社製「Ｄｅｓｍｏｄｕｒ
Ｒ」）〕を用い、厚さ０．６５ｍｍの塩化ビニル樹脂及
びアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹脂
の混合樹脂シートからなる表皮材と接着して積層体を得
た。
電処理し、２液硬化型ポリエステル系接着剤〔ポリエス
テル（日立化成ポリマー社製「ハイボン」）、イソシア
ネート（住友バイエルウレタン社製「Ｄｅｓｍｏｄｕｒ
Ｒ」）〕を用い、厚さ０．６５ｍｍの塩化ビニル樹脂及
びアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹脂
の混合樹脂シートからなる表皮材と接着して積層体を得
た。
【００３５】実施例２〜５、比較例１〜３ 表１及び２に示した所定量（部）のエチレン−プロピレ
ン共重合体、ポリエチレン及び架橋助剤を用いた以外は
実施例１と同様にしてポリオレフィン系樹脂発泡体及び
積層体を得た。
ン共重合体、ポリエチレン及び架橋助剤を用いた以外は
実施例１と同様にしてポリオレフィン系樹脂発泡体及び
積層体を得た。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】ポリオレフィン系樹脂発泡体の評価 上記実施例１〜５及び比較例１〜３において得られたポ
リオレフィン系樹脂発泡体について、極小気泡の有無を
観察して評価した後、耐熱性を調べて評価し、得られた
結果を表３に示した。上記極小気泡は、ポリオレフィン
系樹脂発泡体の断面を走査型電子顕微鏡を用いて観察
し、直径が２０μｍ以下の気泡の存在を確認した。上記
耐熱性は、ポリオレフィン系樹脂発泡体を温度１４０
℃、圧力１００ｋｇ／ｃｍ2 で熱圧プレスし、該ポリオ
レフィン系樹脂発泡体中の気泡を観察し、気泡が破壊し
なかった場合は○、気泡が破壊した場合は×として示し
た。
リオレフィン系樹脂発泡体について、極小気泡の有無を
観察して評価した後、耐熱性を調べて評価し、得られた
結果を表３に示した。上記極小気泡は、ポリオレフィン
系樹脂発泡体の断面を走査型電子顕微鏡を用いて観察
し、直径が２０μｍ以下の気泡の存在を確認した。上記
耐熱性は、ポリオレフィン系樹脂発泡体を温度１４０
℃、圧力１００ｋｇ／ｃｍ2 で熱圧プレスし、該ポリオ
レフィン系樹脂発泡体中の気泡を観察し、気泡が破壊し
なかった場合は○、気泡が破壊した場合は×として示し
た。
【００３９】
【表３】
【００４０】積層体の評価 上記実施例１〜５及び比較例１〜３において得られた積
層体について、外観を観察して評価した後、Ｈ／Ｄ値を
測定して強度及び成形性を評価し、剥離強度を測定して
ポリオレフィン系樹脂発泡体と表皮材との接着性を評価
し、得られた結果を表４及び５に示した。上記外観は、
目視にて、膨れ、へこみ、表面荒れ等が観察されなかっ
た場合は○、１箇所でも観察された場合は×として示し
た。
層体について、外観を観察して評価した後、Ｈ／Ｄ値を
測定して強度及び成形性を評価し、剥離強度を測定して
ポリオレフィン系樹脂発泡体と表皮材との接着性を評価
し、得られた結果を表４及び５に示した。上記外観は、
目視にて、膨れ、へこみ、表面荒れ等が観察されなかっ
た場合は○、１箇所でも観察された場合は×として示し
た。
【００４１】上記Ｈ／Ｄ値は、得られた積層体を遠赤外
線ヒーターで加熱してポリオレフィン系樹脂発泡体の表
層部分の温度を１５０〜１６０℃に昇温し、直径１００
ｍｍの円柱状メス型金型を用いて真空成形し、得られた
成形品の深さＨ（ｃｍ）及び直径Ｄ（ｃｍ）を測定して
その比Ｈ／Ｄを計算した。
線ヒーターで加熱してポリオレフィン系樹脂発泡体の表
層部分の温度を１５０〜１６０℃に昇温し、直径１００
ｍｍの円柱状メス型金型を用いて真空成形し、得られた
成形品の深さＨ（ｃｍ）及び直径Ｄ（ｃｍ）を測定して
その比Ｈ／Ｄを計算した。
【００４２】上記剥離強度は、得られた積層体を切断し
て作製した幅２５ｍｍ及び長さ１００ｍｍの寸法の試験
片を用い、オートグラフ〔島津製作所製「ＤＣＳ−５０
００」〕にて温度１５０℃で５分間保持した後、表皮材
を剥離させたときの強度（ｇｆ）をそれぞれ測定した。
て作製した幅２５ｍｍ及び長さ１００ｍｍの寸法の試験
片を用い、オートグラフ〔島津製作所製「ＤＣＳ−５０
００」〕にて温度１５０℃で５分間保持した後、表皮材
を剥離させたときの強度（ｇｆ）をそれぞれ測定した。
【００４３】
【表４】
【００４４】
【表５】
【００４５】実施例６〜１５、比較例４〜９ 表６、７及び８に示した所定量（部）のエチレン−プロ
ピレン共重合体、ポリエチレン及び架橋助剤を用いた以
外は実施例１と同様にしてポリオレフィン系樹脂発泡体
及び積層体を得た。
ピレン共重合体、ポリエチレン及び架橋助剤を用いた以
外は実施例１と同様にしてポリオレフィン系樹脂発泡体
及び積層体を得た。
【００４６】
【表６】
【００４７】
【表７】
【００４８】
【表８】
【００４９】ポリオレフィン系樹脂発泡体の評価 上記実施例６〜１５及び比較例４〜９で得られたポリオ
レフィン系樹脂発泡体について、実施例１と同様にして
評価し、得られた結果を表９及び１０に示した。
レフィン系樹脂発泡体について、実施例１と同様にして
評価し、得られた結果を表９及び１０に示した。
【００５０】
【表９】
【００５１】
【表１０】
【００５２】積層体の評価 上記実施例６〜１５及び比較例４〜９で得られた積層体
について、実施例１と同様にして評価し、得られた結果
を表１１、１２及び１３に示した。
について、実施例１と同様にして評価し、得られた結果
を表１１、１２及び１３に示した。
【００５３】
【表１１】
【００５４】
【表１２】
【００５５】
【表１３】
【００５６】実施例１６〜２０、比較例１０〜１２ 表１４及び１５に示した所定量（部）のエチレン−プロ
ピレン共重合体、ポリエチレン及び架橋助剤を用いた以
外は実施例１と同様にしてポリオレフィン系樹脂発泡体
及び積層体を得た。
ピレン共重合体、ポリエチレン及び架橋助剤を用いた以
外は実施例１と同様にしてポリオレフィン系樹脂発泡体
及び積層体を得た。
【００５７】
【表１４】
【００５８】
【表１５】
【００５９】ポリオレフィン系樹脂発泡体の評価 上記実施例１６〜２０及び比較例１０〜１２で得られた
ポリオレフィン系樹脂発泡体について、実施例１と同様
にして評価し、得られた結果を表１６に示した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体について、実施例１と同様
にして評価し、得られた結果を表１６に示した。
【００６０】
【表１６】
【００６１】積層体の評価 上記実施例１６〜２０及び比較例１０〜１２で得られた
積層体について、実施例１と同様にして評価し、得られ
た結果を表１７及び１８に示した。
積層体について、実施例１と同様にして評価し、得られ
た結果を表１７及び１８に示した。
【００６２】
【表１７】
【００６３】
【表１８】
【００６４】
【発明の効果】本発明の発泡性ポリオレフィン系樹脂組
成物の構成は上述の通りであるから、耐熱性及び成形性
に優れ、且つ、表皮材との接着性に優れたポリオレフィ
ン系樹脂発泡体が得られる。
成物の構成は上述の通りであるから、耐熱性及び成形性
に優れ、且つ、表皮材との接着性に優れたポリオレフィ
ン系樹脂発泡体が得られる。
Claims (3)
- 【請求項１】 プロピレンとプロピレン以外のα−オレ
フィンを構成単位とし、上記α−オレフィン含有量が１
〜１５重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が
２〜８であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼ
ンでの溶出量が、４０℃で３〜１５重量％、７０〜９０
℃で２０〜４５重量％であり、上記７０〜９０℃での溶
出部分の重量平均分子量が１×１０5 〜５×１０5 であ
るポリプロピレン系樹脂４０〜９０重量％と、メルトイ
ンデックス（ＭＩ）が２〜５０ｇ／１０分であるポリエ
チレン系樹脂１０〜６０重量％とからなる樹脂マトリッ
クス１００重量部、架橋助剤０．５〜１０重量部及び熱
分解型発泡剤１〜５０重量部よりなることを特徴とする
発泡性ポリオレフィン系樹脂組成物。 - 【請求項２】 プロピレンとプロピレン以外のα−オレ
フィンを構成単位とし、上記α−オレフィン含有量が１
〜１５重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が
２〜８であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼ
ンでの溶出量が、４０〜９０℃で１０〜５５重量％、９
０〜１００℃で１５〜５０重量％であり、上記４０〜９
０℃での溶出部分の重量平均分子量が４×１０4 〜５×
１０5、９０〜１００℃での溶出部分の重量平均分子量
が７×１０4 〜６×１０5 であるポリプロピレン系樹脂
４０〜９０重量％と、メルトインデックス（ＭＩ）が２
〜５０ｇ／１０分であるポリエチレン系樹脂１０〜６０
重量％とからなる樹脂マトリックス１００重量部、架橋
助剤０．５〜１０重量部及び熱分解型発泡剤１〜５０重
量部よりなることを特徴とする発泡性ポリオレフィン系
樹脂組成物。 - 【請求項３】 プロピレンとプロピレン以外のα−オレ
フィンを構成単位とし、上記α−オレフィン含有量が１
〜１５重量％であり、重量平均分子量／数平均分子量が
２〜８であり、クロス分別法によるｏ−ジクロロベンゼ
ンでの溶出量が、９０〜１００℃で１５〜４５重量％、
１００〜１１５℃で１５〜６５重量％であり、上記９０
〜１００℃での溶出部分の重量平均分子量が７×１０4
〜６×１０5 、１００〜１１５℃での溶出部分の重量平
均分子量が１．５×１０5 〜２．５×１０6 であるポリ
プロピレン系樹脂４０〜９０重量％と、メルトインデッ
クス（ＭＩ）が２〜５０ｇ／１０分であるポリエチレン
系樹脂１０〜６０重量％とからなる樹脂マトリックス１
００重量部、架橋助剤０．５〜１０重量部及び熱分解型
発泡剤１〜５０重量部よりなることを特徴とする発泡性
ポリオレフィン系樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6173793A JP2851507B2 (ja) | 1993-03-22 | 1993-03-22 | 発泡性ポリオレフィン系樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6173793A JP2851507B2 (ja) | 1993-03-22 | 1993-03-22 | 発泡性ポリオレフィン系樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06271699A true JPH06271699A (ja) | 1994-09-27 |
| JP2851507B2 JP2851507B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=13179812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6173793A Expired - Lifetime JP2851507B2 (ja) | 1993-03-22 | 1993-03-22 | 発泡性ポリオレフィン系樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2851507B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111087705A (zh) * | 2020-03-09 | 2020-05-01 | 深圳汉唐材料有限责任公司 | 发泡组合物、发泡材料及其制备方法、用途 |
-
1993
- 1993-03-22 JP JP6173793A patent/JP2851507B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111087705A (zh) * | 2020-03-09 | 2020-05-01 | 深圳汉唐材料有限责任公司 | 发泡组合物、发泡材料及其制备方法、用途 |
| CN111087705B (zh) * | 2020-03-09 | 2023-02-03 | 深圳汉唐材料有限责任公司 | 发泡组合物、发泡材料及其制备方法、用途 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2851507B2 (ja) | 1999-01-27 |
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