JPH06224016A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
- Publication number
- JPH06224016A JPH06224016A JP5010215A JP1021593A JPH06224016A JP H06224016 A JPH06224016 A JP H06224016A JP 5010215 A JP5010215 A JP 5010215A JP 1021593 A JP1021593 A JP 1021593A JP H06224016 A JPH06224016 A JP H06224016A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rare earth
- permanent magnet
- cracks
- alloy
- magnet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 合金を特定の組成域で鋳造後熱間圧延し、さ
らに熱処理を施すことによってＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永
久磁石を製造する。 【構成】 Ｒ，Ｆｅ，Ｂ，Ｃｕを基本成分とする合金を
溶解・鋳造後、熱間圧延および熱処理を施す希土類永久
磁石の製法において、合金組成がｘ≧１５、ｙ−１４ｚ
＞０、ｚ≧４、１００−ｘ−ｙ−ｚ＜２なる組成域にあ
ることを特徴とする製造方法。 【効果】 本発明のような組成域で合金を鋳造後熱間圧
延を行なうことにより、割れ・クラックがなく量産性に
優れ、かつ高特性で耐食性の良好な磁石を得ることがで
きる。
らに熱処理を施すことによってＲ−Ｆｅ−Ｂ系希土類永
久磁石を製造する。 【構成】 Ｒ，Ｆｅ，Ｂ，Ｃｕを基本成分とする合金を
溶解・鋳造後、熱間圧延および熱処理を施す希土類永久
磁石の製法において、合金組成がｘ≧１５、ｙ−１４ｚ
＞０、ｚ≧４、１００−ｘ−ｙ−ｚ＜２なる組成域にあ
ることを特徴とする製造方法。 【効果】 本発明のような組成域で合金を鋳造後熱間圧
延を行なうことにより、割れ・クラックがなく量産性に
優れ、かつ高特性で耐食性の良好な磁石を得ることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｒ（ただしＲはＰｒ，
Ｎｄを主成分とする希土類元素），Ｆｅ，Ｂ，Ｃｕを原
料基本成分とする希土類永久磁石の製造方法に関するも
のである。
Ｎｄを主成分とする希土類元素），Ｆｅ，Ｂ，Ｃｕを原
料基本成分とする希土類永久磁石の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石は、極めて高い
保磁力とエネルギー積を持つ永久磁石として、1983年の
発表以来、多くの研究開発がなされている。
保磁力とエネルギー積を持つ永久磁石として、1983年の
発表以来、多くの研究開発がなされている。
【０００３】従来、これらＲ−Ｆｅ−Ｂ系の高性能異方
性永久磁石の製造方法には、次のようなものがある。
性永久磁石の製造方法には、次のようなものがある。
【０００４】(1)まず、特開昭59-46008号公報やM.Sagaw
a,S.Fujimura,N.Togawa,H.Yamamotoand Y.Matsuura;J.A
ppl.Phys.Vol.55(6),15 March 1984,p2083 等には、原
子百分比で8〜30%のＲ（ただしＲはＹを含む希土類元素
の少なくとも１種）、2〜28%のＢ及び残部Ｆｅからなる
磁気異方性焼結体であることを特徴とする永久磁石が粉
末冶金法に基づく焼結によって製造されることが開示さ
れている。
a,S.Fujimura,N.Togawa,H.Yamamotoand Y.Matsuura;J.A
ppl.Phys.Vol.55(6),15 March 1984,p2083 等には、原
子百分比で8〜30%のＲ（ただしＲはＹを含む希土類元素
の少なくとも１種）、2〜28%のＢ及び残部Ｆｅからなる
磁気異方性焼結体であることを特徴とする永久磁石が粉
末冶金法に基づく焼結によって製造されることが開示さ
れている。
【０００５】この焼結法では、溶解・鋳造により合金イ
ンゴットを作製し、粉砕して適当な粒度（数μｍ）の磁
性粉を得る。磁性粉は成形助剤のバインダーと混練さ
れ、磁場中でプレス成形されて成形体が出来上がる。成
形体はアルゴン中で1100℃前後の温度で１〜５時間程度
焼結され、その後室温まで急冷される。焼結後、600 ℃
前後の温度で熱処理する事により永久磁石はさらに保磁
力を向上させる。
ンゴットを作製し、粉砕して適当な粒度（数μｍ）の磁
性粉を得る。磁性粉は成形助剤のバインダーと混練さ
れ、磁場中でプレス成形されて成形体が出来上がる。成
形体はアルゴン中で1100℃前後の温度で１〜５時間程度
焼結され、その後室温まで急冷される。焼結後、600 ℃
前後の温度で熱処理する事により永久磁石はさらに保磁
力を向上させる。
【０００６】また、この焼結磁石の熱処理に関しては特
開昭61-217540 号公報、特開昭62-165305 号公報等に、
多段熱処理の効果が開示されている。
開昭61-217540 号公報、特開昭62-165305 号公報等に、
多段熱処理の効果が開示されている。
【０００７】(2)特開昭59-211549 号公報や R.W.Lee; A
ppl.Phys.Lett.Vol.46(8),15 April1985,p790には、非
常に微細な結晶性の磁性相を持つ、メルトスピニングさ
れた合金リボンの微細片が樹脂によって接着されたＲ−
Ｆｅ−Ｂ磁石が開示されている。 この永久磁石は、ア
モルファス合金を製造するに用いる急冷薄帯製造装置
で、厚さ30μｍ程度の急冷薄片を作り、その薄片を樹脂
と混練してプレス成形することにより製造される。
ppl.Phys.Lett.Vol.46(8),15 April1985,p790には、非
常に微細な結晶性の磁性相を持つ、メルトスピニングさ
れた合金リボンの微細片が樹脂によって接着されたＲ−
Ｆｅ−Ｂ磁石が開示されている。 この永久磁石は、ア
モルファス合金を製造するに用いる急冷薄帯製造装置
で、厚さ30μｍ程度の急冷薄片を作り、その薄片を樹脂
と混練してプレス成形することにより製造される。
【０００８】(3)特開昭60-100402号公報や R.W.Lee; Ap
pl. Phys.Lett.Vol.46(8),15 April1985,p790には、前
記(2) の方法で使用した急冷薄片を、真空中あるいは不
活性雰囲気中で２段階ホットプレス法と呼ばれる方法で
緻密で異方性を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石を得ることが開
示されている。
pl. Phys.Lett.Vol.46(8),15 April1985,p790には、前
記(2) の方法で使用した急冷薄片を、真空中あるいは不
活性雰囲気中で２段階ホットプレス法と呼ばれる方法で
緻密で異方性を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石を得ることが開
示されている。
【０００９】(4)特開昭64-704号公報には、Ｒ，Ｆｅ，
Ｂ，Ｃｕを基本成分とする合金を溶解・鋳造後、該鋳造
インゴットを 500℃以上の温度で熱間加工することによ
り結晶粒を微細化しまたその結晶軸を特定の方向に配向
せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方性化することを特
徴とするいわゆる鋳造・熱間加工法による希土類永久磁
石の製法が開示されている。従来この鋳造・熱間加工法
に於いては他の製法に比べて磁気特性が劣るという欠点
を有していたが、本発明者らが特願平4-115844において
述べているように粒界相としてＲ6Ｆｅ13Ｃｕ相を存在
させることにより良好な磁気特性を得ることが可能とな
った。
Ｂ，Ｃｕを基本成分とする合金を溶解・鋳造後、該鋳造
インゴットを 500℃以上の温度で熱間加工することによ
り結晶粒を微細化しまたその結晶軸を特定の方向に配向
せしめて、該鋳造合金を磁気的に異方性化することを特
徴とするいわゆる鋳造・熱間加工法による希土類永久磁
石の製法が開示されている。従来この鋳造・熱間加工法
に於いては他の製法に比べて磁気特性が劣るという欠点
を有していたが、本発明者らが特願平4-115844において
述べているように粒界相としてＲ6Ｆｅ13Ｃｕ相を存在
させることにより良好な磁気特性を得ることが可能とな
った。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】叙上の(1)〜(4)の従来
のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法は、次のごとき欠
点を有している。
のＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法は、次のごとき欠
点を有している。
【００１１】(1)の永久磁石の製造方法は、合金を粉末
にすることを必須とするものであるが、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
合金はたいへん酸素に対して活性を有するので、粉末化
すると余計酸化が激しくなり、焼結体中の酸素濃度はど
うしても高くなってしまう。
にすることを必須とするものであるが、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系
合金はたいへん酸素に対して活性を有するので、粉末化
すると余計酸化が激しくなり、焼結体中の酸素濃度はど
うしても高くなってしまう。
【００１２】また粉末を成形するときに、例えばステア
リン酸亜鉛の様な成形助剤を使用しなければならず、こ
れは焼結工程で前もって取り除かれるのであるが、成形
助剤中の数割は、磁石体の中に炭素の形で残ってしま
い、この炭素は著しくＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石の磁気性能を低
下させ好ましくない。
リン酸亜鉛の様な成形助剤を使用しなければならず、こ
れは焼結工程で前もって取り除かれるのであるが、成形
助剤中の数割は、磁石体の中に炭素の形で残ってしま
い、この炭素は著しくＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石の磁気性能を低
下させ好ましくない。
【００１３】成形助剤を加えてプレス成形した後の成形
体はグリーン体と言われ、これは大変脆く、ハンドリン
グが難しい。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのに
は、相当の手間が掛かることも大きな欠点である。
体はグリーン体と言われ、これは大変脆く、ハンドリン
グが難しい。従って焼結炉にきれいに並べて入れるのに
は、相当の手間が掛かることも大きな欠点である。
【００１４】これらの欠点があるので、一般的に言って
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必
要になるばかりでなく、その製造方法は生産効率が悪
く、結局磁石の製造コストが高くなってしまう。従っ
て、比較的原料費の安いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の長所を活
かすことが出来ない。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必
要になるばかりでなく、その製造方法は生産効率が悪
く、結局磁石の製造コストが高くなってしまう。従っ
て、比較的原料費の安いＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の長所を活
かすことが出来ない。
【００１５】次に (2)並びに (3)の永久磁石の製造方法
は、真空メルトスピニング装置を使用するが、この装置
は、現在では大変生産性が悪くしかも高価である。
は、真空メルトスピニング装置を使用するが、この装置
は、現在では大変生産性が悪くしかも高価である。
【００１６】(2)の永久磁石は、原理的に等方性である
ので低エネルギー積であり、ヒステリシスループの角形
性も悪く、温度特性に対しても、使用する面においても
不利である。
ので低エネルギー積であり、ヒステリシスループの角形
性も悪く、温度特性に対しても、使用する面においても
不利である。
【００１７】(3)の永久磁石を製造する方法は、ホット
プレスを二段階に使うというユニークな方法であるが、
実際に量産を考えると非効率であることは否めないであ
ろう。
プレスを二段階に使うというユニークな方法であるが、
実際に量産を考えると非効率であることは否めないであ
ろう。
【００１８】更にこの方法では、高温例えば 800℃以上
では結晶粒の粗大化が著しく、それによって保磁力iHc
が極端に低下し、実用的な永久磁石にはならない。
では結晶粒の粗大化が著しく、それによって保磁力iHc
が極端に低下し、実用的な永久磁石にはならない。
【００１９】(4)の永久磁石を製造する方法は粉末工程
を含まず、かつ熱間加工が一段階でよいために、磁石特
性に悪影響を及ぼす酸素濃度を低減できるとともに製造
工程が大幅に簡略化される。熱間加工法にはホットプレ
スなどいくつかの方法はあるが、量産性を考慮した場合
に最適な方法は熱間圧延法である。しかし熱間圧延にお
いては加工時の歪速度が大きい高速加工となり大きなせ
ん断応力が働く。このため合金組成によっては圧延によ
る割れ・クラックなどが多数発生し、量産性に優れると
いう圧延法の本来の長所を生かすことができないという
欠点を有していた。またこのよう割れ・クラックの発生
は含有酸素量の増加を招き、耐食性においても特性を劣
化させるという欠点があった。
を含まず、かつ熱間加工が一段階でよいために、磁石特
性に悪影響を及ぼす酸素濃度を低減できるとともに製造
工程が大幅に簡略化される。熱間加工法にはホットプレ
スなどいくつかの方法はあるが、量産性を考慮した場合
に最適な方法は熱間圧延法である。しかし熱間圧延にお
いては加工時の歪速度が大きい高速加工となり大きなせ
ん断応力が働く。このため合金組成によっては圧延によ
る割れ・クラックなどが多数発生し、量産性に優れると
いう圧延法の本来の長所を生かすことができないという
欠点を有していた。またこのよう割れ・クラックの発生
は含有酸素量の増加を招き、耐食性においても特性を劣
化させるという欠点があった。
【００２０】本発明は、以上のような従来の欠点を解決
するものであり、その目的とするところは、高性能かつ
低コストな希土類永久磁石の製造方法を提供することに
ある。
するものであり、その目的とするところは、高性能かつ
低コストな希土類永久磁石の製造方法を提供することに
ある。
【００２１】
【課題を解決するための手段】本発明はＲ（ただしＲは
Ｐｒ,Ｎｄを主成分とする希土類元素），Ｆｅ，Ｂ，Ｃ
ｕを原料基本成分とする合金を溶解・鋳造後、金属カプ
セル中に封入して熱間圧延を行ない、さらに熱処理を施
す希土類永久磁石の製造方法に於て、該合金の組成が原
子比でＲxＦｅyＢzＣｕ100-x-y-zと表わされるとき、 ｘ≧１５ ｙ−１４ｚ＞０ ｚ≧４ １００−ｘ−ｙ−ｚ＜２ なる組成域にあることを特徴とする。
Ｐｒ,Ｎｄを主成分とする希土類元素），Ｆｅ，Ｂ，Ｃ
ｕを原料基本成分とする合金を溶解・鋳造後、金属カプ
セル中に封入して熱間圧延を行ない、さらに熱処理を施
す希土類永久磁石の製造方法に於て、該合金の組成が原
子比でＲxＦｅyＢzＣｕ100-x-y-zと表わされるとき、 ｘ≧１５ ｙ−１４ｚ＞０ ｚ≧４ １００−ｘ−ｙ−ｚ＜２ なる組成域にあることを特徴とする。
【００２２】
【作用】まず本発明の組成域の決定について述べる。前
出の特願平4-115844において述べたように鋳造・熱間加
工法に於いて良好な磁気特性を得るためには粒界相とし
てＲ6Ｆｅ13Ｃｕ相を存在させる必要がある。そのため
組成域としては特願平3-095697で述べたような組成域と
することがまず必要となる。具体的には下記のような組
成域である。
出の特願平4-115844において述べたように鋳造・熱間加
工法に於いて良好な磁気特性を得るためには粒界相とし
てＲ6Ｆｅ13Ｃｕ相を存在させる必要がある。そのため
組成域としては特願平3-095697で述べたような組成域と
することがまず必要となる。具体的には下記のような組
成域である。
【００２３】ｘ−２ｚ＞０ ｙ−１４ｚ＞０ ｚ≧４ しかし、この条件を満たすような領域においても組成に
よっては熱間圧延を行なった場合、加工時に多数の割れ
・クラックを発生し、実機に適用できない。具体的には
希土類元素Ｒ量が１５原子％未満になった場合に圧延材
におけるクラックの発生が激しくなる。これは熱間圧延
時に粒界におけるＲリッチ相の存在比が少なくなり、半
凝固加工を容易に行なうために充分な液相量が得られな
いためと考えられる。またＣｕの添加量も割れ・クラッ
クの発生に大きな影響を及ぼしている。具体的には添加
量が２原子％以上になると割れの量が大幅に増加してし
まう。この原因ははっきりとはしないが、Ｃｕを添加す
ることによって主相結晶粒が微細化することから、圧延
時のせん断応力によるクラックの進展が容易となるため
ではないかと考えられる。
よっては熱間圧延を行なった場合、加工時に多数の割れ
・クラックを発生し、実機に適用できない。具体的には
希土類元素Ｒ量が１５原子％未満になった場合に圧延材
におけるクラックの発生が激しくなる。これは熱間圧延
時に粒界におけるＲリッチ相の存在比が少なくなり、半
凝固加工を容易に行なうために充分な液相量が得られな
いためと考えられる。またＣｕの添加量も割れ・クラッ
クの発生に大きな影響を及ぼしている。具体的には添加
量が２原子％以上になると割れの量が大幅に増加してし
まう。この原因ははっきりとはしないが、Ｃｕを添加す
ることによって主相結晶粒が微細化することから、圧延
時のせん断応力によるクラックの進展が容易となるため
ではないかと考えられる。
【００２４】以上のような条件を満たす組成域でのみ、
割れ・クラックが無く、かつ良好な磁気特性を得ること
ができる。
割れ・クラックが無く、かつ良好な磁気特性を得ること
ができる。
【００２５】また割れ・クラックの発生により磁石中に
存在する酸素濃度が高くなり耐食性に悪影響を及ぼす。
特開平4-62903号公報には磁石中の酸素濃度が1500ppmを
越えた場合には耐食性が劣化することが開示されている
が、割れ・クラックが発生した場合にはそこから酸化が
進行し、酸素濃度が1500ppmを越えて耐食性が劣化す
る。このため合金組成を本発明のような組成域に設定す
ることにより、良好な耐食性を確保できるという二次的
な効果も挙げることができる。
存在する酸素濃度が高くなり耐食性に悪影響を及ぼす。
特開平4-62903号公報には磁石中の酸素濃度が1500ppmを
越えた場合には耐食性が劣化することが開示されている
が、割れ・クラックが発生した場合にはそこから酸化が
進行し、酸素濃度が1500ppmを越えて耐食性が劣化す
る。このため合金組成を本発明のような組成域に設定す
ることにより、良好な耐食性を確保できるという二次的
な効果も挙げることができる。
【００２６】熱間圧延の条件は既に公知となっている条
件で行なえばよい。具体的には主相の再結晶温度以上と
することが望ましく、本発明の合金に関して言えば500
℃以上とすることが好ましい。
件で行なえばよい。具体的には主相の再結晶温度以上と
することが望ましく、本発明の合金に関して言えば500
℃以上とすることが好ましい。
【００２７】熱間加工後の熱処理条件はＲ6Ｆｅ13Ｃｕ
相を形成できるような条件で行なうことが望ましく、特
願平4-115844にて述べているように400℃以上でかつＲ6
Ｆｅ13Ｃｕ相の包晶反応温度以下の温度範囲に於て熱処
理を施すことが望ましい。さらには、この熱処理に先立
って800〜1100℃の温度で熱処理を行なう２段熱処理を
施すことが好ましい。
相を形成できるような条件で行なうことが望ましく、特
願平4-115844にて述べているように400℃以上でかつＲ6
Ｆｅ13Ｃｕ相の包晶反応温度以下の温度範囲に於て熱処
理を施すことが望ましい。さらには、この熱処理に先立
って800〜1100℃の温度で熱処理を行なう２段熱処理を
施すことが好ましい。
【００２８】次に本発明の実施例について述べる。
【００２９】
（実施例１）表１に示す組成の合金を、アルゴン雰囲気
中で高周波誘導加熱溶解炉を用いて溶解し、次いで水冷
銅金型中に鋳造して肉厚20mmのインゴットを得た。なお
希土類、鉄及び銅の原料としては99.9％の純度のものを
用い、ボロンは20wt%ボロンのフェロボロン合金を用い
た。鋳造組織においては肉厚方向に柱状晶組織が発達し
た組織が形成されていた。
中で高周波誘導加熱溶解炉を用いて溶解し、次いで水冷
銅金型中に鋳造して肉厚20mmのインゴットを得た。なお
希土類、鉄及び銅の原料としては99.9％の純度のものを
用い、ボロンは20wt%ボロンのフェロボロン合金を用い
た。鋳造組織においては肉厚方向に柱状晶組織が発達し
た組織が形成されていた。
【００３０】次ぎに、このようにして得られた鋳造イン
ゴットを所定の大きさに切り出し、低炭素鋼（SS41）製
のシースに入れて密封した。これを950℃の大気炉中に
て加熱保持した後、圧下方向が柱状晶の発達方向と垂直
になるように、加工度76％の圧延を行なった。
ゴットを所定の大きさに切り出し、低炭素鋼（SS41）製
のシースに入れて密封した。これを950℃の大気炉中に
て加熱保持した後、圧下方向が柱状晶の発達方向と垂直
になるように、加工度76％の圧延を行なった。
【００３１】圧延終了後空冷し、SS41製シース中から圧
延材を取り出した。得られた圧延材には組成によって割
れ・クラックが発生しているものが見られた。図１に圧
延材における割れ・クラックの発生状況の概観図を示
す。
延材を取り出した。得られた圧延材には組成によって割
れ・クラックが発生しているものが見られた。図１に圧
延材における割れ・クラックの発生状況の概観図を示
す。
【００３２】得られた圧延材の圧下方向と圧延方向を含
む断面を観察し、割れ・クラックの有無を目視により評
価した。その結果を表２に示す。
む断面を観察し、割れ・クラックの有無を目視により評
価した。その結果を表２に示す。
【００３３】また圧延材について1025℃20h+500℃6hの
熱処理を施した際の磁気特性を表２に併せて示した。こ
の場合の磁気特性はサンプルを40kOeのパルス磁場で着
磁した後、最大印加磁場25kOeでB-Hトレーサーにより測
定した。
熱処理を施した際の磁気特性を表２に併せて示した。こ
の場合の磁気特性はサンプルを40kOeのパルス磁場で着
磁した後、最大印加磁場25kOeでB-Hトレーサーにより測
定した。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】以上のようにｘ≧１５、ｙ−１４ｚ＞０、
ｚ≧４、１００−ｘ−ｙ−ｚ＜２なる組成域にある合金
を熱間圧延することによって割れ・クラックが無く、か
つ磁気特性の良好な希土類永久磁石が得られることが明
らかとなった。
ｚ≧４、１００−ｘ−ｙ−ｚ＜２なる組成域にある合金
を熱間圧延することによって割れ・クラックが無く、か
つ磁気特性の良好な希土類永久磁石が得られることが明
らかとなった。
【００３７】（実施例２）圧延材中に発生した割れ・ク
ラック部分のミクロ組織を光学顕微鏡で観察した場合、
通常の磁石組織とは別に、希土類の酸化物相がかなり存
在していることが確認された。
ラック部分のミクロ組織を光学顕微鏡で観察した場合、
通常の磁石組織とは別に、希土類の酸化物相がかなり存
在していることが確認された。
【００３８】そこで表２と同一の磁石サンプルについ
て、サンプル中の含有酸素濃度を測定した。測定結果を
表３に示す。また各磁石サンプルを所望の形状に切断・
研磨し、磁石表面にスプレー法によりエポキシ樹脂で膜
厚が２０μｍとなるようにコーティングを施し、次いで
耐食性試験を温度６０℃、湿度９０％の雰囲気条件にて
行い、外観状況を観察して耐食性の評価を行った。表３
にその結果を併せて示す。
て、サンプル中の含有酸素濃度を測定した。測定結果を
表３に示す。また各磁石サンプルを所望の形状に切断・
研磨し、磁石表面にスプレー法によりエポキシ樹脂で膜
厚が２０μｍとなるようにコーティングを施し、次いで
耐食性試験を温度６０℃、湿度９０％の雰囲気条件にて
行い、外観状況を観察して耐食性の評価を行った。表３
にその結果を併せて示す。
【００３９】
【表３】
【００４０】表から明らかなように、圧延材中に割れ・
クラックが発生している場合には酸素濃度が1500ppmを
越え、樹脂塗膜にもふくれが発生し、耐食性が劣化して
いる。これに対し、割れの無い圧延材においては良好な
耐食性が得られている。
クラックが発生している場合には酸素濃度が1500ppmを
越え、樹脂塗膜にもふくれが発生し、耐食性が劣化して
いる。これに対し、割れの無い圧延材においては良好な
耐食性が得られている。
【００４１】以上のように圧延材に於て割れ・クラック
の発生しないｘ≧１５、ｙ−１４ｚ＞０、ｚ≧４、１０
０−ｘ−ｙ−ｚ＜２なる組成域にある合金においては、
良好な磁気特性を確保しながら、かつ良好な耐食性を持
った磁石を得ることが可能となる。
の発生しないｘ≧１５、ｙ−１４ｚ＞０、ｚ≧４、１０
０−ｘ−ｙ−ｚ＜２なる組成域にある合金においては、
良好な磁気特性を確保しながら、かつ良好な耐食性を持
った磁石を得ることが可能となる。
【００４２】
【発明の効果】叙上のごとく本発明の組成域にある磁石
合金を溶解・鋳造し、熱間圧延後熱処理を施すことによ
って、割れ・クラックがなく量産性に優れ、かつ良好な
磁気特性と耐食性を持った希土類永久磁石を製造するこ
とが可能となる。このため従来法に比べて低コストで高
性能が得られるという鋳造・熱間圧延法の利点がさらに
助長される。
合金を溶解・鋳造し、熱間圧延後熱処理を施すことによ
って、割れ・クラックがなく量産性に優れ、かつ良好な
磁気特性と耐食性を持った希土類永久磁石を製造するこ
とが可能となる。このため従来法に比べて低コストで高
性能が得られるという鋳造・熱間圧延法の利点がさらに
助長される。
【図１】 圧延材に発生した割れ・クラックの概観図。
１ 圧延方向 ２ 圧下方向 ３ 圧延材中の割れ・クラック
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊原 清二 長野県諏訪市大和３丁目３番５号セイコー エプソン株式会社内 (72)発明者 秋岡 宏治 長野県諏訪市大和３丁目３番５号セイコー エプソン株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｒ（ただしＲはＰｒ,Ｎｄを主成分とす
る希土類元素），Ｆｅ，Ｂ，Ｃｕを原料基本成分とする
合金を溶解・鋳造後、金属カプセル中に封入して熱間圧
延を行ない、さらに熱処理を施す希土類永久磁石の製造
方法に於て、該合金の組成が原子比でＲxＦｅyＢzＣｕ1
00-x-y-zと表わされるとき、 ｘ≧１５ ｙ−１４ｚ＞０ ｚ≧４ １００−ｘ−ｙ−ｚ＜２ なる組成域にあることを特徴とする希土類永久磁石の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5010215A JPH06224016A (ja) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5010215A JPH06224016A (ja) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06224016A true JPH06224016A (ja) | 1994-08-12 |
Family
ID=11744051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5010215A Pending JPH06224016A (ja) | 1993-01-25 | 1993-01-25 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06224016A (ja) |
-
1993
- 1993-01-25 JP JP5010215A patent/JPH06224016A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO1997038426A1 (en) | Bonded magnet with low losses and easy saturation | |
| JP2727507B2 (ja) | 永久磁石およびその製造方法 | |
| US5352302A (en) | Method of producing a rare-earth permanent magnet | |
| JPH06302417A (ja) | 永久磁石およびその製造方法 | |
| JPH04134804A (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 | |
| JPH0444301A (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 | |
| JPH06251917A (ja) | 希土類永久磁石 | |
| JPH06302419A (ja) | 希土類永久磁石およびその製造方法 | |
| JPH06224016A (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 | |
| JPH06244012A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JP2573865B2 (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH05315119A (ja) | 希土類永久磁石およびその製造方法 | |
| JP2024020710A (ja) | 永久磁石及びデバイス | |
| JPH05315169A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| JPH01175207A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH06260359A (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 | |
| JPH06151219A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH04134806A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH05315168A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH05315112A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH05135921A (ja) | 希土類永久磁石およびその製造方法 | |
| JPH0418704A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH05135977A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPH02252219A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| JPH06163295A (ja) | 希土類永久磁石の製造方法 |