JPH06185454A - プランジャポンプ - Google Patents
プランジャポンプInfo
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- JPH06185454A JPH06185454A JP5124167A JP12416793A JPH06185454A JP H06185454 A JPH06185454 A JP H06185454A JP 5124167 A JP5124167 A JP 5124167A JP 12416793 A JP12416793 A JP 12416793A JP H06185454 A JPH06185454 A JP H06185454A
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- eccentric
- balance weight
- plunger
- eccentric cam
- force
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- Reciprocating Pumps (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 プランジャポンプをイニシャルチェックのた
め駆動する際に振動に起因する騒音を抑制する。 【構成】 図示のプランジャポンプは、回転軸１の先端
付近に偏心カム２を取り付けて偏心駆動軸３を形成し、
この偏心カム２を挟んで一対のプランジャ４、５を１８
０°対向配置して成る。各プランジャ４、５とプランジ
ャケース１１、１２の間には、リターンスプリング１
３、１４の弾撥力により各プランジャ４、５の先端を偏
心カム２の外周に取付けたベアリング手段１５に当接さ
せている。偏心カム２は、偏心カム部分２ａ、バランス
ウェイト２ｂ、付加バランスウェイト２ｃを一体的に形
成したものである。
め駆動する際に振動に起因する騒音を抑制する。 【構成】 図示のプランジャポンプは、回転軸１の先端
付近に偏心カム２を取り付けて偏心駆動軸３を形成し、
この偏心カム２を挟んで一対のプランジャ４、５を１８
０°対向配置して成る。各プランジャ４、５とプランジ
ャケース１１、１２の間には、リターンスプリング１
３、１４の弾撥力により各プランジャ４、５の先端を偏
心カム２の外周に取付けたベアリング手段１５に当接さ
せている。偏心カム２は、偏心カム部分２ａ、バランス
ウェイト２ｂ、付加バランスウェイト２ｃを一体的に形
成したものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車の車輪をアン
チロック制御するブレーキシステム等の液圧発生源とし
て用いられるプランジャポンプに関する。
チロック制御するブレーキシステム等の液圧発生源とし
て用いられるプランジャポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の車輪をアンチロック制御するの
に用いられる液圧発生源としてプランジャポンプが使用
されている。このプランジャポンプは、一般に偏心駆動
軸を挟んで互いに対向配置される一対のプランジャを備
え、これらプランジャはそれぞれリターンスプリングに
より付勢して偏心駆動軸に当接するように構成されてい
る。
に用いられる液圧発生源としてプランジャポンプが使用
されている。このプランジャポンプは、一般に偏心駆動
軸を挟んで互いに対向配置される一対のプランジャを備
え、これらプランジャはそれぞれリターンスプリングに
より付勢して偏心駆動軸に当接するように構成されてい
る。
【０００３】このような従来のプランジャポンプを用い
たアンチロックブレーキシステムを図６に示す。図示の
プランジャポンプでは、モータ（図示省略）の回転軸１
の先端付近に偏心カム２を取り付けて偏心駆動軸３と
し、この偏心カム２を挟んで一対のプランジャ４、５を
１８０°対向させて配置している。
たアンチロックブレーキシステムを図６に示す。図示の
プランジャポンプでは、モータ（図示省略）の回転軸１
の先端付近に偏心カム２を取り付けて偏心駆動軸３と
し、この偏心カム２を挟んで一対のプランジャ４、５を
１８０°対向させて配置している。
【０００４】これらプランジャ４、５は、それぞれプラ
ンジャプラグ６、７によりアンチロックブレーキシステ
ムのポンプハウジング９の前部に固定したプランジャケ
ース１１、１２に摺動自在に嵌合している。また、各プ
ランジャ４、５とプランジャケース１１、１２との間に
は、それぞれリターンスプリング１３、１４を設け、リ
ターンスプリング１３、１４の弾撥力により、各プラン
ジャ４、５の先端を上記偏心カム２の外周に取り付けた
ベアリング手段１５に当接させている。
ンジャプラグ６、７によりアンチロックブレーキシステ
ムのポンプハウジング９の前部に固定したプランジャケ
ース１１、１２に摺動自在に嵌合している。また、各プ
ランジャ４、５とプランジャケース１１、１２との間に
は、それぞれリターンスプリング１３、１４を設け、リ
ターンスプリング１３、１４の弾撥力により、各プラン
ジャ４、５の先端を上記偏心カム２の外周に取り付けた
ベアリング手段１５に当接させている。
【０００５】上記のようなプランジャポンプでは、上記
偏心駆動軸３が回転すると、上記各プランジャ４、５が
偏心カム２の回転に対応して、上記各プランジャケース
１１、１２内で往復運動を行う。
偏心駆動軸３が回転すると、上記各プランジャ４、５が
偏心カム２の回転に対応して、上記各プランジャケース
１１、１２内で往復運動を行う。
【０００６】そのため、アンチロックブレーキシステム
のアンチロック作動時にモータを駆動すると、上記各プ
ランジャ４、５の往復運動によりアンチロックブレーキ
システムの排出弁１６と接続した吸入口１７側から作動
液を吸入し、この作動液を各スプリング室２１、２２で
圧縮・加圧しマスタシリンダ１９側と接続した吐出口２
０から吐出する。なお、図６中２３は作動液貯槽、２４
はブレーキペダル、２５は車輪ブレーキである。
のアンチロック作動時にモータを駆動すると、上記各プ
ランジャ４、５の往復運動によりアンチロックブレーキ
システムの排出弁１６と接続した吸入口１７側から作動
液を吸入し、この作動液を各スプリング室２１、２２で
圧縮・加圧しマスタシリンダ１９側と接続した吐出口２
０から吐出する。なお、図６中２３は作動液貯槽、２４
はブレーキペダル、２５は車輪ブレーキである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、一般にアン
チロックブレーキシステムを電気的に制御する電子制御
回路が正常に作動すること、あるいはモータに断線がな
いこと等を確認するため、エンジンの始動時にいわゆる
イニシャルチェックを行う。この時、モータを駆動して
液圧が掛からない状態でプランジャポンプを空転作動さ
せる。
チロックブレーキシステムを電気的に制御する電子制御
回路が正常に作動すること、あるいはモータに断線がな
いこと等を確認するため、エンジンの始動時にいわゆる
イニシャルチェックを行う。この時、モータを駆動して
液圧が掛からない状態でプランジャポンプを空転作動さ
せる。
【０００８】従来のプランジャポンプでは、かかる始動
空転時の振動騒音を抑制するため通常ベアリング手段１
５との一次バランスをとるウェイトが偏心カム２に設け
られており、モータ軸の回転に関して静的バランスが取
られている。これによって相当の振動騒音の低減を図る
ことができる。
空転時の振動騒音を抑制するため通常ベアリング手段１
５との一次バランスをとるウェイトが偏心カム２に設け
られており、モータ軸の回転に関して静的バランスが取
られている。これによって相当の振動騒音の低減を図る
ことができる。
【０００９】しかし、このような対策のみではプランジ
ャ４、５が偏心駆動軸３の回転に伴い単振動し、その単
振動の反力をハウジングが受けるため、ハウジング自身
やハウジングに取り付けられたブレーキ配管にイニシャ
ルチェック時の振動及びそれに伴う騒音がやはり発生
し、これらが運転席に伝わり、運転者に不快感を与える
原因となっていた。
ャ４、５が偏心駆動軸３の回転に伴い単振動し、その単
振動の反力をハウジングが受けるため、ハウジング自身
やハウジングに取り付けられたブレーキ配管にイニシャ
ルチェック時の振動及びそれに伴う騒音がやはり発生
し、これらが運転席に伝わり、運転者に不快感を与える
原因となっていた。
【００１０】本発明は、上記のようなアンチロックブレ
ーキシステムの液圧源としてプランジャポンプを用いた
場合の問題を解決するためになされたものであって、イ
ニシャルチェック時のように、液圧が掛からない状態で
空転作動させても振動、騒音を十分に抑制し得るプラン
ジャポンプを提供することを課題とする。
ーキシステムの液圧源としてプランジャポンプを用いた
場合の問題を解決するためになされたものであって、イ
ニシャルチェック時のように、液圧が掛からない状態で
空転作動させても振動、騒音を十分に抑制し得るプラン
ジャポンプを提供することを課題とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する手段
としてこの発明は、モータ軸により回転駆動される偏心
カムを有する偏心駆動軸にベアリング手段を取り付け、
付勢手段により付勢してベアリング手段に当接するプラ
ンジャを設け、上記偏心カムにはベアリング手段と静的
釣合を保つためのバランスウェイトと、偏心駆動軸の回
転に伴って生ずるプランジャの単振動力の最大値の半分
の大きさの遠心力を作用せしめる付加バランスウェイト
を上記バランスウェイトの偏心方向と同じ方向に備えて
成るプランジャポンプの構成としたのである。
としてこの発明は、モータ軸により回転駆動される偏心
カムを有する偏心駆動軸にベアリング手段を取り付け、
付勢手段により付勢してベアリング手段に当接するプラ
ンジャを設け、上記偏心カムにはベアリング手段と静的
釣合を保つためのバランスウェイトと、偏心駆動軸の回
転に伴って生ずるプランジャの単振動力の最大値の半分
の大きさの遠心力を作用せしめる付加バランスウェイト
を上記バランスウェイトの偏心方向と同じ方向に備えて
成るプランジャポンプの構成としたのである。
【００１２】この場合、前記２つのバランスウェイトを
一体的に形成したものとするのが好ましい。
一体的に形成したものとするのが好ましい。
【００１３】なお、上記偏心駆動軸をモータ軸に偏心軸
部を形成したものとして上記バランスウェイトと付加バ
ランスウェイトをモータ軸回りに具備させる構成にして
もよい。
部を形成したものとして上記バランスウェイトと付加バ
ランスウェイトをモータ軸回りに具備させる構成にして
もよい。
【００１４】
【作用】上記のように構成した本発明によるプランジャ
ポンプは、このポンプを例えば自動車の車輪のアンチロ
ックブレーキシステムに用いる場合に、アンチロック制
御作動の開始時に作動確認のためのイニシャルチェック
が行なわれるが、この時の振動、騒音（以下イニシャル
チェック騒音という）対策を施したものとして機能する
ものである。
ポンプは、このポンプを例えば自動車の車輪のアンチロ
ックブレーキシステムに用いる場合に、アンチロック制
御作動の開始時に作動確認のためのイニシャルチェック
が行なわれるが、この時の振動、騒音（以下イニシャル
チェック騒音という）対策を施したものとして機能する
ものである。
【００１５】上記プランジャポンプをイニシャルチェッ
ク駆動すると、従来ハウジングに単振動力が作用してい
たものが、単振動力の大きさの最大値の１／２の大きさ
の回転荷重（回転方向はモータ回転と反対）がハウジン
グに作用するようになり、ハウジング自身やハウジング
に取り付けられたブレーキ配管に生じる振動及び騒音が
軽減される。
ク駆動すると、従来ハウジングに単振動力が作用してい
たものが、単振動力の大きさの最大値の１／２の大きさ
の回転荷重（回転方向はモータ回転と反対）がハウジン
グに作用するようになり、ハウジング自身やハウジング
に取り付けられたブレーキ配管に生じる振動及び騒音が
軽減される。
【００１６】
【実施例】以下この発明の実施例について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【００１７】図１は実施例のプランジャポンプの主要部
断面図である。この実施例のプランジャポンプは後で詳
しく説明するように、偏心カム２の形状が従来と異なっ
ており、その他の点については従来例と同様であり、同
一部材については同一符号を付して説明は省略する。
断面図である。この実施例のプランジャポンプは後で詳
しく説明するように、偏心カム２の形状が従来と異なっ
ており、その他の点については従来例と同様であり、同
一部材については同一符号を付して説明は省略する。
【００１８】偏心カム２は、断面から分るように、回転
軸１の回転中心から偏心量ｅだけずれた偏心カム部分２
ａと、その外周に嵌合されているベアリング手段１５と
静的釣合を保つためのバランスウェイト２ｂ、及びプラ
ンジャの単振動起振力を抑制するための付加バランスウ
ェイト２ｃとを一体的に形成したものから成る。
軸１の回転中心から偏心量ｅだけずれた偏心カム部分２
ａと、その外周に嵌合されているベアリング手段１５と
静的釣合を保つためのバランスウェイト２ｂ、及びプラ
ンジャの単振動起振力を抑制するための付加バランスウ
ェイト２ｃとを一体的に形成したものから成る。
【００１９】図２に偏心カム２の詳細を示す。（ａ）は
側面、（ｂ）は断面である。
側面、（ｂ）は断面である。
【００２０】バランスウェイト２ｂ、２ｃの回転軸１の
中心からの偏心量はｅw である。図から分るように、付
加バランスウェイト２ｃはバランスウェイト２ｂと偏心
量は同じでかつ、バランスウェイト２ｂと同様に偏心カ
ム部分２ａの偏り方向と反対方向に偏心して設けてあ
る。
中心からの偏心量はｅw である。図から分るように、付
加バランスウェイト２ｃはバランスウェイト２ｂと偏心
量は同じでかつ、バランスウェイト２ｂと同様に偏心カ
ム部分２ａの偏り方向と反対方向に偏心して設けてあ
る。
【００２１】以上の構成とした実施例のプランジャポン
プは、プランジャポンプ自体の作用としては従来と同様
である。しかし、上述した付加バランスウェイト２ｃを
偏心カム２に設けることによってイニシャルチェック騒
音を格段に減少させることができる。その理由について
以下詳しく説明する。
プは、プランジャポンプ自体の作用としては従来と同様
である。しかし、上述した付加バランスウェイト２ｃを
偏心カム２に設けることによってイニシャルチェック騒
音を格段に減少させることができる。その理由について
以下詳しく説明する。
【００２２】一般に、イニシャルチェック騒音を抑制す
る対策が十分でないプランジャポンプでは、イニシャル
チェック騒音の原因として、次のような力が作用する。
る対策が十分でないプランジャポンプでは、イニシャル
チェック騒音の原因として、次のような力が作用する。
【００２３】（１）偏心ベアリングの回転による起振力 （２）偏心ベアリングとバランスウェイトの重心位置の
ずれによる動的アンバランスによる起振力 （３）プランジャの単振動による起振力 上記のうち（１）については、偏心ベアリング重量と静
的釣合をとるバランスウェイト２ｂを付けたものが既に
提案されている。（２）、（３）については効果がな
い、あるいは効果的な対策が無いとされていたもので、
この発明では付加バランスウェイト２ｃを設けることに
よって特に（３）について改善を図ったものである。
ずれによる動的アンバランスによる起振力 （３）プランジャの単振動による起振力 上記のうち（１）については、偏心ベアリング重量と静
的釣合をとるバランスウェイト２ｂを付けたものが既に
提案されている。（２）、（３）については効果がな
い、あるいは効果的な対策が無いとされていたもので、
この発明では付加バランスウェイト２ｃを設けることに
よって特に（３）について改善を図ったものである。
【００２４】プランジャの単振動による起振力を考える
と、プランジャは偏心カムの回転運動により単振動して
おり、ストロークの両端点で最大の加速度を受けてい
る。これはストローク両端点でプランジャが最大の力を
受けていることを意味しており、その反力をハイドロリ
ックユニット（以下ＨＵという）が受けていることにな
る。その反力がＨＵに振動を与える原因となるので、そ
の大きさを次式で求める。
と、プランジャは偏心カムの回転運動により単振動して
おり、ストロークの両端点で最大の加速度を受けてい
る。これはストローク両端点でプランジャが最大の力を
受けていることを意味しており、その反力をハイドロリ
ックユニット（以下ＨＵという）が受けていることにな
る。その反力がＨＵに振動を与える原因となるので、そ
の大きさを次式で求める。
【００２５】なお、図３にプランジャ軸方向とモータの
回転軸方向との関係を示してある。
回転軸方向との関係を示してある。
【００２６】偏心カム偏心量をｅ（ｍ）、モータの回転
角速度をω（ｒａｄ／ｓｅｃ）とすると、プランジャの
中立位置からの移動量Ｓは、 Ｓ＝ｅｓｉｎωｔ で表される。
角速度をω（ｒａｄ／ｓｅｃ）とすると、プランジャの
中立位置からの移動量Ｓは、 Ｓ＝ｅｓｉｎωｔ で表される。
【００２７】よって、速度ＶはＶ＝ｅωｃｏｓωｔ、
加速度αはα＝−ｅω2 ｓｉｎωｔ＝−ω2 Ｓとなる。
プランジャの質量をｍp とするとプランジャ１本に作用
する力Ｆp は Ｆp ＝ｍp α ＝−ｍp ω2 Ｓ ……（１） ＨＵではプランジャが２本有るのでＨＵに作用するプラ
ンジャ軸方向の起振力は２Ｆp となる。
加速度αはα＝−ｅω2 ｓｉｎωｔ＝−ω2 Ｓとなる。
プランジャの質量をｍp とするとプランジャ１本に作用
する力Ｆp は Ｆp ＝ｍp α ＝−ｍp ω2 Ｓ ……（１） ＨＵではプランジャが２本有るのでＨＵに作用するプラ
ンジャ軸方向の起振力は２Ｆp となる。
【００２８】一方、プランジャによる起振力の大きさが
どの程度であるかを検討するために、バランスウェイト
を付けない状態の偏心カムベアリングの、回転による遠
心力を次式により求めてみる。
どの程度であるかを検討するために、バランスウェイト
を付けない状態の偏心カムベアリングの、回転による遠
心力を次式により求めてみる。
【００２９】偏心ベアリングに作用する向心加速度αb
は αb ＝ｅω2 よって、偏心カムベアリングに作用する遠心力Ｆb は偏
心カムベアリング部の質量をｍb とすると Ｆb ＝ｍb αb =mb ｅω2 ……（２） で表される。
は αb ＝ｅω2 よって、偏心カムベアリングに作用する遠心力Ｆb は偏
心カムベアリング部の質量をｍb とすると Ｆb ＝ｍb αb =mb ｅω2 ……（２） で表される。
【００３０】一例として従来のプランジャポンプに関し
て、２Ｆp 、Ｆb を求めると２ＦpがＦb のおよそ半分
になる。
て、２Ｆp 、Ｆb を求めると２ＦpがＦb のおよそ半分
になる。
【００３１】Ｆb をバランスウェイトにより相殺すると
大幅な騒音低減に役だつという事実を考えれば、プラン
ジャによる起振力もイニシャルチェック音に対し、かな
り大きな影響を与えていると考えられる。
大幅な騒音低減に役だつという事実を考えれば、プラン
ジャによる起振力もイニシャルチェック音に対し、かな
り大きな影響を与えていると考えられる。
【００３２】前記（１）に対する対策のバランスウェイ
トを設けない場合は、上記２Ｆp 、Ｆb を合成した力が
ＨＵに作用することは明らかである。すなわち、ＨＵに
作用するプランジャ軸方向（この方向をＸ軸とする）の
力ＦX は２Ｆp とＦb のＸ軸方向成分ＦbXを足し合わせ
たものとなり ＦX ＝２Ｆp ＋ＦbX ＝２ｍp ｅω2 ｓｉｎωｔ＋ｍb ｅω2 ｓｉｎωｔ ＝（２ｍp ＋ｍb ）ｅω2 ｓｉｎωｔ ……（３） で表される（プランジャに掛かる単振動の力の反力を考
えているので２Ｆp の正負の符号は反対にしている）。
トを設けない場合は、上記２Ｆp 、Ｆb を合成した力が
ＨＵに作用することは明らかである。すなわち、ＨＵに
作用するプランジャ軸方向（この方向をＸ軸とする）の
力ＦX は２Ｆp とＦb のＸ軸方向成分ＦbXを足し合わせ
たものとなり ＦX ＝２Ｆp ＋ＦbX ＝２ｍp ｅω2 ｓｉｎωｔ＋ｍb ｅω2 ｓｉｎωｔ ＝（２ｍp ＋ｍb ）ｅω2 ｓｉｎωｔ ……（３） で表される（プランジャに掛かる単振動の力の反力を考
えているので２Ｆp の正負の符号は反対にしている）。
【００３３】また、ＨＵに作用するプランジャ軸とモー
タ軸双方に垂直な軸方向（この方向をＹ軸とする）の力
ＦY は ＦＹ＝−ｍb ｅω2 ｃｏｓωｔ ＝ｍb ｅω2 ｓｉｎ（−ωｔ−π／２） ……（４） となる。
タ軸双方に垂直な軸方向（この方向をＹ軸とする）の力
ＦY は ＦＹ＝−ｍb ｅω2 ｃｏｓωｔ ＝ｍb ｅω2 ｓｉｎ（−ωｔ−π／２） ……（４） となる。
【００３４】これらＸ，Ｙ軸成分を合成したものを描い
たのが図４の（ａ）である。
たのが図４の（ａ）である。
【００３５】従来のＨＵの設計での偏心カムベアリング
＋バランスウェイトの構成ではＨＵに対し、２Ｆｐの力
が作用している。これを上記と同じスケールで描いたの
が図４（ｂ）である。図４の（ａ）、（ｂ）を比較して
分かるようにバランスウェイトの効果が大きく、ＨＵに
作用する力が大きく減少していることが判る。
＋バランスウェイトの構成ではＨＵに対し、２Ｆｐの力
が作用している。これを上記と同じスケールで描いたの
が図４（ｂ）である。図４の（ａ）、（ｂ）を比較して
分かるようにバランスウェイトの効果が大きく、ＨＵに
作用する力が大きく減少していることが判る。
【００３６】しかし、従来のバランスウェイトだけでは
依然としてイニシャルチェック音が有る限り単振動の力
２Ｆｐが無視できるほど小さくないと考えられるから、
この単振動の力２Ｆｐを低減するためには、前記（１）
に対する対策よりもバランスウェイトを増加しプランジ
ャの単振動の力とバランスを取ることを考えればよい。
偏心ベアリング部分はバランスウェイトでバランスされ
ているので無視し、新たに増加するバランス部のみに着
目し、その質量をｍw 、偏心量をｅw とすると、このバ
ランス部の受ける遠心力Ｆw は、 Ｆw ＝ｍw ｅw ω2 である。
依然としてイニシャルチェック音が有る限り単振動の力
２Ｆｐが無視できるほど小さくないと考えられるから、
この単振動の力２Ｆｐを低減するためには、前記（１）
に対する対策よりもバランスウェイトを増加しプランジ
ャの単振動の力とバランスを取ることを考えればよい。
偏心ベアリング部分はバランスウェイトでバランスされ
ているので無視し、新たに増加するバランス部のみに着
目し、その質量をｍw 、偏心量をｅw とすると、このバ
ランス部の受ける遠心力Ｆw は、 Ｆw ＝ｍw ｅw ω2 である。
【００３７】故に、ＨＵの受けるＸ軸方向の力Ｆx ’
は、上記Ｆw のx 軸成分Ｆwxとプランジャに作用する起
振力２Ｆｐとの合成であり Ｆx ’＝２Ｆｐ−Ｆwx ＝２ｍp ｅω2 ｓｉｎωｔ−ｍw ｅw ω2 ｓｉｎωｔ ＝（２ｍp ｅ−ｍw ｅw ）ω2 ｓｉｎωｔ ……（５） となる。
は、上記Ｆw のx 軸成分Ｆwxとプランジャに作用する起
振力２Ｆｐとの合成であり Ｆx ’＝２Ｆｐ−Ｆwx ＝２ｍp ｅω2 ｓｉｎωｔ−ｍw ｅw ω2 ｓｉｎωｔ ＝（２ｍp ｅ−ｍw ｅw ）ω2 ｓｉｎωｔ ……（５） となる。
【００３８】一方、ＨＵの受けるＹ軸方向の力Ｆy ’は Ｆy ’＝−ｍw ｅw ω2 ｃｏｓ（ωｔ＋π） ＝ｍw ｅw ω2 ｃｏｓωｔ ＝ｍw ｅw ω2 ｓｉｎ（π／２−ωｔ） ……（６） となる。
【００３９】ここで、プランジャの慣性力による起振力
の影響を完全に相殺するにはＦx ’の力だけを考えるな
ら上記Ｆx ’の式の括弧内が０になるようにバランス部
の質量ｍw と偏心量ｅw を決めてやれば良いが、それで
はＦy ’がプランジャに作用する起振力２Ｆｐと同じ大
きさの力をＹ軸方向に与えることになる（この状態を図
５（ａ）に示す）。
の影響を完全に相殺するにはＦx ’の力だけを考えるな
ら上記Ｆx ’の式の括弧内が０になるようにバランス部
の質量ｍw と偏心量ｅw を決めてやれば良いが、それで
はＦy ’がプランジャに作用する起振力２Ｆｐと同じ大
きさの力をＹ軸方向に与えることになる（この状態を図
５（ａ）に示す）。
【００４０】そこで、Ｘ、Ｙ軸双方にバランス良く力を
配分することを考え、上記Ｆx ’の式の括弧内がｍp ｅ
となるようにバランス部の質量ｍw と偏心量ｅw を決め
た場合のＨＵに加わる力を図示したのが図５（ｂ）であ
る。
配分することを考え、上記Ｆx ’の式の括弧内がｍp ｅ
となるようにバランス部の質量ｍw と偏心量ｅw を決め
た場合のＨＵに加わる力を図示したのが図５（ｂ）であ
る。
【００４１】図からわかるように従来のプランジャポン
プに比べ力の絶対値が半分になった回転荷重をＨＵが受
けることがわかる（回転荷重の回転方向はモータの回転
と反対方向である）。
プに比べ力の絶対値が半分になった回転荷重をＨＵが受
けることがわかる（回転荷重の回転方向はモータの回転
と反対方向である）。
【００４２】以上の考察によりバランス部として付加バ
ランスウェイトの質量ｍw と偏心量ｅw を計算により適
宜設定したバランス部を偏心カムに設けてプランジャポ
ンプを形成し、そのイニシャルチェック音を測定したと
ころ、格段に従来のものより振動騒音が減少し、実用に
供し得ることが確かめられた。
ランスウェイトの質量ｍw と偏心量ｅw を計算により適
宜設定したバランス部を偏心カムに設けてプランジャポ
ンプを形成し、そのイニシャルチェック音を測定したと
ころ、格段に従来のものより振動騒音が減少し、実用に
供し得ることが確かめられた。
【００４３】なお、上の実施例では、モータ軸と偏心カ
ムが分割されたものを例に挙げたが、モータ軸に偏心カ
ムに相当する偏心軸部が一体的に成形されたポンプにお
いても適用可能である。この時、本発明に関わるバラン
スウェイトは、シャフトに圧入等の方式で固定する方式
でも良いし、通常の民生用のモータの回転釣合を取ると
きに行われるように粘土状の重りを回転子に付加しても
よい。また、回転子を削り取るという手段でバランスを
取ることも可能である。
ムが分割されたものを例に挙げたが、モータ軸に偏心カ
ムに相当する偏心軸部が一体的に成形されたポンプにお
いても適用可能である。この時、本発明に関わるバラン
スウェイトは、シャフトに圧入等の方式で固定する方式
でも良いし、通常の民生用のモータの回転釣合を取ると
きに行われるように粘土状の重りを回転子に付加しても
よい。また、回転子を削り取るという手段でバランスを
取ることも可能である。
【００４４】また、ここでは、プランジャの復帰手段と
してコイルバネのリターンスプリングを例示したが、こ
の復帰手段はコイルバネに限定されない。図１に示すよ
うに、対向一対のプランジャを１つの偏心駆動軸で駆動
する場合には、ベアリング手段１５に接した２つのプラ
ンジャをベアリング手段を跨ぐ部材で連結することによ
ってもプランジャに対して復帰力を与え得る。
してコイルバネのリターンスプリングを例示したが、こ
の復帰手段はコイルバネに限定されない。図１に示すよ
うに、対向一対のプランジャを１つの偏心駆動軸で駆動
する場合には、ベアリング手段１５に接した２つのプラ
ンジャをベアリング手段を跨ぐ部材で連結することによ
ってもプランジャに対して復帰力を与え得る。
【００４５】
【効果】以上詳細に説明したように、本発明のプランジ
ャポンプでは、従来ハウジングに加わっていた単振動力
状の起振力を、力の大きさが半分でかつ回転荷重とする
ことが可能な構成としたため、空転作動させた場合の振
動・騒音の発生を抑制することができる。これは、イニ
シャルチェック時のみならずＡＢＳ制御終了間際のモー
タポンプの空転時にも有効である。
ャポンプでは、従来ハウジングに加わっていた単振動力
状の起振力を、力の大きさが半分でかつ回転荷重とする
ことが可能な構成としたため、空転作動させた場合の振
動・騒音の発生を抑制することができる。これは、イニ
シャルチェック時のみならずＡＢＳ制御終了間際のモー
タポンプの空転時にも有効である。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例のプランジャポンプの主要部の断面図
【図２】偏心カムの詳細図
【図３】プランジャ軸と回転軸の方向を示す図
【図４】従来のプランジャポンプの起振力を示す図
【図５】実施例のプランジャポンプの起振力を示す図
【図６】従来例のプランジャポンプを備えたアンチロッ
クブレーキシステムの概略図
クブレーキシステムの概略図
１ 回転軸 ２ 偏心カム ２ａ 偏心カム部分 ２ｂ バランスウェイト ２ｃ 付加バランスウェイト ３ 偏心駆動軸 ４、５ プランジャ ６、７ プランジャプラグ ９ ポンプハウジング １１、１２ プランジャケース １３、１４ リターンスプリング １５ ベアリング手段 １６ 排出弁 １７ 吸入口 １９ マスタシリンダ ２０ 吐出口 ２１、２２ スプリング室 ２３ 作動液貯槽 ２４ ブレーキペダル ２５ 車輪ブレーキ
Claims (3)
- 【請求項１】 モータ軸により回転駆動される偏心カム
を有する偏心駆動軸にベアリング手段を取り付け、復帰
手段により付勢してベアリング手段に当接するプランジ
ャを設け、上記偏心カムにはベアリング手段と静的釣合
を保つためのバランスウェイトと、偏心駆動軸の回転に
伴って生ずるプランジャの単振動力の最大値の半分の大
きさの遠心力を作用せしめる付加バランスウェイトを上
記バランスウェイトの偏心方向と同じ方向に備えて成る
プランジャポンプ。 - 【請求項２】 前記２つのバランスウェイトを一体的に
形成したことを特徴とする請求項１に記載のプランジャ
ポンプ。 - 【請求項３】 モータ軸に偏心軸部を形成した偏心駆動
軸を有し、上記偏心軸部にベアリング手段を取付け、復
帰手段により付勢してベアリング手段に当接するプラン
ジャを設け、上記モータ軸回りにベアリング手段と静的
釣合を保つためのバランスウェイトと、偏心駆動軸の回
転に伴って生じるプランジャの単振動力の最大値の半分
の大きさの遠心力を作用せしめる付加バランスウェイト
を上記偏心軸部の偏心方向と反対側に備えて成るプラン
ジャポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5124167A JPH06185454A (ja) | 1992-07-07 | 1993-05-26 | プランジャポンプ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-179884 | 1992-07-07 | ||
| JP17988492 | 1992-07-07 | ||
| JP5124167A JPH06185454A (ja) | 1992-07-07 | 1993-05-26 | プランジャポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06185454A true JPH06185454A (ja) | 1994-07-05 |
Family
ID=26460901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5124167A Pending JPH06185454A (ja) | 1992-07-07 | 1993-05-26 | プランジャポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06185454A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0874732A (ja) * | 1994-08-31 | 1996-03-19 | Robert Bosch Gmbh | 駆動モータとラジアルピストンポンプとから成るユニット |
| WO2000013951A1 (de) * | 1998-09-02 | 2000-03-16 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Motor-pumpen-aggregat |
| JP2007085288A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Ntn Corp | プランジャ駆動構造 |
| US8267590B2 (en) | 2005-09-26 | 2012-09-18 | Ntn Corporation | Plunger driving structure |
| DE102021207254A1 (de) | 2021-07-08 | 2023-01-12 | Thyssenkrupp Ag | Wellenanordnung, sowie Kompressor |
-
1993
- 1993-05-26 JP JP5124167A patent/JPH06185454A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0874732A (ja) * | 1994-08-31 | 1996-03-19 | Robert Bosch Gmbh | 駆動モータとラジアルピストンポンプとから成るユニット |
| WO2000013951A1 (de) * | 1998-09-02 | 2000-03-16 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Motor-pumpen-aggregat |
| US6579073B1 (en) | 1998-09-02 | 2003-06-17 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Motor-pump assembly |
| JP2007085288A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Ntn Corp | プランジャ駆動構造 |
| US8267590B2 (en) | 2005-09-26 | 2012-09-18 | Ntn Corporation | Plunger driving structure |
| DE102021207254A1 (de) | 2021-07-08 | 2023-01-12 | Thyssenkrupp Ag | Wellenanordnung, sowie Kompressor |
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