JPH06158231A - 優れたクリープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法 - Google Patents
優れたクリープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法Info
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- JPH06158231A JPH06158231A JP4313796A JP31379692A JPH06158231A JP H06158231 A JPH06158231 A JP H06158231A JP 4313796 A JP4313796 A JP 4313796A JP 31379692 A JP31379692 A JP 31379692A JP H06158231 A JPH06158231 A JP H06158231A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、優れたクリープ強度と良好
な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法を提供すること
にある 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１％、Ｃｒ：
８〜１３％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．０５〜
０．２５％、Ｎｂ：０．００３％以上０．０１％未満、
Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．
１％を含み、必要に応じてＷ：０．０５〜２．０％を含
み、Ｍｏ＋（Ｗ／２）：０．７〜１．５％であり、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、１０５０℃以
上の温度に加熱し、６００℃以上の温度で圧延を終了
し、３００℃以下まで冷却の後、Ａｃ1 以下で焼きもど
すことを特徴とする優れたクリープ強度と良好な靱性を
備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法。 【効果】 本発明による高Ｃｒフェライト鋼板は優れた
クリープ強度を示すばかりでなく、良好な靱性を有して
いる。
な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法を提供すること
にある 【構成】 重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１％、Ｃｒ：
８〜１３％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．０５〜
０．２５％、Ｎｂ：０．００３％以上０．０１％未満、
Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．
１％を含み、必要に応じてＷ：０．０５〜２．０％を含
み、Ｍｏ＋（Ｗ／２）：０．７〜１．５％であり、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、１０５０℃以
上の温度に加熱し、６００℃以上の温度で圧延を終了
し、３００℃以下まで冷却の後、Ａｃ1 以下で焼きもど
すことを特徴とする優れたクリープ強度と良好な靱性を
備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法。 【効果】 本発明による高Ｃｒフェライト鋼板は優れた
クリープ強度を示すばかりでなく、良好な靱性を有して
いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、火力発電、化学プラン
ト等に用いられる高Ｃｒ耐熱鋼において、優れたクリー
プ強度と良好な靱性を付与する製造法に関する。
ト等に用いられる高Ｃｒ耐熱鋼において、優れたクリー
プ強度と良好な靱性を付与する製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】９〜１２％Ｃｒを含有する高Ｃｒ耐熱鋼
板は、通常熱間圧延の後、１０００℃以上の高温で焼な
らしあるいは焼入れされ、所定の強度に焼もどして使用
される。このため、圧延での高温加熱を焼ならしあるい
は焼入れ温度とみなし、熱間圧延後に焼ならしあるいは
焼入れすることなく、直接焼きもどすことが行われる。
このような方法は、特開平２−１８２８２６号公報等で
知ることができる。
板は、通常熱間圧延の後、１０００℃以上の高温で焼な
らしあるいは焼入れされ、所定の強度に焼もどして使用
される。このため、圧延での高温加熱を焼ならしあるい
は焼入れ温度とみなし、熱間圧延後に焼ならしあるいは
焼入れすることなく、直接焼きもどすことが行われる。
このような方法は、特開平２−１８２８２６号公報等で
知ることができる。
【０００３】上記の方法では、クリープ破断強度と靱性
を確保するため、１１２５℃以上の温度で５０％以上の
高圧下を行う必要がある。しかしながら、スラブの表面
では温度が低下しやすく、上記の条件の確保は容易でな
い。また、薄手材では、さらに温度が低下しやすく、上
記の条件の工業的実現は困難であった。そこで、本発明
者らは、高Ｃｒ耐熱鋼を圧延後、直接焼もどす工程にお
いて、クリープ強度と靱性について種々検討した結果、
圧延条件、特に圧延開始のスラブ表面温度を規制するこ
とにより、圧延終了温度が７５０℃まで低下しても、優
れたクリープ強度と良好な靱性を工業的に付与できるこ
とを見出し、特願平４−１４２９６３号を提案した。
を確保するため、１１２５℃以上の温度で５０％以上の
高圧下を行う必要がある。しかしながら、スラブの表面
では温度が低下しやすく、上記の条件の確保は容易でな
い。また、薄手材では、さらに温度が低下しやすく、上
記の条件の工業的実現は困難であった。そこで、本発明
者らは、高Ｃｒ耐熱鋼を圧延後、直接焼もどす工程にお
いて、クリープ強度と靱性について種々検討した結果、
圧延条件、特に圧延開始のスラブ表面温度を規制するこ
とにより、圧延終了温度が７５０℃まで低下しても、優
れたクリープ強度と良好な靱性を工業的に付与できるこ
とを見出し、特願平４−１４２９６３号を提案した。
【０００４】この７５０℃以上の圧延終了温度は工業的
に達成できるものであるが、製造工程の自由度および製
品特性の安定性の点から、さらに低温の圧延終了温度に
おいても、優れたクリープ強度と良好な靱性を両立し得
ることが望ましい。
に達成できるものであるが、製造工程の自由度および製
品特性の安定性の点から、さらに低温の圧延終了温度に
おいても、優れたクリープ強度と良好な靱性を両立し得
ることが望ましい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、熱間圧延
後、直接焼もどす工程において、７５０℃未満の極低温
の圧延終了温度においても、優れたクリープ強度と良好
な靱性を両立する高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
後、直接焼もどす工程において、７５０℃未満の極低温
の圧延終了温度においても、優れたクリープ強度と良好
な靱性を両立する高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、先の課題を解
決するため、鋼材への添加元素の効果につき、極限まで
の調査検討を加えた。その結果、Ｎｂ添加量を微量かつ
狭い範囲に制御することにより、本発明の目的を達成で
きることを見出した。本発明はこの知見に基づきなされ
たものであり、その要旨とするところは下記のとおりで
ある。
決するため、鋼材への添加元素の効果につき、極限まで
の調査検討を加えた。その結果、Ｎｂ添加量を微量かつ
狭い範囲に制御することにより、本発明の目的を達成で
きることを見出した。本発明はこの知見に基づきなされ
たものであり、その要旨とするところは下記のとおりで
ある。
【０００７】（１） 重量％にて、Ｃ：０．０５〜０．
１５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１
％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：
０．０５〜０．２５％、Ｎｂ：０．００３％以上０．０
１％未満、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．０
０５〜０．１％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を、１０５０℃以上の温度に加熱し、６００
℃以上の温度で圧延を終了し、３００℃以下まで冷却の
後、Ａｃ 1以下で焼きもどすことを特徴とする優れたク
リープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方
法。
１５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１
％、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：
０．０５〜０．２５％、Ｎｂ：０．００３％以上０．０
１％未満、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．０
０５〜０．１％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を、１０５０℃以上の温度に加熱し、６００
℃以上の温度で圧延を終了し、３００℃以下まで冷却の
後、Ａｃ 1以下で焼きもどすことを特徴とする優れたク
リープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方
法。
【０００８】（２） 重量％にて、さらにＷ：０．０５
〜２．０％を含み、Ｍｏ＋（Ｗ／２）：０．７〜１．５
％である前項１記載の優れたクリープ強度と良好な靱性
を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法。
〜２．０％を含み、Ｍｏ＋（Ｗ／２）：０．７〜１．５
％である前項１記載の優れたクリープ強度と良好な靱性
を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法。
【０００９】
【作用】以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
０．１０％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−０．５％Ｍｎ−９％Ｃ
ｒ−１％Ｍｏ−０．２％Ｖ−０〜０．０２％Ｎｂ−０．
０１５％Ａｌ−０．０５％Ｎ−残部Ｆｅからなる１００
ｋｇｆ鋼塊を用い、１２５０℃で加熱の後、１０５０℃
から圧延を開始し、６５０℃で圧延を終了した。圧延後
の板厚は１２ｍｍとした。圧延後、常温まで冷却した
後、７８０℃で３時間の焼もどしを行い、圧延方向と直
角（Ｃ方向）に２ｍｍＶノッチシャルピー試験片および
クリープ破断試験片を採取し、シャルピー破面遷移温度
および６００℃−２１ｋｇｆ／ｍｍ2 でのクリープ破断
時間を求めた。結果を図１および図２に示す。
０．１０％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−０．５％Ｍｎ−９％Ｃ
ｒ−１％Ｍｏ−０．２％Ｖ−０〜０．０２％Ｎｂ−０．
０１５％Ａｌ−０．０５％Ｎ−残部Ｆｅからなる１００
ｋｇｆ鋼塊を用い、１２５０℃で加熱の後、１０５０℃
から圧延を開始し、６５０℃で圧延を終了した。圧延後
の板厚は１２ｍｍとした。圧延後、常温まで冷却した
後、７８０℃で３時間の焼もどしを行い、圧延方向と直
角（Ｃ方向）に２ｍｍＶノッチシャルピー試験片および
クリープ破断試験片を採取し、シャルピー破面遷移温度
および６００℃−２１ｋｇｆ／ｍｍ2 でのクリープ破断
時間を求めた。結果を図１および図２に示す。
【００１０】図１で、６００℃−２１ｋｇｆ／ｍｍ2 で
のクリープ破断時間は、Ｎｂ添加量が０．００３％まで
低下してもクリープ破断強度は殆ど低下しない。しか
し、Ｎｂ添加量が０．００３％を下回ると、クリープ破
断時間が急激に低下し、クリープ破断強度が急激に低下
していることを示している。これは以下のような理由に
よると考えられる。
のクリープ破断時間は、Ｎｂ添加量が０．００３％まで
低下してもクリープ破断強度は殆ど低下しない。しか
し、Ｎｂ添加量が０．００３％を下回ると、クリープ破
断時間が急激に低下し、クリープ破断強度が急激に低下
していることを示している。これは以下のような理由に
よると考えられる。
【００１１】低温圧延により鋼材中の転位密度が上昇す
る。この転位上に、圧延終了後の冷却中にＮｂ炭窒化物
が微細かつ多量に析出する。その後の焼もどし過程で析
出するＶ炭窒化物は、先の転位上に析出したＮｂ炭窒化
物を核に複合析出物として析出し、微細分散し得る。こ
のため、Ｎｂ添加量が多い領域ではクリープ破断強度も
低下しない。
る。この転位上に、圧延終了後の冷却中にＮｂ炭窒化物
が微細かつ多量に析出する。その後の焼もどし過程で析
出するＶ炭窒化物は、先の転位上に析出したＮｂ炭窒化
物を核に複合析出物として析出し、微細分散し得る。こ
のため、Ｎｂ添加量が多い領域ではクリープ破断強度も
低下しない。
【００１２】一方、Ｎｂ添加量が０．００３％未満に減
少すると、Ｖ炭窒化物の析出核となるＮｂ炭窒化物数が
減少し、これを核とするＶ炭窒化物も粗大となり、数も
減少する。即ち、クリープ破断強度向上に有効なＶ炭窒
化物の分散状態を決定するための析出核、即ちＮｂ炭窒
化物を確保するＮｂ添加量の下限値が０．００３％であ
る。
少すると、Ｖ炭窒化物の析出核となるＮｂ炭窒化物数が
減少し、これを核とするＶ炭窒化物も粗大となり、数も
減少する。即ち、クリープ破断強度向上に有効なＶ炭窒
化物の分散状態を決定するための析出核、即ちＮｂ炭窒
化物を確保するＮｂ添加量の下限値が０．００３％であ
る。
【００１３】Ｎｂ添加量によるシャルピー破面遷移温度
の変化を図２に示す。Ｎｂ添加量が０．０２％から減少
するに伴い、破面遷移温度が低温側に移動し、靱性が改
善される。０．００３％以上０．０１％未満のＮｂ量で
は−４０℃程度の優れた値を維持する。しかし、Ｎｂ添
加量が０．００３％未満に低下すると、逆に破面遷移温
度が上昇に転じ、靱性が低下する。これは以下のような
理由によるものと考えられる。
の変化を図２に示す。Ｎｂ添加量が０．０２％から減少
するに伴い、破面遷移温度が低温側に移動し、靱性が改
善される。０．００３％以上０．０１％未満のＮｂ量で
は−４０℃程度の優れた値を維持する。しかし、Ｎｂ添
加量が０．００３％未満に低下すると、逆に破面遷移温
度が上昇に転じ、靱性が低下する。これは以下のような
理由によるものと考えられる。
【００１４】Ｎｂは熱間圧延での再結晶温度を上昇させ
る効果を有していることが知られている。したがって、
Ｎｂ添加量を減少することにより、圧延での再結晶が促
進され、圧延の仕上温度が上昇したのと同等の効果が得
られる。このため、Ｎｂ添加量の減少とともに、低温仕
上による組織の異方性が減少し、Ｃ方向の靱性が向上す
る。一方、Ｎｂ添加量が０．００３％を下回ると、再結
晶が進行しすぎて組織が粗大化し、靱性が低下する。
る効果を有していることが知られている。したがって、
Ｎｂ添加量を減少することにより、圧延での再結晶が促
進され、圧延の仕上温度が上昇したのと同等の効果が得
られる。このため、Ｎｂ添加量の減少とともに、低温仕
上による組織の異方性が減少し、Ｃ方向の靱性が向上す
る。一方、Ｎｂ添加量が０．００３％を下回ると、再結
晶が進行しすぎて組織が粗大化し、靱性が低下する。
【００１５】このように、Ｎｂ添加量は０．００３％以
上０．０１％未満とすることが必要である。以下にその
他の成分元素の限定理由について述べる。Ｃは常温およ
び高温強度を高めるのに有効な元素であり、高Ｃｒ耐熱
鋼として要求される強度レベルから、少なくても０．０
５％を必要とする。しかし、Ｃ量の増加とともに、鋼材
の靱性が低下し、溶接性も悪くなるため、上限を０．１
５％とする。
上０．０１％未満とすることが必要である。以下にその
他の成分元素の限定理由について述べる。Ｃは常温およ
び高温強度を高めるのに有効な元素であり、高Ｃｒ耐熱
鋼として要求される強度レベルから、少なくても０．０
５％を必要とする。しかし、Ｃ量の増加とともに、鋼材
の靱性が低下し、溶接性も悪くなるため、上限を０．１
５％とする。
【００１６】Ｓｉは脱酸および強度上昇のため０．０１
％以上添加するが、添加量が多いと靱性が低下するた
め、上限を０．５％とする。ＭｎはＳを固定し、強度を
高めるのに有効な元素であるが、添加量が多いとクリー
プ破断強度が低下するため、０．１〜１％とする。Ｃｒ
は焼入れ性を増すとともに、焼もどしおよび溶接後熱処
理で炭窒化物を析出し、高温強度を向上させる。またＣ
ｒは密着性の良い酸化皮膜を形成し、耐酸化性を向上さ
せるため、８％以上添加する。しかし、１３％超の添加
は反応容器用鋼では不必要なため、上限を１３％とす
る。
％以上添加するが、添加量が多いと靱性が低下するた
め、上限を０．５％とする。ＭｎはＳを固定し、強度を
高めるのに有効な元素であるが、添加量が多いとクリー
プ破断強度が低下するため、０．１〜１％とする。Ｃｒ
は焼入れ性を増すとともに、焼もどしおよび溶接後熱処
理で炭窒化物を析出し、高温強度を向上させる。またＣ
ｒは密着性の良い酸化皮膜を形成し、耐酸化性を向上さ
せるため、８％以上添加する。しかし、１３％超の添加
は反応容器用鋼では不必要なため、上限を１３％とす
る。
【００１７】Ｍｏは高温強度、特にクリープ破断強度を
増すために添加する。しかし、０．７％未満の添加では
効果が顕著でなく、１．５％超では効果が飽和し、場合
によってはδフェライトを生成してクリープ強度が低下
するため、添加量を０．７〜１．５％とする。Ｖは炭窒
化物を形成し、クリープ破断強度を上昇させるととも
に、Ｃｒの炭窒化物に固溶し、Ｃｒ炭窒化物をさらに安
定化する効果がある。しかし、０．０５％未満では効果
が認められず、０．２５％超では効果が飽和し添加量に
応じた効果が得られないため、０．０５〜０．２５％と
する。
増すために添加する。しかし、０．７％未満の添加では
効果が顕著でなく、１．５％超では効果が飽和し、場合
によってはδフェライトを生成してクリープ強度が低下
するため、添加量を０．７〜１．５％とする。Ｖは炭窒
化物を形成し、クリープ破断強度を上昇させるととも
に、Ｃｒの炭窒化物に固溶し、Ｃｒ炭窒化物をさらに安
定化する効果がある。しかし、０．０５％未満では効果
が認められず、０．２５％超では効果が飽和し添加量に
応じた効果が得られないため、０．０５〜０．２５％と
する。
【００１８】Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、Ａｌ
添加量が高くなるとクリープ破断強度を害するため添加
の上限を０．０５％とする。ＮはＣと同様、鋼の強度を
上昇させるが、通常の溶製方法では０．１％超の添加で
鋼塊内に気孔を形成する。気孔が圧延によっても未圧着
であると、延性および靱性を低下させるため、添加量を
０．１％以下とする。また、０．００５％未満の添加で
は効果が明瞭でないため、下限を０．００５％とする。
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、Ａｌ
添加量が高くなるとクリープ破断強度を害するため添加
の上限を０．０５％とする。ＮはＣと同様、鋼の強度を
上昇させるが、通常の溶製方法では０．１％超の添加で
鋼塊内に気孔を形成する。気孔が圧延によっても未圧着
であると、延性および靱性を低下させるため、添加量を
０．１％以下とする。また、０．００５％未満の添加で
は効果が明瞭でないため、下限を０．００５％とする。
【００１９】本発明では以上の元素を基本成分として含
むが、さらにＷの添加が有効である。ＷはＭｏと同様に
クリープ破断強度の向上に有効な元素であり、必要に応
じて使用することができる。この場合０．０５％未満で
は添加効果が明瞭でなく、２．０％超では添加効果が飽
和する。また、Ｍｏ＋（Ｗ／２）が０．７％未満ではク
リープ破断強度向上効果が十分でなく、１．５％を超え
るとδフェライトの生成により却ってクリープ破断強度
が低下する。このため、Ｍｏ＋（Ｗ／２）が０．７〜
１．５％となるように添加量を調整する。
むが、さらにＷの添加が有効である。ＷはＭｏと同様に
クリープ破断強度の向上に有効な元素であり、必要に応
じて使用することができる。この場合０．０５％未満で
は添加効果が明瞭でなく、２．０％超では添加効果が飽
和する。また、Ｍｏ＋（Ｗ／２）が０．７％未満ではク
リープ破断強度向上効果が十分でなく、１．５％を超え
るとδフェライトの生成により却ってクリープ破断強度
が低下する。このため、Ｍｏ＋（Ｗ／２）が０．７〜
１．５％となるように添加量を調整する。
【００２０】次に、素材の製造条件について述べる。前
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施して
得られ、通常、鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した
後、分塊でスラブとされる。スラブは連続鋳造法により
溶鋼から直接製造してもよい。分塊での均熱・圧下はい
かなるものであっても構わない。即ち、スラブを冷却し
た後均熱してもよく、分塊のまま熱片で均熱炉に装入し
てもよい。１０００〜１３００℃で均熱の後、圧延また
は鍛造によりスラブとする。スラブ厚は製品板厚の２倍
以上が好ましい。
記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製し
た後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施して
得られ、通常、鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した
後、分塊でスラブとされる。スラブは連続鋳造法により
溶鋼から直接製造してもよい。分塊での均熱・圧下はい
かなるものであっても構わない。即ち、スラブを冷却し
た後均熱してもよく、分塊のまま熱片で均熱炉に装入し
てもよい。１０００〜１３００℃で均熱の後、圧延また
は鍛造によりスラブとする。スラブ厚は製品板厚の２倍
以上が好ましい。
【００２１】スラブは鋼に含有されるＮｂあるいはＶの
一部あるいは全部が固溶する温度で加熱されることが不
可欠である。したがって、１０５０℃以上の温度で加熱
する。しかし、１２８０℃を超えると、オーステナイト
粒が粗大化しすぎ、圧延によっても微細化できなくなる
ことがあるため、１２８０℃以下が好ましい。加熱され
たスラブはクレーン、テーブルローラー等により圧延機
まで搬送され、複数パスの熱間圧延により所定の板厚に
圧延される。圧延開始温度は如何なる条件でもよい。ま
た、圧延終了温度は６００℃以上とする。この温度より
圧延終了温度が低下すると、圧延での変形抵抗が高くな
りすぎ、圧延機に負担が掛かりすぎるため、６００℃以
上に制限する。
一部あるいは全部が固溶する温度で加熱されることが不
可欠である。したがって、１０５０℃以上の温度で加熱
する。しかし、１２８０℃を超えると、オーステナイト
粒が粗大化しすぎ、圧延によっても微細化できなくなる
ことがあるため、１２８０℃以下が好ましい。加熱され
たスラブはクレーン、テーブルローラー等により圧延機
まで搬送され、複数パスの熱間圧延により所定の板厚に
圧延される。圧延開始温度は如何なる条件でもよい。ま
た、圧延終了温度は６００℃以上とする。この温度より
圧延終了温度が低下すると、圧延での変形抵抗が高くな
りすぎ、圧延機に負担が掛かりすぎるため、６００℃以
上に制限する。
【００２２】圧延終了後はマルテンサイト変態が完全に
完了する３００℃以下まで冷却する。冷却は空冷でもよ
く、水冷等の加速冷却を採用してもよい。冷却した熱延
板は焼もどしにより所定の強度に調整する。本発明の高
Ｃｒ耐熱鋼のＡｃ1温度は概ね８３０〜８５０℃であ
り、焼もどしはこの温度以下とする。
完了する３００℃以下まで冷却する。冷却は空冷でもよ
く、水冷等の加速冷却を採用してもよい。冷却した熱延
板は焼もどしにより所定の強度に調整する。本発明の高
Ｃｒ耐熱鋼のＡｃ1温度は概ね８３０〜８５０℃であ
り、焼もどしはこの温度以下とする。
【００２３】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼板を用い、表
２に示す製造条件で熱間圧延し、一旦常温まで冷却した
後、熱処理を施して製品とした。得られた鋼板からサン
プルをＣ方向に切り出し、シャルピー衝撃試験を実施し
ｖＴｒｓを求めるとともに、６００℃−２１ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 でのクリープ破断時間を試験した。結果を併せて表
２に示す。
２に示す製造条件で熱間圧延し、一旦常温まで冷却した
後、熱処理を施して製品とした。得られた鋼板からサン
プルをＣ方向に切り出し、シャルピー衝撃試験を実施し
ｖＴｒｓを求めるとともに、６００℃−２１ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 でのクリープ破断時間を試験した。結果を併せて表
２に示す。
【００２４】板番１Ｂ、４Ｂおよび７Ｂは熱間圧延の終
了温度が６００℃未満であり、圧延での反力が高く圧延
機に負担が掛かるばかりでなく、靱性が悪い。板番２
Ｂ、５Ｂおよび８Ｂでは、熱間圧延の加熱温度が１０５
０℃よりも低い。このため、クリープ破断時間が３桁と
短く、クリープ破断強度が低い。板番３Ｂおよび６Ｂで
は、鋼板でのＮｂ含有量が本発明の範囲を超えており、
クリープ破断時間は許容できる値であるが、靱性が極め
て低い。
了温度が６００℃未満であり、圧延での反力が高く圧延
機に負担が掛かるばかりでなく、靱性が悪い。板番２
Ｂ、５Ｂおよび８Ｂでは、熱間圧延の加熱温度が１０５
０℃よりも低い。このため、クリープ破断時間が３桁と
短く、クリープ破断強度が低い。板番３Ｂおよび６Ｂで
は、鋼板でのＮｂ含有量が本発明の範囲を超えており、
クリープ破断時間は許容できる値であるが、靱性が極め
て低い。
【００２５】これに対し、本発明により製造したＡシリ
ーズの鋼板はクリープ破断時間が１０００時間以上と大
きく、クリープ破断強度が優れ、良好な靱性を有してお
り、圧延反力も許容できる範囲であり、圧延機への負担
も少ない。
ーズの鋼板はクリープ破断時間が１０００時間以上と大
きく、クリープ破断強度が優れ、良好な靱性を有してお
り、圧延反力も許容できる範囲であり、圧延機への負担
も少ない。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】本発明による高Ｃｒ耐熱鋼板は優れたク
リープ強度を有するばかりでなく、良好な低温靱性を有
しており、高温高圧で使用される火力発電や化学プラン
ト用として極めて有用なものであり、工業上価値が大き
い。
リープ強度を有するばかりでなく、良好な低温靱性を有
しており、高温高圧で使用される火力発電や化学プラン
ト用として極めて有用なものであり、工業上価値が大き
い。
【図１】Ｎｂ添加量と６００℃−２１ｋｇｆ／ｍｍ2 で
のクリープ破断時間の関係を表わす図である。
のクリープ破断時間の関係を表わす図である。
【図２】Ｎｂ添加量とシャルピー試験での破面遷移温度
（ｖＴｒｓ）の関係を示す図である。
（ｖＴｒｓ）の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．１〜１％、 Ｃｒ：８〜１３％、 Ｍｏ：０．７〜１．５％、 Ｖ：０．０５〜０．２５％、 Ｎｂ：０．００３％以上０．０１％未満、 Ａｌ：０．００５〜０．０５％、 Ｎ：０．００５〜０．１％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、
１０５０℃以上の温度に加熱し、６００℃以上の温度で
圧延を終了し、３００℃以下まで冷却の後、Ａｃ 1以下
で焼きもどすことを特徴とする優れたクリープ強度と良
好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法。 - 【請求項２】 重量％にて、さらに Ｗ：０．０５〜２．０％ を含み、 Ｍｏ＋（Ｗ／２）：０．７〜１．５％ である請求項１記載の優れたクリープ強度と良好な靱性
を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4313796A JPH06158231A (ja) | 1992-11-24 | 1992-11-24 | 優れたクリープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4313796A JPH06158231A (ja) | 1992-11-24 | 1992-11-24 | 優れたクリープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158231A true JPH06158231A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18045631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4313796A Withdrawn JPH06158231A (ja) | 1992-11-24 | 1992-11-24 | 優れたクリープ強度と良好な靱性を備えた高Ｃｒ耐熱鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158231A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015107608A1 (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-23 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 |
-
1992
- 1992-11-24 JP JP4313796A patent/JPH06158231A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015107608A1 (ja) * | 2014-01-17 | 2015-07-23 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 |
| JP5804232B1 (ja) * | 2014-01-17 | 2015-11-04 | 新日鐵住金株式会社 | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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